RU2020272C1 - Method of mounting well-head rod clamp - Google Patents

Method of mounting well-head rod clamp Download PDF

Info

Publication number
RU2020272C1
RU2020272C1 SU4944717A RU2020272C1 RU 2020272 C1 RU2020272 C1 RU 2020272C1 SU 4944717 A SU4944717 A SU 4944717A RU 2020272 C1 RU2020272 C1 RU 2020272C1
Authority
RU
Russia
Prior art keywords
wellhead
clamp
balancer
head
stuffing box
Prior art date
Application number
Other languages
Russian (ru)
Inventor
Борис Александрович Кирш
Original Assignee
Борис Александрович Кирш
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by Борис Александрович Кирш filed Critical Борис Александрович Кирш
Priority to SU4944717 priority Critical patent/RU2020272C1/en
Application granted granted Critical
Publication of RU2020272C1 publication Critical patent/RU2020272C1/en

Links

Images

Landscapes

  • Excavating Of Shafts Or Tunnels (AREA)

Abstract

FIELD: well-head rod clamps. SUBSTANCE: well-head rod clamp is mounted at designed height determined according to preset relationship from point of attachment of head to balance beam. After clamp gets in contact with cover of well-head gland, switching off the electric motor and braking the pumping jack will be effected in due time. After clamp gets in contact with housing of well-head gland (in case of insufficient dynamic loading), braking process will be performed at subsequent dynamic loading when pumping jack has attained mode of steady motion. EFFECT: enhanced reliability. 6 dwg

Description

Изобретение относится к нефтяной промышленности, в частности к технике глубинно-насосной штанговой эксплуатации при удержании глубинно-насосных штанг зажимом устьевого штока во время ремонта скважин. The invention relates to the oil industry, in particular to the technique of a deep-pump rod operation while holding the deep-pump rods by clamping the wellhead during well repair.

Известен способ определения динамики и кинематики движения, в частности, головки балансира станка-качалки в эксплуатационном режиме работы последнего (Аливердизаде К. С. , Даниелян А.А. и др. Расчет и конструирование оборудования для эксплуатации нефтяных скважин. М.: Техиздат, 1959), включающий определение динамики движения точки крепления кривошипа к шатуну с переходом от него к заднему, а затем переднему плечам балансира, его головке, а следовательно, и к устьевому штоку, соединенного канатной подвеской с головкой балансира станка-качалки и проходящего через корпус устьевого сальника. Способ дает возможность определить действительные динамические усилия, возникающие в деталях и узлах станка-качалки в период его эксплуатации. There is a method of determining the dynamics and kinematics of movement, in particular, the head of the balancer of the rocking machine in the operating mode of the latter (Aliverdizade K.S., Danielyan A.A. et al. Calculation and design of equipment for the operation of oil wells. M .: Tehizdat, 1959), including determining the dynamics of the movement of the crank attachment point to the connecting rod with the transition from it to the rear and then the front shoulders of the balancer, its head, and therefore to the wellhead connected by a cable suspension to the head of the balancer of the rocking machine passing through a wellhead stuffing box housing. The method makes it possible to determine the actual dynamic forces arising in the parts and components of the rocking machine during its operation.

Недостатком способа является то, что он не дает возможность определить динамические пусковые нагрузки на устьевой шток, колонну глубинно-насосных штанг, детали и узлы самого станка-качалки, а также на зажим устьевого штока в период пуска и остановки станка-качалки, иногда преобладающие над эксплуатационными. The disadvantage of this method is that it does not make it possible to determine the dynamic starting loads on the wellhead rod, the column of deep pump rods, parts and components of the rocking machine itself, as well as on the clamp of the wellhead during the start and stop of the rocking machine, sometimes prevailing over operational.

Известен способ (авт. св. СССР N 1751403, кл. F 04 B 47/00, 1989, прототип), включающий монтаж зажима на устьевом штоке, последующее нагружение зажима пробным усилием, превышающим рабочую нагрузку, для чего производят предварительную остановку балансира станка-качалки, обеспечивающую установку головки балансира в верхнем положении, затем установку зажима на устьевом штоке выше устьевого сальника, после чего осуществляют выключение тормоза и включение двигателя, опускание устьевого штока с зажимом до соприкосновения с устьевым сальником, а затем отключение электродвигателя и включение тормоза, останавливающего станок-качалку. Способ обеспечивает возможность за период неполного оборота кривошипа от эксплуатационного режима до остановки произвести проверку надежности установки зажима устьевого штока нагрузками, не превышающими допустимые. The known method (ed. St. USSR N 1751403, class F 04 B 47/00, 1989, prototype), comprising mounting the clamp on the wellhead, then loading the clamp with a test force exceeding the working load, for which a preliminary stop of the machine balancer a rocking chair, which ensures that the balancer head is installed in the upper position, then the clamp is mounted on the wellhead rod above the wellhead stuffing box, after which the brake is turned off and the engine is turned on, the wellhead stem is lowered with the clamp until it contacts the wellhead stuffing box, and then the speeding the electric motor and activating the brake to stop the rocking machine. The method provides an opportunity for a period of incomplete crank revolution from operating mode to stop to check the reliability of the installation of the wellhead rod clamp with loads not exceeding permissible.

Недостатком является то, что при работе на мощных, еще не приработанных станках-качалках, период остановки которых превышает время полного оборота кривошипа станка-качалки, нагрузить зажим избыточной нагрузкой не представляется возможным, что снижает глубину спуска глубинного насоса. The disadvantage is that when working on powerful, not yet worked-out rocking machines, the stopping period of which exceeds the time of the complete turn of the crank of the rocking machine, it is not possible to load the clamp with an overload, which reduces the depth of descent of the deep pump.

Целью изобретения является повышение надежности установки зажима устьевого сальника и увеличение долговечности глубинно-насосного оборудования. The aim of the invention is to increase the reliability of the installation of the clamp wellhead seal and increase the durability of the downhole pumping equipment.

Цель достигается тем, что способ установки зажима устьевого штока, соединенного канатной подвеской с головкой балансира станка-качалки и проходящего через корпус устьевого сальника, включает монтаж зажима на устьевом штоке с последующим нагружением зажима пробным усилием, превышающим рабочую нагрузку, для чего производят предварительную остановку балансира станка-качалки, обеспечивающую установку головки балансира в верхнем положении, затем установку зажима на устьевом штоке выше устьевого сальника, после чего осуществляют выключение тормоза и включение двигателя, опускание устьевого штока с зажимом до соприкосновения с устьевым сальником, а затем отключение электродвигателя и включение тормоза, останавливающего станок-качалку. Так как величина динамической нагрузки зависит от синусоидальной скорости качания головки зажим устанавливают на расчетной высоте Н от точки крепления головки к балансиру
H = Hск - Hскв ±

Figure 00000001
r cos
Figure 00000002
arcsin
Figure 00000003
, где а - длина переднего плеча балансира;
b - длина заднего плеча балансира;
r - радиус кривошипа;
n - число качаний балансира в минуту;
Нск - расстояние от верхнего основания рамы до оси качания балансира;
Нскв - расстояние от верхнего основания рамы до верха корпуса устьевого сальника;
m - коэффициент перегрузки;
g - ускорение земного притяжения;
Δt - период удара.The goal is achieved by the fact that the method of installing the clamp of the wellhead rod connected by a cable suspension to the head of the rocker of the rocking machine and passing through the body of the wellhead stuffing box includes mounting the clamp on the wellhead with subsequent loading of the clamp with a test force exceeding the working load, for which the balancer is preliminarily stopped a rocking machine, providing the installation of the head of the balancer in the upper position, then the installation of the clamp on the wellhead stock above the wellhead stuffing box, and then carry out the shutdown s brake and engine start, lowering the wellhead with the clamp rod to contact with the wellhead stuffing box, and then switch off the motor and brake, stopping the pumping unit. Since the magnitude of the dynamic load depends on the sinusoidal velocity of the head swivel, the clamp is installed at the calculated height N from the point of attachment of the head to the balancer
H = H sc - H squ ±
Figure 00000001
r cos
Figure 00000002
arcsin
Figure 00000003
where a is the length of the front shoulder of the balancer;
b is the length of the rear shoulder of the balancer;
r is the radius of the crank;
n is the number of swings of the balancer per minute;
H SK - the distance from the upper base of the frame to the swing axis of the balancer;
Nskv - the distance from the upper base of the frame to the top of the wellhead stuffing box;
m is the overload coefficient;
g is the acceleration of gravity;
Δt is the impact period.

После соприкосновения зажима с крышкой устьевого сальника отключение электродвигателя и торможение станка-качалки производят во времени Tтор ≅

Figure 00000004
Figure 00000005
3 - arcsin
Figure 00000006
(m - 1)
Figure 00000007
, так как требуется определенное время для торможения, если оно затянется, то траверса канатной подвески, пройдя нижнюю мертвую точку, поднимется до зажима канатной подвески и произойдет удар.After the clamp contacts the wellhead seal cover, the electric motor is switched off and the rocking machine is braked in time T tor ≅
Figure 00000004
Figure 00000005
3 - arcsin
Figure 00000006
(m - 1)
Figure 00000007
, since a certain time is required for braking, if it drags on, then the traverse of the rope suspension, having passed the bottom dead center, will rise to the clamp of the rope suspension and a blow will occur.

После соприкосновения зажима с корпусом устьевого сальника в случае недостаточного динамического нагружения процесс торможения производят при последующих динамических нагружениях тогда, когда станок-качалка войдет в режим установившегося движения, т.е. поворачивают еще на 360о и более.After contact of the clamp with the housing of the wellhead stuffing box in case of insufficient dynamic loading, the braking process is performed during subsequent dynamic loading when the rocking machine enters the steady-state motion mode, i.e. turned another 360 degrees or more.

На фиг.1 показана схема станка-качалки с обозначением основных размеров плеч балансира, хода, высот, углов поворота и т.д.; на фиг.2 - вид сбоку на станок-качалку в положении, когда канатная подвеска занимает максимально поднятое положение; на фиг.3 - то же, когда зажим устьевого штока упирается в устьевой сальник; на фиг.4 - то же, когда зажим канатной подвески отрывается от ее траверс; на фиг.5 - тригонометрический круг изменения переменного угла φи подвижного радиуса r; на фиг.6 - синусоидальная кривая изменения скорости движения устьевого штока, где Т - время отсчета от верхней мертвой точки; V - скорость точки подвески штанг. Figure 1 shows a diagram of a rocking machine with a designation of the main dimensions of the shoulders of the balancer, stroke, heights, turning angles, etc .; figure 2 is a side view of the rocking machine in the position when the cable suspension is in the highest position; figure 3 is the same when the clamp of the wellhead rod abuts against the wellhead seal; figure 4 is the same when the clamp of the cable suspension is detached from its traverse; figure 5 - the trigonometric circle of changes in the variable angle φand the moving radius r; figure 6 - sinusoidal curve of the velocity of the wellhead rod, where T is the time from the top dead center; V is the speed of the suspension point of the rods.

Способ установки зажима 1 устьевого штока 2, соединенного канатной подвеской 3 с головкой 4 балансира 5 станка-качалки 6 и проходящего через корпус устьевого сальника 7, осуществляют следующим образом. The method of installation of the clamp 1 of the wellhead rod 2, connected by a cable suspension 3 with the head 4 of the balancer 5 of the rocking machine 6 and passing through the body of the wellhead stuffing box 7, is as follows.

Производят предварительную остановку станка-качалки в положении, близком к верхней мертвой точке,- показано на кривошипе (см. фиг.5) с H ->> макс , но не меньше чем Н (возможны варианты остановки в нижнем положении - угол φв верхнем квадранте тригонометрического круга). Монтируют (устанавливают) зажим 1 на устьевом штоке 2 выше устьевого сальника на расстоянии Н от точки А крепления головки 4 балансира 5 к последнему. Исходя из данного размера станка-качалки, расстояния от устьевого сальника скважины и других факторов, обеспечивается динамическая перегрузка с коэффициентом m от соприкасания зажима с устьевым сальником. Осуществляют выключение тормоза станка-качалки и одновременно включают двигатель станка-качалки. Кривошип вращается по часовой стрелке (см. фиг.5) из точки О1 или О3 в точку О2 или О4. Опускают устьевой шток с зажимом до соприкасания с устьевым сальником и в момент соприкасания его с корпусом сальника отключают электродвигатель и начинают включать тормоз станка-качалки так быстро, чтобы время Т≅2t1, где t1 - время движения вниз траверс канатной подвески после отрыва ее от зажима канатной подвески, обеспечивающее при этом поворот кривошипа при движении из точки О1 в О2 на угол 360о - φ1 и достижение установившегося режима работы станка-качалки в точке О2 в случае недостаточности динамического нагружения. Если время поворота на угол 360о - φ1 окажется не достаточным для того, чтобы набрать в точке О2установившейся режим, то в точке О3 не тормозят, а пропускают ее и процесс торможения производят при последующих динамических нагружениях, т.е. и далее поворачивают кривошип еще на 360о и производят торможение. Если и это окажется не достаточным, то поворачивают еще на 360о и т.д. до тех пор, пока в точке О2 не будет достигнут режим установившегося движения. После этого останавливают станок-качалку и производят необходимые ремонтные работы.A preliminary stop of the rocking machine in a position close to top dead center is shown on the crank (see figure 5) with H -> max , but not less than H (stop options in the lower position are possible - angle φ in the upper quadrant trigonometric circle). Mount (install) the clamp 1 on the wellhead rod 2 above the wellhead seal at a distance H from the point A of the fastening of the head 4 of the balancer 5 to the last. Based on the given size of the rocking machine, the distance from the wellhead seal and other factors, dynamic overload with a coefficient m from the contact of the clamp with the wellhead seal is provided. The brake of the rocking machine is turned off and at the same time the motor of the rocking machine is turned on. The crank rotates clockwise (see figure 5) from the point O 1 or O 3 to the point O 2 or O 4 . The wellhead rod with the clamp is lowered until it contacts the wellhead stuffing box and, at the moment of its contact with the stuffing box, the motor is switched off and the brake of the rocking machine starts to turn on so fast that the time is T≅2t 1 , where t 1 is the downward movement of the cable traverse after breaking it off from the clamp of the cable suspension, while ensuring the rotation of the crank when moving from point O 1 to O 2 to an angle of 360 o - φ 1 and achieving a steady-state operation of the rocking machine at O 2 in case of insufficient dynamic loading. If the rotation time at an angle of 360 ° - φ 1 is not sufficient to achieve a steady state at point O 2 , then they do not slow down at point O 3 , but pass it and the braking process is carried out under subsequent dynamic loads, i.e. and then turn the crank for another 360 and to produce braking. If this proves insufficient, then turned another 360 degrees, etc. until steady-state motion is reached at point O 2 . After that, the rocking machine is stopped and the necessary repairs are carried out.

Определяют кинематику и динамику. Длину хода за время t, отсчитываемое с момента прохождения кривошипа через верхнее мертвое положение, считают началом движения
S = SB = r(1 - cos φ), где r - подвижный радиус кривошипа.Determine the kinematics and dynamics. The travel length over time t, counted from the moment the crank passes through the top dead position, is considered the start of movement
S = S B = r (1 - cos φ), where r is the movable radius of the crank.

Угол поворота φможет быть выражен в зависимости от времени t
φ=ω t, (1) где ω- угловая скорость кривошипа.The angle of rotation φ can be expressed as a function of time t
φ = ω t, (1) where ω is the angular velocity of the crank.

SB = r(1 - cos ωt). Ход точки А
SA =

Figure 00000008
r(1-cos ωt), (2) заменяя ω через
Figure 00000009
Figure 00000010
Figure 00000011
, где n - число качаний станка-качалки, имеем
SA =
Figure 00000012
r(1-cos
Figure 00000013
). (3) Берут первую производную пути по времени и получают скорость
VA =
Figure 00000014
=
Figure 00000015
sin
Figure 00000016
. Время опускания (подъема) головки балансира равно
t =
Figure 00000017
.S B = r (1 - cos ωt). Point A
S A =
Figure 00000008
r (1-cos ωt), (2) replacing ω by
Figure 00000009
Figure 00000010
Figure 00000011
, where n is the number of swings of the rocking machine, we have
S A =
Figure 00000012
r (1-cos
Figure 00000013
) (3) Take the first time derivative of the path and get the speed
V A =
Figure 00000014
=
Figure 00000015
sin
Figure 00000016
. The lowering (lifting) time of the balancer head is
t =
Figure 00000017
.

Значения сил, действующих на головку балансира в точке подвески штанг, берут без учета (из-за малости) сил трения последних о колонну НКТ при наихудшем случае, когда нижний всасывающий клапан не работает, тогда коэффициент надежности удержания зажимом колонны штанг следующий
m =

Figure 00000018
= 1 +
Figure 00000019
= 1 +
Figure 00000020
sin φ, где Р + G - вес колонны штанг и жидкости;
Δt - период удара ≈0,12.The values of the forces acting on the head of the balancer at the point of suspension of the rods are taken into account (due to the smallness) of the friction forces of the latter on the tubing string in the worst case, when the lower suction valve does not work, then the reliability of holding the clamp on the rod string
m =
Figure 00000018
= 1 +
Figure 00000019
= 1 +
Figure 00000020
sin φ, where P + G is the weight of the rod string and fluid;
Δt is the impact period ≈0.12.

Решая относительно φ имеют
φ = arc sin

Figure 00000021
(m - 1)V. Подставляют φ в формулу SA
S
Figure 00000022
=
Figure 00000023
r
Figure 00000024
1 - cos
Figure 00000025
arc sin
Figure 00000026
(m - 1)
Figure 00000027
, a Sx =
Figure 00000028
2r .Deciding on φ have
φ = arc sin
Figure 00000021
(m - 1) V. Substitute φ into the formula S A
S
Figure 00000022
=
Figure 00000023
r
Figure 00000024
1 - cos
Figure 00000025
arc sin
Figure 00000026
(m - 1)
Figure 00000027
, a S x =
Figure 00000028
2r.

Таким образом, место установки зажима на устьевом штоке от точки крепления головки балансира к последнему т. А будет
H = Hск-Hскв ∓ SA±

Figure 00000029
= Hск- Hскв±
Figure 00000030
r cos
Figure 00000031
arc sin
Figure 00000032
(m - 1)
Figure 00000033

Знак (+) для синусоидальной функции берется в том случае, когда текущий угол φнаходится в нижней части квадранта тригонометрического круга шатунно-кривошипного механизма станка-качалки. Решая уравнение SAотносительно t, имеют
t =
Figure 00000034
arc cos
Figure 00000035
1 -
Figure 00000036
подставив в него SA t =
Figure 00000037
arc cos
Figure 00000038
1 - 1 + cos
Figure 00000039
arc sin
Figure 00000040
(m - 1)
Figure 00000041

t =
Figure 00000042
cos
Figure 00000043
cos
Figure 00000044
arc sin
Figure 00000045
(m - 1)
Figure 00000046
=
Figure 00000047
arc sin
Figure 00000048
(m - 1). При этом для избежания передачи значительной динамической нагрузки на станок-качалку, а лучше всего вообще для сведения ее к нулю время торможения должно быть
Tтор ≅ 2
Figure 00000049
Figure 00000050
- t
Figure 00000051
=
Figure 00000052
Figure 00000053
3 - arcsin
Figure 00000054
(m - 1)
Figure 00000055
.Thus, the place of installation of the clamp on the wellhead from the point of attachment of the head of the balancer to the last t. And will
H = H sc -H well в S A ±
Figure 00000029
= H sc - H squ ±
Figure 00000030
r cos
Figure 00000031
arc sin
Figure 00000032
(m - 1)
Figure 00000033

The sign (+) for the sinusoidal function is taken in the case when the current angle φ is in the lower part of the quadrant of the trigonometric circle of the crank mechanism of the pumping unit. Solving the equation S A with respect to t, have
t =
Figure 00000034
arc cos
Figure 00000035
1 -
Figure 00000036
substituting S A t =
Figure 00000037
arc cos
Figure 00000038
1 - 1 + cos
Figure 00000039
arc sin
Figure 00000040
(m - 1)
Figure 00000041

t =
Figure 00000042
cos
Figure 00000043
cos
Figure 00000044
arc sin
Figure 00000045
(m - 1)
Figure 00000046
=
Figure 00000047
arc sin
Figure 00000048
(m - 1). At the same time, in order to avoid transferring a significant dynamic load to the rocking machine, and best of all, to reduce it to zero, the braking time should be
T tor ≅ 2
Figure 00000049
Figure 00000050
- t
Figure 00000051
=
Figure 00000052
Figure 00000053
3 - arcsin
Figure 00000054
(m - 1)
Figure 00000055
.

Применение способа позволяет снизить динамические нагрузки на станок-качалку при остановке на ремонт скважины, а также увеличить глубину спуска глубинного насоса, кроме того, проверить надежность монтажа зажима устьевого сальника, что ускоряет процесс за счет избежания повторных пусков и остановок станка-качалки, сокращения выхода из строя узлов и деталей глубинно-насосного оборудования. The application of the method allows to reduce the dynamic loads on the rocking machine when stopping for well repair, as well as to increase the depth of descent of the downhole pump, in addition, to check the reliability of the mounting of the wellhead stuffing box clamp, which speeds up the process by avoiding repeated starts and stops of the rocking machine, and reducing output out of order nodes and parts of downhole pumping equipment.

Claims (1)

СПОСОБ УСТАНОВКИ ЗАЖИМА УСТЬЕВОГО ШТОКА, соединенного канатной подвеской с головкой балансира станка-качалки и проходящего через корпус устьевого сальника, заключающийся в монтаже зажима на устьевом штоке, включающий последующее нагружение зажима пробным усилием, превышающим рабочую нагрузку, для чего производят предварительную остановку балансира станка-качалки, обеспечивающую установку головки балансира в верхнем положении, затем установку зажима на устьевом штоке выше устьевого сальника, после чего осуществляют выключение тормоза и включение двигателя, опускание устьевого штока с зажимом до соприкосновения с устьевым сальником, а затем отключение электродвигателя и включение тормоза, останавливающего станок-качалку, отличающийся тем, что, с целью повышения надежности установки зажима устьевого сальника и увеличения долговечности глубинно-насосного оборудования, зажим устанавливают на расчетной высоте Н от точки крепления головки к балансиру, определяемой по формуле
H = Hск - Hскв ±
Figure 00000056
· r · cos
Figure 00000057
arcsin
Figure 00000058
,
где a - длина переднего плеча балансира;
b - длина заднего плеча балансира;
r - радиус кривошипа;
n - число качаний балансира, мин;
Hск - расстояние от верхнего основания рамы до оси качания балансира;
Hскв - расстояние от верхнего основания рамы до верха корпуса устьевого сальника;
m - коэффициент перегрузки;
g - ускорение земного притяжения;
Δ t - период удара,
а после соприкосновения зажима с крышкой устьевого сальника отключение электродвигателя и торможение станка-качалки производят за время
Tтор ≅
Figure 00000059
Figure 00000060
3 - arcsin
Figure 00000061
(m - 1)
Figure 00000062
,
а после соприкосновения зажима с корпусом устьевого сальника в случае недостаточного динамического нагружения процесс торможения производят при последующих динамических нагружениях тогда, когда станок-качалка войдет в режим установившегося движения.METHOD FOR INSTALLING A CLIP OF THE HEAD ROD, connected by a cable suspension to the head of the balancer of the rocking machine and passing through the body of the wellhead stuffing box, which consists in mounting the clamp on the wellhead rod, which includes subsequent loading of the clamp with a test force exceeding the working load, for which a preliminary stop of the balancer-machine ensuring the installation of the head of the balancer in the upper position, then the installation of the clamp on the wellhead rod above the wellhead seal, and then brake for and turning on the engine, lowering the wellhead rod with the clamp until it touches the wellhead stuffing box, and then turning off the electric motor and turning on the brake stopping the rocking machine, characterized in that, in order to increase the reliability of installing the clamping of the wellhead stuffing box and increase the durability of the downhole pumping equipment, the clamp is installed at a design height H from the point of attachment of the head to the balancer, determined by the formula
H = H sc - H squ ±
Figure 00000056
R cos
Figure 00000057
arcsin
Figure 00000058
,
where a is the length of the front shoulder of the balancer;
b is the length of the rear shoulder of the balancer;
r is the radius of the crank;
n is the number of swings of the balancer, min;
H SK - the distance from the upper base of the frame to the swing axis of the balancer;
H SLE - the distance from the upper base of the frame to the top of the wellhead stuffing box;
m is the overload coefficient;
g is the acceleration of gravity;
Δ t is the impact period,
and after the clamp contacts the wellhead seal cover, the electric motor is turned off and the rocking machine is braked in time
T tor ≅
Figure 00000059
Figure 00000060
3 - arcsin
Figure 00000061
(m - 1)
Figure 00000062
,
and after contact of the clamp with the housing of the wellhead stuffing box in case of insufficient dynamic loading, the braking process is performed during subsequent dynamic loading when the rocking machine enters the steady-state motion mode.
SU4944717 1991-04-22 1991-04-22 Method of mounting well-head rod clamp RU2020272C1 (en)

Priority Applications (1)

Application Number Priority Date Filing Date Title
SU4944717 RU2020272C1 (en) 1991-04-22 1991-04-22 Method of mounting well-head rod clamp

Applications Claiming Priority (1)

Application Number Priority Date Filing Date Title
SU4944717 RU2020272C1 (en) 1991-04-22 1991-04-22 Method of mounting well-head rod clamp

Publications (1)

Publication Number Publication Date
RU2020272C1 true RU2020272C1 (en) 1994-09-30

Family

ID=21578902

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
SU4944717 RU2020272C1 (en) 1991-04-22 1991-04-22 Method of mounting well-head rod clamp

Country Status (1)

Country Link
RU (1) RU2020272C1 (en)

Cited By (1)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
CN109089397A (en) * 2018-09-14 2018-12-25 济宁学院 A kind of underwater electric actuator

Non-Patent Citations (1)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Title
Авторское свидетельство СССР N 1751403, кл. F 04B 47/00, 1989. *

Cited By (1)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
CN109089397A (en) * 2018-09-14 2018-12-25 济宁学院 A kind of underwater electric actuator

Similar Documents

Publication Publication Date Title
CA2911930C (en) Power unit of hydraulic pumping unit and corresponding hydraulic pumping unit
US10196883B2 (en) Long-stroke pumping unit
RU2020272C1 (en) Method of mounting well-head rod clamp
US10851774B2 (en) Controller and method of controlling a rod pumping unit
KR870008780A (en) Posture control device of lifting block
SU1751401A1 (en) Method of polished-rod clamp installation
US3868820A (en) Pump control means
CN2412105Y (en) Linear motor driven non-beam pumping unit
US6293347B1 (en) Sleeve and method of use for preventing polish rod scoring by a pump jack carrier structure
CA2322407C (en) Curved-beam pumping unit
CN1287088C (en) Electromagnetic pumping unit
CN212027756U (en) Interactive balancing unit of beam-pumping unit
CN101182762A (en) Beam type energy-saving oil pumping machine
CN204492766U (en) Dustproof big gear wheel balance-type type wheel carrier oil pumper
WO2020205270A1 (en) Pumping unit having zero-imbalanced beam, lagging counterweights, and setback crank point
RU2688598C1 (en) Pumping unit
RU2118709C1 (en) Group drive of sucker-rod pumps
CN2544097Y (en) Cylinder type straight line motor driven oil suction machine
CN205778756U (en) A kind of oil pumper intelligent speed changing energy-saving control system
RU2076951C1 (en) Group drive for sucker-rod pump
CN1087059C (en) Pumping unit and oil-pumping method
CA3040658C (en) Slant well pumping unit
RU2224910C2 (en) Pumping unit
CN108529410A (en) Anti-skidding clamping device
CN103993841B (en) A kind of suspension ring leaning device