RU2019027C1 - Активный rc-фазовый контур - Google Patents

Активный rc-фазовый контур Download PDF

Info

Publication number
RU2019027C1
RU2019027C1 SU4932543A RU2019027C1 RU 2019027 C1 RU2019027 C1 RU 2019027C1 SU 4932543 A SU4932543 A SU 4932543A RU 2019027 C1 RU2019027 C1 RU 2019027C1
Authority
RU
Russia
Prior art keywords
operational amplifier
output
resistors
resistor
inverting input
Prior art date
Application number
Other languages
English (en)
Inventor
С.В. Гришин
С.Г. Крутчинский
Original Assignee
Таганрогский радиотехнический институт им.В.Д.Калмыкова
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by Таганрогский радиотехнический институт им.В.Д.Калмыкова filed Critical Таганрогский радиотехнический институт им.В.Д.Калмыкова
Priority to SU4932543 priority Critical patent/RU2019027C1/ru
Application granted granted Critical
Publication of RU2019027C1 publication Critical patent/RU2019027C1/ru

Links

Landscapes

  • Networks Using Active Elements (AREA)

Abstract

Изобретение относится к радиотехнике и предназначено для построения широкополосных линий задержки и фазовых корректоров для различных устройств связи. Целью изобретения является повышение стабильности фазочастотной характеристики путем расширения области рабочих частот за счет уменьшения влияния площади усиления используемых операционных усилителей на частоты полюсов и нулей передаточной функции, что достигается введением в активный RC-фазовый контур, содержащий первый, второй, третий, четвертый операционные усилители 1,2,3,4, первый резистор 5, первый конденсатор 6, второй, третий и четвертый резисторы 7,8 и 9, второй конденсатор 10, шестой, седьмой, восьмой, девятый, десятый, одиннадцатый и двенадцатый резисторы 11 - 18 дополнительно пятого операционного усилителя 19, тринадцатого и четырнадцатого резисторов 20 и 21. 1 ил.

Description

Изобретение относится к радиотехнике и предназначено для построения высокочастотных линий задержки и фазовых корректоров для различных устройств связи, используемых при обработке спектров фаз сигналов без искажения спектра амплитуд.
Известны устройства, которые могут быть использованы для построения линий задержки, фазовых корректоров и фазовращателей.
Известен активный RC-фазовый контур (авт.св. СССР N 1338004, кл. Н 03 Н 11/16 опублик. 15.09.87), содержащий первый операционный усилитель, выход которого через первый резистор соединен с неинвертирующим входом второго операционного усилителя, в цепь отрицательной обратной связи которого включен второй резистор, первый вывод третьего резистора соединен с общей шиной, последовательно соединенные четвертый и пятый резисторы, точка соединения которых является входом активного RC-фазового контура и через шестой резистор подключена к неинвертирующему входу второго операционного усилителя, который через первый конденсатор соединен с общей шиной, второй конденсатор, третий операционный усилитель, инвертирующие входы первого и второго операционных усилителей объединены, в цепи отрицательной обратной связи третьего операционного усилителя включен седьмой резистор, инвертирующий и неинвертирующий входы третьего операционного усилителя подключены соответственно к второму выводу пятого резистора и неинвертирующему входу второго операционного усилителя, восьмой резистор, один вывод которого соединен с вторым выводом четвертого резистора и неинвертирующим входом первого операционного усилителя, девятый резистор, причем выход третьего операционного усилителя является выходом активного RC-фазового контура, а второй конденсатор включен между выходом второго операционного усилителя и неинвертирующим входом первого операционного усилителя, в отрицательной обратной связи которого включен девятый резистор, второй вывод третьего резистора подключен к точке соединения четвертого и восьмого резисторов.
Преимуществом активного RC-фазового контура является повышенная стабильность параметров в широком диапазоне частот. Однако невозможна перестройка частот нуля и полюса двумя частотно-заданными резисторами без изменения затуханий нуля и полюса, что затрудняет реализацию перестраиваемых фазокорректирующих устройств.
Известен активный RC-фазовый контур (заявка N 4723999/09 от 26.07.89), содержащий первый, второй, третий и четвертый операционные усилители, к выходу первого операционного усилителя подключены первые выводы первого резистора и первого конденсатора, второй вывод первого конденсатора соединен с инвертирующим входом первого операционного усилителя и первым выводом второго резистора, второй вывод которого соединен с выходом второго операционного усилителя и через последовательно включенные третий и четвертый резисторы - с выходом третьего операционного усилителя, инвертирующий вход которого подключен к точке соединения третьего и четвертого резисторов, между выходом первого и третьего операционных усилителей включены последовательно соединенные пятый резистор и второй конденсатор, точка соединения пятого резистора и второго конденсатора подключена к неинвертирующему входу второго операционного усилителя, инвертирующий вход второго и неинвертирующий вход первого операционных усилителей соединены с общей шиной, между выходом третьего операционного усилителя и общей шиной включены последовательно соединенные шестой и седьмой резисторы, точка соединения которых подключена к неинвертирующему входу четвертого операционного усилителя, выход которого является выходом активного RC-фазового контура, между выходами первого и четвертого операционных усилителей включены последовательно соединенные восьмой и девятый резисторы, точка соединения которых подключена к инвертирующему входу четвертого операционного усилителя и к первому выводу десятого резистора, второй вывод которого соединен с входом активного RC-фазового контура и с первым выводом одиннадцатого резистора, вторые выводы первого и одиннадцатого резисторов соединены с неинвертирующим входом третьего операционного усилителя, при этом первый вывод одиннадцатого резистора является входом активного RC-фазового контура, а инвертирующий вход первого операционного усилителя соединен с неинвертирующим входом третьего операционного усилителя.
Достоинством этого технического решения является высокая стабильность параметров, и следовательно, малая неравномерность АЧХ и незначительное отклонение ФЧХ от расчетного значения в широком диапазоне частот, а недостатком - зависимость между затуханиями и частотами полюса и нуля при перестройке по частоте двумя частотно-задающими резисторами, что не позволяет использовать данное устройство в перестраиваемых фазокорректирующих системах.
Из известных технических решений наиболее близким по технической сущности к предлагаемому является активный RC-фазовый контур (авт.св. СССР N 1584080, кл. Н 03 Н 11/16, опублик. 07.08г.90), содержащий первый, второй, третий и четвертый операционные усилители, инвертирующий вход первого операционного усилителя соединен с первыми выводами первого резистора и первого конденсатора, второй вывод которого и первые выводы второго, третьего и четвертого резисторов соединены с выходом первого операционного усилителя, неинвертирующий вход которого подключен к общей шине, второй вывод второго резистора соединен с первым выводом второго конденсатора, второй вывод четвертого и первые выводы пятого и шестого резисторов соединены с неинвертирующим входом второго операционного усилителя, к инвертирующему входу которого подключены первыми выводами седьмой и восьмой резисторы, вторые выводы седьмого и восьмого резисторов соединены соответственно с выходами второго и третьего операционных усилителей, второй вывод третьего и первые выводы девятого и десятого резисторов соединены с инвертирующим входом четвертого операционного усилителя, второй вывод девятого резистора подключен к выходу четвертого операционного усилителя, к неинвертирующему входу которого подключены первыми выводами одиннадцатый и двенадцатый резисторы, второй вывод двенадцатого резистора соединен с общей шиной, вторые выводы шестого и десятого резисторов являются входом, а выход четвертого операционного усилителя является выходом активного RC-фазового контура, при этом второй вывод первого резистора соединен с выходом третьего операционного усилителя, неинвертирующий вход которого соединен с первым выводом первого конденсатора, вторые выводы второго конденсатора и одиннадцатого резистора соединены с выходом второго операционного усилителя, второй вывод пятого резистора и инвертирующий вход третьего операционного усилителя соединены с общей шиной.
С помощью этого активного RC-фазового контура возможна перестройка частот нуля и полюса двумя частотно-задающими резисторами без изменения затуханий нуля и полюса, что позволяет использовать его в различных фазокорректирующих устройствах с переменными параметрами, которые широко используются в адаптивных системах связи.
Недостатком этого устройства является низкая стабильность основных параметров (АЧХ и ФЧХ) из-за влияния на высоких частотах частотных свойств операционных усилителей. Это приводит к возрастанию на высоких частотах неравномерности АЧХ и отклонению ФЧХ от расчетного значения.
Целью изобретения является повышение стабильности фазочастотной характеристики активного RC-фазового контура за счет уменьшения влияния частотных свойств операционных усилителей на ФЧХ.
Это достигается тем, что в устройство, содержащее первый, второй, третий и четвертый операционные усилители, инвертирующий вход первого операционного усилителя соединен с первыми выводами первого резистора и первого конденсатора, второй вывод которого и первые выводы второго, третьего и четвертого резисторов соединены с выходом первого операционного усилителя, неинвертирующий вход которого подключен к общей шине, второй вывод второго резистора соединен с первым выводом второго конденсатора, второй вывод четвертого и первые выводы пятого и шестого резисторов соединены с неинвертирующим входом второго операционного усилителя, к инвертирующему входу которого подключены первыми выводами седьмой и восьмой резисторы, вторые выводы седьмого и восьмого резисторов соединены соответственно с выходами второго и третьего операционных усилителей, второй вывод третьего и первые выводы девятого и десятого резисторов соединены с инвертирующим входом четвертого операционного усилителя, второй вывод девятого резистора подключен к выходу четвертого операционного усилителя, к неинвертирующему входу которого подключены первыми выводами одиннадцатый и двенадцатый резисторы, второй вывод двенадцатого резистора соединен с общей шиной, вторые выводы шестого и десятого резисторов являются входом, а выход четвертого операционного усилителя является выходом активного RC-фазового контура, введены пятый операционный усилитель, тринадцатый и четырнадцатый резисторы, при этом второй вывод первого резистора соединен с выходом второго операционного усилителя, инвертирующий вход третьего операционного усилителя подключен к неинвертирующему входу пятого операционного усилителя и первому выводу второго конденсатора, вторые выводы второго конденсатора и одиннадцатого резистора соединены с выходом третьего операционного усилителя, неинвертирующий вход которого соединен с инвертирующим входом первого операционного усилителя, первые выводы тринадцатого и четырнадцатого резисторов подключены к инвертирующему входу пятого операционного усилителя, вторые выводы пятого и тринадцатого резисторов соединены с выходом пятого операционного усилителя, а второй вывод четырнадцатого резистора соединен с общей шиной.
Наличие отличительных признаков, а именно введение пятого операционного усилителя, тринадцатого и четырнадцатого резисторов с соответствующими связями обусловливает соответствие предложенного технического решения критерию "Новизна". Оно соответствует также критерию "Существенные отличия", поскольку не обнаружено решений с признаками, сходными с признаками, отличающими предложенное устройство от прототипа.
За счет введения новых элементов и связей уменьшается влияние площади усиления операционных усилителей на ФЧХ активного RC-фазового контура, что приводит к повышению стабильности одного из основных параметров фазового контура - фазочастотной характеристики.
На чертеже приведена принципиальная электрическая схема предложенного активного RC-фазового контура.
Он содержит первый, второй, третий и четвертый операционные усилители 1-4, первый резистор 5, первый конденсатор 6, второй, третий и четвертый резисторы 7-9, второй конденсатор 10, шестой, седьмой, восьмой, девятый, десятый, одиннадцатый и двенадцатый резисторы 11-18, пятый операционный усилитель 19, тринадцатый и четырнадцатый резисторы 20 и 21.
Инвертирующий вход первого операционного усилителя 1 соединен с первыми выводами первого резистора 5 и первого конденсатора 6, второй вывод которого и первые выводы второго, третьего и четвертого резисторами 7,8 и 9 соединены с выходом первого операционного усилителя 1, неинвертирующий вход которого подключен к общей шине, второй вывод второго резистора 7 соединен с первым выводом второго конденсатора 10, второй вывод четвертого 9 и первые выводы пятого 11 и шестого 12 резисторов соединены с неинвертирующим входом второго операционного усилителя 2, к инвертирующему входу которого подключены первыми выводами седьмой и восьмой резисторы 13 и 14, вторые выводы седьмого и восьмого резисторов 13 и 14 соединены соответственно с выходами второго и третьего операционных усилителей 2 и 3, второй вывод третьего 8 и первые выводы девятого 15 и десятого 16 резисторов соединены с инвертирующим входом четвертого операционного усилителя 4, к неинвертирующему входу которого подключены первыми выводами одиннадцатый и двенадцатый резисторы 17 и 18, второй вывод двенадцатого резистора 18 соединен с общей шиной, вторые выводы шестого и десятого резисторов 12 и 16 являются входом, а выход четвертого операционного усилителя является выходом активного RC-фазового контура, пятый операционный усилитель 19, тринадцатый и четырнадцатый резистор 20 и 21. При этом второй вывод первого резистора 5 соединен с выходом второго операционного усилителя 2, инвертирующий вход третьего операционного усилителя 3 подключен к неинвертирующему входу пятого операционного усилителя 19 и первому выводу второго конденсатора 10, вторые выводы второго конденсатора 10 и одиннадцатого резистора 17 соединены с выходом третьего операционного усилителя 3, первые выводы тринадцатого и четырнадцатого резисторов 20 и 21 подключены к инвертирующему входу пятого операционного усилителя 19, вторые выводы пятого и тринадцатого резисторов 11 и 20 соединены с выходом пятого операционного усилителя 19, а второй вывод четырнадцатого резистора 21 соединен с общей шиной.
Активный RC-фазовый контур работает следующим образом.
Входной сигнал подается на вторые выводы шестого и десятого резисторов 12 и 16, на выходе четвертого операционного усилителя 4 реализуется передаточная функция фазового контура второго порядка
F(P)= -
Figure 00000002
Figure 00000003
, (1) где
dz=
Figure 00000004
Figure 00000005
1+
Figure 00000006
-
Figure 00000007
; ωz=
Figure 00000008
(2)
α=
Figure 00000009
; γ=
Figure 00000010
;
κz=1-
Figure 00000011
1+
Figure 00000012
+
Figure 00000013
Figure 00000014
; β=
Figure 00000015

dp=
Figure 00000016
=
Figure 00000017
Figure 00000018
1+
Figure 00000019
; ωp=
Figure 00000020
Figure 00000021
; (3)
τ1=R5C6; τ2=R7C10 где dz=
Figure 00000022
- затухание нуля;
Qz - добротность нуля;
dp=
Figure 00000023
- затухание полюса;
Qp - добротность полюса;
ωz и ωp - частоты нуля и полюса;
κz - коэффициент сдвига частоты нуля относительно частоты полюса;
R5, R7, R8, R9,R11,R12,R13,R14,R15,R16,R17 и R18 - сопротивления резисторов 5,7,8,9,11,12,13,14,15,16,17 и 18;
С5 и С10 - емкости конденсаторов 5 и 10.
Зависимость модуля комплексного коэффициента передачи от частоты (т.е. амплитудно-частотная характеристика) находится из выражения (1) заменой Р на jω
Figure 00000024
F(jω)
Figure 00000025
=
Figure 00000026
. (4)
Из выражения (4) следует, что при dz=dp и ωz=ωp модуль коэффициента передачи активного RC-фазового контура частотно независим и равен 1, что реализуется только при идеальных операционных усилителях (ОУ).
Фазовый сдвиг фазового контура также находится из выражения (1) и имеет значение
φ(ω)=arctg
Figure 00000027
+ arctg
Figure 00000028
. (5)
При использовании реальных ОУ из-за ограниченности их площади усиления П= μoωгр (где μo - коэффициент усиления ОУ на постоянном токе, ωгр - частота, на которой коэффициент усиления ОУ без обратной связи уменьшается до уровня 0,707 μo затухание нуля и полюса и их части не совпадают и отклоняются от расчетных. Это приводит к появлению неравномерности АЧХ и отклонению ФЧХ фазового контура от заданного значения. Оценкой влияния активных элементов на ωz,dz, ωp и dp могут служить относительные изменения этих параметров идеализированного фазового контура. Чем меньше относительные изменения параметров фазового контура, обусловленные ограниченной величиной площади усиления, тем выше стабильность параметров.
Для оценки влияния частотных свойств ОУ, его передаточная функция аппроксимируется соотношением
μ(P)=
Figure 00000029
(6)
Из анализа активного RC-фазового контура при β= 0 с учетом выражения (6) определяются относительные изменения его параметров
Figure 00000030
П
Figure 00000031
+
Figure 00000032
1
Figure 00000033
Figure 00000034
; (7)
Figure 00000035
Figure 00000036
; (8)
Figure 00000037
d
Figure 00000038
-
Figure 00000039
+
Figure 00000040
+
Figure 00000041
-1
Figure 00000042
-; (9)
Figure 00000043
d
Figure 00000044
-
Figure 00000045
+
Figure 00000046
+
Figure 00000047
-1
Figure 00000048
-, (10) где П1, П2, П3, П4 и П19 - площади усиления первого 1, второго 2, третьего 3, четвертого 4 и пятого 19 операционных усилителей; R20 и R21- сопротивления резисторов 20 и 21.
Выражения для относительных изменений параметров устройства-прототипа при оптимальных соотношениях между элементами имеют вид
δωz(П)= -
Figure 00000049
1-
Figure 00000050
; δdz=δωz(П);
δωp(П)= -
Figure 00000051
1+
Figure 00000052
; δdp=δωp(П);. (11)
При оптимальных соотношениях между элементами предлагаемого технического решения (П1=П2=П3=П4=П19=П; R13 = R14; τ1=τ2;R15 = R16 = 2R8 и Qp = Qz >> 1, при этом 1+
Figure 00000053
+
Figure 00000054
≈1) выражения (7)÷(10) упрощаются и принимают вид
δωz(П)≈ -
Figure 00000055
1-2
Figure 00000056
+
Figure 00000057
6+
Figure 00000058
(12)
δdp(П)≈
Figure 00000059
1-2
Figure 00000060
+
Figure 00000061
2+
Figure 00000062
(13)
δdz(П)≈ -
Figure 00000063
2
Figure 00000064
-1
Figure 00000065
+
Figure 00000066
+δωz(П); (14)
δdp(П)≈
Figure 00000067
2
Figure 00000068
-1
Figure 00000069
+
Figure 00000070
+ δωp(П) (15)
Для минимизации влияния площади усиления ОУ на затухание нуля и полюса необходимо скомпенсировать в выражениях (14) и (15) члены, пропорциональные Qz и Qp и оказывающие доминирующее влияние на dz и dp. Приравняв эти члены нулю, найдем условие, при котором происходит компенсация влияния площади усиления на dz и dp
2
Figure 00000071
- 1 = 0 или R21= 2R20 (16)
При условии (16) происходит также компенсация влияния площади усиления ОУ на частоты ωz и ωp При R21 = 2R20 выражения (12)÷(15) принимают вид
δωz(П)=1,25
Figure 00000072
; δωp= -3,75
Figure 00000073

δdz(П)=
Figure 00000074
1+
Figure 00000075
; δdp(П)=
Figure 00000076
1-
Figure 00000077
(17)
Из-за влияния площади усиления ОУ происходит взаимный сдвиг между частотами ωz и ωp, что приводит к существенной неравномерности АЧХ. Для устранения сдвига между ωz и ωp и уменьшения неравномерности АЧХ в схеме имеется делитель из резисторов R17 и R18, который позволяет уменьшить частоту ωz до выполнения условия ωp = ωz коэффициент передачи этого делителя находится из выражения
β=2,5
Figure 00000078

Если требования к неравномерности АЧХ не очень жесткие, то делитель из резисторов R17 и R18 можно из схемы исключить, соединив при этом неинвертирующий вход четвертого операционного усилителя с общей шиной.
Из сопоставления выражений (11) и (17) видно, что в предлагаемом техническом решении влияния площади усиления на затухания нуля и полюса примерно такие же, как у прототипа, а влияния на частоты нуля и полюса существенно меньше, что и позволяет повысить стабильность ФЧХ.
Для оценки отклонения параметров фазовых контуров необходимо воспользоваться функциями чувствительности, которые имеют на частотах ωz = ωp как известно, следующие значения:
S
Figure 00000079
=1; S
Figure 00000080
= -
Figure 00000081
; S
Figure 00000082
=Qz;
S
Figure 00000083
= -Qp; S
Figure 00000084
=2Qz; S
Figure 00000085
=2Qp.
Тогда относительные изменения модуля передаточной функции |δF(jω)| можно определить по соотношению
Figure 00000086
(П)+S
Figure 00000087
(П)+S
Figure 00000088
dz(П)+, (18) а изменение фазового сдвига на частоте ωz= ωp можно нйти по выражению
Δφ=S
Figure 00000089
(П)+S
Figure 00000090
(П)+S
Figure 00000091
dz(П)+S
Figure 00000092
dp(П).
Figure 00000093
. (19)
Из расчетов следует, что отклонения АЧХ в известном (прототипе) и предлагаемом RC-контурах практически одинаковые, а отклонения ФЧХ в предлагаемом RC-контуре в 6 раз выше. При этом, как следует из соотношений (2) и (3), при перестройке частот нуля ωz и полюса ωpсинхронным изменением τ1 и τ2 с помощью резисторов R5 и R7 не происходит изменения затуханий нуля dz и полюса dp и, следовательно, с помощью двух резисторов можно перестраивать активный RC-фазовый контур в широком диапазоне частот при постоянной добротности нуля и полюса. Это позволяет использовать данный фазовый контур в адаптивных и высокостабильных системах связи с переменными параметрами.

Claims (1)

  1. АКТИВНЫЙ RC-ФАЗОВЫЙ КОНТУР, содержащий первый, второй, третий и четвертый операционные усилители, инвертирующий вход первого операционного усилителя соединен с первыми выводами первого резистора и первого конденсатора, второй вывод которого и первые выводы второго, третьего и четвертого резисторов соединены с выходом первого операционного усилителя, неинвертирующий вход которого подключен к общей шине, второй вывод второго резистора соединен с первым выводом второго конденсатора, второй вывод четвертого и первые выводы пятого и шестого резисторов соединены с неинвертирующим входом второго операционного усилителя, к инвертирующему входу которого подключены первые выводы седьмого и восьмого резисторов, вторые выводы которых соединены с выходами соответственно второго и третьего операционных усилителей, первый вывод десятого и второй вывод шестого резисторов соединены и являются входом активного RC-фазового контура, а второй вывод десятого резистора соединен с вторым выводом третьего резистора и через девятый резистор - с выходом четвертого операционного усилителя, выход которого является выходом активного RC-фазового контура, а инвертирующий вход четвертого операционного усилителя подключен через двенадцатый резистор к общей шине, а через одиннадцатый резистор к второму выводу второго конденсатора, отличающийся тем, что, с целью повышения стабильности фазочастотной характеристики, введены пятый операционный усилитель, тринадцатый и четырнадцатый резисторы, при этом второй вывод первого резистора соединен с выходом второго операционного усилителя, первый и второй выводы второго конденсатора подключены соответственно к инвертирующему входу и выходу третьего операционного усилителя, неинвертирующий вход которого подключен к первому выводу первого конденсатора, а инвертирующий вход - к неинвертирующему входу пятого операционного усилителя, выход которого соединен с вторым выводом пятого резистора, а с общей шиной - через последовательно соединенные тринадцатый и четырнадцатый резисторы, точка соединения которых подключена к инвертирующему входу операционного усилителя.
SU4932543 1991-04-29 1991-04-29 Активный rc-фазовый контур RU2019027C1 (ru)

Priority Applications (1)

Application Number Priority Date Filing Date Title
SU4932543 RU2019027C1 (ru) 1991-04-29 1991-04-29 Активный rc-фазовый контур

Applications Claiming Priority (1)

Application Number Priority Date Filing Date Title
SU4932543 RU2019027C1 (ru) 1991-04-29 1991-04-29 Активный rc-фазовый контур

Publications (1)

Publication Number Publication Date
RU2019027C1 true RU2019027C1 (ru) 1994-08-30

Family

ID=21572569

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
SU4932543 RU2019027C1 (ru) 1991-04-29 1991-04-29 Активный rc-фазовый контур

Country Status (1)

Country Link
RU (1) RU2019027C1 (ru)

Non-Patent Citations (1)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Title
Авторское свидетельство СССР N 1584080, кл. H 03H 11/18, от 10.05.88. *

Similar Documents

Publication Publication Date Title
CA2014968C (en) Active filter circuit
US3792367A (en) Active controllable filter circuit using variable transconductance amplifier
TW291625B (en) Tuned amplifier
FI108585B (fi) Taajuusviritysjärjestelmä OTA-C-parille
US4947141A (en) Oscillator network for radio receiver
RU149838U1 (ru) Перестраиваемый активный rc-фильтр
US4187479A (en) Variable equalizer
KR880001978B1 (ko) Fm 수신기용 회로장치
RU2019027C1 (ru) Активный rc-фазовый контур
US3842362A (en) Adjustable parallel-t network
US3631364A (en) Compact, direct fm modulator providing constant deviation on each of a plurality of adjustable center frequencies
SU832703A1 (ru) Избирательный усилитель
US3594650A (en) Band selection filter with two active elements
US3223941A (en) Adjustable frequency bridge circuit
US4417215A (en) Tuned analog network
RU165602U1 (ru) Активный rc-фазовый контур
US4382233A (en) Multiple-feedback path filter
JPS61170113A (ja) ２次アクテイブ位相等価器
US3114117A (en) Tunable rc oscillator
SU1030956A1 (ru) Активное @ -звено
US3308400A (en) Frequency adjustment circuit
US3535649A (en) Active filters
US4151493A (en) Negative impedance converters
SU799107A1 (ru) Активный -фильтр
US4028640A (en) Piezo-electric tuning fork oscillation circuit