RU2018468C1 - Flat adjustable under-fuselage air intake for aircraft - Google Patents
Flat adjustable under-fuselage air intake for aircraft Download PDFInfo
- Publication number
- RU2018468C1 RU2018468C1 SU5061108A RU2018468C1 RU 2018468 C1 RU2018468 C1 RU 2018468C1 SU 5061108 A SU5061108 A SU 5061108A RU 2018468 C1 RU2018468 C1 RU 2018468C1
- Authority
- RU
- Russia
- Prior art keywords
- air intake
- fuselage
- additional
- wedge
- aircraft
- Prior art date
Links
Images
Landscapes
- Aerodynamic Tests, Hydrodynamic Tests, Wind Tunnels, And Water Tanks (AREA)
- Manipulator (AREA)
Abstract
Description
Изобретение относится к области двигательных установок для летательных аппаратов (ЛА), в частности к плоским многоскачковым подфюзеляжным воздухозаборникам (ВЗ) комбинированных воздушно-реактивных двигательных установок на основе прямоточного воздушно-реактивного двигателя (ПВРД) для ЛА, совершающего полеты в широком диапазоне чисел М полета (М=0-6). The invention relates to the field of propulsion systems for aircraft (LA), in particular to flat multi-jump dorsal fuselage air intakes (VZ) of combined air-jet propulsion systems based on a ramjet engine for aircraft flying in a wide range of M flight numbers (M = 0-6).
Известен плоский регулируемый подфюзеляжный воздухозаборник для летательного аппарата с воздушно-реактивной двигательной установкой, содержащий сверхзвуковую часть, обечайку и клин торможения (КТ) изменяемой геометрии, головная часть которого соединена с фюзеляжем, а сама поверхность торможения состоит из отдельных участков, подвижно соединенных между собой. Участки КТ могут изменять свой угол наклона относительно набегающего потока и устанавливаться в заданные положения, за счет чего регулируется расход воздуха, поступающего в двигатель. Клин устанавливает не только размеры канала для потока воздуха, но и определяет границы зоны, объем которой изменяется в зависимости от положения клина. Known flat adjustable ventral air intake for an aircraft with an jet engine, containing a supersonic part, a shell and a braking wedge (CT) of variable geometry, the head of which is connected to the fuselage, and the braking surface itself consists of separate sections, movably interconnected. The sections of the CT can change their angle of inclination relative to the incoming flow and can be set to predetermined positions, due to which the flow rate of air entering the engine is regulated. The wedge sets not only the dimensions of the channel for the air flow, but also determines the boundaries of the zone, the volume of which varies depending on the position of the wedge.
Расчетное число Мр такого воздухозаборника при регулировании не изменяется и в случае применения рассмотренного воздухозаборника на ЛА с широким диапазоном чисел М полета (М=0-6) придется выбирать расчетное число Мр, близким к максимальной границе диапазона (в пределах Мр=5-5,5). Тогда при М полета <Мр происходит растекание сверхзвукового потока перед плоскостью входа в воздухозаборник. Чем больше разница между числами М полета и Мр, тем значительнее растекание и тем меньше φн. Соответственно растет и волновое сопротивление воздухозаборника.The estimated number М r of such an air intake does not change during regulation, and if the considered air intake is used on an aircraft with a wide range of flight numbers М (M = 0-6), it is necessary to choose the estimated number М р close to the maximum range limit (within М р = 5 -5.5). Then, with M flight <M p , a supersonic flow spreads in front of the plane of entry into the air intake. The greater the difference between the numbers of M flight and M p , the greater the spreading and the smaller φ n . Accordingly, the wave resistance of the air intake is growing.
Целью изобретения является повышение при небольших сверхзвуковых числах М полета величины коэффициента расхода плоского регулируемого подфюзеляжного воздухозаборника комбинированной воздушно-реактивной двигательной установки летательного аппарата с широким диапазоном чисел М полета = 0-6 при одновременном уменьшении волнового сопротивления воздухозаборника по жидкой линии тока и аэродинамического сопротивления дна ЛА. The aim of the invention is to increase, at small supersonic flight numbers M, the flow coefficient of a flat adjustable ventricular air intake of a combined aircraft engine propulsion system of an aircraft with a wide range of flight numbers M flight = 0-6 while reducing the wave resistance of the air intake along the liquid line and the aerodynamic resistance of the aircraft bottom .
Техническая задача решается за счет того, что в воздухозаборнике, содержащем сверхзвуковую часть с клином торможения изменяемой геометрии, состоящего из отдельных подвижных участков, обечайку и дозвуковую часть, имеется дополнительная сверхзвуковая часть с собственным дополнительным клином торможения изменяемой геометрии, состоящим из отдельных подвижных участков. Первый участок основного клина, соединенный с фюзеляжем, установлен с возможностью разъединения с вторым участком и прилегания к фюзеляжу. Дополнительная сверхзвуковая часть с дополнительным клином торможения, дополнительная обечайка расположены между основным клином и фюзеляжем. Между профилированной стенкой фюзеляжа и дополнительной обечайкой предусмотрен отводной канал. The technical problem is solved due to the fact that in the air intake containing a supersonic part with a variable geometry braking wedge, consisting of separate movable sections, a shell and a subsonic part, there is an additional supersonic part with its own additional variable geometry braking wedge, consisting of separate movable sections. The first section of the main wedge connected to the fuselage is installed with the possibility of separation from the second section and fit to the fuselage. An additional supersonic part with an additional braking wedge, an additional shell are located between the main wedge and the fuselage. Between the profiled wall of the fuselage and the additional shell is provided an outlet channel.
Наличие дополнительных элементов: сверхзвуковой части с клином торможения, обечайки и отводного канала, а также возможности изменения взаимного расположения отдельных участков основного и дополнительного клиньев, позволяет на время полета ЛА на небольших сверхзвуковых числах М преобразовать исходный (базовый) воздухозаборник с одной сверхзвуковой частью и числом Мр, близким к Ммах в воздухозаборник с двумя сверхзвуковыми частями, спрофилированными на числа Мр1 и Мр2соответственно. Такое преобразование воздухозаборника увеличивает суммарную площадь поперечного сечения струи набегающего воздушного потока, входящей в воздухозаборник при всех числах М полета в поддиапазоне небольших чисел М, т.е. увеличивает коэффициент расхода воздухозаборника φн и соответственно уменьшает волновое сопротивление воздухозаборника. При этом часть набегающего воздушного потока, не входящая в дополнительную сверхзвуковую часть воздухозаборника, проходит через отводной канал в зону выходного сечения сопла, что уменьшает аэродинамическое сопротивление дна ЛА.The presence of additional elements: a supersonic part with a braking wedge, a shell and an exhaust channel, as well as the possibility of changing the relative position of individual sections of the main and additional wedges, allows for the flight time on small supersonic numbers M to convert the original (base) air intake with one supersonic part and number M p close to M max in the air intake with two supersonic parts, profiled by the numbers M p1 and M p2, respectively. This transformation of the air intake increases the total cross-sectional area of the jet of incoming air flow entering the air intake at all flight numbers M in the sub-range of small numbers M, i.e. increases the flow coefficient of the air intake φ n and accordingly reduces the wave resistance of the air intake. In this case, a part of the oncoming air flow, which is not included in the additional supersonic part of the air intake, passes through the outlet channel into the zone of the nozzle exit section, which reduces the aerodynamic drag of the aircraft bottom.
На фиг. 1 изображен базовый (исходный) воздухозаборник с одной сверхзвуковой частью и числом Мp, близким к Ммах; на фиг. 2 - воздухозаборник с двумя сверхзвуковыми частями, спрофилированными на числа Мр1 и Мр2 соответственно.In FIG. 1 shows a basic (initial) air intake with one supersonic part and a number M p close to M max ; in FIG. 2 - an air intake with two supersonic parts, profiled by the numbers M p1 and M p2, respectively.
Воздухозаборник содержит сверхзвуковую часть 1 с основным клином торможения (КТ) изменяемой геометрии 2, состоящим из отдельных плоских подвижных участков 3, 4, 5, 6, связанных между собой подвижными соединениями. Первый участок 3 КТ соединен передним концом с фюзеляжем 7 с возможностью вращения с помощью, например, шарнирного соединения 8 и может занимать по углу наклона два положения: σ1= 8о (фиг. 1) или σ 1=-3о (фиг. 2), не соединен со вторым участком 4 КТ, и установлен с возможностью прилегания к стенке 9 фюзеляжа 7 (фиг. 2). Участки 4, 5 основного клина 2 установлены с возможностью совместного (как единое целое) вращения относительно соединения 10 между участками 5 и 6 и могут занимать по углу наклона два положения σ2= 16о, σ 3=24о (фиг. 1) или σ2=8о, σ 3=16о (фиг. 2). Участок 6 установлен с возможностью плавного вращения относительно соединения 10.The air intake contains a supersonic part 1 with a main braking wedge (CT) of
Воздухозаборник имеет также основную дозвуковую часть 11, в которой расположена панель 12, установленная с возможностью вращения относительно соединения 13, и обечайку 14. The air intake also has a main
В свободной зоне между клином торможения 2 (между участками 3, 4, 5, 6) с одной стороны и фюзеляжем 7 ЛА с другой, размещены дополнительная сверхзвуковая часть 5 с дополнительным клином торможения изменяемой геометрии 16, состоящим из отдельных плоских подвижных участков 17, 18, 19, и дополнительная дозвуковая часть 20 с панелью 21 и дополнительная обечайка 22. Между профилированной стенкой фюзеляжа 23 и дополнительной обечайкой 22 образован отводной канал 24. Первый участок 17 дополнительного клина торможения 16 расположен на тыльной стороне участка 4 КТ 1 горизонтально (фиг. 1) и жестко связан с ним. Участок 18 дополнительного КТ имеет угол наклона σ5=16о (фиг. 1, 2) и установлен стационарно. Участок 19 установлен с возможностью плавного вращения относительно соединения 25, а панель 21 - с возможностью вращения относительно соединения 26. Дополнительная сверхзвуковая часть 15 и дополнительная обечайка 22 спрофилированы на Мр1=3.In the free zone between the braking wedge 2 (between
Воздухозаборник работает следующим образом. The air intake works as follows.
Предварительно перед полетом ЛА в поддиапазоне небольших чисел М производится преобразование воздухозаборника с одной сверхзвуковой частью 1 в воздухозаборник с двумя сверхзвуковыми частями 1 и 15. Воздухозаборник после преобразования изображен на фиг. 2. Преобразование воздухозаборника проводится путем изменения углов наклона подвижных участков клиньев торможения: участка 3 с σ1=8о на σ1=-3о; участка 4 с σ2=16о на σ 2=8о; участка 5 с σ3= 24о на σ 3=16о. При этом участок 17 дополнительного клина торможения 16 занимает рабочее положение с углом наклона σ7=8о. Углы наклона участков 6 и 9 вращением относительно соединений 10 и 25 соответственно устанавливаются на начальное значение σ4=δ6=16о, совпадающее со значением предыдущих участков 5 и 18.Prior to the flight of the aircraft in the sub-band of small numbers M, the air intake with one supersonic part 1 is converted to an air intake with two
Как видно из фиг. 2, в результате проведения описанных операций базовый воздухозаборник преобразовывается в воздухозаборник с двумя сверхзвуковыми частями 1 и 15 с соответствующими клиньями торможения 2 и 16 измененной геометрией, т.е. состоят из 2 участков с углами наклона 8ои 16о. По мере разгона ЛА и нарастания чисел М полета при вращении участков 6 и 19 образуются третьи участки, которые формируют соответствующие скачки уплотнения, фокусируемые на кромках обечаек 14 и 22. Дополнительный КТ 16 отклоняет набегающий сверхзвуковой поток в сторону, к фюзеляжу, и может профилироваться на любое число Мр1. Как упоминалось выше для данного воздухозаборника выбрано Мр1= 3. При числах М полета <Мр1=3 коэффициент расхода дополнительной сверхзвуковой части 15 φн1<1. В связи с этим часть потока, не входящая в воздухозаборник, перепускается через отводной канал 24 на дно ЛА, уменьшая тем самым донное сопротивление. Основной клин торможения 2 отклоняет набегающий сверхзвуковой поток в сторону, от фюзеляжа. Величина расчетного числа Мр2 основной сверхзвуковой части 1 частично зависит от расчетного числа Мр базового воздухозаборника. После преобразования данного базового воздухозаборника получено Мр2=3,5. При числах М полета <Мр2 коэффициент расхода основной сверхзвуковой части 1 φн2<1 и часть потока, не входящая в воздухозаборник, перепускается во внешний поток. При числах М полета близким к Мр1 и Мр2 φн1≈ 1 и φн2≈ 1. Сравнивая коэффициенты расходов рассматриваемого воздухозаборника в преобразованном виде и воздухозаборника с Мр=5-5,5, принятого за прототип, в поддиапазоне небольших чисел М видно, что так как Мр1 и Мр2 меньше, чем Мр прототипа, то
φн1 + φн2 >φн где φн - коэффициент расхода воздухозаборника, принятого за прототип.As can be seen from FIG. 2, as a result of the described operations, the base air intake is converted into an air intake with two
φ n1 + φ n2 > φ n where φ n is the consumption coefficient of the air intake, taken as a prototype.
Соответственно будет меньше и волновое сопротивление по жидкой линии. Accordingly, there will be less wave resistance along the liquid line.
Для использования рассматриваемого воздухозаборника в поддиапазоне больших чисел М полета необходимо провести обратное преобразование воздухозаборника к виду, изображенному на фиг. 1, путем обратного изменения углов наклона участков клина торможения: участок 3 с σ1=-3она σ1=8о; участок 4 с σ2=8о на σ 3=16о; участок 5 с σ3=16о на σ 3=24о.In order to use the air intake in question in the subband of large numbers M of flight, it is necessary to carry out the inverse transformation of the air intake to the view shown in FIG. 1 by a reverse change of inclination angles of the wedge braking portions:
Claims (1)
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
SU5061108 RU2018468C1 (en) | 1992-07-14 | 1992-07-14 | Flat adjustable under-fuselage air intake for aircraft |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
SU5061108 RU2018468C1 (en) | 1992-07-14 | 1992-07-14 | Flat adjustable under-fuselage air intake for aircraft |
Publications (1)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
RU2018468C1 true RU2018468C1 (en) | 1994-08-30 |
Family
ID=21612727
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
SU5061108 RU2018468C1 (en) | 1992-07-14 | 1992-07-14 | Flat adjustable under-fuselage air intake for aircraft |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
RU (1) | RU2018468C1 (en) |
Cited By (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
RU2454354C2 (en) * | 2006-10-12 | 2012-06-27 | Эйрион Корпорейшн | Supersonic aircraft jet engine |
-
1992
- 1992-07-14 RU SU5061108 patent/RU2018468C1/en active
Non-Patent Citations (1)
Title |
---|
Заявка ЕПВ N 0358347, кл. B 64D 33/02, 1990. * |
Cited By (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
RU2454354C2 (en) * | 2006-10-12 | 2012-06-27 | Эйрион Корпорейшн | Supersonic aircraft jet engine |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
AU614450B2 (en) | Nozzle with thrust vectoring in the yaw direction | |
CA2665848C (en) | Supersonic aircraft jet engine | |
EP0241404B1 (en) | Gas turbine engine nacelle | |
US6546716B2 (en) | Jet engine nozzle with variable thrust vectoring and exhaust area | |
EP1726812B1 (en) | Thrust reverser system for an aircraft | |
US4463772A (en) | Flush inlet for supersonic aircraft | |
US6256979B1 (en) | Backblast gas structure equipped with thrust reverser with two rear doors and planar exhaust area | |
US5490644A (en) | Ducted boundary layer diverter | |
RU2373415C2 (en) | Aircraft turbojet engine furnished with acoustic noise killer | |
US7784285B2 (en) | Apparatus and method for reduction of jet noise from single jets | |
Syberg et al. | Bleed system design technology for supersonic inlets | |
US7836700B2 (en) | Apparatus and method for reduction of jet noise from turbofan engines having separate bypass and core flaws | |
RU2670664C9 (en) | Asymmetrical air-scoop for three flow engine of faster-than-sound aircraft | |
RU2018468C1 (en) | Flat adjustable under-fuselage air intake for aircraft | |
Maiden et al. | Investigation of two-dimensional wedge exhaust nozzles for advanced aircraft | |
RU149896U1 (en) | VARIABLE GEOMETRY AIR INTAKE FOR A SUPERSONIC AIRCRAFT | |
Johnston et al. | Studies of engine-airframe integration on hypersonic aircraft | |
US5004187A (en) | Symmetrical, two dimensional, supersonic and hypersonic air intake for the combustion air of an aircraft engine | |
Sedgwick | Investigation of non-symmetric two-dimensional nozzles installed in twin-engine tactical aircraft | |
CA2009636C (en) | Ventral segmented nozzles | |
RU2063909C1 (en) | High-speed flying vehicle and method of control of its thrust | |
RU2065378C1 (en) | High-speed flying vehicle (versions) | |
RU2092708C1 (en) | Silencing nozzle of air-jet engine | |
Runckel | 17. REVIEW OF NASA EXHAUST NOZZLE RESEARCH | |
RU2078718C1 (en) | Air intake - wing |