RU2018111C1 - Apparatus for investigating optic inhomogeneities - Google Patents
Apparatus for investigating optic inhomogeneities Download PDFInfo
- Publication number
- RU2018111C1 RU2018111C1 SU5017569A RU2018111C1 RU 2018111 C1 RU2018111 C1 RU 2018111C1 SU 5017569 A SU5017569 A SU 5017569A RU 2018111 C1 RU2018111 C1 RU 2018111C1
- Authority
- RU
- Russia
- Prior art keywords
- output
- input
- lens
- register
- pulse
- Prior art date
Links
Images
Abstract
Description
Изобретение относится к оптическому приборостроению и может быть применено для исследования прозрачных оптических неоднородностей, сформированных за счет флуктуаций показателя преломления в жидких и газообразных средах. The invention relates to optical instrumentation and can be used to study transparent optical inhomogeneities formed due to fluctuations in the refractive index in liquid and gaseous media.
Известно устройство для исследования оптических неоднородностей в прозрачных средах, основанное на теневом методе визуализации прозрачных неоднородностей [1]. A device for studying optical inhomogeneities in transparent media is known, based on the shadow method of visualizing transparent inhomogeneities [1].
Наиболее близким к изобретению является устройство для исследования оптических неоднородностей, содержащее оптическую систему с источником излучения, коллимационным объективом и защитным стеклом и телевизионную систему со светопреобразователем, генератором синхроимпульсов и видеопросмотровым устройством (ВПУ) [2]. Closest to the invention is a device for studying optical inhomogeneities, comprising an optical system with a radiation source, a collimation lens and a protective glass, and a television system with a light transducer, a clock generator, and a video viewing device (VPU) [2].
Недостатком его является низкая разрешающая способность оптической системы, обусловленная особенностями визуализации прозрачных неоднородностей, принципиально присущим теневому методу вследствие наличия ножа, причем степень снижения разрешения высоких пространственных частот зависит от положения теневого ножа относительно изображения световой диафрагмы, что делает практически невозможной коррекцию пространственно частотных характеристик для обычно используемых на практике теневых систем (в которых предусмотрен подбор положения ножа в процессе исследований с целью реализации максимальной чувствительности). Its disadvantage is the low resolution of the optical system, due to the visualization features of transparent inhomogeneities, fundamentally inherent in the shadow method due to the presence of the knife, and the degree of decrease in resolution of high spatial frequencies depends on the position of the shadow knife relative to the image of the light diaphragm, which makes it almost impossible to correct the spatial frequency characteristics for usually shadow systems used in practice (in which the selection provides a knife in the research process in order to realize maximum sensitivity).
Еще более существенно снижается разрешающая способность в направлении распространения зондирующего светового пучка в исследуемой среде, поскольку в теневой системе освещенность изображения пропорциональна углу отклонения светового пучка оптическими неоднородностями, накопленному на всем пути распространения пучка в исследуемой среде (т.е. усредненному по этому пути). The resolution in the direction of propagation of the probe light beam in the medium under study decreases even more significantly, since in the shadow system the image illumination is proportional to the angle of deviation of the light beam by optical inhomogeneities accumulated along the entire beam propagation path in the medium under study (i.e., averaged over this path).
Длина пути пучка в среде обычно составляет 102 мм и более, так как эта длина равна расстоянию между защитным стеклом автоколлимационным зеркалом, и при уменьшении этого расстояния возникают искажения структуры оптических неоднородностей, обусловленные увеличением аэро- или гидродинамического сопротивления, создаваемого вследствие приближения держателя зеркала к защитному стеклу (относительно малая ширина полости между защитным стеклом и зеркалом препятствует свободному проходу через нее исследуемых жидкостей и газов, что приводит к искажению структуры потока).The path length of the beam in the medium is usually 10 2 mm or more, since this length is equal to the distance between the protective glass by the autocollimation mirror, and when this distance is reduced, distortions in the structure of optical inhomogeneities occur due to an increase in the aerodynamic or hydrodynamic resistance created due to the approach of the mirror holder to protective glass (the relatively small width of the cavity between the protective glass and the mirror prevents the passage of the studied liquids and gases through it, which leads to distortion of the flow structure).
Целью изобретения является повышение разрешающей способности устройства. The aim of the invention is to increase the resolution of the device.
Цель достигается тем, что в устройство, содержащее оптическую систему, включающую источник излучения, коллимационный объектив, защитное стекло и телевизионную систему, включающую светопреобразователь, генератор синхpоимпульсов и ВПУ, дополнительно введены призма, на одну из граней которой нанесено зеркальное покрытие, размещенная по ходу излучения за защитным стеклом, цилиндрическая линза, счетчик импульсов и генератор высокочастотных импульсов, а также последовательно включенные компаратор, формирователь импульсов, регистр, оперативное запоминающее устройство (ОЗУ) с устройством управления, цифроаналоговый преобразователь (ЦАП) и сумматор, при этом призма установлена так, что одна ее грань соприкасается с исследуемой средой, цилиндрическая линза размещена между коллимационным объективом и светопреобразователем таким образом, что образующая ее цилиндрической поверхности перпендикулярна ребру, образованному пересечением обращенных друг к другу основания призмы и поверхности защитного стекла, светопреобразователь установлен в фокальной плоскости пары "коллимационный объектив - цилиндрическая линза во втором сечении", выход преобразователя подключен ко входу компаратора, выход генератора высокочастотных импульсов подключен ко входу счетчика импульсов, выход генератора синхроимпульсов подключен ко входам светопреобразователя, устройства управления и сумматора, а также ко входам "установка нуля" регистра и счетчика, выход которого соединен с информационным входом регистра, при этом выход сумматора подключен ко входу ВПУ, а выход формирователя соединен со входом синхроимпульсов ввода регистра. The goal is achieved by the fact that a prism is additionally introduced into a device containing an optical system including a radiation source, a collimation lens, a protective glass, and a television system including a light transducer, a clock generator, and a VPU, one of whose faces is coated with a mirror coating placed along the radiation path behind a protective glass, a cylindrical lens, a pulse counter and a high-frequency pulse generator, as well as sequentially connected comparator, pulse shaper, register, operating an explicit memory device (RAM) with a control device, a digital-to-analog converter (DAC) and an adder, the prism being installed so that one of its faces is in contact with the test medium, a cylindrical lens is placed between the collimation lens and the light transducer in such a way that its cylindrical surface is perpendicular the edge formed by the intersection of the prism base and the surface of the protective glass facing each other, the light transducer is installed in the focal plane of the collimation pair the ion lens is a cylindrical lens in the second section, the output of the converter is connected to the input of the comparator, the output of the high-frequency pulse generator is connected to the input of the pulse counter, the output of the clock generator is connected to the inputs of the light transducer, control device, and adder, as well as to the “zero” register inputs and counter, the output of which is connected to the information input of the register, while the output of the adder is connected to the input of the TLU, and the output of the shaper is connected to the input of the clock pulses of the register input .
На фиг. 1 представлена структурная схема устройства; на фиг.2 - вид по стрелке А на фиг.1. In FIG. 1 shows a block diagram of a device; figure 2 is a view along arrow a in figure 1.
Устройство содержит источник излучения 1, помещенный в фокальной плоскости коллимационного объектива 2, защитное стекло 3 и призму 4 с зеркальным покрытием 5, граничащие с исследуемой средой 6. Между коллимационным объективом 2 и светопреобразователем 7, установленным в его фокальной плоскости, помещена цилиндрическая линза 8 таким образом, что образующая цилиндрической поверхности (параллельная плоскости чертежа) перпендикулярна ребру Р, образованному при пересечении обращенных друг к другу поверхностей призмы 4 и защитного стекла 3 (эти поверхности и ребро перпендикулярны плоскости чертежа). The device contains a radiation source 1 placed in the focal plane of the
Выход светопреобразователя 7 подключен ко входу компаратора 9, выход которого через формирователь импульсов 10 подключен ко входу синхроимпульсов ввода регистра 11. Выход регистра подключен ко входу оперативного запоминающего устройства 12, управление которым осуществляется устройством 13 управления. Выход ОЗУ 12 соединен через ЦАП 14 со входом сумматора 16. Выход сумматора 15 подключен ко входу видеопросмотрового устройства 16. The output of the
Устройство содержит также генератор 17 высокочастотных импульсов, выход которого подключен ко входу счетчика импульсов 18. Выход генератора 19 синхроимпульсов подключен ко входам светопреобразователя 7, устройства 13 управления, сумматора 15, а также ко входам "установка нуля" регистра 11 и счетчика 18 импульсов. The device also contains a generator of high-
Устройство работает следующим образом. The device operates as follows.
Излучение, испускаемое источником 1 (размеры излучающей площадки должны быть на 3...4 порядка меньше, чем фокусное расстояние объектива 2, поэтому в качестве такого источника используется полупроводниковый лазер, либо как в прототипе, протяженный источник с конденсатором и "точечной" диафрагмой), направляется на коллимационный объектив 2, из которого в виде параллельного пучка падает на защитное стекло 3. На границе раздела "защитное стекло 3 - исследуемая среда 6" световой пучок преломляется, причем угол падения подбирается таким, чтобы пучок выходил из защитного стекла под углом порядка угловой минуты к поверхности стекла. Угол преломления определяется углом падения на границу раздела и соотношением показателей преломления защитного стекла и исследуемой среды. При постоянстве угла падения и показателя преломления стекла угол преломления зависит лишь от показателя преломления исследуемой среды. Объектив 2 обычно имеет прямоугольное поперечное сечение, причем размер прямоугольника в направлении Z, перпендикулярном плоскости чертежа, значительно больше, чем в плоскости чертежа (в направлении Х). При этом элементарные световые пучки а, b, с и т.д. проходят через разные области исследуемой среды и при наличии в ней флуктуаций показателя преломления, т.е. его неравномерности по оси Z, отклоняются на разные углы. После входа в призму 4, отражения от поверхности 5 и прохода через защитное стекло, эти пучки вновь падают на коллимационный объектив 2, причем под разными углами (определяемыми распределением показателя преломления среды по оси Z) относительно оптической оси объектива 2 в плоскости ХY. Распределение по оси Z углов поворота (в плоскости ХY) световых пучков а, b, с, и т. д. , падающих на объектив 2, преобразуется в его фокальной плоскости в соответствующее распределение смещений по оси Х точек фокусировки элементарных световых пучков. Для наблюдения этих смещений они должны быть преобразованы в электрический сигнал с помощью светопреобразователя 7. Чтобы элементарные пучки а, b, с, разнесенные по оси Z в зоне анализа среды 6, не налагались друг на друга в фокальной плоскости - и их смещения могли бы наблюдаться порознь, используется цилиндрическая линза 8, сопрягающая разнесенные по оси Z точки сечения анализируемого объема среды 6 с разнесенными по этой оси точками чувствительности площадки светопреобразователя 7 (и не вносящая при этом угловых искажений светового пучка по оси Х, поскольку в плоскости ХY линза 8 функционирует как плоскопараллельная пластина). Таким образом, положение точки падения элементарного пучка на чувствительную площадку светопреобразователя определяется:
по оси Х - углом поворота элементарного светового пучка на границах раздела "стекло-среда" и "среда-стекло", определяемым показателем преломления исследуемой среды в месте ее зондирования (как показывают расчеты, основной вклад в угол отклонения пучка вносит преломление на границе "стекло-среда", когда ее показатель преломления меньше, чем стекла);
по оси Z - координатой элементарного пучка по этой оси в зоне анализа среды.The radiation emitted by source 1 (the size of the emitting area should be 3 ... 4 orders of magnitude smaller than the focal length of
along the X axis, the angle of rotation of the elementary light beam at the glass-medium and medium-glass interfaces, determined by the refractive index of the investigated medium at the point of sounding (as calculations show, the main contribution to the beam deflection angle is made by the refraction at the glass interface "environment" when its refractive index is less than glass);
along the Z axis — the coordinate of the elementary beam along this axis in the medium analysis zone.
Светопреобразователь 7 располагается таким образом, что его строчная развертка осуществляется по оси Х, а кадровая - по оси Z. При развертке первой строки видеосигнал равен уровню черного до тех пор, пока развертывающий электронный пучок не попадает в место мишени, соответствующее точке падения элементарного светового пучка "а" на светопреобразователь. При этом уровень видеосигнала повышается до уровня белого. Пpи превышении видеосигналом порогового уровня компаратора 9 на его выходе появляется высокое напряжение, и формирователь 10 импульсов (дифференцирующее устройство) выдает импульс на вход синхроимпульса ввода регистра 11. Формирователь импульсов обеспечивает появление на выходе импульса, длительность которого значительно меньше интервала времени между двумя смежными высокочастотными импульсами, благодаря чему в регистре сохраняется число, поступившее с выхода счетчика в начальный момент срабатывания компаратора. Перед началом развертки каждой строки генератор 19 синхроимпульсов выдает импульс, устанавливающий в нули регистр 11 и счетчик 18. После этого счетчик начинает подсчет количества высокочастотных (т.е. следующих с частотой на 3...4 порядка выше, чем частота строк) импульсов. В момент времени, когда поступает импульс на вход синхроимпульсов ввода регистра 11, в нем фиксируется число, накопленное на данный момент счетчиком 18. Таким образом, чем больше удалена от начала строки освещенная точка, сформированная пучком а, тем больше число, зафиксированное в регистре 11. The
В силу изложенного выше, это число определяется показателем преломления исследуемой среды в месте зондирования ее элементарным пучком "а". После окончания развертки первой строки генератором 19 синхроимпульсов выдается новый строчный синхроимпульс, который устанавливает в нуль регистра и счетчик, и описанный цикл повторяется до тех пор, пока в регистре не будет зафиксировано число, определяемое показателем преломления среды в месте зондирования ее смежным элементарным пучком "в". При поступлении синхроимпульса из генератора 19 в устройство управления 13 это устройство выдает серию команд, и число, находящееся в регистре 11, поступает в ячейку памяти ОЗУ 12. После развертки всех N строк первого кадра в ОЗУ хранится N чисел. Устройство исследования неоднородностей предназначено для анализа структуры сред, перемещающихся относительно него с постоянной скоростью (направление движения показано на фиг.1).By virtue of the above, this number is determined by the refractive index of the investigated medium at the place of sounding by its elementary beam "a". After the first line is expanded, the
По прошествии времени развертки N строк первого кадра устройство переместится относительно исследуемой среды, и в зоне анализа среды лучом "а", т.е. первой строки, будет новое значение показателя преломления. Это значение преобразуется в новое положение, освещенности точки на уровне первой строки чувствительной площадки светопреобразователя, а также и всех последующих строк. В результате при развертке следующего (второго) кадра в ОЗУ поступит новая совокупность N чисел. ОЗУ выполнено двухсекционным. Устройство 13 управления управляет работой секций таким образом, что когда в первую секцию поступают числа из регистра 11 (секция работает в режиме записи), из второй секции осуществляется считывание записанных чисел и передача их кодов на вход ЦАП 14. После накопления в первой секции ОЗУ М совокупностей N чисел (M - количество строк в кадре) воспроизводимом ВПУ), устройством 13 осуществляется переключение этой секции в режим считывания, а второй секции в режим записи чисел, находящихся в регистре 11. Формирование видеосигнала путем периодического считывания информации, содержащейся в ОЗУ, осуществляется традиционными методами: при поступлении из генератора 19 синхроимпульсов строчного синхроимпульса устройство 13 управления выдает серию команд, обеспечивающих поступление на вход ЦАП 14 последовательно N чисел за интервал времени, равный длительности сигнала строки. При этом на выходе ЦАП формируется последовательность импульсов, амплитуды которых пропорциональны считываемым числам, т.е. в конечном итоге распределению показателя преломления по оси Z. After the scan time of N lines of the first frame, the device will move relative to the medium under study, and in the zone of analysis of the medium by the beam "a", i.e. The first line will be the new refractive index value. This value is converted to a new position, the illumination point at the level of the first line of the sensitive area of the light transducer, as well as all subsequent lines. As a result, when scanning the next (second) frame, a new set of N numbers will arrive in RAM. RAM is made in two sections. The
Эти сигналы поступают на вход сумматора 15, на второй вход которого подаются строчные и кадровые синхроимпульсы с выходов генератора 20, благодаря чему на выходе сумматора формируется полный видеосигнал, воспринимаемый видеопросмотровым устройством 16. В результате на экране ВПУ формируется изображение строки, распределение яркости которого соответствует распределению показателя преломления по оси Z. При поступлении следующего строчного синхроимпульса на вход ЦАП поступает новая последовательность N чисел, что приводит, как описано выше, к появлению на экране ВПУ изображения следующей строки, яркость которого соответствует распределению показателя преломления по оси Z в следующий интервал времени. В результате считывания M последовательностей N чисел на экране ВПУ формируется изображение, представляющее распределение показателя преломления в исследуемой среде - в ее сечении, соприкасающемся с защитным стеклом, площадь сечения равна Zo x lo, где Zo - световая длина объектива 2 по оси Z, а lo= (здесь fк - частота кадров). Поскольку за время развертки одного кадра изображения, проецируемого на светопреобразователь, формируется одна строка изображения на экране ВПУ, считываемая из ОЗУ информация воспроизводится на ВПУ (с помощью устройства управления 13) многократно - до тех пор, пока в другой секции ОЗУ не произойдет накопление М строк нового изображения. Выбор параметров, определяющих lo, позволяет формировать как неискаженное, так и анаморфированное (что требуется в ряде приложений, например, при исследовании стратификации жидкостей) изображение на экране ВПУ.These signals are fed to the input of the
Техническая чувствительность преобразования показателя преломления в угол поворота светового пучка при его преломлении на границе раздела двух сред, одна из которых является исследуемой, а вторая - стабильной (стекло), равна тангенсу угла между вышедшим пучком и нормально к поверхности раздела, отнесенному к показателю преломления исследуемой среды. При выходе пучка в исследуемую среду под углом, близким к 90о, чувствительность преобразования составляет 100 (для случаев, когда исследуемые среды имеют показатель преломления соответственно 1,0 и 1,8). Для теневого метода такая чувствительность достигается при соотношении между длиной пути пучка в исследуемой среде Zo и длиной базы, на которой измеряется приращение показателя преломления, Хо, = 100 . таким образом, при базе Хо = 1...100 мм заданная чувствительность может быть реализована при длине пути пучка в исследуемой среде 100...10000 мм.The technical sensitivity of the conversion of the refractive index into the angle of rotation of the light beam when it is refracted at the interface of two media, one of which is the studied one and the other stable (glass), is equal to the tangent of the angle between the emerging beam and normal to the interface referred to the refractive index of the studied Wednesday. When the output beam in the test medium at an angle close to 90 °, the sensitivity of the conversion is 100 (for cases where the medium investigated have a refractive index of 1.0 and 1.8 respectively). For the shadow method, such sensitivity is achieved when the ratio between the path length of the beam in the test medium Z o and the length of the base on which the increment of the refractive index, X o , = 100. Thus, with a base of X o = 1 ... 100 mm, the specified sensitivity can be realized when the path length of the beam in the test medium is 100 ... 10000 mm.
Claims (1)
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
SU5017569 RU2018111C1 (en) | 1991-07-08 | 1991-07-08 | Apparatus for investigating optic inhomogeneities |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
SU5017569 RU2018111C1 (en) | 1991-07-08 | 1991-07-08 | Apparatus for investigating optic inhomogeneities |
Publications (1)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
RU2018111C1 true RU2018111C1 (en) | 1994-08-15 |
Family
ID=21592071
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
SU5017569 RU2018111C1 (en) | 1991-07-08 | 1991-07-08 | Apparatus for investigating optic inhomogeneities |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
RU (1) | RU2018111C1 (en) |
Cited By (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
RU2475726C1 (en) * | 2011-06-16 | 2013-02-20 | Некоммерческая организация Научно-техническое учреждение "Инженерно-технический центр" открытого акционерного общества "Ижевский мотозавод "Аксион-холдинг" (НТУ "ИТЦ") | Apparatus for controlling quality of glass |
-
1991
- 1991-07-08 RU SU5017569 patent/RU2018111C1/en active
Non-Patent Citations (2)
Title |
---|
1. Авторское свидетельство СССР N 1509686, кл. G 01N 21/45, 1987. * |
2. Авторское свидетельство СССР N 840712, кл. G 01N 21/45, 1976. * |
Cited By (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
RU2475726C1 (en) * | 2011-06-16 | 2013-02-20 | Некоммерческая организация Научно-техническое учреждение "Инженерно-технический центр" открытого акционерного общества "Ижевский мотозавод "Аксион-холдинг" (НТУ "ИТЦ") | Apparatus for controlling quality of glass |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
US4963022A (en) | Method and apparatus for generating a straight reference line | |
US4687325A (en) | Three-dimensional range camera | |
CA2093551C (en) | Method and apparatus for measuring the dimensions of an object | |
US3941484A (en) | Non-contact dimensional measurement technique | |
US3991318A (en) | Optical detection systems utilizing organ arrays of optical fibers | |
US6936810B2 (en) | Method and apparatus for scanning an optical beam using an optical conduit | |
Brayton et al. | Two-component dual-scatter laser Doppler velocimeter with frequency burst signal readout | |
JP3105702B2 (en) | Optical defect inspection equipment | |
US3775735A (en) | Apparatus for scanning an underwater area | |
JPS63241336A (en) | Particle size measuring apparatus | |
US4316670A (en) | Apparatus and method for determining the configuration of a reflective surface | |
US4498770A (en) | Apparatus and method for determining the configuration of a reflective surface | |
JPS63500897A (en) | Laser beam scanning method using non-mechanical deflector | |
CN109580182A (en) | Curved optical device refractive index measurement method and device based on Brewster's law | |
RU2018111C1 (en) | Apparatus for investigating optic inhomogeneities | |
CN107688022A (en) | A kind of optical element surface defect detecting device | |
US5453835A (en) | Multichannel acousto-optic correlator for time delay computation | |
CN106323198A (en) | High precision, wide range and large working distance laser auto-collimation device and method | |
US4629885A (en) | Scanning apparatus | |
US4958077A (en) | Method and apparatus for displaying moving objects | |
CN1673707A (en) | Large aperture linear array Hartmann wavefront sensor | |
US5121247A (en) | Two-dimensional optical scanning system | |
JPS58215524A (en) | Device for determining refractive-index form of optical fiber and optical-fiber mother material | |
Ow et al. | A simple off-line automatic image analysis system with application to drop sizing in two-phase flows | |
SU1675827A1 (en) | Microscope |