RU2017577C1 - Method for in-mold modification of castings - Google Patents
Method for in-mold modification of castings Download PDFInfo
- Publication number
- RU2017577C1 RU2017577C1 SU4861412A RU2017577C1 RU 2017577 C1 RU2017577 C1 RU 2017577C1 SU 4861412 A SU4861412 A SU 4861412A RU 2017577 C1 RU2017577 C1 RU 2017577C1
- Authority
- RU
- Russia
- Prior art keywords
- castings
- titanium
- modifier
- modification
- alloy
- Prior art date
Links
Images
Landscapes
- Molds, Cores, And Manufacturing Methods Thereof (AREA)
Abstract
Description
Изобретение относится к литейному производству и может найти применение при получении отливок. The invention relates to foundry and may find application in the production of castings.
Известны способы модифицирования отливок из металлов и сплавов. При этом модификатор может вводиться в печь, на желоб печи или в ковш при выпуске металла из печи. Known methods for modifying castings from metals and alloys. In this case, the modifier can be introduced into the furnace, onto the furnace trough, or into the ladle when metal is released from the furnace.
Наиболее близким к заявляемому является способ модифицирования в литейной форме, когда модификатор помещают в литниковую систему формы, при этом достигается наибольшая эффективность модифицирования и снижается расход модификатора. Closest to the claimed is a method of modification in a mold when the modifier is placed in the gate system of the mold, while the greatest efficiency of the modification is achieved and the consumption of the modifier is reduced.
Недостатком известного способа является то, что его можно применять только для разъемных, песчано-глинистых форм. Этот способ невозможно применять для неразъемных форм, например, для литья по выплавляемым моделям. Модификатор вставляется в легкоплавкую модель литниковой системы формы. При этом часть модификатора выступает из модели для закрепления в форме в процессе нанесения огнеупорных слоев по обычной технологии. Модификатор должен быть химически более активный, чем компоненты сплава, для дополнительного раскисления сплава и устранения пригара на отливках по причине недостаточной раскисленности сплавов. Форма изготавливается по серийной технологии. После выплавления модельной массы в литниковой системе остается модификатор, закрепленный в форме выступающей из модели его частью. Таким образом, модификатор будет находиться в литниковой системе неразъемной формы и закреплен в этой форме. The disadvantage of this method is that it can only be used for demountable, sand-clay forms. This method cannot be applied to one-piece molds, for example, for investment casting. The modifier is inserted into the fusible model of the gate system of the mold. At the same time, a part of the modifier emerges from the model for fixing in the form during the application of refractory layers by conventional technology. The modifier must be chemically more active than the components of the alloy, for additional deoxidation of the alloy and eliminate burn on castings due to insufficient deoxidation of the alloys. The mold is manufactured using serial technology. After smelting the model mass in the gate system, a modifier remains, fixed in the form of its protruding part from the model. Thus, the modifier will be in the gate system of one-piece form and fixed in this form.
Изобретение поясняется чертежом, где 1 - неразъемная форма по выплавляемым моделям; 2 - литниковая система; 3 - модификатор; 4 - отливка. The invention is illustrated in the drawing, where 1 is an integral form for investment casting; 2 - gating system; 3 - modifier; 4 - casting.
П р и м е р. В нижнюю часть легкоплавкой модели литниковой системы вставлена вставка из титана ВТ1-0 диаметром 4 мм и длиной 50 мм. Снаружи легкоплавкой модели остается 10 мм, а в легкоплавкую модель вставлено 40 мм прутка титана. Затем по серийной технологии были изготовлены электрокорундовые керамические формы для отливки "Ротор" массой 17 кг. Формы заливались сплавом ВНЛ1. Результаты анализа опытных и серийных отливок на микроструктуру и пригар отливок приведены в табл.1. PRI me R. An VT1-0 titanium insert with a diameter of 4 mm and a length of 50 mm is inserted into the lower part of the fusible model of the gate system. Outside the low-melting model, 10 mm remains, and a 40 mm titanium bar is inserted into the low-melting model. Then, according to serial technology, electrocorundum ceramic molds for casting "Rotor" weighing 17 kg were made. The molds were filled with VNL1 alloy. The results of the analysis of experimental and serial castings on the microstructure and the castings burn are given in table 1.
Из табл.1 следует, что у серийных отливок имеется пригар, у опытных он полностью отсутствует. Среднее число зерен у серийных отливок ≈ 15 зерен/см2 микрошлифа. Среднее число зерен у опытных отливок ≈ 103 зерен/см2, т.е. число зерен возросло в 6,8 раза. Поверхность отливок была гладкой, отливки лучше обрабатывались резанием.From table 1 it follows that serial castings have a burn, in experimental castings it is completely absent. The average number of grains in serial castings is ≈ 15 grains / cm 2 microsection. The average number of grains in experimental castings is ≈ 103 grains / cm 2 , i.e. the number of grains increased 6.8 times. The surface of the castings was smooth, the castings were better machined.
Масса титанового прутка должна находиться в определенной пропорции по отношению к массе отливок (табл.2). The mass of the titanium rod should be in a certain proportion with respect to the weight of the castings (Table 2).
При относительной массе титанового прутка менее 0,02% эффективность модифицирования резко снижается. При относительной массе более 0,03% эффективность модифицирования не меняется, но увеличивается расход титана. Поэтому относительная масса титанового прутка должна находиться в пределах 0,02 + 0,03%. Пригар на всех отливках отсутствовал. When the relative mass of the titanium rod is less than 0.02%, the modification efficiency is sharply reduced. With a relative mass of more than 0.03%, the modification efficiency does not change, but titanium consumption increases. Therefore, the relative mass of the titanium rod should be in the range of 0.02 + 0.03%. There was no burning on all castings.
При модифицировании сплава в ковше аналогичный эффект по измельчению структуры наблюдается при расходе титана 0,09-0,10%, т.е. в несколько раз большим. При этом пригар полностью не устраняется. When modifying the alloy in the ladle, a similar effect on the refinement of the structure is observed at a titanium flow rate of 0.09-0.10%, i.e. several times big. In this case, the burnout is not completely eliminated.
Claims (2)
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
SU4861412 RU2017577C1 (en) | 1990-08-22 | 1990-08-22 | Method for in-mold modification of castings |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
SU4861412 RU2017577C1 (en) | 1990-08-22 | 1990-08-22 | Method for in-mold modification of castings |
Publications (1)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
RU2017577C1 true RU2017577C1 (en) | 1994-08-15 |
Family
ID=21533316
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
SU4861412 RU2017577C1 (en) | 1990-08-22 | 1990-08-22 | Method for in-mold modification of castings |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
RU (1) | RU2017577C1 (en) |
-
1990
- 1990-08-22 RU SU4861412 patent/RU2017577C1/en active
Non-Patent Citations (3)
Title |
---|
Авторское свидетельство СССР N 1447528, кл. B 22C 9/08, 1987. * |
Гиршович Н.Г. Справочник по чугунному литью. Л.: Машиностроение, 1978, с.251. * |
Справочник литейщика. Фасонное стальное литье под ред.Н.Н.Рубцова, М., БНТИ, 1962, с.124. * |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
ATE239099T1 (en) | METHOD FOR CASTING SEMI-SOLID METAL ALLOYS | |
RU2017577C1 (en) | Method for in-mold modification of castings | |
JPS55158869A (en) | Casting method of crankshaft for engine | |
Schetky et al. | Microstructure and Macrostructure of Copper Alloys and the Use of Solidification Diagrams.(Retroactive Coverage) | |
Boot | Additives for the aluminium foundry industry | |
Iwahori et al. | Influence of Sodium on Feeding Ability and Shrinkage Behavior of Al--Si Alloys | |
JPS5794445A (en) | Casting method for casting requiring long hole in inside | |
Jones et al. | The Characterisation of Thermal Profiles and Metal--Mould Interaction Within Investment Casting Moulds | |
RU92011237A (en) | METHOD OF OBTAINING CASTINGS | |
Isobe et al. | Aluminum Alloy Castings | |
Frank et al. | Permanent Modification of Aluminium Alloys Facilitates Melting for Sand Casting | |
Cojocaru et al. | The decrease of the consumption of metal in the riser at alloys casting | |
Heetfield | Alloys and the Production of Formed Members | |
Gruen et al. | Technological Properties of Zinc--Aluminum Cast Alloys. Final Report | |
Budag'yants | Optimization of Technological Parameters of Centrifugal Casting of Two-Layer Rolls | |
JPS5684164A (en) | Casting method of nonferrous metal or its alloy | |
RU96120481A (en) | METHOD FOR PRODUCING SPHERE IRON IRON | |
Borovikova et al. | Industrial Scale Production of Castings With Subdendrite Structure in V 96 TS 1 Alloy | |
Masuda | Mg alloy die-casting technology | |
Terekhov et al. | Continuous Casting of Ingots Using Molten Aluminum and Master Alloys | |
Kozhevnikov | Increase of Crack Resistance of Castings With the Use of Metal Cores | |
Magnus et al. | Foundry Technology for Aluminium-Rich Zinc Alloys | |
Popescu et al. | Study on the Influence of Cooling on Aluminum Cast Slab Quality | |
Ballewski et al. | Shell Mold Especially for Casting Hypoeutectic Aluminum Alloys | |
CA2190701A1 (en) | Method of casting castable refractories of vessel for molten metal |