RU2013153589A - METHOD FOR DETERMINING MECHANICAL PARAMETERS OF MATERIAL ENVIRONMENT IN ARRAY - Google Patents

METHOD FOR DETERMINING MECHANICAL PARAMETERS OF MATERIAL ENVIRONMENT IN ARRAY Download PDF

Info

Publication number
RU2013153589A
RU2013153589A RU2013153589/15A RU2013153589A RU2013153589A RU 2013153589 A RU2013153589 A RU 2013153589A RU 2013153589/15 A RU2013153589/15 A RU 2013153589/15A RU 2013153589 A RU2013153589 A RU 2013153589A RU 2013153589 A RU2013153589 A RU 2013153589A
Authority
RU
Russia
Prior art keywords
sin
medium
cos
array
pressure
Prior art date
Application number
RU2013153589/15A
Other languages
Russian (ru)
Other versions
RU2565390C2 (en
Inventor
Евгений Николаевич Хрусталёв
Original Assignee
Евгений Николаевич Хрусталёв
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by Евгений Николаевич Хрусталёв filed Critical Евгений Николаевич Хрусталёв
Priority to RU2013153589/15A priority Critical patent/RU2565390C2/en
Publication of RU2013153589A publication Critical patent/RU2013153589A/en
Application granted granted Critical
Publication of RU2565390C2 publication Critical patent/RU2565390C2/en

Links

Landscapes

  • Force Measurement Appropriate To Specific Purposes (AREA)
  • Pit Excavations, Shoring, Fill Or Stabilisation Of Slopes (AREA)

Abstract

1. Способ определения механических параметров материальной среды, заключающийся в том, что определяют на заданной глубине h массива физические параметры прочности среды ненарушенной структуры - угол φвнутреннего трения и удельное сцепление - c, коэффициент общего бокового давления среды определяют по зависимости ζ=p/p=p/p, где p=p- боковое горизонтальное давление, а p- вертикальное давление на глубине h, коэффициент относительной поперечной деформации среды определяют по зависимости ν=ε/ε=ε/ε=ζ/(1+ζ), где ε=εи ε- относительная деформация среды в точке массива в горизонтальном и вертикальном направлении, отличающийся тем, что на заданной глубине h материального массива упруговязкопластичной структурированной грунтовой среды принимают величину гравитационного (бытового) давленияи соответствующей главному напряжению σ, в исследуемой точке массива, а величину главного касательного напряженияпринимают соответствующей давлению, определяют тангенциальное напряжение на потенциальных линиях сдвига каки величину активного вертикального гравитационного давления в точке массива как, где- давление связности среды, а коэффициент общего бокового давления структурированной грунтовой среды рассчитывают по зависимости Е.Н. Хрусталева.2. Способ по п.1, отличающийся тем, что для массива материальной среды с нарушенной от внешнего воздействия структурой коэффициент общего бокового давления рассчитывают по зависимости Е.Н. Хрусталева, где,- соответственно угол внутреннего трения и удельное сцепление среды с нарушенной структурой.3. Способ по п.1, отличающийся тем, что для боковых стенок открытой вертикальной выработки в массив�1. The method for determining the mechanical parameters of the material medium, which consists in determining physical parameters of the medium strength of the undisturbed structure at a given depth h of the array — the angle of internal friction φ and specific adhesion — c, the coefficient of the total lateral pressure of the medium is determined by the dependence ζ = p / p = p / p, where p = p is the lateral horizontal pressure and p is the vertical pressure at depth h, the coefficient of relative transverse deformation of the medium is determined by the dependence ν = ε / ε = ε / ε = ζ / (1 + ζ), where ε = ε and ε is the relative deformation of the medium at ke array in the horizontal and vertical direction, characterized in that at a given depth h of the material array of the viscoelastic structured soil medium take the value of gravitational (household) pressure and corresponding to the main stress σ, at the studied point of the array, and the magnitude of the main tangential stress takes the corresponding pressure, determine the tangential stress on potential shear lines, what is the magnitude of the active vertical gravitational pressure at the point of the array as, where is the connectivity pressure of the medium, and the coefficient of the total lateral pressure of the structured soil medium is calculated according to the dependence of E.N. Khrustaleva. 2. The method according to claim 1, characterized in that for an array of material medium with a structure that is disturbed from external influences, the coefficient of total lateral pressure is calculated according to the dependence of E.N. Khrustaleva, where, respectively, are the angle of internal friction and the specific adhesion of the medium with a disturbed structure. 3. The method according to claim 1, characterized in that for the side walls of the open vertical excavation into an array

Claims (9)

1. Способ определения механических параметров материальной среды, заключающийся в том, что определяют на заданной глубине h массива физические параметры прочности среды ненарушенной структуры - угол φстр внутреннего трения и удельное сцепление - cстр, коэффициент общего бокового давления среды определяют по зависимости ζ0=px/pz=py/pz, где px=py - боковое горизонтальное давление, а pz - вертикальное давление на глубине h, коэффициент относительной поперечной деформации среды определяют по зависимости ν0=εx/εz=εy/εz=ζ0/(1+ζ0), где εx=εy и εz - относительная деформация среды в точке массива в горизонтальном и вертикальном направлении, отличающийся тем, что на заданной глубине h материального массива упруговязкопластичной структурированной грунтовой среды принимают величину гравитационного (бытового) давления p б Г с т р = c Г с т р ⋅ cos ϕ Г с т р ( 1 − sin ϕ Г с т р ) / ( 1 + sin 2 ϕ Г с т р )
Figure 00000001
 и соответствующей главному напряжению σ1, в исследуемой точке массива, а величину главного касательного напряжения τ Г с т р = γ Г с т р h = c Г с т р + p б t g ϕ Г с т р = c Г с т р ( 1 + sin ϕ Г с т р ) / ( 1 + sin 2 ϕ Г с т р )
Figure 00000002
 принимают соответствующей давлению p б Г с т р
Figure 00000003
 , определяют тангенциальное напряжение на потенциальных линиях сдвига как τ x y с т р = p x = p y = τ Г с т р cos 2 ϕ Г с т р = γ Г с т р h cos 2 ϕ Г с т р = c Г с т р cos 2 ϕ Г с т р ( 1 + sin ϕ Г с т р ) / ( 1 + sin 2 ϕ Г с т р )
Figure 00000004
 и величину активного вертикального гравитационного давления в точке массива как p z = p б Г с т р − p e = γ Г с т р h ⋅ c t g ϕ Г с т р = c Г с т р c t g ϕ Г с т р ( 1 + sin ϕ Г с т р ) / ( 1 + sin 2 ϕ Г с т р )
Figure 00000005
 , где p e = − c Г с т р c t g ϕ Г с т р
Figure 00000006
 - давление связности среды, а коэффициент общего бокового давления структурированной грунтовой среды рассчитывают по зависимости Е.Н. Хрусталева ζ 0 Г с т р = τ x y / p z = 0,5 sin 2 ϕ Г с т р
Figure 00000007
 .1. A method for determining the mechanical parameters of the material medium, which consists in determining physical parameters of the medium strength of the undisturbed structure at a given depth h of the array — the angle φ p of internal friction and the specific adhesion — c p , the coefficient of the total lateral pressure of the medium is determined by the dependence ζ 0 = p x / p z = p y / p z , where p x = p y is the lateral horizontal pressure, and p z is the vertical pressure at depth h, the coefficient of relative transverse deformation of the medium is determined by the dependence ν 0 = ε x / ε z = ε y / ε z = ζ 0 / (1 + ζ 0 ), where ε x = ε y and ε z - the relative deformation of the medium at the point of the array in the horizontal and vertical directions, characterized in that at a given depth h of the material array of the visco-elastic structured soil medium, the gravitational (household) pressure is assumed p b G from t R = c G from t R ⋅ cos ϕ G from t R ( one - sin ϕ G from t R ) / ( one + sin 2 ϕ G from t R )
Figure 00000001
 and corresponding to the principal stress σ 1 , at the studied point of the array, and the magnitude of the principal tangential stress τ G from t R = γ G from t R h = c G from t R + p b t g ϕ G from t R = c G from t R ( one + sin ϕ G from t R ) / ( one + sin 2 ϕ G from t R )
Figure 00000002
 take appropriate pressure p b G from t R
Figure 00000003
 determine the tangential stress on potential shear lines as τ x y from t R = p x = p y = τ G from t R cos 2 ϕ G from t R = γ G from t R h cos 2 ϕ G from t R = c G from t R cos 2 ϕ G from t R ( one + sin ϕ G from t R ) / ( one + sin 2 ϕ G from t R )
Figure 00000004
 and the magnitude of the active vertical gravitational pressure at the point of the array as p z = p b G from t R - p e = γ G from t R h ⋅ c t g ϕ G from t R = c G from t R c t g ϕ G from t R ( one + sin ϕ G from t R ) / ( one + sin 2 ϕ G from t R )
Figure 00000005
 where p e = - c G from t R c t g ϕ G from t R
Figure 00000006
 - the pressure of the medium connection, and the coefficient of the total lateral pressure of the structured soil medium is calculated according to the dependence of E.N. Khrustaleva ζ 0 G from t R = τ x y / p z = 0.5 sin 2 ϕ G from t R
Figure 00000007
 . 2. Способ по п.1, отличающийся тем, что для массива материальной среды с нарушенной от внешнего воздействия структурой коэффициент общего бокового давления рассчитывают по зависимости Е.Н. Хрусталева ζ 0 Г н = 0,5 sin 2 ϕ Г н
Figure 00000008
 , где ϕ Г н = arcsin [ 2 sin ϕ Г с т р / ( 1 + sin 2 ϕ Г с т р ) ] − ϕ Г с т р
Figure 00000009
 , c Г н = c Г с т р [ 2 − t g ϕ Г н / t g ϕ Г с т р ]
Figure 00000010
 - соответственно угол внутреннего трения и удельное сцепление среды с нарушенной структурой.2. The method according to claim 1, characterized in that for an array of material medium with a structure that is disturbed by external influences, the coefficient of total lateral pressure is calculated according to the dependence of E.N. Khrustaleva ζ 0 G n = 0.5 sin 2 ϕ G n
Figure 00000008
 where ϕ G n = arcsin [ 2 sin ϕ G from t R / ( one + sin 2 ϕ G from t R ) ] - ϕ G from t R
Figure 00000009
 , c G n = c G from t R [ 2 - t g ϕ G n / t g ϕ G from t R ]
Figure 00000010
 - respectively, the angle of internal friction and the specific adhesion of the medium with a disturbed structure. 3. Способ по п.1, отличающийся тем, что для боковых стенок открытой вертикальной выработки в массиве структурированной среды коэффициент общего бокового давления определяют после замера атмосферного давления pатм или принятия его нормальным по величине pатм=1,033 кг/см2 по зависимости Е.Н. Хрусталева ζ 0 а т м с т р = γ с т р h ⋅ cos ϕ с т р / [ ( γ с т р h − c с т р ) c t g ϕ с т р + p а т м ] = = c с т р cos 2 ϕ с т р ( 1 + sin ϕ с т р ) c с т р cos ϕ с т р ( 1 − sin ϕ с т р ) + p а т м ( 1 + sin 2 ϕ с т р )
Figure 00000011
 .3. The method according to claim 1, characterized in that for the side walls of the open vertical production in the array of structured medium, the coefficient of total lateral pressure is determined after measuring atmospheric pressure p atm or taking it normal in value p atm = 1,033 kg / cm 2 according to E .N. Khrustaleva ζ 0 but t m from t R = γ from t R h ⋅ cos ϕ from t R / [ ( γ from t R h - c from t R ) c t g ϕ from t R + p but t m ] = = c from t R cos 2 ϕ from t R ( one + sin ϕ from t R ) c from t R cos ϕ from t R ( one - sin ϕ from t R ) + p but t m ( one + sin 2 ϕ from t R )
Figure 00000011
 . 4. Способ по п.1, отличающийся тем, что после замера атмосферного давления pатм или его принятия нормальным по величине pатм=1,033 кг/см2, в стенках открытой вертикальной выработки в массиве среды с нарушенной структурой коэффициент общего бокового давления определяют по зависимости Е.Н. Хрусталева ζ 0 а т м н = γ н h ⋅ cos 2 ϕ н / [ ( γ н h − c н ) c t g ϕ н + p а т м ] = c н cos 2 ϕ н ( 1 + sin ϕ н ) c н cos ϕ н ( 1 − sin ϕ н ) + p а т м ( 1 + sin 2 ϕ н )
Figure 00000012
 , где φн=arcsin[2sinφстр/(1+sin2φстр)]-φстр, cн=cстр[2-tgφн/tgφстр] - соответственно угол внутреннего трения и удельное сцепление среды с нарушенной структурой, а γн=(pбtgφн+cн)/h - удельный вес среды с нарушенной структурой.4. The method according to claim 1, characterized in that after measuring atmospheric pressure p atm or accepting it as normal in value p atm = 1,033 kg / cm 2 , the coefficient of total lateral pressure is determined in the walls of an open vertical working out in an array of medium with an impaired structure. dependencies E.N. Khrustaleva ζ 0 but t m n = γ n h ⋅ cos 2 ϕ n / [ ( γ n h - c n ) c t g ϕ n + p but t m ] = c n cos 2 ϕ n ( one + sin ϕ n ) c n cos ϕ n ( one - sin ϕ n ) + p but t m ( one + sin 2 ϕ n )
Figure 00000012
 , where φ n = arcsin [2sinφ p / (1 + sin 2 φ p )] - φ p , c n = c p [2-tgφ n / tgφ p ] - respectively, the angle of internal friction and the specific adhesion of the medium with the broken structure, and γ n = (p b tgφ n + c n ) / h is the specific gravity of the medium with a disturbed structure. 5. Способ по п.1, отличающийся тем, что для материального массива упргоэластичной анизотропной торфяной среды при гравитационном (бытовом) давлении, равном главному напряжению σ1, и величине главного касательного напряжения τ Т = p б Т = γ Т с т р h = c Т с т р / ( 1 − t g ϕ Т с т р )
Figure 00000013
 величину тангенциального напряжения в торфяном массиве на потенциальных линиях сдвига определяют как τ x y Т = p x T = p y T = τ T cos 2 ϕ Т с т р = γ Т с т р h cos 2 ϕ Т с т р = c Т с т р cos 2 ϕ Т с т р / ( 1 − t g ϕ Т с т р )
Figure 00000014
 при активном гравитационном давлении в точке массива торфа p z T = p б T − p e T = c Т с т р c t g ϕ Т с т р / ( 1 − t g ϕ Т с т р )
Figure 00000015
 , a величину коэффициента общего бокового давления торфяной среды ненарушенной структуры определяют по зависимости Е.Н. Хрусталева ζ 0 T = 0,5 sin 2 ϕ T с т р
Figure 00000016
 .5. The method according to claim 1, characterized in that for the material array of the elastic elastic anisotropic peat medium with gravitational (household) pressure equal to the main stress σ 1 and the magnitude of the main shear stress τ T = p b T = γ T from t R h = c T from t R / ( one - t g ϕ T from t R )
Figure 00000013
 the value of the tangential stress in the peat massif on potential shear lines is determined as τ x y T = p x T = p y T = τ T cos 2 ϕ T from t R = γ T from t R h cos 2 ϕ T from t R = c T from t R cos 2 ϕ T from t R / ( one - t g ϕ T from t R )
Figure 00000014
 with active gravitational pressure at the point of the peat massif p z T = p b T - p e T = c T from t R c t g ϕ T from t R / ( one - t g ϕ T from t R )
Figure 00000015
 , a the coefficient of the total lateral pressure of the peat medium of the undisturbed structure is determined by the dependence of E.N. Khrustaleva ζ 0 T = 0.5 sin 2 ϕ T from t R
Figure 00000016
 . 6. Способ по п.1, отличающийся тем, что коэффициент общей относительной поперечной деформации структурированной грунтовой и торфяной материальной среды в массиве рассчитывают по зависимости Е.Н. Хрусталева ν 0 с т р = sin 2 ϕ с т р / ( 2 + sin 2 ϕ с т р )
Figure 00000017
 .6. The method according to claim 1, characterized in that the coefficient of the total relative transverse deformation of the structured soil and peat material medium in the array is calculated according to the dependence of E.N. Khrustaleva ν 0 from t R = sin 2 ϕ from t R / ( 2 + sin 2 ϕ from t R )
Figure 00000017
 . 7. Способ по п.1, отличающийся тем, что коэффициент общей относительной поперечной деформации материальной среды с нарушенной структурой с углом внутреннего трения φн=arcsin[2sinφстр/(1+sin2φстр)]-φстр и удельным сцеплением cн=cстр[2-tgφн/tgφстр] рассчитывают по зависимости Е.Н. Хрусталева ν 0 н = sin 2 ϕ н / ( 2 + sin 2 ϕ н )
Figure 00000018
 .7. The method according to claim 1, characterized in that the coefficient of total relative transverse deformation of a material medium with a broken structure with an angle of internal friction φ n = arcsin [2sinφ p / (1 + sin 2 φ p )] - φ p and specific adhesion c n = c p [2-tgφ n / tgφ p ] calculated according to the dependence of E.N. Khrustaleva ν 0 n = sin 2 ϕ n / ( 2 + sin 2 ϕ n )
Figure 00000018
 . 8. Способ по п.1, отличающийся тем, что при замере атмосферного давления pатм или его принятии нормальным по величине pатм=1,033 кг/см2 на открытой боковой поверхности выработки в массиве структурированной среды коэффициент ее общей относительной поперечной деформации рассчитывают по зависимости Е.Н. Хрусталева ν 0 а т м с т р = γ с т р h ⋅ cos ϕ с т р / [ ( γ с т р h − c с т р ) c t g ϕ с т р + γ с т р h ⋅ cos 2 ϕ с т р + p а т м ] = = c с т р cos 2 ϕ с т р ( 1 + sin ϕ с т р ) c с т р cos ϕ с т р ( 1 − sin ϕ с т р ) + c с т р cos 2 ϕ с т р ( 1 + sin ϕ с т р ) + p а т м ( 1 + sin 2 ϕ с т р )
Figure 00000019
 .8. The method according to claim 1, characterized in that when measuring atmospheric pressure p atm or accepting it as normal in value p atm = 1,033 kg / cm 2 on the open side surface of the mine in the array of structured medium, the coefficient of its total relative transverse strain is calculated as E.N. Khrustaleva ν 0 but t m from t R = γ from t R h ⋅ cos ϕ from t R / [ ( γ from t R h - c from t R ) c t g ϕ from t R + γ from t R h ⋅ cos 2 ϕ from t R + p but t m ] = = c from t R cos 2 ϕ from t R ( one + sin ϕ from t R ) c from t R cos ϕ from t R ( one - sin ϕ from t R ) + c from t R cos 2 ϕ from t R ( one + sin ϕ from t R ) + p but t m ( one + sin 2 ϕ from t R )
Figure 00000019
 . 9. Способ по п.1, отличающийся тем, что при замере атмосферного давления pатм или его принятии нормальным по величине pатм=1,033 кг/см2 в стенках открытой вертикальной выработки в массиве с нарушенной структурой коэффициент общей относительной поперечной деформации определяют по зависимости Е.Н. Хрусталева ν 0 а т м н = γ н h ⋅ cos 2 ϕ н / [ ( γ н h − c н ) c t g ϕ н + γ н h ⋅ cos 2 ϕ н + p а т м ] = = c н cos 2 ϕ н ( 1 + sin ϕ н ) c н cos ϕ н ( 1 − sin ϕ н ) + c н cos 2 ϕ н ( 1 + sin ϕ н ) + p а т м ( 1 + sin 2 ϕ н )
Figure 00000020
 ,9. The method according to claim 1, characterized in that when measuring atmospheric pressure p atm or accepting it as normal in value p atm = 1,033 kg / cm 2 in the walls of an open vertical mine in an array with a disturbed structure, the coefficient of total relative transverse deformation is determined by the dependence E.N. Khrustaleva ν 0 but t m n = γ n h ⋅ cos 2 ϕ n / [ ( γ n h - c n ) c t g ϕ n + γ n h ⋅ cos 2 ϕ n + p but t m ] = = c n cos 2 ϕ n ( one + sin ϕ n ) c n cos ϕ n ( one - sin ϕ n ) + c n cos 2 ϕ n ( one + sin ϕ n ) + p but t m ( one + sin 2 ϕ n )
Figure 00000020
 , где φн=arcsin[2sinφстр/(1+sin2φстр)]-φстр, cн=cстр[2-tgφн/tgφстр] - соответственно угол внутреннего трения и удельное сцепление среды с нарушенной структурой. where φ n = arcsin [2sinφ p / (1 + sin 2 φ p )] - φ p , c n = c p [2-tgφ n / tgφ p ] - respectively, the angle of internal friction and the specific adhesion of the medium with the broken structure.
RU2013153589/15A 2013-12-03 2013-12-03 Method for determining gravity pressure and coefficients of general lateral pressure and general relative lateral distortion of soil and peat ground RU2565390C2 (en)

Priority Applications (1)

Application Number Priority Date Filing Date Title
RU2013153589/15A RU2565390C2 (en) 2013-12-03 2013-12-03 Method for determining gravity pressure and coefficients of general lateral pressure and general relative lateral distortion of soil and peat ground

Applications Claiming Priority (1)

Application Number Priority Date Filing Date Title
RU2013153589/15A RU2565390C2 (en) 2013-12-03 2013-12-03 Method for determining gravity pressure and coefficients of general lateral pressure and general relative lateral distortion of soil and peat ground

Publications (2)

Publication Number Publication Date
RU2013153589A true RU2013153589A (en) 2015-06-10
RU2565390C2 RU2565390C2 (en) 2015-10-20

Family

ID=53285197

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
RU2013153589/15A RU2565390C2 (en) 2013-12-03 2013-12-03 Method for determining gravity pressure and coefficients of general lateral pressure and general relative lateral distortion of soil and peat ground

Country Status (1)

Country Link
RU (1) RU2565390C2 (en)

Families Citing this family (2)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
RU2663253C2 (en) * 2016-11-11 2018-08-03 Евгений Николаевич Хрусталев Khrustalev method for determining specific gravity of array of material medium
RU2728739C1 (en) * 2020-02-11 2020-07-30 федеральное государственное бюджетное образовательное учреждение высшего образования "Пермский национальный исследовательский политехнический университет" Method of constructing a curve of soil deformation

Family Cites Families (4)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
SU1298307A1 (en) * 1985-03-29 1987-03-23 Калининский политехнический институт Method of testing peat
RU2270990C2 (en) * 2004-04-26 2006-02-27 Евгений Николаевич Хрусталев Method of measuring carrying capacity of ground base and turf deposit
RU2343448C2 (en) * 2007-01-11 2009-01-10 Евгений Николаевич Хрусталев Defining method of bearing capacity and setting of soil foundation and peat bed
RU2345360C2 (en) * 2007-03-05 2009-01-27 Евгений Николаевич Хрусталёв Method of determination of soil mechanical performances, peat and frozen beddings

Also Published As

Publication number Publication date
RU2565390C2 (en) 2015-10-20

Similar Documents

Publication Publication Date Title
PH12015501454A1 (en) Building safety verification system and building safety verification method
GB2542003A (en) Measuring micro stalls and stick slips in mud motors using fiber optic sensors
MX2016004769A (en) Electroseismic surveying in exploration and production environments.
BR112018008393A2 (en) single and multiple axis mass accelerometer
AR090640A1 (en) PROCEDURE FOR THE DETERMINATION OF GEOMECHANICAL PARAMETERS OF A ROCK SAMPLE
WO2014055803A3 (en) Force and torque sensors
EP2685287A3 (en) Fixture structure for reusing underground micro-seismic sensor
WO2011094180A3 (en) Determining the polarity of movement of an actuator mass in a seismic vibrator
WO2010138813A3 (en) High resolution large displacement/crack sensor
RU2013153589A (en) METHOD FOR DETERMINING MECHANICAL PARAMETERS OF MATERIAL ENVIRONMENT IN ARRAY
MX2018000164A (en) Imaging subterranean anomalies using cross-well doppler arrays.
Nobuo et al. Shallow underground structure of strong ground motion observation sites in the Kathmandu valley
Lancelle et al. Directivity and sensitivity of fiber-optic cable measuring ground motion using a distributed acoustic sensing array
RU2014133913A (en) METHOD FOR DETERMINING MECHANICAL PARAMETERS OF MATERIAL ENVIRONMENT IN ARRAY
RU2014136679A (en) METHOD OF Khrustaleva E.N. DEFINITIONS OF DEFORMATION OF THE MATERIAL ENVIRONMENT UNDER PRESSURE
孙志彬 et al. Back analysis for soil slope based on measuring inclination data
Dong-ming et al. Elastoplastic solutions to deep-buried circular tunnels in transversely isotropic rock masses considering intermediate principal stress
WO2012141843A3 (en) High temperature piezoresistive strain gauges made of silicon-on-insulator
EA201391197A1 (en) DEVICE FOR MEASURING GROUND DEFORMATIONS
RU2013145156A (en) METHOD FOR RESEARCHING SAMPLES OF ROCKS
RU2013143269A (en) METHOD FOR DETERMINING THE INITIAL (FIRST) CRITICAL PRESSURE FOR A COMPRESSIBLE PLANE RIGID STAMP OF THE MATERIAL ENVIRONMENT
RU2013142104A (en) METHOD FOR DETERMINING THE EXTREME CRITICAL BY STRENGTH AND STABILITY OF PRESSURE OF THE MATERIAL HALF-SPACE
Becker et al. Ultra-Low Frequency Strain Measured by Distributed Acoustic Sensing in a Mountain Borehole
RU2013148755A (en) METHOD FOR DETERMINING THE GRAVITATIONAL PRESSURE OF THE MATERIAL ENVIRONMENT IN ARRAY AND ITS NATURAL DENSITY
Cai et al. Inverting for the Static Stress Drop of the 2011 MW9. 0 Tohoku-Oki Earthquake Based on a Fault Stress Model

Legal Events

Date Code Title Description
MM4A The patent is invalid due to non-payment of fees

Effective date: 20151204