RU2008152847A - Системы и способы для определения эффективности работы паровой турбины - Google Patents
Системы и способы для определения эффективности работы паровой турбины Download PDFInfo
- Publication number
- RU2008152847A RU2008152847A RU2008152847/06A RU2008152847A RU2008152847A RU 2008152847 A RU2008152847 A RU 2008152847A RU 2008152847/06 A RU2008152847/06 A RU 2008152847/06A RU 2008152847 A RU2008152847 A RU 2008152847A RU 2008152847 A RU2008152847 A RU 2008152847A
- Authority
- RU
- Russia
- Prior art keywords
- initial
- wilson
- point
- critical
- values
- Prior art date
Links
Classifications
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F01—MACHINES OR ENGINES IN GENERAL; ENGINE PLANTS IN GENERAL; STEAM ENGINES
- F01K—STEAM ENGINE PLANTS; STEAM ACCUMULATORS; ENGINE PLANTS NOT OTHERWISE PROVIDED FOR; ENGINES USING SPECIAL WORKING FLUIDS OR CYCLES
- F01K7/00—Steam engine plants characterised by the use of specific types of engine; Plants or engines characterised by their use of special steam systems, cycles or processes; Control means specially adapted for such systems, cycles or processes; Use of withdrawn or exhaust steam for feed-water heating
- F01K7/16—Steam engine plants characterised by the use of specific types of engine; Plants or engines characterised by their use of special steam systems, cycles or processes; Control means specially adapted for such systems, cycles or processes; Use of withdrawn or exhaust steam for feed-water heating the engines being only of turbine type
- F01K7/18—Steam engine plants characterised by the use of specific types of engine; Plants or engines characterised by their use of special steam systems, cycles or processes; Control means specially adapted for such systems, cycles or processes; Use of withdrawn or exhaust steam for feed-water heating the engines being only of turbine type the turbine being of multiple-inlet-pressure type
- F01K7/20—Control means specially adapted therefor
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Combustion & Propulsion (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- General Engineering & Computer Science (AREA)
- Control Of Turbines (AREA)
Abstract
1. Способ для расчета потерь на влаге в паровой турбине, работающей в условиях влажного пара, способ содержит этапы, на которых ! при условии равновесного расширения, рассчитывают инициализацию поля течения для определения значений начального давления, начальной скорости расширения, значений начальной скорости на входе и выходе каждого из множества лопаточных венцов паровой турбины и значений начальной энтальпии по каждому из множества лопаточных венцов в паровой турбине; ! с использованием значений начального давления, значений начальной скорости и значений начальной энтальпии, рассчитывают значение начального недогрева ∆T по каждому из множества лопаточных венцов паровой турбины; ! рассчитывают значение критического недогрева ∆T в точке Вильсона по каждому из множества лопаточных венцов паровой турбины, требуемого, чтобы происходила спонтанная нуклеация, на основании значения начального давления и начальной скорости расширения; и ! сравнивают значения начального недогрева ∆T со значениями критического недогрева ∆T в точке Вильсона, чтобы определять, где происходит спонтанная нуклеация, на протяжении множества лопаточных венцов паровой турбины. ! 2. Способ по п.1, в котором этап расчета критического недогрева ∆T в точке Вильсона включает в себя этапы, на которых ! строят первую передаточную функцию, первая передаточная функция выводится посредством использования по меньшей мере множества измеренных значений критического недогрева ∆T Вильсона из имеющихся в распоряжении экспериментальных данных и установления соотношения значения критического недогрева ∆T в точке Вильсона в качестве функции
Claims (10)
1. Способ для расчета потерь на влаге в паровой турбине, работающей в условиях влажного пара, способ содержит этапы, на которых
при условии равновесного расширения, рассчитывают инициализацию поля течения для определения значений начального давления, начальной скорости расширения, значений начальной скорости на входе и выходе каждого из множества лопаточных венцов паровой турбины и значений начальной энтальпии по каждому из множества лопаточных венцов в паровой турбине;
с использованием значений начального давления, значений начальной скорости и значений начальной энтальпии, рассчитывают значение начального недогрева ∆T по каждому из множества лопаточных венцов паровой турбины;
рассчитывают значение критического недогрева ∆T в точке Вильсона по каждому из множества лопаточных венцов паровой турбины, требуемого, чтобы происходила спонтанная нуклеация, на основании значения начального давления и начальной скорости расширения; и
сравнивают значения начального недогрева ∆T со значениями критического недогрева ∆T в точке Вильсона, чтобы определять, где происходит спонтанная нуклеация, на протяжении множества лопаточных венцов паровой турбины.
2. Способ по п.1, в котором этап расчета критического недогрева ∆T в точке Вильсона включает в себя этапы, на которых
строят первую передаточную функцию, первая передаточная функция выводится посредством использования по меньшей мере множества измеренных значений критического недогрева ∆T Вильсона из имеющихся в распоряжении экспериментальных данных и установления соотношения значения критического недогрева ∆T в точке Вильсона в качестве функции скорости расширения в точке Вильсона и значения давления в точке Вильсона; и
рассчитывают значение критического недогрева ∆T в точке Вильсона с помощью первой передаточной функции посредством использования начальной скорости расширения в качестве скорости расширения в точке Вильсона и значения начального давления в качестве значения давления в точке Вильсона.
3. Способ по п.2, в котором измеренные значения критического недогрева ∆T Вильсона из имеющихся в распоряжении экспериментальных данных включают в себя по меньшей мере один из источников, описанных в материалах настоящей заявки относительно фиг.2.
4. Способ по п.2, в котором первая передаточная функция содержит такие же соотношения между значением критического недогрева ∆T в точке Вильсона, скоростью расширения в точке Вильсона и значением давления в точке Вильсона, как проиллюстрированные на фиг.3.
5. Способ по п.4, в котором первая передаточная функция дает прямое соотношение между значением критического недонагрева ∆T в точке Вильсона и скоростью расширения в точке Вильсона.
6. Способ по п.1, в котором этап сравнения значения начального недонагрева ∆T со значениями критического недогрева ∆T в точке Вильсона для определения, где происходит спонтанная нуклеация, на протяжении множества лопаточных венцов паровой турбины, состоит в том, что
определяют, что спонтанная нуклеация не происходит в пределах одного из лопаточных венцов, если значение начального недонагрева ∆T является меньшим, чем критический недонагрев ∆T в точке Вильсона; и
определяют, что спонтанная нуклеация происходит в пределах одного из множества лопаточных венцов, если значение начального недонагрева ∆T является большим чем или равным критическому недонагреву ∆T в точке Вильсона.
7. Способ по п.1, дополнительно содержащий этап, на котором рассчитывают средний размер капли в лопаточном венце, где происходит спонтанная нуклеация.
8. Способ по п.7, в котором этап расчета среднего размера капли в лопаточном венце, где происходит спонтанная нуклеация, включает в себя этапы, на которых
строят вторую передаточную функцию, вторая передаточная функция выводится посредством того, что используют по меньшей мере множество измеренных размеров капель из имеющихся в распоряжении экспериментальных данных и устанавливают соотношение среднего размера капли в качестве функции скорости расширения в точке Вильсона и значения давления в точке Вильсона; и
рассчитывают средний размер капли с помощью второй передаточной функции посредством использования начальной скорости расширения в качестве скорости расширения в точке Вильсона и значения начального давления в качестве значения давления в точке Вильсона.
9. Способ по п.8, в котором измеренные размеры капель из имеющихся в распоряжении экспериментальных данных включают в себя по меньшей мере один из источников, описанных в материалах настоящей заявки относительно фиг.2.
10. Способ по п.8, в котором вторая передаточная функция содержит такие же соотношения между средним размером капли, скоростью расширения в точке Вильсона и значением давления в точке Вильсона, как проиллюстрированные на фиг.4.
Applications Claiming Priority (2)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
US11/971,954 US20090178468A1 (en) | 2008-01-10 | 2008-01-10 | Systems and methods for determining steam turbine operating efficiency |
US11/971,954 | 2008-01-10 |
Publications (1)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
RU2008152847A true RU2008152847A (ru) | 2010-07-10 |
Family
ID=40758662
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
RU2008152847/06A RU2008152847A (ru) | 2008-01-10 | 2008-12-30 | Системы и способы для определения эффективности работы паровой турбины |
Country Status (5)
Country | Link |
---|---|
US (1) | US20090178468A1 (ru) |
JP (1) | JP2009168023A (ru) |
DE (1) | DE102009004255A1 (ru) |
FR (1) | FR2926320A1 (ru) |
RU (1) | RU2008152847A (ru) |
Families Citing this family (8)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JP4950984B2 (ja) * | 2008-12-25 | 2012-06-13 | 株式会社東芝 | 蒸気タービン |
JP5606237B2 (ja) | 2010-09-16 | 2014-10-15 | 株式会社東芝 | 蒸気タービンの湿り損失算出方法 |
RU2489709C2 (ru) * | 2011-09-21 | 2013-08-10 | Александр Васильевич Коваленко | Способ определения степени сухости потока влажного пара |
JP5785468B2 (ja) * | 2011-09-29 | 2015-09-30 | アズビル株式会社 | 気液二相流体状態制御装置および気液二相流体状態制御方法 |
PL2644850T3 (pl) * | 2012-03-28 | 2017-03-31 | Crowley-Shindler Management, Llc | System do analizy pracy bloków elektrowni i sposób analizy pracy bloków elektrowni |
JP7288349B2 (ja) * | 2019-05-31 | 2023-06-07 | 株式会社日立製作所 | 圧縮機、及びその制御方法 |
CN113928601B (zh) * | 2021-08-31 | 2023-08-29 | 中国航天空气动力技术研究院 | 电弧加热试验混合试验介质焓值确定方法 |
CN115031956B (zh) * | 2022-06-15 | 2023-02-17 | 河北工业大学 | 一种节流调节型汽轮机调速汽门特性图谱绘制方法 |
Family Cites Families (4)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
US4551979A (en) * | 1981-05-11 | 1985-11-12 | Soma Kurtis | Method and apparatus for a thermodynamic cycle by use of distillation |
US5280701A (en) * | 1992-08-31 | 1994-01-25 | Environmental Energy Systems, Inc. | Waste treatment system and method utilizing pressurized fluid |
US6230480B1 (en) * | 1998-08-31 | 2001-05-15 | Rollins, Iii William Scott | High power density combined cycle power plant |
US6196000B1 (en) * | 2000-01-14 | 2001-03-06 | Thermo Energy Power Systems, Llc | Power system with enhanced thermodynamic efficiency and pollution control |
-
2008
- 2008-01-10 US US11/971,954 patent/US20090178468A1/en not_active Abandoned
- 2008-12-30 RU RU2008152847/06A patent/RU2008152847A/ru not_active Application Discontinuation
-
2009
- 2009-01-07 DE DE102009004255A patent/DE102009004255A1/de not_active Withdrawn
- 2009-01-09 FR FR0950093A patent/FR2926320A1/fr not_active Withdrawn
- 2009-01-09 JP JP2009003125A patent/JP2009168023A/ja not_active Withdrawn
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
JP2009168023A (ja) | 2009-07-30 |
DE102009004255A1 (de) | 2009-07-16 |
US20090178468A1 (en) | 2009-07-16 |
FR2926320A1 (fr) | 2009-07-17 |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
RU2008152847A (ru) | Системы и способы для определения эффективности работы паровой турбины | |
Sanaye et al. | Analysis of gas turbine operating parameters with inlet fogging and wet compression processes | |
Sun et al. | Operation optimization of an organic Rankine cycle (ORC) heat recovery power plant | |
Manente et al. | An Organic Rankine Cycle off-design model for the search of the optimal control strategy | |
Zheng et al. | Thermodynamic analysis of a novel absorption power/cooling combined-cycle | |
Kim et al. | Preliminary design and performance analysis of a radial inflow turbine for ocean thermal energy conversion | |
Zhang et al. | Design and optimization of novel dehumidification strategies based on modified nucleation model in three-dimensional cascade | |
CN107882636B (zh) | 航空发动机压气机低转速部件特性扩展方法和装置 | |
CN105899886B (zh) | 泵台数控制方法、泵台数控制装置、泵系统、热源系统及记录介质 | |
Renzi et al. | Enhancing micro gas turbine performance through fogging technique: Experimental analysis | |
CN107391807A (zh) | 基于瞬态技术的板翅式换热器传热流动性能数值模拟方法 | |
Laskowski et al. | Cooperation of a Steam Condenser with a Low-pressure Part of a Steam Turbine in Off-design Conditions | |
CN108090663A (zh) | 供热机组深度调峰最低出力的评估方法及系统 | |
Rovira et al. | Analysis and optimisation of combined cycles gas turbines working with partial recuperation | |
Soltani et al. | Thermodynamic analysis and performance assessment of an integrated heat pump system for district heating applications | |
WO2018013422A3 (en) | Axial flow compressor with splitter blades | |
EP2282151A3 (en) | Multistage pressure condenser | |
Montanez-Morantes et al. | Operational optimisation of centrifugal compressors in multilevel refrigeration cycles | |
CN106250617B (zh) | 一种火电机组双背压冷端系统变频泵循环水流量优化方法 | |
El-Sayed | Revealing the cost-efficiency trends of the design concepts of energy-intensive systems | |
CN1896588B (zh) | 锅炉燃烧室出口燃烧气体温度的确定系统及方法 | |
CN107191359B (zh) | 一种空气压缩机冷却方法及系统 | |
Laskowski | A mathematical model of a steam condenser in the changed conditions | |
Hajidavalloo et al. | Energy and exergy analyses of a supercritical power plant | |
CN106909703A (zh) | 用于蒸汽涡轮机入口温度控制的系统和计算机系统 |
Legal Events
Date | Code | Title | Description |
---|---|---|---|
FA93 | Acknowledgement of application withdrawn (no request for examination) |
Effective date: 20120110 |