RU2001120C1 - Method of melting steel in arc furnaces - Google Patents
Method of melting steel in arc furnacesInfo
- Publication number
- RU2001120C1 RU2001120C1 SU925024943A SU5024943A RU2001120C1 RU 2001120 C1 RU2001120 C1 RU 2001120C1 SU 925024943 A SU925024943 A SU 925024943A SU 5024943 A SU5024943 A SU 5024943A RU 2001120 C1 RU2001120 C1 RU 2001120C1
- Authority
- RU
- Russia
- Prior art keywords
- arc furnaces
- melting
- melting steel
- metal
- slag
- Prior art date
Links
Classifications
-
- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
- Y02P—CLIMATE CHANGE MITIGATION TECHNOLOGIES IN THE PRODUCTION OR PROCESSING OF GOODS
- Y02P10/00—Technologies related to metal processing
- Y02P10/20—Recycling
Landscapes
- Manufacture And Refinement Of Metals (AREA)
Description
плав, который дополнительно насыщаетс азотом, кроме того увеличиваем врем плавлени окатышей.a melt which is additionally saturated with nitrogen; in addition, we increase the melting time of the pellets.
Высота сло пенистого шлака должна быть такой, чтобы закрыть длинные дуги и не допустить поглощение расплавом атмосферного азота. В случае, если высота пенистого шлака будет менее 1,10 по вл етс возможность насыщени расплава азотом, более 1,45 приводит к спуску самотеком больших количеств шлака и. как следствие, выноса нерасплавленных металлизированных окатышей.The height of the foamy slag layer should be such as to close long arcs and prevent the melt from absorbing atmospheric nitrogen. If the height of the foamy slag is less than 1.10, the melt can be saturated with nitrogen, more than 1.45 leads to the gravity descent of large quantities of slag and. as a result, the removal of unmelted metallized pellets.
Врем наведени пенистых шдаков выбрано на основе практических данных, дающих наиболее эффективные результаты. Если наводить пенистый шлак позже 0,75 времени плавки, то это не эффективно так как по вл етс возможность дл насыщени расплава азотом. Если же наводить пенистый шлак ранее, чем 0,90 времени плавки, то в этот период плавки шлакообра- зующие скапливаютс , что приводит к нарушению технологического процесса, так как температура металла снижаетс и не обеспечивает нормальные услови дл создани эффективного пенистого шлака.The foamy scuffing time has been selected based on practical data giving the most effective results. If foamy slag is induced after 0.75 melting times, this is not effective since it is possible to saturate the melt with nitrogen. If foamy slag is induced earlier than 0.90 of the melting time, during this melting period the slag-forming substances accumulate, which leads to disruption of the technological process, since the metal temperature decreases and does not provide normal conditions for creating effective foamy slag.
Таким образом, реализаци предложенных технологических приемов плавки позволит резко увеличить пластичность стали и повысить выход годного металла при бездефектной деформации стандартного образца на 80 - 90% его первоначальной пысоты.Thus, the implementation of the proposed technological methods of smelting will dramatically increase the ductility of steel and increase the yield of metal with defect-free deformation of the standard sample by 80 - 90% of its initial height.
Пример осуществлени способа. В 100 т-ю дуговую печь на болото загрузили 0,5An example of the method. In the 100th arc furnace, 0.5
т кокса, 1.5 т извести и 60 т скрапа. Затем включили печь на расплавление на 15 ступень По израсходовании 10 тыс.квт.ч.электроэнергии печь переключили на 19tons of coke, 1.5 tons of lime and 60 tons of scrap. Then the furnace was turned on for melting to the 15th stage. After using up 10 thousand kWh of electricity, the furnace was switched to 19
ступень, а через 2 мин на 22 ступень и начали подавать кислород с расходом 500м /час. Одновременно включали газокислородные горелки на 12 мин, Затем по мере накоплени жидкого металла расходstage, and after 2 minutes to the 22nd stage, oxygen began to be supplied at a flow rate of 500m / h. At the same time, oxy-fuel burners were turned on for 12 min. Then, as liquid metal accumulated, the flow rate
0 кислорода увеличили до 1000 м /час. По расплавлении 75% скрапа начала подавать металлизованные окатыши. Всего присадили 50 т. Скорость подачи измен ли от 10 до 80 т/час. Температуру металла поддержива5 ли в пределах 1600 - 1620°С. При проплав- лении 75% скрапа наводили пенистый шлак присадками извести, кокса, плавикового шпата. Высоту пенистого шлака поддерживали на уровне 1,10 - 1.45 длины дуги в течение 0,75 - 0,90 времени плавки. При достижении содержани углерода в расплаве 0,20% кислород отключали, металл нагревали до 1660°С, отбирали пробу на химанализ металла и газа и металл выпуска5 ли в ковш. Анализ проб) показал, что суммарное содержание на выпуске хрома, никел , меди и мышь ка составило 0,20%, содержание азота - 0.004%. Были проведены эксперименты с использованием значе0 ний параметров и по прототипу. Результаты экспериментов приведены в таблицу. (56) Разработка и внедрение технологии производства стали дл холодной объемной штамповки с использованием металлизо5 ванных окатышей, Бюллетень ИТИ 4М, N 10. 1990.0 oxygen increased to 1000 m / h. Upon melting, 75% of the scrap began to feed metallized pellets. A total of 50 tons was assigned. The feed rate was varied from 10 to 80 tons / hour. The metal temperature was maintained5 in the range 1600 - 1620 ° С. When 75% of the scrap was smelted, foamy slag was imposed with additives of lime, coke, and fluorspar. The height of the foamy slag was maintained at a level of 1.10 - 1.45 arc lengths for 0.75 - 0.90 smelting times. When the carbon content in the melt reached 0.20%, oxygen was turned off, the metal was heated to 1660 ° C, a sample was taken for the chemical analysis of metal and gas, and the metal was discharged into a ladle. Analysis of the samples) showed that the total content of chromium, nickel, copper, and arsenic at the outlet was 0.20%, and the nitrogen content was 0.004%. Experiments were carried out using the values of the parameters and the prototype. The experimental results are shown in the table. (56) Development and implementation of a technology for the production of steel for cold forging using metallized pellets, ITI Bulletin 4M, N 10. 1990.
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
SU925024943A RU2001120C1 (en) | 1992-01-31 | 1992-01-31 | Method of melting steel in arc furnaces |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
SU925024943A RU2001120C1 (en) | 1992-01-31 | 1992-01-31 | Method of melting steel in arc furnaces |
Publications (1)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
RU2001120C1 true RU2001120C1 (en) | 1993-10-15 |
Family
ID=21595712
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
SU925024943A RU2001120C1 (en) | 1992-01-31 | 1992-01-31 | Method of melting steel in arc furnaces |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
RU (1) | RU2001120C1 (en) |
-
1992
- 1992-01-31 RU SU925024943A patent/RU2001120C1/en active
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
JP2966112B2 (en) | Method for producing pozzolan, synthetic blast furnace slag, belite or alite clinker and pig iron alloy from oxidized slag, and apparatus for performing the method | |
JP3754116B2 (en) | Method for treating incineration residue of industrial waste or waste containing metal oxides and apparatus for carrying out the method | |
RU2247161C2 (en) | Method of regeneration of metallic chromium from slags containing chromium oxide | |
CN1045129A (en) | The method for smelting reduction of nickel ores | |
US5728193A (en) | Process for recovering metals from iron oxide bearing masses | |
US4119454A (en) | Smelting method | |
MX9707767A (en) | Iron smelting process and plant according to the multiple zone smelting process. | |
US5700308A (en) | Method for enhancing reaction rates in metals refining extraction, and recycling operations involving melts containing ionic species such as slags, mattes, fluxes | |
US5980606A (en) | Method for reducing sulfuric content in the offgas of an iron smelting process | |
CN1023640C (en) | Comprehensive utilization of high temp. liquid Fe-contg. slag | |
KR19980041966A (en) | Electric steelworks dust reduction method and apparatus | |
RU2001120C1 (en) | Method of melting steel in arc furnaces | |
US4203760A (en) | Method for producing steel from sponge metal by using a gas plasma | |
Cavaliere et al. | Basic oxygen furnace: most efficient technologies for greenhouse emissions abatement | |
WO2004083464A1 (en) | Method for a direct steel alloying | |
AU594370B2 (en) | Recovery of volatile metal values from metallurgical slags | |
US4925489A (en) | Process for melting scrap iron, sponge iron and/or solid pig iron | |
JP3505198B2 (en) | Treatment of zinc-containing steelmaking dust | |
KR910009962B1 (en) | Method for producing chromium containing molten iron with low sulphur concentration | |
SU789619A1 (en) | Method of processing zinc-containing dust in blast furnace and steel smelting production | |
RU2123053C1 (en) | Process of steel melting in open-hearth furnace | |
Siebenhofer et al. | Upgrading of zinc from galvanic sludge and steel furnace dust | |
KR860003353A (en) | Method of refining molten steel by arc processing | |
AU633153B2 (en) | Recovery of ferro nickel from laterite and other oxide minerals | |
SU1638189A1 (en) | Charge for decopperization of tin-containing converter slags |