RU2001112734A - A method of forming control actions on a spacecraft with power gyroscopes and rotary solar panels - Google Patents

A method of forming control actions on a spacecraft with power gyroscopes and rotary solar panels

Info

Publication number
RU2001112734A
RU2001112734A RU2001112734/28A RU2001112734A RU2001112734A RU 2001112734 A RU2001112734 A RU 2001112734A RU 2001112734/28 A RU2001112734/28 A RU 2001112734/28A RU 2001112734 A RU2001112734 A RU 2001112734A RU 2001112734 A RU2001112734 A RU 2001112734A
Authority
RU
Russia
Prior art keywords
spacecraft
angle
sun
solar
relative
Prior art date
Application number
RU2001112734/28A
Other languages
Russian (ru)
Other versions
RU2207969C2 (en
Inventor
Алексей Викторович Богачев
Евгений Федорович Земсков
Владимир Семенович Ковтун
Игорь Владимирович Орловский
Валерий Николаевич Платонов
Андрей Васильевич Соколов
Юрий Петрович Улыбышев
Original Assignee
Открытое акционерное общество "Ракетно-космическая корпорация "Энергия" им. С.П. Королева"
Filing date
Publication date
Application filed by Открытое акционерное общество "Ракетно-космическая корпорация "Энергия" им. С.П. Королева" filed Critical Открытое акционерное общество "Ракетно-космическая корпорация "Энергия" им. С.П. Королева"
Priority to RU2001112734A priority Critical patent/RU2207969C2/en
Priority claimed from RU2001112734A external-priority patent/RU2207969C2/en
Publication of RU2001112734A publication Critical patent/RU2001112734A/en
Application granted granted Critical
Publication of RU2207969C2 publication Critical patent/RU2207969C2/en

Links

Claims (1)

Способ формирования управляющих воздействий на космический аппарат с силовыми гироскопами и поворотными солнечными батареями, включающий измерение единичного вектора направления на Солнце
Figure 00000001
, определение по нему и заданному приращению характеристической скорости космического аппарата
Figure 00000002
требуемого, ориентированного относительно направления на Солнце, управляющего воздействия на космический аппарат и расчетного времени приложения управляющего воздействия к космическому аппарату, формирование требуемого управляющего воздействия на космический аппарат в расчетный момент времени, отличающийся тем, что начиная с текущего момента времени, через заданные интервалы времени измеряют вектор абсолютной угловой скорости космического аппарата
Figure 00000003
, измеряют вектор кинетического момента
Figure 00000004
в системе силовых гироскопов, определяют суммарный вектор кинетического момента космического аппарата
Figure 00000005
, сравнивают модуль кинетического момента космического аппарата G с предельно допустимым значением кинетического момента GКР, если G < GКР, то определяют максимальный угол разворота нормали к активной поверхности солнечных батарей относительно проекции на орбитальную плоскость единичного вектора направления на Солнце αMAX, при котором выполняется условие jПР-jН > ΔJ, где JПР - ток притока от солнечных батарей, jH - ток нагрузки, ΔJ - предельно допустимое значение разницы тока притока и потребления, определяют угол поворота нормали к активной поверхности солнечных батарей относительно проекции на орбитальную плоскость единичного вектора направления на Солнце
Figure 00000006
, при котором
Figure 00000007
для измеренного значения единичного вектора направления на Солнце, где
Figure 00000008
- управляющая сила от воздействия светового потока на поверхность солнечных батарей, если |α| < αMAX, то формируют управляющее воздействие на космический аппарат, разворачивая солнечные батареи на угол α относительно проекции на плоскость орбиты единичного вектора направления на Солнце, если |α|≥αMAX и
Figure 00000009
, то формируют управляющее воздействие на космический аппарат, разворачивая солнечные батареи на угол sign(α)αMAX относительно проекции на плоскость орбиты единичного вектора направления на Солнце, если |α|≥αMAX и
Figure 00000010
, то определяют
Figure 00000011
- составляющую вектора суммарного кинетического момента космического аппарата
Figure 00000012
в плоскости орбиты, если
Figure 00000013
, где GГР - заданное граничное значение проекции суммарного кинетического момента космического аппарата на плоскость орбиты, при превышении которого требуется разгрузка накопленного кинетического момента от сил солнечного давления, то формируют управляющее воздействие на космический аппарат, разворачивая солнечные батареи на угол sign(α)αMAX относительно проекции на плоскость орбиты единичного вектора направления на Солнце, если
Figure 00000014
, то определяют угол α1=(αMAX-dα)sign(α), где dα - уставочный угол разворота солнечных батарей относительно максимального значения для разгрузки накопленного кинетического момента, выбирают солнечные батареи, при развороте которых на угол α1 формируемый управляющий момент
Figure 00000015
от сил солнечного давления на поверхность солнечных батарей удовлетворяет условию
Figure 00000016
при развороте всех остальных солнечных батарей на угол sign(α)αMAX относительно проекции на плоскость орбиты единичного вектора направления на Солнце, формируют управляющее воздействие на космический аппарат, разворачивая выбранные солнечные батареи на угол α1, а все остальные солнечные батареи на угол sign(α)α2 относительно проекции на плоскость орбиты единичного вектора направления на Солнце, где α2 - максимальный угол разворота остальных солнечных батарей, при котором выполняется условие JПР-jH > ΔJ.
A method for generating control actions on a spacecraft with power gyroscopes and rotary solar batteries, including measuring a unit direction vector to the Sun
Figure 00000001
, determination by it and a given increment of the characteristic velocity of the spacecraft
Figure 00000002
the required control action relative to the direction to the Sun, the control action on the spacecraft and the estimated time of application of the control action on the spacecraft, the formation of the required control action on the spacecraft at the estimated time, characterized in that, starting from the current time, at specified intervals spacecraft absolute angular velocity vector
Figure 00000003
measure the kinetic moment vector
Figure 00000004
in the system of power gyroscopes, determine the total vector of the kinetic moment of the spacecraft
Figure 00000005
, compare the module of the kinetic moment of the spacecraft G with the maximum permissible value of the kinetic momentum G КР , if G <G КР , then determine the maximum angle of the normal to the active surface of solar cells relative to the projection onto the orbital plane of the unit direction vector on the Sun α MAX , at which condition j PR -j Н > ΔJ, where J PR is the supply current from solar panels, j H is the load current, ΔJ is the maximum permissible value of the difference in the current of supply and consumption, determine the angle of rotation of the normal to active surface of solar cells relative to the projection onto the orbital plane of a unit direction vector on the Sun
Figure 00000006
at which
Figure 00000007
for the measured value of the unit direction vector on the Sun, where
Figure 00000008
is the control force from the influence of the light flux on the surface of solar panels, if | α | <α MAX , then they form a control action on the spacecraft by rotating the solar panels at an angle α relative to the projection onto the orbit plane of a unit direction vector on the Sun if | α | ≥α MAX and
Figure 00000009
then form a control action on the spacecraft by deploying the solar panels at an angle sign (α) α MAX relative to the projection onto the plane of the orbit of the unit direction vector on the Sun if | α | ≥α MAX and
Figure 00000010
then determine
Figure 00000011
- component of the vector of the total kinetic moment of the spacecraft
Figure 00000012
in the orbit plane if
Figure 00000013
, where G GR is the specified boundary value of the projection of the total kinetic moment of the spacecraft on the orbit plane, exceeding which requires the unloading of the accumulated kinetic moment from the forces of solar pressure, then form a control action on the spacecraft by deploying the solar panels at an angle of sign (α) α MAX relative to the projection onto the plane of the orbit of the unit direction vector on the Sun, if
Figure 00000014
, then determine the angle α 1 = (α MAX -dα) sign (α), where dα is the set angle of rotation of the solar batteries relative to the maximum value for unloading the accumulated kinetic moment, solar panels are selected, when the angle of α 1 is turned, the generated control moment
Figure 00000015
from the forces of solar pressure on the surface of solar cells satisfies the condition
Figure 00000016
when all other solar batteries are rotated by an angle of sign (α) α MAX relative to the projection onto the orbit plane of a unit direction vector on the Sun, a control action is formed on the spacecraft by deploying the selected solar batteries at an angle of α 1 , and all other solar batteries at an angle of sign ( α) α 2 relative to the projection onto the plane of the orbit of the unit direction vector on the Sun, where α 2 is the maximum angle of rotation of the remaining solar cells, under which the condition J PR -j H > ΔJ is fulfilled.
RU2001112734A 2001-05-08 2001-05-08 Method of forming control actions on spacecraft provided with powered gyroscopes and swivel solar batteries RU2207969C2 (en)

Priority Applications (1)

Application Number Priority Date Filing Date Title
RU2001112734A RU2207969C2 (en) 2001-05-08 2001-05-08 Method of forming control actions on spacecraft provided with powered gyroscopes and swivel solar batteries

Applications Claiming Priority (1)

Application Number Priority Date Filing Date Title
RU2001112734A RU2207969C2 (en) 2001-05-08 2001-05-08 Method of forming control actions on spacecraft provided with powered gyroscopes and swivel solar batteries

Publications (2)

Publication Number Publication Date
RU2001112734A true RU2001112734A (en) 2003-06-10
RU2207969C2 RU2207969C2 (en) 2003-07-10

Family

ID=29209617

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
RU2001112734A RU2207969C2 (en) 2001-05-08 2001-05-08 Method of forming control actions on spacecraft provided with powered gyroscopes and swivel solar batteries

Country Status (1)

Country Link
RU (1) RU2207969C2 (en)

Families Citing this family (6)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
FR2937954B1 (en) * 2008-10-31 2011-07-29 Thales Sa METHOD AND SYSTEM FOR DESATURING INERTIAL WHEELS OF A SPATIAL GEAR
RU2587663C2 (en) * 2014-10-30 2016-06-20 Открытое акционерное общество "Ракетно-космическая корпорация "Энергия" имени С.П. Королева" Method for determining inertia tensor of spacecraft
RU2587762C2 (en) * 2014-11-12 2016-06-20 Открытое акционерное общество "Ракетно-космическая корпорация "Энергия" имени С.П. Королева" Method for determining inertia tensor of spacecraft
RU2604268C2 (en) * 2015-04-21 2016-12-10 Открытое акционерное общество "Ракетно-космическая корпорация "Энергия" имени С.П. Королева" Method for generating control actions on a spacecraft with phased antenna structure
RU2621933C2 (en) * 2015-09-15 2017-06-08 Открытое акционерное общество "Ракетно-космическая корпорация "Энергия" имени С.П. Королева" Earth remote probing spacecraft control method
RU2614467C1 (en) * 2015-10-27 2017-03-28 Открытое акционерное общество "Ракетно-космическая корпорация "Энергия" имени С.П. Королева" Method for control design of spacecraft with power gyroscopes and rotary solar panels

Similar Documents

Publication Publication Date Title
RU2353555C2 (en) Method for determining maximum space vehicle solar batteries power output, and system used for method realisation
JP4184803B2 (en) Gyro wave power generator and wave-dissipating device using the same
US10584675B2 (en) Underwater floating-type ocean current power generation device
RU2457158C2 (en) Method for space vehicle with fixed panels of solar batteries orientation control during experiments on orbits with maximum eclipse period
RU2001112734A (en) A method of forming control actions on a spacecraft with power gyroscopes and rotary solar panels
CA2835781C (en) Turbine equipped with an electromagnetic synchronous machine to optimizethe efficiency of a blade
Naing et al. Research of solar tracking controller for PV panel based on fuzzy logic control
CN112572838B (en) Spacecraft attitude control system based on momentum wheel and reflectivity control device
CN111846181B (en) Unmanned ship using gyro inertia wave power generation device
RU2207969C2 (en) Method of forming control actions on spacecraft provided with powered gyroscopes and swivel solar batteries
CN110316403A (en) A kind of gathering can in-orbit allosteric micro-nano satellite overturn control method
KR101877414B1 (en) Control method of angular momentum of a satellite
RU2614467C1 (en) Method for control design of spacecraft with power gyroscopes and rotary solar panels
JP2001072000A (en) Method for station keeping maneuvering of spacecraft using reflection of solar radiation pressure
RU2006132977A (en) METHOD FOR DETERMINING THE LAND ALBEDO
CN116583669A (en) Ocean wave energy collection system
JP5822502B2 (en) Spacecraft
RU2679094C1 (en) Equipped with solar batteries spacecraft control method
RU2007119223A (en) SYSTEM FOR DETERMINING THE MAXIMUM OUTPUT POWER OF THE SOLAR BATTERIES OF THE SPACE VEHICLE
RU2196710C2 (en) Method of forming control moments on spacecraft provided with powered gyroscopes and swivel solar batteries and system for realization of this method
JPS6186812A (en) Sun tracking device
Ikoma et al. Development of a vertical axis type marine turbine model with variable-pitch blades and its basic performance
JP2009214603A (en) Unloading device and artificial satellite
Canto et al. Shock structures in stellar winds resulting from orbital motions of the star
BAILEY et al. Tension-field wind machine-A new concept in large-scale energy production