RU188922U1 - Device to create a directed electrical discharge (controlled lightning). - Google Patents
Device to create a directed electrical discharge (controlled lightning). Download PDFInfo
- Publication number
- RU188922U1 RU188922U1 RU2018141910U RU2018141910U RU188922U1 RU 188922 U1 RU188922 U1 RU 188922U1 RU 2018141910 U RU2018141910 U RU 2018141910U RU 2018141910 U RU2018141910 U RU 2018141910U RU 188922 U1 RU188922 U1 RU 188922U1
- Authority
- RU
- Russia
- Prior art keywords
- voltage
- laser
- conductors
- pin
- electric discharge
- Prior art date
Links
- 230000001939 inductive effect Effects 0.000 claims abstract description 42
- 238000004804 winding Methods 0.000 claims abstract description 42
- 238000002955 isolation Methods 0.000 claims abstract description 18
- 239000004020 conductor Substances 0.000 claims description 45
- 239000012212 insulator Substances 0.000 claims description 11
- 238000009413 insulation Methods 0.000 claims description 8
- 239000003989 dielectric material Substances 0.000 claims 1
- 230000015572 biosynthetic process Effects 0.000 description 7
- RYGMFSIKBFXOCR-UHFFFAOYSA-N Copper Chemical compound [Cu] RYGMFSIKBFXOCR-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 4
- 230000015556 catabolic process Effects 0.000 description 4
- 239000011248 coating agent Substances 0.000 description 3
- 238000000576 coating method Methods 0.000 description 3
- 229910052802 copper Inorganic materials 0.000 description 3
- 239000010949 copper Substances 0.000 description 3
- 239000000463 material Substances 0.000 description 3
- 229920001296 polysiloxane Polymers 0.000 description 3
- 238000007493 shaping process Methods 0.000 description 3
- IJGRMHOSHXDMSA-UHFFFAOYSA-N Atomic nitrogen Chemical compound N#N IJGRMHOSHXDMSA-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 238000000429 assembly Methods 0.000 description 2
- 230000000712 assembly Effects 0.000 description 2
- 238000002474 experimental method Methods 0.000 description 2
- 230000005855 radiation Effects 0.000 description 2
- 235000006693 Cassia laevigata Nutrition 0.000 description 1
- 241000522641 Senna Species 0.000 description 1
- ATJFFYVFTNAWJD-UHFFFAOYSA-N Tin Chemical compound [Sn] ATJFFYVFTNAWJD-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- QVGXLLKOCUKJST-UHFFFAOYSA-N atomic oxygen Chemical compound [O] QVGXLLKOCUKJST-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 230000005591 charge neutralization Effects 0.000 description 1
- 229940079593 drug Drugs 0.000 description 1
- 239000003814 drug Substances 0.000 description 1
- 230000000694 effects Effects 0.000 description 1
- 230000005684 electric field Effects 0.000 description 1
- 230000005672 electromagnetic field Effects 0.000 description 1
- 238000000295 emission spectrum Methods 0.000 description 1
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 description 1
- 238000000034 method Methods 0.000 description 1
- 229910052757 nitrogen Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000001301 oxygen Substances 0.000 description 1
- 229910052760 oxygen Inorganic materials 0.000 description 1
- 238000011084 recovery Methods 0.000 description 1
- 229940124513 senna glycoside Drugs 0.000 description 1
- 238000005476 soldering Methods 0.000 description 1
- 238000001228 spectrum Methods 0.000 description 1
- 230000007704 transition Effects 0.000 description 1
Images
Classifications
-
- H—ELECTRICITY
- H03—ELECTRONIC CIRCUITRY
- H03K—PULSE TECHNIQUE
- H03K3/00—Circuits for generating electric pulses; Monostable, bistable or multistable circuits
-
- H—ELECTRICITY
- H01—ELECTRIC ELEMENTS
- H01T—SPARK GAPS; OVERVOLTAGE ARRESTERS USING SPARK GAPS; SPARKING PLUGS; CORONA DEVICES; GENERATING IONS TO BE INTRODUCED INTO NON-ENCLOSED GASES
- H01T19/00—Devices providing for corona discharge
-
- H—ELECTRICITY
- H05—ELECTRIC TECHNIQUES NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
- H05F—STATIC ELECTRICITY; NATURALLY-OCCURRING ELECTRICITY
- H05F3/00—Carrying-off electrostatic charges
Landscapes
- Physics & Mathematics (AREA)
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Plasma & Fusion (AREA)
- Elimination Of Static Electricity (AREA)
Abstract
Устройство создания направленного электрического разряда (управляемая молния) относится к области электрических аппаратов, предназначенных для создания электрического разряда и его дистанционного воздействия на объект/тело, и может быть использовано в науке, в промышленности и в других применениях. Наиболее перспективно применение полезной модели в сфере дистанционного воздействия электрическим разрядом/током на объекты/тела, а также в любой сфере, где требуется использование направленных электрических разрядов в воздухе.Суть полезной модели заключается в том, что устройство формирования высоковольтных импульсов создаёт одиночный импульс с высоковольтным напряжением U и длительностью t или последовательность однополярных или разнополярных импульсов с высоковольтным напряжением U и длительностью t, которые подаются на дипольную двухштыревую антенну, где в качестве одного штыря распространения электрического разряда/тока (управляемой молнии) выступает короткий электрод в диэлектрической изоляции и луч лазера или ионизированный/плазменный канал в воздухе, а в качестве второго штыря распространения электрического разряда/тока выступает длинный проводящий штырь в диэлектрической изоляции или безиндуктивная катушка с намоткой Айртона-Перри или с кольцевой безиндуктивной намоткой.The device for creating a directed electrical discharge (controlled lightning) relates to the field of electrical apparatus designed to create an electrical discharge and its remote action on an object / body, and can be used in science, industry and other applications. The most promising application of the utility model is in the field of remote exposure to electric discharge / current on objects / bodies, as well as in any sphere where the use of directional electrical discharges in the air is required. voltage U and duration t or a sequence of unipolar or bipolar pulses with high voltage U and duration t, which are fed to the dipole You have a two-pin antenna, where a short electrode in dielectric isolation acts as one pin of electric discharge / current propagation (controlled lightning) and a laser beam or ionized / plasma channel in air is a second electrode, and a long conductive pin is dielectric isolation or a non-inductive coil with Ayrton-Perry winding or with a non-inductive ring winding.
Description
Суть полезной модели: Суть полезной модели заключается в том, что устройство формирования высоковольтных импульсов создаёт одиночный импульс с высоковольтным напряжением U и длительностью t или последовательность однополярных или разнополярных импульсов с высоковольтным напряжением U и длительностью t, которые подаются на дипольную двухштыревую антенну, где в качестве одного штыря распространения электрического разряда/тока (управляемой молнии) выступает короткий электрод в диэлектрической изоляции и луч лазера или ионизированный/плазменный канал в воздухе, а в качестве второго штыря распространения электрического разряда/тока выступает длинный проводящий штырь в диэлектрической изоляции или безиндуктивная катушка с намоткой Айртона-Перри или с кольцевой безиндуктивной намоткой.The essence of the utility model: The essence of the utility model is that the device for generating high-voltage pulses creates a single pulse with high voltage U and a duration t or a sequence of unipolar or bipolar pulses with high voltage U and a duration t fed to a dipole two-pin antenna, where single pin electrical discharge / current propagation (controlled lightning) protrudes a short electrode in dielectric isolation and a laser beam or ionized / n azmenny channel in the air, and as a second pin propagation of electrical discharge / current conductive pin protrudes long to the dielectric insulation or non-inductive coil winding Senna Perry-ring or non-inductive winding.
Описание полезной модели: Полезная модель относится к области электрических аппаратов, предназначенных для создания электрического разряда и его дистанционного воздействия на объект/тело, и может быть использовано в науке, в промышленности и в других применениях. Наиболее перспективно применение полезной модели в сфере дистанционного воздействия электрическим разрядом/током на объекты/тела, а также в любой сфере, где требуется использование направленных электрических разрядов в воздухе. Description of the utility model: The utility model relates to the field of electrical apparatus designed to create an electrical discharge and its remote impact on an object / body, and can be used in science, industry and other applications. The most promising application of the utility model in the field of remote exposure to electrical discharge / current on objects / bodies, as well as in any area where the use of directional electrical discharges in the air is required.
1 – короткий электрод в диэлектрической изоляции; 2 – проводящий штырь в диэлектрической изоляции; 3 – лазер; 4 – луч лазера (3) или ионизированный/плазменный канал в воздухе; 5 – устройство формирования высоковольтных импульсов; 6 – безиндуктивная катушка; 7 – кольцевые проводники; 8 - перемычка-проводник; 9 - изолятор/диэлектрик; 10 – источник питания; 11 - схема управления; 12 - повышающий высоковольтный трансформатор; 13 - ключи К; 14 - диоды D.1 - short electrode in dielectric isolation; 2 - conductive pin in dielectric isolation; 3 - laser; 4 - laser beam (3) or ionized / plasma channel in the air; 5 - device for the formation of high-voltage pulses; 6 - non-inductive coil; 7 - annular conductors; 8 - jumper conductor; 9 - insulator / dielectric; 10 - power supply; 11 - control circuit; 12 - step-up high voltage transformer; 13 - K keys; 14 - diodes D.
I раз и др. - векторное представление величин, Iраз и др. – скалярное представление величин. (-) в круге вектор выходит из плоскости изображения, (+) в круге вектор входит в плоскость изображения. I times and others. - vector representation of values; I times , etc. - scalar representation of values. (-) in the circle, the vector goes out of the image plane, (+) in the circle, the vector enters the image plane.
На фиг. 1 – дипольная штыревая антенна с длинными штырями; на фиг. 2 – вариант устройства направленного электрического разряда (управляемая молния) с использованием лазера и длинного штыря в дипольной штыревой антенне; на фиг. 3 – безиндуктивная катушка с кольцевой безиндуктивной намоткой; на фиг. 4 – устройство направленного электрического разряда (управляемая молния) с использованием лазера и безиндуктивной катушки; на фиг. 5 – вариант устройства формирования высоковольтных импульсов (5).FIG. 1 - dipole whip antenna with long pins; in fig. 2 shows a variant of a directional electric discharge device (controlled lightning) using a laser and a long pin in a dipole whip antenna; in fig. 3 - non-inductive coil with a ring non-inductive winding; in fig. 4 - directional electric discharge device (controlled lightning) using a laser and a non-inductive coil; in fig. 5 is a variant of the device for forming high-voltage pulses (5).
Известно, что электрическое поле, электрический ток и электрический разряд (молния) стремятся распространяться по пути наименьшего сопротивления, например, электрический ток течёт по проводнику, молния бьёт в молниеотвод. Также известны успешные опыты по направлению электрических разрядов по лучу лазера (http://www.nanonewsnet.ru/news/2012/lazer-mozhet-upravlyat-molniei, https://ru.wikipedia.org/wiki/Электролазер) и опыты по направлению природных молний по лучу лазера (https://econet.ru/articles/11319-uchenye-predlozhili-upravlyat-molniyami-pri-pomoschi-lazera). Следовательно, можно направить электрический заряд по лучу лазера, который предварительно создаёт ионизированный (плазменный) канал в воздухе, по которому и распространяется электрический заряд/ток по пути наименьшего сопротивления. Но следует отметить, что направленные электрические заряды (управляемые молнии) по лучу лазера (выше) происходят между электродами, на которые подаются высоковольтные импульсы, а не в свободно выбранном произвольном направлении пространства. В тоже время, если взять дипольную штыревую антенну (на фиг. 1) с длиной каждого проводящего штыря в диэлектрической изоляции (2) (далее штырь (2)) антенны равным L>ct (где с – скорость света, t – длительность импульса) и подать на неё от устройства формирования высоковольтных импульсов (5) импульс напряжением U и длительностью t, то электромагнитное поле не успеет распространиться/«долететь» до конца каждого штыря (2) дипольной антенны, при этом электрический ток/разряд Iраз от высоковольтного импульса будет распространяться только по штырям (2) дипольной антенны (при наличии диэлектрического покрытия на проводящих штырях), т.к. штыри (2) дипольной антенны являются проводниками (путь наименьшего сопротивления для электрического тока/разряда). It is known that the electric field, electric current and electric discharge (lightning) tend to spread along the path of least resistance, for example, an electric current flows through a conductor, lightning strikes a lightning conductor. Also known are successful experiments in the direction of electrical discharges along a laser beam (http://www.nanonewsnet.ru/news/2012/lazer-mozhet-upravlyat-molniei, https://ru.wikipedia.org/wiki/Electrolaser) and experiments in the direction of natural lightning along a laser beam (https://econet.ru/articles/11319-uchenye-predlozhili-upravlyat-molniyami-pri-pomoschi-lazera). Consequently, it is possible to direct an electric charge along the laser beam, which previously creates an ionized (plasma) channel in the air, through which the electric charge / current propagates along the path of least resistance. But it should be noted that the directed electric charges (controlled by lightning) by the laser beam (above) occur between the electrodes to which high-voltage pulses are applied, and not in a freely chosen arbitrary direction of space. At the same time, if we take a dipole whip antenna (in Fig. 1) with the length of each conductive pin in dielectric isolation (2) (hereinafter the pin (2)) of the antenna is L> ct (where c is the speed of light, t is the pulse duration) and apply a high voltage pulse device (5) with a voltage U and a duration t to it, the electromagnetic field will not have time to propagate / “fly” to the end of each pin (2) of the dipole antenna, while the electric current / discharge I times the high voltage pulse will be distributed only by pins (2) dip tin antenna (in the presence of a dielectric coating on conductive pins), because The pins (2) of the dipole antenna are conductors (the path of least resistance for electric current / discharge).
Следовательно, если один штырь дипольной антенны заменить на короткий электрод в диэлектрической изоляции (1) кроме его конца, который расположен рядом с лучом (4) лазера (3) (на фиг. 2), а второй штырь (2) остаётся неизменным, то получается дипольная штыревая антенна, у которой один штырь (2) в виде проводника в диэлектрической изоляции, а второй штырь представляет собой короткий электрод (1) в диэлектрической изоляции и луч (4) лазера (3) или ионизированный/плазменный канал в воздухе (4). После подачи от устройства формирования высоковольтных импульсов (5) импульса с высоковольтным напряжением U и длительностью t на такую дипольную антенну (на фиг. 2), электрический ток/разряд Iраз будет распространяться с одной стороны дипольной штыревой антенны по штырю (2), а с другой стороны по короткому электроду (1) и по лучу (4) лазера (3) или по ионизированному/плазменному каналу в воздухе (4), т.е. будет направленный электрический разряд Iраз по лучу (4) лазера (3) (управляемая молния) в свободно выбранном направлении пространства куда направлен луч (4) лазера (3). Недостатком данного варианта устройства направленного электрического разряда (управляемой молнии) с использованием лазера (3) и одного длинного штыря (2) в дипольной штыревой антенне на фиг. 2 является то, что длина штыря (2) должна быть больше величины L>ct. Соответственно, даже для коротких импульсов электрического разряда длительностью t=1мкс=10-6с длина штыря (2) должна быть больше L>300м, что является неприемлемым для мобильных устройств, а также представляет технические трудности и для стационарных устройств.Therefore, if one pin of a dipole antenna is replaced with a short electrode in dielectric isolation (1) except its end, which is located next to the beam (4) of the laser (3) (in FIG. 2), and the second pin (2) remains unchanged, a dipole whip antenna is obtained, which has one pin (2) in the form of a conductor in dielectric isolation, and the second pin is a short electrode (1) in dielectric isolation and a beam (4) of a laser (3) or an ionized / plasma channel in the air (4 ). After the filing of the forming apparatus, high-voltage pulses (5) of a pulse with a high voltage U and the duration t for a dipole antenna (FIG. 2), the electric current / discharge I times will extend from one side of the dipole whip antenna pin (2), and on the other hand, by the short electrode (1) and by the beam (4) of the laser (3) or by the ionized / plasma channel in the air (4), i.e. there will be a directed electric discharge I times along the beam (4) of the laser (3) (controlled lightning) in a freely chosen direction of space where the beam (4) of the laser (3) is directed. The disadvantage of this embodiment of a directional electrical discharge device (controlled lightning) using a laser (3) and one long pin (2) in the dipole whip antenna in FIG. 2 is that the length of the pin (2) must be greater than the value L> ct. Accordingly, even for short electric discharge pulses with a duration of t = 1 μs = 10 -6 s, the length of the pin (2) must be greater than L> 300m, which is unacceptable for mobile devices and also presents technical difficulties for stationary devices.
Чтобы кардинально уменьшить длину штыря (2) его можно скрутить в виде катушки, но в этом случае возникнет большая индуктивность, которая ограничит возрастание тока электрического разряда, следовательно, надо использовать безиндуктивную намотку при уменьшении длины штыря (2), например, намотку Айртона-Перри (https://en.wikipedia.org/wiki/File:Types_of_winding_by_Zureks.png), которая используется при производстве безиндуктивных проволочных сопротивлений. В этом случае при намотке на радиус R количество витков намотки Айртона-Перри составит n=L/πR=ct/πR и для толщины провода намотки d получаем длину намотки равную nd=dL/πR=dct/πR, т.е. длина штыря с безиндуктивной намоткой Айртона-Перри уменьшается в d/πR раз. Например, при R=100мм и d=1мм получаем уменьшение длины в d/πR≈314 раз, т.е. длина штыря в виде безиндуктивной катушки (6) с безиндуктивной намоткой Айртона-Перри для t=1мкс=10-6с составит ≈1м. Недостатком намотки Айртона-Перри является то, что намотка делается проводом диаметром d, который сложно уменьшить, если требуется определённое сечение провода, а также наличие перехлёста проводов в этой обмотке, которое создаёт неравномерность при взаимной компенсации магнитных полей встречных токов в проводах этой обмотки, а также разница длин встречных проводов, обусловленная наличием их перехлёста в этой обмотке, кроме этого намотка Айртона-Перри технологически сложна и дорога. Чтобы исключить эти недостатки намотки Айртона-Перри модифицируем её, заменив встречную намотку двух проводов из n витков - n плоскими кольцевыми проводниками (7) с n-1 изоляторами (9) между ними на фиг. 3 (сверху) и соединённые n-1 перемычками-проводниками (8). Кольцевые проводники (7) с внутренним радиусом Rвн, внешним радиусом Rнар и толщиной d располагаются параллельно друг другу через изоляторы (9) толщиной х так, что их оси симметрии совпадают, и электрически соединяются между собой перемычками-проводниками (8) толщиной b и высотой х, равной толщине х изоляторов (9), при этом перемычки-проводники (8) находятся на диаметрально противоположных сторонах каждого кольцевого проводника (7) относительно его оси симметрии и с противоположных плоскостей каждого кольцевого проводника (7). Соответственно, при подключении первого кольцевого проводника (7) к устройству формирования высоковольтных импульсов (5) на фиг. 3 (снизу) и подачи от него высоковольтного импульса напряжением U и длительностью t в первом кольцевом проводнике (7) происходит разделение тока Iраз на две равные части Iраз/2, которые протекают по полукольцам первого кольцевого проводника (7) до перемычки-проводника (8) на диаметрально противоположной его стороне и соединяются в ней (8) в ток Iраз, который переходит во второй кольцевой проводник (7), где опять происходит разделение тока Iраз на две равные части, которые протекают по полукольцам второго кольцевого проводника (7) навстречу токам в полукольцах первого кольцевого проводника (7) до перемычки-проводника (8) на диаметрально противоположной его стороне и соединяются в ней (8) в ток Iраз, который переходит в третий кольцевой проводник (7) и т.д. Токи Iраз/2, протекающие по полукольцам соседних кольцевых проводников (7) направленны встречно, соответственно, их магнитные поля взаимно компенсируются, что полностью аналогично безиндуктивной намотке Айртона-Перри, следовательно, данная кольцевая безиндуктивная намотка представляет из себя безиндуктивную катушку (6), у которой минимальная индуктивность, при этом длина проводников, по которым течёт ток Iраз/2, одинакова и отсутствуют перехлёсты проводников. Для кольцевой безиндуктивной намотки безиндуктивной катушки (6) длина проводников (полуколец) для максимальной длительности t импульса должна быть L=nπRвн>ct, откуда количество кольцевых проводников (7) в безиндуктивной катушке (6) должно быть больше n>ct/πRвн, и габаритная длина кольцевой безиндуктивной катушки (6) составит n(d+x)=(d+x)ct/πRвн, т.е. много меньше длины штыря (2) n(d+x)=(d+x)ct/πRвн<<L=ct. При этом чем больше радиус Rвн и меньше толщина d и х кольцевых проводников (7) и изоляторов (9) между ними, тем короче длина кольцевой безиндуктивной катушки (6), и возможен мобильный вариант её применения. In order to drastically reduce the length of the pin (2) it can be twisted into a coil, but in this case a large inductance will arise that will limit the increase in the electric discharge current, therefore, non-inductive winding should be used when reducing the length of the pin (2), for example, Ayrton-Perry winding (https://en.wikipedia.org/wiki/File:Types_of_winding_by_Zureks.png), which is used in the production of non-inductive wire resistances. In this case, when winding at a radius R, the number of turns of the Ayrton-Perry winding will be n = L / πR = ct / πR and for the thickness of the winding wire d we obtain the winding length equal to nd = dL / πR = dct / πR, i.e. the length of the pin with non-inductive winding of Ayrton-Perry is reduced d / πR times. For example, when R = 100mm and d = 1mm, we obtain a decrease in length by d / πR≈314 times, i.e. the length of the pin in the form of a non-inductive coil (6) with non-inductive winding of Ayrton-Perry for t = 1 μs = 10 -6 s will be ≈1 m. The disadvantage of the Ayrton-Perry winding is that the winding is done with a wire of diameter d, which is difficult to reduce if a certain cross-section of the wire is required, as well as the presence of wire overlap in this winding, which creates unevenness in the mutual compensation of the magnetic fields of the counter currents in the wires of this winding, and also the difference in the length of the oncoming wires, due to the presence of their overlap in this winding, in addition to this, the winding of Ayrton-Perry is technologically difficult and expensive. To eliminate these disadvantages of winding Ayrton-Perry, we modify it by replacing the opposite winding of two wires of n turns - n flat annular conductors (7) with n-1 insulators (9) between them in FIG. 3 (above) and connected by n-1 jumper-conductors (8). Ring conductors (7) with an inner radius R n , an external radius R nar and thickness d are parallel to each other through insulators (9) with thickness x so that their symmetry axes coincide and are electrically interconnected by bridges-conductors (8) with thickness b and a height x equal to the thickness x of insulators (9), with the jumper-conductors (8) located on diametrically opposite sides of each annular conductor (7) relative to its axis of symmetry and from opposite planes of each annular conductor (7). Accordingly, when connecting the first annular conductor (7) to the device for forming high-voltage pulses (5) in FIG. 3 (bottom) and the flow from it a high-voltage pulse voltage U and a duration t in the first annular conductor (7) there is a current division I again into two equal parts I X / 2, which flow through the half-rings of the first ring conductor (7) to a jumper conductor (8) on its diametrically opposite side and connect therein (8) to the current I times , which goes into the second annular conductor (7), where the current I again divides into two equal parts, which flow along the semi-rings of the second annular conductor ( 7) towards currents in the semiring of the first annular conductor (7) to the jumper-conductor (8) on its diametrically opposite side and are connected therein (8) into the current I time , which passes into the third annular conductor (7), etc. The currents I X / 2 flowing through the half-rings adjacent annular conductors (7) oriented oppositely, respectively, and their magnetic fields compensate each other, which is completely analogous to non-inductive winding Senna-Perry, therefore, this annular non-inductive winding consists of a non-inductive coil (6), whose minimum inductance, with the length of the conductors through which the current flows I times / 2, is the same and there are no overlaps of conductors. For annular non-inductive winding non-inductive coil (6), the length of conductors (half rings) for the maximum duration t pulse should be L = nπR ext> ct, where the number of ring conductors (7) in non-inductive coil (6) must be greater than n> ct / πR ext , and the overall length of the non-inductive ring coil (6) will be n (d + x) = (d + x) ct / πR vn , i.e. much smaller than the length of the pin (2) n (d + x) = (d + x) ct / πR ext << L = ct. Moreover, the larger the radius R n and the smaller the thickness d and x of the ring conductors (7) and insulators (9) between them, the shorter the length of the non-inductive ring coil (6), and the mobile version of its use is possible.
Следовательно, в качестве второго штыря дипольной штыревой антенны может применяться длинный штырь в диэлектрической изоляции (2) на фиг. 2 или безиндуктивная катушка (6) с намоткой Айртона-Перри или с кольцевой безиндуктивной намоткой по фиг. 3. Также следует отметить, что кольцевую безиндуктивную намотку по фиг. 3 можно изготовить в виде многослойных печатных плат, на которых сформированы кольцевые проводники (7), перемычки-проводники (8) и изоляторы (9), что значительно технологически упрощает и удешевляет производство безиндуктивной катушки (6), и делает её более компактной по габаритным размерам, т.к. в печатных платах размеры d и x могут быть меньше 100мкм.Therefore, a long pin in dielectric isolation (2) in FIG. 2 can be used as the second pin of the dipole whip antenna. 2 or a non-inductive coil (6) with Ayrton-Perry winding or with a non-inductive ring winding according to FIG. 3. It should also be noted that the non-inductive ring winding of FIG. 3 can be made in the form of multilayer printed circuit boards on which annular conductors (7), jumper conductors (8) and insulators (9) are formed, which greatly technologically simplifies and reduces the cost of producing a non-inductive coil (6), and makes it more compact in size sizes because in printed circuit boards, d and x sizes may be less than 100 µm.
На фиг. 4 устройство направленного электрического разряда (управляемая молния) с использованием лазера и безиндуктивной катушки, в котором к устройству формирования высоковольтных импульсов (5) с одной стороны подключается короткий электрод в диэлектрической изоляции (1) кроме его конца, который расположен рядом с лучом (4) лазера (3), а с другой стороны безиндуктивная катушка (6), которая дополнительно полностью помещается в герметичный изолятор (9). После подачи от устройства формирования высоковольтных импульсов (5) высоковольтного импульса напряжением U и длительностью t на такую дипольную антенну (на фиг. 4), электрический ток/разряд Iраз будет распространяться с одной стороны дипольной антенны по длине n(d+x)=(d+x)ct/πRвн безиндуктивной катушки (6), а с другой стороны по короткому электроду (1) и лучу (4) лазера (3) или ионизированному/плазменному каналу в воздухе (4), т.е. будет направленный электрический разряд Iраз по лучу (4) лазера (3) (управляемая молния) в свободно выбранном направлении пространства куда направлен луч (4) лазера (3). FIG. 4 directional electric discharge device (controlled lightning) using a laser and a non-inductive coil, in which a short electrode in dielectric isolation (1) is connected to the high-voltage pulse shaping device (5) on its side, except for its end, which is located next to the beam (4) laser (3), and on the other hand non-inductive coil (6), which is additionally completely placed in a sealed insulator (9). After supplying a high-voltage pulse from the device for generating high-voltage pulses (5) with voltage U and duration t to such a dipole antenna (in Fig. 4), the electric current / discharge will propagate one time from one side of the dipole antenna along the length n (d + x) = (d + x) ct / πR vn non-inductive coil (6), and on the other hand on the short electrode (1) and the beam (4) of the laser (3) or ionized / plasma channel in the air (4), i.e. there will be a directed electric discharge I times along the beam (4) of the laser (3) (controlled lightning) in a freely chosen direction of space where the beam (4) of the laser (3) is directed.
Устройство формирования высоковольтных импульсов (5) может быть любого типа, формы, конструкции и схемотехнического решения при выполнении основной функции – обеспечении формирования высоковольтных импульсов требуемого напряжения U и требуемой длительности t. На фиг. 5 изображён вариант устройства формирования высоковольтных импульсов (5), состоящий из источника питания (10), схемы управления (11), повышающего высоковольтного трансформатора (12) и мостовой схемы, состоящей из ключей К (13) и диодов D (14). Устройство формирования высоковольтных импульсов (5) может формировать одиночные импульсы напряжением U и длительностью t или последовательность однополярных или разнополярных импульсов напряжением U и длительностью t. При формировании устройством формирования высоковольтных импульсов (5) однополярных импульсов (фиг. 5 сверху) схема управления (11) в первом такте цикла работы выдаёт сигнал управления включения лазера (3), который создаёт ионизированный/плазменный канал в воздухе (4). Далее схема управления (11) с задержкой времени (равной времени формирования ионизированного/плазменного канала в воздухе (4)) выдаёт сигнал включения на время t двух ключей К (13), которые подключают источник питания (10) с напряжением Uпит к первичной обмотке повышающего высоковольтного трансформатора (12), в которой возникает ток I. На вторичной высоковольтной обмотке повышающего высоковольтного трансформатора (12) формируется высоковольтный импульс напряжением U и длительностью t, который поступает в дипольную антенну, состоящую из короткого электрода в диэлектрической изоляции (1) и луча (4) лазера (3) с одной стороны, и безиндуктивной катушки (6) с другой стороны. Возникает направленный по лучу (4) лазера (3) электрический разряд/ток Iраз (управляемая молния). Во втором такте цикла работы сначала отключается сигнал управления лазером (3), а затем отключаются два ключа К (13). Возникает обратный ток Iразобр обратного электрического разряда/тока нейтрализации зарядов, который протекает через вторичную высоковольтную обмотку повышающего высоковольтного трансформатора (12) и формирует в первичной обмотке ток Iвоз, который возвращает неиспользованную в электрическом разряде (управляемой молнии) первого такта энергию в источник питания (10) через диоды D (14). При формировании последовательности (пачки) импульсов первый и второй такт цикла работы повторяются необходимое количество раз, при этом повторное включение лазера (3) не обязательно, т.к. уже сформирован ионизированный/плазменный канал в воздухе (4) лазером (3) и протеканием прямого и обратного электрических разрядов/токов Iраз и Iразобр по нему.The device for generating high-voltage pulses (5) can be of any type, shape, design, and circuit design when performing the main function — ensuring the formation of high-voltage pulses of the required voltage U and the required duration t. FIG. 5 shows a variant of the device for forming high-voltage pulses (5), consisting of a power source (10), a control circuit (11), a step-up high-voltage transformer (12) and a bridge circuit consisting of keys K (13) and diodes D (14). The device for generating high-voltage pulses (5) can form single pulses with voltage U and duration t or a sequence of unipolar or bipolar pulses with voltage U and duration t. When the device generates high-voltage pulses (5) of unipolar pulses (Fig. 5 above), the control circuit (11) in the first cycle of the work cycle produces a laser switch-on control signal (3), which creates an ionized / plasma channel in the air (4). Further, the control circuit (11) with a time delay (equal to the time of formation of the ionized / plasma channel in air (4)) generates a turn-on signal for the time t of two keys K (13) that connect the power source (10) with voltage U pe to the primary winding a high-voltage transformer (12), in which a current I occurs. A high-voltage pulse with a voltage U and a duration t, which enters a dipole antenna consisting of a short voltage, is generated on the secondary high-voltage winding of the increasing high-voltage transformer (12). electrode dielectric insulation (1) and the beam (4) of the laser (3) on the one hand, and non-inductive coil (6) on the other hand. An electric discharge / current directed along the beam (4) of the laser (3) occurs once (controlled lightning). In the second cycle of the operation cycle, the laser control signal (3) is first turned off, and then two K keys (13) are turned off. There is a reverse current I razobra reverse electrical discharge / current charge neutralization, which flows through the secondary high voltage winding of the step-up high voltage transformer (12) and forms in the primary winding current I cart, which returns unused in the electric discharge (controlled zipper) of the first measure the energy in a power supply (10) through diodes D (14). When forming a sequence (bundle) of pulses, the first and second cycles of the work cycle are repeated as many times as necessary, and the laser is switched on again (3), since The ionized / plasma channel in the air (4) has already been formed by a laser (3) and the flow of direct and reverse electrical discharges / currents I times and I have disassembled it.
При формировании устройством формирования высоковольтных импульсов (5) разнополярных импульсов (фиг. 5 снизу) схема управления (11) в первом такте цикла работы выдаёт сигнал управления включения лазера (3), который создаёт ионизированный/плазменный канал в воздухе (4). Далее схема управления (11) с задержкой времени выдаёт сигнал включения на время t двух ключей К (13), которые подключают источник питания (10) с напряжением Uпит к первичной обмотке повышающего высоковольтного трансформатора (12), в которой возникает ток I. На вторичной высоковольтной обмотке повышающего высоковольтного трансформатора (12) формируется высоковольтный импульс напряжением U и длительностью t, который поступает в дипольную антенну, состоящую из короткого электрода в диэлектрической изоляции (1) и луча (4) лазера (3) с одной стороны, и безиндуктивной катушки (6) с другой стороны. Возникает направленный по лучу (4) лазера (3) электрический разряд/ток Iраз (управляемая молния). Во втором такте цикла работы сначала отключается сигнал управления лазером (3), а затем отключаются включенные в первом такте два ключа К (13), и включается вторая пара ключей К (13), которая подключает источник питания (10) с обратной полярностью напряжения Uпит к первичной обмотке повышающего высоковольтного трансформатора (12), в которой возникает ток I, противоположно направленный аналогичному току в первом такте. На вторичной высоковольтной обмотке повышающего высоковольтного трансформатора (12) формируется высоковольтный импульс с противоположным (напряжению в первом такте) напряжением U и длительностью t, который поступает в дипольную антенну, состоящую из короткого электрода в диэлектрической изоляции (1) и луча (4) лазера (3) с одной стороны, и безиндуктивной катушки (6) с другой стороны. Возникает направленный по лучу (4) лазера (3) электрический разряд/ток Iраз (управляемая молния), в котором ток Iраз направлен противоположно аналогичному току в первом такте. При формировании последовательности (пачки) импульсов первый и второй такт цикла работы повторяются необходимое количество раз, при этом повторное включение лазера (3) не обязательно, т.к. уже сформирован ионизированный/плазменный канал в воздухе (4) лазером (3) и протеканием прямого и обратного электрических разрядов/токов Iраз по нему.When the device generates high-voltage pulses (5) of bipolar pulses (Fig. 5 below), the control circuit (11) in the first cycle of the work cycle generates a laser switch-on control signal (3), which creates an ionized / plasma channel in the air (4). Further, the control circuit (11) with a time delay generates a turn-on signal for the time t of two keys K (13), which connect the power source (10) with voltage U pe to the primary winding of the boost high-voltage transformer (12), in which a current I occurs. the secondary high-voltage winding of the step-up high-voltage transformer (12) forms a high-voltage pulse with voltage U and duration t, which is fed to a dipole antenna consisting of a short electrode in dielectric insulation (1) and a beam (4) of a laser (3) on the one hand, and zinductive coil (6) on the other hand. An electric discharge / current directed along the beam (4) of the laser (3) occurs once (controlled lightning). In the second cycle of operation, the laser control signal (3) is first disconnected, and then the two keys K (13) switched on in the first cycle are turned off, and the second pair of keys K (13) is turned on, which connects the power supply (10) with reversed polarity U a feed to the primary winding of a high-voltage transformer (12), in which a current I arises, which is opposite to the analogous current in the first cycle. On the secondary high-voltage winding of the step-up high-voltage transformer (12) a high-voltage pulse is formed with the opposite (voltage in the first cycle) voltage U and duration t, which is fed to a dipole antenna consisting of a short electrode in dielectric insulation (1) and a beam (4) of a laser ( 3) on the one hand, and non-inductive coil (6) on the other hand. A laser discharge (4) directed along the beam (4) arises / current I times (controlled lightning), in which the current I times is directed opposite to the similar current in the first cycle. When forming a sequence (bundle) of pulses, the first and second cycles of the work cycle are repeated as many times as necessary, and the laser is switched on again (3), since The ionized / plasma channel in the air (4) has already been formed by a laser (3) and the flow of direct and reverse electrical discharges / currents I times through it.
Длительность импульса t определяется расстоянием S до объекта/тела воздействия электрическим разрядом/током Iраз, и должна быть равна или больше величины t≥S/c. Лазер (3) может использоваться как для создания ионизированного/плазменного канала в воздухе (4), так и в качестве лазерного дальномера (https://ru.wikipedia.org/wiki/Лазерный_дальномер) для измерения расстояния S до объекта/тела воздействия и расчёта длительности импульса t≥S/c. Длина L проводящего штыря (2) в диэлектрической изоляции или длина проводников в безиндуктивной катушке (6) с намоткой Айртона-Перри (nd) или с кольцевой безиндуктивной намоткой (n(d+x)) должна быть равна или больше максимальной требуемой дальности S воздействия электрическим разрядом/током Iраз на объекты/тела. Максимальная требуемая дальность S воздействия электрическим разрядом/током Iраз на объекты/тела также определяет необходимую мощность лазера (3) и устройства формирования высоковольтных импульсов (5) (величину напряжения U и тока Iраз). Кроме этого, следует отметить, что т.к. дальность/расстояние S до объекта/тела воздействия может меняться в широких пределах, то оптимально использовать полумостовую, или мостовую схему (на фиг. 5), или аналогичную схему в устройстве формирования высоковольтных импульсов (5), поскольку они позволяют регулировать соответствующую длительность t≥S/c импульса в широких пределах с минимальными потерями, что невозможно в резонансных схемах формирования высоковольтных (синусоидальных) импульсов.The pulse duration t is determined by the distance S to the object / body of action by an electric discharge / current I times , and must be equal to or greater than the value t≥S / c. The laser (3) can be used both to create an ionized / plasma channel in the air (4), and as a laser rangefinder (https://ru.wikipedia.org/wiki/Laser_daler) to measure the distance S to the object / body of impact and calculating the pulse duration t≥S / c. The length L of the conductive pin (2) in dielectric isolation or the length of the conductors in the non-inductive coil (6) with Ayrton-Perry winding (nd) or with non-inductive ring winding (n (d + x)) must be equal to or greater than the maximum required S exposure range electric discharge / current I times on objects / body. The maximum required range S of an electric discharge / current I times on objects / bodies also determines the required laser power (3) and high-voltage pulse shaping devices (5) (voltage U and current I times ). In addition, it should be noted that the distance / distance S to the object / impact body can vary within wide limits, it is optimal to use a half-bridge or bridge circuit (in Fig. 5), or a similar circuit in the high-voltage pulse shaping device (5), since they allow you to adjust the corresponding duration t≥ S / c pulse in a wide range with minimal losses, which is impossible in resonant schemes for the formation of high-voltage (sinusoidal) pulses.
Короткий электрод в диэлектрической изоляции (1) может быть любого типа, формы и конструкции при выполнении основной функции – обеспечении протекания через него электрического тока от устройства формирования высоковольтных импульсов (5) до луча (4) лазера (3). Оптимально, он должен быть из материала с минимальным удельным электрическим сопротивлением и должен иметь диэлектрическое покрытие с напряжением пробоя большим, чем напряжение U высоковольтных импульсов. Например, медный проводник в силиконовой изоляции (кроме той его стороны, которая расположена рядом с лучом (4) лазера (3)). The short electrode in dielectric isolation (1) can be of any type, shape and design when performing the main function - ensuring the flow of electric current through it from the device for generating high-voltage pulses (5) to the beam (4) of the laser (3). Optimally, it should be made of a material with a minimum electrical resistivity and should have a dielectric coating with a breakdown voltage greater than the voltage U of high-voltage pulses. For example, copper conductor in silicone insulation (except for the side that is located next to the beam (4) of the laser (3)).
Проводящий штырь в диэлектрической изоляции (2) может быть любого типа, формы и конструкции при выполнении основной функции – обеспечении протекания через него электрического тока от устройства формирования высоковольтных импульсов (5). Оптимально, он должен быть из материала с минимальным удельным электрическим сопротивлением и должен иметь диэлектрическое покрытие с напряжением пробоя большим, чем напряжение U высоковольтных импульсов. Например, медный проводник в силиконовой изоляции.Conductive pin in dielectric insulation (2) can be of any type, shape and design when performing the main function - ensuring the flow of electric current through it from the device for forming high-voltage pulses (5). Optimally, it should be made of a material with a minimum electrical resistivity and should have a dielectric coating with a breakdown voltage greater than the voltage U of high-voltage pulses. For example, copper conductor in silicone insulation.
Лазер (3) может быть любого типа, формы, конструкции и схемотехнического решения при выполнении основной функции – обеспечении формировании высокоэнергетического луча требуемой мощности и спектра излучения, который ионизирует воздух в заданном направлении на требуемую дальность. Оптимально, длина волны (частота) создаваемого лазером (3) излучения должна быть такой, при которой происходит наибольшая ионизация молекул воздуха. Например, для воздуха (азота и кислорода) – ультрафиолетовый спектр излучения, который наиболее сильно поглощается воздухом, что соответствует максимальной передачи/переходе энергии луча лазера (3) в энергию ионизации молекул воздуха.The laser (3) can be of any type, shape, design and circuit solution when performing the main function - ensuring the formation of a high-energy beam of the required power and emission spectrum, which ionizes the air in a given direction to the desired distance. Optimally, the wavelength (frequency) generated by the laser (3) radiation should be the one at which the greatest ionization of air molecules occurs. For example, for air (nitrogen and oxygen) - the ultraviolet radiation spectrum, which is most strongly absorbed by air, which corresponds to the maximum transfer / transition of the energy of a laser beam (3) into the ionization energy of air molecules.
Кольцевой проводник (7) в виде электропроводящего кольца должен быть из материала с минимальным удельным электрическим сопротивлением при выполнении основной функции – обеспечении протекания через него электрического тока. Например, медное кольцо минимальной толщины d и требуемым сечением d(Rнар-Rвн), которое обеспечивается разницей радиусов (Rнар-Rвн).The annular conductor (7) in the form of an electrically conductive ring must be made of a material with a minimum electrical resistivity when performing the main function - ensuring the flow of electric current through it. For example, a copper ring of minimum thickness d and the required cross section d (R drug -R n ), which is provided by the difference of radii (R drug- R n ).
Перемычка-проводник (8) может быть любого типа, формы и конструкции при выполнении основной функции – обеспечении протекания через него электрического тока. Например, медный проводник электрически соединяющий (например, пайкой) соседние кольцевые проводники (7).Jumper-conductor (8) can be of any type, shape and design when performing the main function - ensuring the flow of electric current through it. For example, copper conductor is electrically connecting (for example, by soldering) adjacent annular conductors (7).
Изолятор (9) может быть любого типа, формы и конструкции при выполнении основной функции – обеспечении диэлектрической изоляции между кольцевыми проводниками (7) и диэлектрической изоляции безиндуктивной катушки (6). Например, силиконовый изолятор с напряжением пробоя большим, чем напряжение U высоковольтных импульсов.The insulator (9) can be of any type, shape and design when performing the main function - providing dielectric isolation between the ring conductors (7) and the dielectric isolation of the non-inductive coil (6). For example, a silicone insulator with a breakdown voltage greater than the voltage U of high-voltage pulses.
Источник питания (10) может быть любого типа, формы, конструкции и схемотехнического решения при выполнении основной функции – обеспечении создания требуемых величин напряжения Uпит и тока I. Например, аккумуляторная батарея. The power source (10) can be of any type, shape, design and circuit solution when performing the main function - ensuring the creation of the required values of the voltage U pe and current I. For example, a rechargeable battery.
Схема управления (11) может любого типа, формы, конструкции и схемотехнического решения при выполнении основной функции – обеспечении формирования временных интервалов управления ключами К (13) и лазером (3), требуемой длительности. Например, в качестве схемы управления (11) может использоваться программируемый таймер сигналов.The control circuit (11) can of any type, form, design and circuit solution when performing the main function - ensuring the formation of time intervals for controlling the keys K (13) and the laser (3), the required duration. For example, a programmable signal timer can be used as a control circuit (11).
Повышающий высоковольтный трансформатор (12) может любого типа, формы, конструкции и схемотехнического решения при выполнении основной функции – обеспечении формирования требуемого высоковольтного напряжения U на его выходе. Например, импульсный повышающий высоковольтный трансформатор с первичной и вторичной обмотками в диэлектрической изоляции с напряжением пробоя большим, чем напряжение U высоковольтных импульсов.The step-up high-voltage transformer (12) can of any type, form, structure, and circuit solution when performing the main function — ensuring the formation of the required high-voltage voltage U at its output. For example, a pulsed step-up high-voltage transformer with primary and secondary windings in dielectric isolation with a breakdown voltage greater than the voltage U of high-voltage pulses.
Коммутационные ключи К (13) могут быть любого типа, формы, конструкции и схемотехнического решения при выполнении основной функции – обеспечении замыкания и размыкания электрических цепей. Например, механические реле или транзисторные ключи.Switching keys K (13) can be of any type, shape, design and circuit solution when performing the main function - providing short-circuit and opening of electrical circuits. For example, mechanical relays or transistor switches.
Диод D (14) может быть любого типа, формы и конструкции при выполнении основной функции – обеспечении однонаправленного протекания тока требуемой величины и со значением обратного напряжения диода требуемой величины. Диод D (14) должен быть с минимальным временем восстановления. Например, диод Шотки.Diode D (14) can be of any type, shape, and design when performing the main function — ensuring the unidirectional flow of current of the required magnitude and with the reverse voltage value of the diode of the desired magnitude. Diode D (14) must be with minimal recovery time. For example, Schottky diode.
На фиг. 1-5 не показаны вспомогательные механические узлы и детали, которые обеспечивают механическую жёсткость и прочность соединений различных устройств, частей и узлов, а также обеспечивают диэлектрическую изоляцию различных устройств, частей и узлов между собой, и которые не оказывают никакого влияния на принцип работы. FIG. 1-5 do not show auxiliary mechanical units and parts that provide mechanical rigidity and strength of the joints of various devices, parts and assemblies, and also provide dielectric isolation of various devices, parts and assemblies among themselves, and which have no effect on the principle of operation.
Прямых и близких аналогов или прототипов нет, а родственным прототипом является электрошокер (https://ru.wikipedia.org/wiki/Электрошоковое_оружие ). Недостатком данного прототипа является контактный способ воздействия на объект/тело.There are no direct or close analogs or prototypes, and the related prototype is the stun gun (https://ru.wikipedia.org/wiki/Electroshock_ weapon). The disadvantage of this prototype is the contact method of influence on the object / body.
Преимуществом данного устройства создания направленного электрического разряда (управляемая молния) является то, что в нём реализовано создание направленного электрического разряда Iраз по лучу (4) лазера (3) (управляемая молния) в свободно выбранном направлении пространства куда направлен луч (4) лазера (3) для дистанционного воздействия электрическим разрядом на объект/тело.The advantage of this device to create a directional electric discharge (controlled lightning) is that it implements the creation of a directional
Вторым преимуществом данного устройства создания направленного электрического разряда (управляемая молния) является то, что использование в качестве второго штыря дипольной антенны безиндуктивной катушки (6) с безиндуктивной намоткой Айртона-Перри или с кольцевой безиндуктивной намоткой (по фиг. 3) позволяет многократно (на порядки) уменьшить габаритную длину L>ct второго штыря дипольной антенны.The second advantage of this device for creating a directional electric discharge (controlled lightning) is that using a non-inductive coil (6) with non-inductive Ayrton-Perry winding or with non-inductive ring winding (as shown in Fig. 3) as the second pin of the dipole antenna (by FIG. 3) ) reduce the overall length L> ct of the second pin of the dipole antenna.
Claims (2)
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| RU2018141910U RU188922U1 (en) | 2018-11-28 | 2018-11-28 | Device to create a directed electrical discharge (controlled lightning). |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| RU2018141910U RU188922U1 (en) | 2018-11-28 | 2018-11-28 | Device to create a directed electrical discharge (controlled lightning). |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| RU188922U1 true RU188922U1 (en) | 2019-04-29 |
Family
ID=66430808
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| RU2018141910U RU188922U1 (en) | 2018-11-28 | 2018-11-28 | Device to create a directed electrical discharge (controlled lightning). |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| RU (1) | RU188922U1 (en) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| RU2782622C1 (en) * | 2022-06-28 | 2022-10-31 | Габлия Юрий Александрович | Method for automatic regulation of the physiological effects of a remote electric shock weapon |
Citations (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| RU2241313C1 (en) * | 2003-07-10 | 2004-11-27 | Трыков Олег Алексеевич | Method and device for wireless electrical energy transmission |
| EP2184826A1 (en) * | 2008-11-10 | 2010-05-12 | Nederlandse Organisatie voor toegepast- natuurwetenschappelijk onderzoek TNO | Laser based lightning protection method and system |
| RU2511721C1 (en) * | 2012-10-23 | 2014-04-10 | Общество С Ограниченной Ответственностью "Новые Энергетические Технологии" | Method for initiation of high-voltage discharges in atmosphere |
| RU2629010C2 (en) * | 2016-02-18 | 2017-08-24 | Государственное унитарное предприятие "Высокогорный научно-исследовательский испытательный центр авиационной техники и вооружения" (ГУП "ВНИИЦ АТВ") | Lightning discharges control method |
-
2018
- 2018-11-28 RU RU2018141910U patent/RU188922U1/en not_active IP Right Cessation
Patent Citations (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| RU2241313C1 (en) * | 2003-07-10 | 2004-11-27 | Трыков Олег Алексеевич | Method and device for wireless electrical energy transmission |
| EP2184826A1 (en) * | 2008-11-10 | 2010-05-12 | Nederlandse Organisatie voor toegepast- natuurwetenschappelijk onderzoek TNO | Laser based lightning protection method and system |
| RU2511721C1 (en) * | 2012-10-23 | 2014-04-10 | Общество С Ограниченной Ответственностью "Новые Энергетические Технологии" | Method for initiation of high-voltage discharges in atmosphere |
| RU2629010C2 (en) * | 2016-02-18 | 2017-08-24 | Государственное унитарное предприятие "Высокогорный научно-исследовательский испытательный центр авиационной техники и вооружения" (ГУП "ВНИИЦ АТВ") | Lightning discharges control method |
Non-Patent Citations (1)
| Title |
|---|
| В.Д.ЗВОРЫКИН и др., Создание протяженных плазменных каналов в атмосфере для направленной передачи энергии электромагнитного излучения или электрического тока, Инноватика и экспертиза, [онлайн], [найдено 05.02.2018], найдено в Интернет: URL: http://inno-exp.ru/archive/10/innov_10_2013_16-24.pdf, опубл. 2013, Выпуск 1(10), стр. 16-24. * |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| RU2782622C1 (en) * | 2022-06-28 | 2022-10-31 | Габлия Юрий Александрович | Method for automatic regulation of the physiological effects of a remote electric shock weapon |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| US6741484B2 (en) | Power modulator having at least one pulse generating module; multiple cores; and primary windings parallel-connected such that each pulse generating module drives all cores | |
| US7830040B2 (en) | Coiled transmission line pulse generators | |
| US20070159760A1 (en) | Methods and Systems Related to Pulsed Power | |
| RU2388124C2 (en) | High-voltage switch and its application in microwave generator | |
| JPH033365B2 (en) | ||
| US10312890B2 (en) | Pulse power device based on annular ceramic solid state line | |
| Yan et al. | Miniature solid-state switched spiral generator for the cost effective, programmable triggering of large scale pulsed power accelerators | |
| RU188922U1 (en) | Device to create a directed electrical discharge (controlled lightning). | |
| US10411481B2 (en) | Device and method for generating a high voltage pulse | |
| JP6240676B2 (en) | A substantially square high power pulse generator with adjustable slope. | |
| Umeda et al. | High-current operation of racetrack-shaped LTD using SiC-MOSFETs for pulsed laser applications | |
| KR101612342B1 (en) | High-voltage high-current discharge device for generating an electromagnetic pulse power | |
| CN107659291B (en) | High-voltage pulse generator with low jitter | |
| RU169337U1 (en) | HIGH VOLTAGE CAPACITOR WITH CONTROLLED SWITCH | |
| RU184724U1 (en) | Low Inductive Capacitor Switch Assembly | |
| RU2614987C1 (en) | Device and method for transmission of electric power (versions) | |
| RU75783U1 (en) | HIGH VOLTAGE CAPACITOR WITH BUILT-IN CONTROLLED SWITCH | |
| Davis et al. | Optimization of an fcg-based high-power microwave system using nonexplosive pulsed power | |
| RU2018141908A (en) | A method of creating a directional electric discharge (controlled lightning) | |
| Selemir et al. | Explosive magnetic source of high voltage pulses | |
| JP6709145B2 (en) | High voltage power supply | |
| RU2213400C1 (en) | Controlled discharge tube (alternatives) | |
| Isaev et al. | Generator of high-voltage pulse for high-current accelerator of deuteron with laser starts | |
| Mikhailichenko | Pulsed Undulator for test at SLAC the Polarized Positron Production | |
| Zherlitsyn et al. | Air Insulated Linear Pulse Transformer Stage |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| MM9K | Utility model has become invalid (non-payment of fees) |
Effective date: 20201129 |