RU188903U1 - The driving wheel of the centrifugal multistage pump - Google Patents
The driving wheel of the centrifugal multistage pump Download PDFInfo
- Publication number
- RU188903U1 RU188903U1 RU2019106671U RU2019106671U RU188903U1 RU 188903 U1 RU188903 U1 RU 188903U1 RU 2019106671 U RU2019106671 U RU 2019106671U RU 2019106671 U RU2019106671 U RU 2019106671U RU 188903 U1 RU188903 U1 RU 188903U1
- Authority
- RU
- Russia
- Prior art keywords
- impeller
- blades
- main
- flow
- angle
- Prior art date
Links
- 239000011248 coating agent Substances 0.000 claims description 3
- 238000000576 coating method Methods 0.000 claims description 3
- 238000004321 preservation Methods 0.000 abstract description 4
- 238000005065 mining Methods 0.000 abstract description 2
- 239000012530 fluid Substances 0.000 description 23
- 230000007423 decrease Effects 0.000 description 5
- 239000007788 liquid Substances 0.000 description 4
- 230000009467 reduction Effects 0.000 description 3
- 230000004323 axial length Effects 0.000 description 2
- 230000008901 benefit Effects 0.000 description 2
- 239000000463 material Substances 0.000 description 2
- 230000008520 organization Effects 0.000 description 2
- 238000005452 bending Methods 0.000 description 1
- 230000015572 biosynthetic process Effects 0.000 description 1
- 230000008859 change Effects 0.000 description 1
- 238000005516 engineering process Methods 0.000 description 1
- 230000006872 improvement Effects 0.000 description 1
- 230000003993 interaction Effects 0.000 description 1
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 description 1
Images
Classifications
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F04—POSITIVE - DISPLACEMENT MACHINES FOR LIQUIDS; PUMPS FOR LIQUIDS OR ELASTIC FLUIDS
- F04D—NON-POSITIVE-DISPLACEMENT PUMPS
- F04D29/00—Details, component parts, or accessories
- F04D29/18—Rotors
- F04D29/22—Rotors specially for centrifugal pumps
- F04D29/2205—Conventional flow pattern
- F04D29/2216—Shape, geometry
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F04—POSITIVE - DISPLACEMENT MACHINES FOR LIQUIDS; PUMPS FOR LIQUIDS OR ELASTIC FLUIDS
- F04D—NON-POSITIVE-DISPLACEMENT PUMPS
- F04D1/00—Radial-flow pumps, e.g. centrifugal pumps; Helico-centrifugal pumps
- F04D1/06—Multi-stage pumps
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F04—POSITIVE - DISPLACEMENT MACHINES FOR LIQUIDS; PUMPS FOR LIQUIDS OR ELASTIC FLUIDS
- F04D—NON-POSITIVE-DISPLACEMENT PUMPS
- F04D29/00—Details, component parts, or accessories
- F04D29/18—Rotors
- F04D29/22—Rotors specially for centrifugal pumps
- F04D29/2238—Special flow patterns
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- General Engineering & Computer Science (AREA)
- Physics & Mathematics (AREA)
- Geometry (AREA)
- Structures Of Non-Positive Displacement Pumps (AREA)
Abstract
Полезная модель относится к области центробежных гидравлических машин и может быть использована в добывающей промышленности, а также сельском хозяйстве и для бытовых нужд. Технический результат, на достижение которого направлена полезная модель, заключается в улучшении массогабаритных характеристик рабочего колеса центробежного многогоступенчатого насоса с сопутствующим сохранением его КПД. Сущность полезной модели заключается в том, что рабочее колесо центробежного многоступенчатого насоса содержит основной и покрывной диски, между которыми расположены лопатки, при этом проточная часть рабочего колеса имеет перегиб и обратный уклон и отличается тем, что величина угла между касательной, проходящей через точку перегиба проточной части рабочего колеса, и поперечной плоскостью составляет от 21 до 45°, 10 з.п. ф-лы, 2 фиг.The invention relates to the field of centrifugal hydraulic machines and can be used in the mining industry, as well as in agriculture and for domestic needs. The technical result, which is aimed at achieving a utility model, is to improve the weight and size characteristics of the impeller of a centrifugal multi-stage pump with concomitant preservation of its efficiency. The essence of the utility model lies in the fact that the impeller of a centrifugal multistage pump contains the main and top disks, between which the blades are located, while the flow part of the impeller has an inflection and reverse bias and is characterized in that the angle between the tangent passing through the inflection point parts of the impeller, and the transverse plane ranges from 21 to 45 °, 10 Cp. f-ly, 2 fig.
Description
Полезная модель относится к области центробежных гидравлических машин и может быть использована в добывающей промышленности, а также сельском хозяйстве и для бытовых нужд.The invention relates to the field of centrifugal hydraulic machines and can be used in the mining industry, as well as in agriculture and for domestic needs.
Известно рабочее колесо центробежного многоступенчатого насоса, содержащее основной и покрывной диски, между которыми расположены лопатки, а проточная часть рабочего колеса имеет перегиб с двумя поворотами потока жидкости, при этом поскольку перегиб имеет прямолинейный участок, то касательная, проходящая через точку перегиба проточной части рабочего колеса параллельна поперечной плоскости [US846971, дата публикации: 12.03.1907 г., МПК: F01D 11/005, F04D 29/0413].A centrifugal multistage pump impeller is known, containing a main and a covering discs, between which blades are located, and the flow section of the impeller has a bend with two turns of the fluid flow, and since the bend has a straight section, the tangent passing through the bend point of the flow part of the impeller parallel to the transverse plane [US846971, publication date: 12.03.1907, IPC: F01D 11/005, F04D 29/0413].
Недостатком известного технического решения является невозможность одновременного обеспечения увеличенных радиусов поворота жидкости на входе и выходе из рабочего колеса и уменьшения его габаритного размера. При этом уменьшение диаметра рабочего колеса приводит к уменьшению радиусов поворотов потока жидкости, вследствие чего снижается КПД рабочего колеса многоступенчатого насоса и наоборот.A disadvantage of the known technical solution is the impossibility of simultaneously providing increased radii of rotation of the fluid at the inlet and outlet of the impeller and reduce its overall size. A decrease in the diameter of the impeller leads to a decrease in the radii of rotation of the fluid flow, as a result of which the efficiency of the impeller of the multistage pump decreases and vice versa.
Известно рабочее колесо центробежного многоступенчатого насоса, выполненное в виде диска с тангенциальными каналами, а проточная часть рабочего колеса имеет перегиб с двумя поворотами потока жидкости и положительным уклоном [US4029431, дата публикации: 21.08.1975 г., МПК: F01D 1/34, F01D 5/04, F01D 5/14].A centrifugal multistage pump impeller, made in the form of a disk with tangential channels, is known, and the flow part of the impeller has a bend with two turns of fluid flow and a positive gradient [US4029431, publication date: 08/21/1975, IPC: F01D 1/34, F01D 5/04, F01D 5/14].
Преимуществом известного технического решения являются низкие гидродинамические потери в проточной части рабочего колеса за счет большой величины радиусов поворотов потока жидкости в перегибе проточной части. Однако недостатком известного рабочего колеса является его увеличенный осевой габаритный размер из-за положительного уклона проточной части рабочего колеса.The advantage of the known technical solutions are low hydrodynamic losses in the flow part of the impeller due to the large radius of rotation of the fluid flow in the bend of the flow part. However, the disadvantage of the known impeller is its increased axial dimension due to the positive slope of the flow part of the impeller.
В качестве прототипа выбрано рабочее колесо центробежного многоступенчатого насоса, содержащее основной и покрывной диски, между которыми расположены лопатки, а проточная часть в меридиональном сечении рабочего колеса имеет перегиб с двумя поворотами потока жидкости и обратным уклоном. При этом на основании чертежей можно предположить, что величина угла между касательной, проходящей через точку перегиба проточной части рабочего колеса, и поперечной плоскостью составляет от 15 до 20° [US2014294575, дата публикации: 02.10.2014 г., МПК: F01D 1/06, F04D 29/44].As a prototype, an impeller of a centrifugal multistage pump is selected, containing the main and top disks, between which the blades are located, and the flow section in the meridional section of the impeller has a bend with two turns of the fluid flow and a reverse slope. However, based on the drawings, it can be assumed that the angle between the tangent passing through the inflection point of the flow part of the impeller and the transverse plane ranges from 15 to 20 ° [US2014294575, publication date: 02.10.2014, IPC:
Преимуществом прототипа перед известным техническим решением являются увеличенные радиусы поворота, более низкое гидродинамическое сопротивление проточной части и, как следствие, более высокий КПД рабочего колеса. Однако общим недостатком прототипа и других известных решений являются их недостаточно хорошие массогабаритные характеристики из-за большой высоты рабочего колеса, которая обусловлена необходимостью увеличения осевой длины рабочего колеса для повышения КПД ступени многоступенчатого насоса, либо низкий КПД из-за малой величины углов между касательными к выходным кромкам основного и покрывного дисков и поперечной плоскостью. При этом попытка уменьшения высоты рабочего колеса без изменения радиусов поворотов, либо применение конструкции с малыми углами между касательными к выходным кромкам основного и покрывного дисков и поперечной плоскостью (либо без изменения величины этого угла) приводит к снижению КПД рабочего колеса центробежного многоступенчатого насоса, что в значительной степени ухудшает его эксплуатационные характеристики.The advantage of the prototype over the known technical solution is increased turning radii, lower hydrodynamic resistance of the flow part and, as a result, higher efficiency of the impeller. However, a common drawback of the prototype and other known solutions is their insufficiently good weight and size characteristics due to the large height of the impeller, which is caused by the need to increase the axial length of the impeller to increase the efficiency of the multi-stage pump stage, or the low efficiency due to the small angles between the tangents to the output the edges of the main and top disks and the transverse plane. An attempt to reduce the height of the impeller without changing the turning radii, or using a design with small angles between the tangents to the output edges of the main and cover disks and the transverse plane (or without changing this angle) results in a decrease in the efficiency of the impeller of a centrifugal multi-stage pump, which significantly affects its performance.
Техническая проблема, на решение которой направлена полезная модель, заключается в улучшении эксплуатационных характеристик рабочего колеса центробежного многоступенчатого насоса.The technical problem addressed by the utility model is to improve the performance of the impeller of a centrifugal multistage pump.
Технический результат, на достижение которого направлена полезная модель, заключается в улучшении массогабаритных характеристик рабочего колеса центробежного многогоступенчатого насоса с сопутствующим сохранением его КПД.The technical result, which is aimed at achieving a utility model, is to improve the weight and size characteristics of the impeller of a centrifugal multi-stage pump with concomitant preservation of its efficiency.
Сущность полезной модели заключается в следующем.The essence of the utility model is as follows.
Рабочее колесо центробежного многоступенчатого насоса содержит основной и покрывной диски, между которыми расположены лопатки, при этом проточная часть рабочего колеса имеет перегиб и обратный уклон. В отличие от прототипа величина угла между касательной, проходящей через точку перегиба проточной части рабочего колеса, и поперечной плоскостью составляет от 21 до 45°.The impeller of the centrifugal multistage pump contains the main and top disks, between which the blades are located, while the flow part of the impeller has a bend and reverse slope. Unlike the prototype, the angle between the tangent passing through the inflection point of the flow part of the impeller and the transverse plane ranges from 21 to 45 °.
Перегиб проточной части рабочего колеса многоступенчатого насоса обеспечивает возможность направления потока жидкости из рабочего колеса в направляющий аппарат многоступенчатого насоса. Перегиб проточной части имеет точку, в которой происходит плавное изменение направления потока жидкости, движущейся по перегибу, при этом точка расположена приблизительно в его средней части между поворотами потока жидкости. Обратный уклон проточной части рабочего колеса обеспечивает возможность увеличения радиусов поворота потока жидкости, что позволяет снизить гидродинамическое сопротивление проточной части рабочего колеса, и уменьшить общую высоту рабочего колеса, либо расстояние от плоскости входа рабочего колеса до плоскости выхода из рабочего колеса, без потери напора потока, тем самым сохраняя КПД рабочего колеса и улучшая его массогабаритные характеристики. При этом величина угла между касательной, проходящей через точку перегиба проточной части рабочего колеса, и поперечной плоскостью составляет от 21 до 45°. В случае если величина угла будет составлять менее 21°, то величина радиусов поворота потока жидкости будет увеличиваться незначительно, вследствие чего снижения гидродинамического сопротивления и сохранения КПД рабочего колеса наблюдаться не будет. В случае если величина угла будет превышать 45°, то будет происходить увеличение гидродинамического сопротивления потока жидкости в проточной части рабочего колеса и снижаться КПД рабочего колеса. Величина угла может составлять от 25 до 35°, что обеспечивает оптимальные величины высоты, либо расстояния от плоскости входа рабочего колеса до плоскости выхода из рабочего колеса) рабочего колеса и гидродинамического сопротивления потоку жидкости в его проточной части.The bend of the flow part of the impeller of a multistage pump provides the ability to direct the flow of fluid from the impeller to the guide apparatus of the multistage pump. The bend of the flow part has a point at which there is a smooth change in the direction of the flow of fluid moving along the bend, while the point is located approximately in its middle part between the turns of the fluid flow. The reverse slope of the flow part of the impeller provides the possibility of increasing the radii of rotation of the fluid flow, which reduces the hydrodynamic resistance of the flow part of the impeller, and reduces the overall height of the impeller, or the distance from the plane of the impeller inlet to the plane of the exit of the impeller thereby maintaining the efficiency of the impeller and improving its weight and size characteristics. The magnitude of the angle between the tangent passing through the inflection point of the flow part of the impeller, and the transverse plane is from 21 to 45 °. If the angle will be less than 21 °, then the radius of rotation of the fluid flow will increase slightly, as a result of which the hydrodynamic resistance will not be reduced and the impeller efficiency will not be maintained. If the angle exceeds 45 °, then there will be an increase in the hydrodynamic resistance of the fluid flow in the flow part of the impeller and the efficiency of the impeller will decrease. The angle can be from 25 to 35 °, which provides optimal values of height, or the distance from the plane of the impeller to the plane of the impeller and the hydrodynamic resistance to the flow of fluid in its flow path.
Дополнительно форма лопаток может описываться поверхностями второго порядка, что при уменьшении высоты рабочего колеса обеспечивает возможность вытягивания лопаток по направлению ко входу в рабочее колесо для повышения КПД рабочего колеса и улучшения его кавитационных качеств.Additionally, the shape of the blades can be described by second-order surfaces, which, while reducing the height of the impeller, allows the blades to be pulled out towards the impeller inlet to increase the efficiency of the impeller and improve its cavitation properties.
Основной и покрывной диски обеспечивают конструкционную прочность рабочего колеса, при этом основной диск обеспечивает возможность установки рабочего колеса на вал насоса. Основные лопатки обеспечивают возможность создания радиальных рабочих каналов между дисками и формирования проточной части рабочего колеса. При этом профилирование проточной части в меридиональном сечении рабочего колеса может обеспечиваться мультилинейной функцией, например, сплайн, мультилинейная и др, совокупностью радиусов и/или прямых таким образом, чтобы при максимально возможных радиусах перегиба проточной части обеспечивалась наименьшая высота рабочего колеса.The main and cover discs provide the structural strength of the impeller, while the main disc allows the impeller to be mounted on the pump shaft. The main blades provide the ability to create radial working channels between the disks and the formation of the flow part of the impeller. In this case, the profiling of the flow section in the meridional section of the impeller can be provided by a multiline function, for example, a spline, multiline, etc., with a set of radii and / or straight lines so that with the maximum possible bending radii of the flow section, the smallest height of the impeller is provided.
Дополнительно величина угла между касательными к выходным кромкам основного и покрывного дисков и поперечной плоскостью может составлять от 40 до 80°, что обеспечивает возможность снижения гидродинамического сопротивления потоку жидкости при ее движении на выходе из рабочего колеса в направляющий аппарат многоступенчатого насоса, что позволяет сохранить или увеличить КПД рабочего колеса. В случае если величина угла будет составлять менее 40°, то при движении потока жидкости во входную часть направляющего аппарата многоступенчатого насоса будет происходить значительное увеличение гидродинамического сопротивления потоку жидкости на выходе рабочего колеса, что негативно сказывается на напоре потока и на КПД рабочего колеса. В случае если величина угла будет превышать 80°, то при повороте потока перед выходом из рабочего колеса будет увеличиваться гидродинамическое сопротивление потоку жидкости и нарушаться организованность ее движения на выходе, что также негативно сказывается на КПД рабочего колеса. Величина угла может составлять от 70 до 75°, что обеспечивает наиболее существенное снижение гидродинамического сопротивления потоку жидкости на выходе и сохранение КПД рабочего колеса при имеющихся условиях.Additionally, the angle between the tangents to the output edges of the main and coating disks and the transverse plane can be from 40 to 80 °, which makes it possible to reduce the hydrodynamic resistance to the flow of fluid when it moves at the exit of the impeller to the guide apparatus of a multistage pump, which allows to maintain or increase The efficiency of the impeller. If the angle is less than 40 °, then when the fluid flow in the input part of the guide vane of a multistage pump, there will be a significant increase in the hydrodynamic resistance to the fluid flow at the impeller outlet, which negatively affects the head flow and the impeller efficiency. If the angle exceeds 80 °, then when the flow is turned before leaving the impeller, the hydrodynamic resistance to the fluid flow will increase and the organization of its movement at the outlet will be disturbed, which also negatively affects the efficiency of the impeller. The angle can be from 70 to 75 °, which provides the most significant reduction in the hydrodynamic resistance to the flow of fluid at the outlet and preservation of the efficiency of the impeller under the existing conditions.
Дополнительно рабочее колесо может содержать вспомогательные лопатки, что обеспечивает возможность увеличения напора потока жидкости в проточной части рабочего колеса. Также применение вспомогательных лопаток позволяет дополнительно уменьшить массогабаритные характеристики рабочего колеса за счет уменьшения количества и толщины основных лопаток и обеспечения возможности изготовления рабочего колеса из полимерных материалов (за счет увеличения жесткости конструкции). Вспомогательные лопатки повторяют форму основных лопаток, а их длина может составлять до 85% от длины основных лопаток. При этом выходная кромка вспомогательных лопаток может быть расположена на одном уровне с выходной кромкой основных лопаток, что обеспечивает возможность увеличения напора потока. Дополнительно рабочее колесо может содержать один или несколько рядов вспомогательных лопаток, что обеспечивает возможность дополнительного увеличения указанных характеристик. При этом вспомогательные лопатки первого ряда могут иметь длину от 40 до 60% от длины основных лопаток, а дополнительные вспомогательные лопатки последующих рядов могут иметь длину от 40 до 60% от длины вспомогательных лопаток предыдущих рядов, что обеспечивает их минимальное гидродинамическое сопротивление потоку жидкости и позволяет сохранить КПД рабочего колеса центробежного насоса за счет улучшенной организации структуры потока.Additionally, the impeller may contain auxiliary vanes, which provides the possibility of increasing the pressure of the fluid flow in the flow part of the impeller. Also, the use of auxiliary blades allows you to further reduce the weight and size characteristics of the impeller by reducing the number and thickness of the main blades and providing the possibility of manufacturing the impeller from polymeric materials (by increasing the rigidity of the structure). Auxiliary blades repeat the shape of the main blades, and their length can be up to 85% of the length of the main blades. In this case, the output edge of the auxiliary blades can be located on the same level with the output edge of the main blades, which makes it possible to increase the flow head. Additionally, the impeller may contain one or more rows of auxiliary blades, which provides an opportunity to further increase these characteristics. In this case, the auxiliary blades of the first row can have a length of from 40 to 60% of the length of the main blades, and additional auxiliary blades of the subsequent rows can have a length of 40 to 60% of the length of the auxiliary blades of the previous rows, which ensures their minimal hydrodynamic resistance to the flow of fluid and allows to maintain the efficiency of the impeller of the centrifugal pump due to the improved organization of the flow structure.
Полезная модель характеризуется ранее неизвестной из уровня техники совокупностью существенных отличительных признаков, заключающейся в том, что: величина угла между касательной, проходящей через точку перегиба проточной части рабочего колеса, и поперечной плоскостью составляет от 21 до 45°, что обеспечивает возможность увеличения радиусов поворота потока жидкости, что позволяет снизить гидродинамическое сопротивление проточной части рабочего колеса, уменьшить осевую длину (высоту) рабочего колеса и увеличить суммарный момент количества движения выходящего потока жидкости из рабочего колеса, благодаря чему обеспечивается достижение технического результата, заключающегося в улучшении массогабаритных характеристик рабочего колеса центробежного многогоступенчатого насоса с сопутствующим сохранением его КПД, тем самым улучшая его эксплуатационные характеристики.The utility model is characterized by a set of essential distinguishing features previously unknown in the prior art, namely, that: the angle between the tangent passing through the inflection point of the impeller flow section and the transverse plane ranges from 21 to 45 °, which makes it possible to increase flow turning radii liquid, which allows to reduce the hydrodynamic resistance of the flow part of the impeller, reduce the axial length (height) of the impeller and increase the total moment Twa motion exiting fluid stream from the impeller, which ensures the achievement of technical result consisting in improvement of weight and size characteristics of the impeller of the centrifugal pump with its mnogogostupenchatogo concomitant preservation of efficiency, thereby improving its performance.
Совокупность существенных признаков полезной модели неизвестна из уровня техники, что свидетельствует о соответствии полезной модели критерию патентоспособности «новизна».The set of essential features of the utility model is not known from the prior art, which indicates the compliance of the utility model with the “novelty” patentability criterion.
Полезная модель может быть реализована при помощи известных средств, материалов и технологий, что свидетельствует о его соответствии критерию патентоспособности «промышленная применимость».The utility model can be implemented using well-known tools, materials and technologies, which indicates its compliance with the industrial applicability criterion of patentability.
Полезная модель поясняется следующими фигурами.The utility model is illustrated by the following figures.
Фиг.1 –Рабочее колесо многоступенчатого насоса, продольный разрез.Figure 1 - Multistage pump impeller, longitudinal section.
Фиг.2 – Рабочее колесо многоступенчатого насоса, аксонометрический вид.Figure 2 - Impeller multistage pump, axonometric view.
Рабочее колесо многоступенчатого насоса содержит основной диск 1 и покрывной диск 2, между которыми расположены основные лопатки 3, при этом проточная часть рабочего колеса имеет перегиб и обратный уклон, а величина угла α между касательной, проходящей через точку А перегиба проточной части рабочего колеса, и поперечной плоскостью составляет от 21 до 45°, величина угла β1 и β2 между касательными к выходным кромкам основного и покрывного дисков и поперечной плоскостью составляет от 40 до 80°.The multistage pump impeller contains the
Полезная модель работает следующим образом.The utility model works as follows.
На вход рабочего колеса поступает жидкость из выходной части направляющего аппарата (не показан на фигурах) многоступенчатого насоса и движется по изогнутой проточной части рабочего колеса, образованной основным диском 1, покрывным диском 2, а также поверхностью лопаток 3. При этом за счет взаимодействия жидкости с поверхностью лопаток 3 происходит увеличение суммарного момента количества движения потока жидкости из проточной части рабочего колеса при уменьшенном гидродинамическом сопротивлении криволинейного канала с двумя перегибами, имеющими увеличенные радиусы, и дальнейшее движение жидкости к выходу из рабочего колеса и в приемную часть направляющего аппарата (не показана на фигурах) многоступенчатого насоса. При этом обеспечивается возможность уменьшения высоты входной части рабочего колеса и соответственно уменьшения высоты и массы рабочего колеса многоступенчатого насоса.The impeller enters the liquid from the output part of the guide vane (not shown in the figures) of the multistage pump and moves along the curved flow part of the impeller formed by the
Для иллюстрации достигаемого технического результата было проведено сравнение показателей напора жидкости на выходе рабочего колеса многоступенчатого насоса по прототипу и по полезной модели.To illustrate the technical result achieved, a comparison was made of the pressure indicators of the liquid at the exit of the impeller of a multistage pump according to the prototype and the utility model.
В таблице 1 приведена зависимость снижения высоты h и массы m рабочего колеса от величины угла α при постоянной величине КПД рабочего колеса.Table 1 shows the dependence of reducing the height h and mass m impeller from the angle α at a constant value of the impeller efficiency.
Таблица 1Table 1
h, %Reduction
h , %
m, %Reduction
m%
Таким образом, достигается технический результат, заключающийся в улучшении массогабаритных характеристик рабочего колеса центробежного многогоступенчатого насоса с сопутствующим сохранением его КПД, тем самым улучшаются эксплуатационные характеристики рабочего колеса многоступенчатого насоса.Thus, the technical result is achieved, which consists in improving the weight and size characteristics of the impeller of a centrifugal multi-stage pump while maintaining its efficiency, thereby improving the performance characteristics of the multi-stage impeller.
Claims (11)
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| RU2019106671U RU188903U1 (en) | 2019-03-11 | 2019-03-11 | The driving wheel of the centrifugal multistage pump |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| RU2019106671U RU188903U1 (en) | 2019-03-11 | 2019-03-11 | The driving wheel of the centrifugal multistage pump |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| RU188903U1 true RU188903U1 (en) | 2019-04-29 |
Family
ID=66430846
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| RU2019106671U RU188903U1 (en) | 2019-03-11 | 2019-03-11 | The driving wheel of the centrifugal multistage pump |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| RU (1) | RU188903U1 (en) |
Citations (7)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| DE149844C (en) * | ||||
| US846971A (en) * | 1906-07-21 | 1907-03-12 | Nicholas W Akimoff | Multistage turbo-pump. |
| US2245114A (en) * | 1940-01-06 | 1941-06-10 | Eugene L Merritt | Deep well turbine pump |
| DE756285C (en) * | 1939-07-09 | 1953-02-16 | Wesselinger Gusswerk Rheinguss | Centrifugal pump with two stages in one wheel |
| CS203896B1 (en) * | 1979-10-16 | 1981-03-31 | Alfred Brettschneider | Impeller,especially for centrifugal multistage pumps |
| US4278399A (en) * | 1979-06-21 | 1981-07-14 | Kobe, Inc. | Pumping stage for multi-stage centrifugal pump |
| RU142959U1 (en) * | 2012-11-19 | 2014-07-10 | Георгий Валерьянович Нестеров | WORKING WHEEL CENTRIFUGAL-AXIAL |
-
2019
- 2019-03-11 RU RU2019106671U patent/RU188903U1/en active
Patent Citations (7)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| DE149844C (en) * | ||||
| US846971A (en) * | 1906-07-21 | 1907-03-12 | Nicholas W Akimoff | Multistage turbo-pump. |
| DE756285C (en) * | 1939-07-09 | 1953-02-16 | Wesselinger Gusswerk Rheinguss | Centrifugal pump with two stages in one wheel |
| US2245114A (en) * | 1940-01-06 | 1941-06-10 | Eugene L Merritt | Deep well turbine pump |
| US4278399A (en) * | 1979-06-21 | 1981-07-14 | Kobe, Inc. | Pumping stage for multi-stage centrifugal pump |
| CS203896B1 (en) * | 1979-10-16 | 1981-03-31 | Alfred Brettschneider | Impeller,especially for centrifugal multistage pumps |
| RU142959U1 (en) * | 2012-11-19 | 2014-07-10 | Георгий Валерьянович Нестеров | WORKING WHEEL CENTRIFUGAL-AXIAL |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| US20050095124A1 (en) | Impeller and wear plate | |
| KR101252984B1 (en) | Flow vector control for high speed centrifugal pumps | |
| US3394876A (en) | Drum motor blade construction | |
| RU188903U1 (en) | The driving wheel of the centrifugal multistage pump | |
| RU2700991C1 (en) | Centrifugal multi-stage pump impeller | |
| RU188868U1 (en) | The driving wheel of the centrifugal multistage pump | |
| RU188867U1 (en) | The driving wheel of the centrifugal multistage pump | |
| CN110529426B (en) | Open impeller structure for high-speed pump | |
| RU2661801C1 (en) | Rotary pump impeller | |
| CN109885886B (en) | Hydraulic design method for reducing hump of multi-stage pump head curve | |
| CN109882448B (en) | Mixed flow pump runner chamber with arc pumping groove | |
| WO2020167163A1 (en) | Centrifugal multi-stage pump impeller (variations) | |
| CN112628191B (en) | Axial flow pump for inhibiting radial flow of swept blades | |
| SU1435847A1 (en) | Centrifugal suction dredge impeller | |
| CN209959556U (en) | Blade of centrifugal blower impeller | |
| CN109882444B (en) | Mixed flow pump impeller with stepped rectifying device in flow channel | |
| US2566795A (en) | Rotor wheel for centrifugal pumps | |
| JPS60135697A (en) | Diffuser equipped with vanes for centrifugal type hydraulic machine | |
| RU48603U1 (en) | CENTRIFUGAL PUMP DRIVING WHEEL | |
| RU2733500C1 (en) | Centrifugal pump impeller with improved positive suction bead | |
| CN220956155U (en) | Centrifugal impeller for slurry pump | |
| RU2732082C1 (en) | Stage of multistage centrifugal pump | |
| RU2232297C2 (en) | Centrifugal vortex pump stage | |
| RU185106U1 (en) | Centrifugal pump | |
| RU68613U1 (en) | SUBMERSIBLE PUMP LEVEL OPERATING WHEEL GUIDING DEVICE FOR SUBMERSIBLE PUMP STEPS AND SUBMERSIBLE PUMP STEPS |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| PC91 | Official registration of the transfer of exclusive right (utility model) |
Effective date: 20200910 |