RU183279U1 - Consumable coating tool by joint deformation of the base material and tool - Google Patents
Consumable coating tool by joint deformation of the base material and tool Download PDFInfo
- Publication number
- RU183279U1 RU183279U1 RU2018116613U RU2018116613U RU183279U1 RU 183279 U1 RU183279 U1 RU 183279U1 RU 2018116613 U RU2018116613 U RU 2018116613U RU 2018116613 U RU2018116613 U RU 2018116613U RU 183279 U1 RU183279 U1 RU 183279U1
- Authority
- RU
- Russia
- Prior art keywords
- tool
- consumable
- diameter
- channels
- coating
- Prior art date
Links
- 239000000463 material Substances 0.000 title claims abstract description 28
- 238000000576 coating method Methods 0.000 title claims abstract description 26
- 239000011248 coating agent Substances 0.000 title claims abstract description 21
- 239000010410 layer Substances 0.000 abstract description 19
- 230000015572 biosynthetic process Effects 0.000 abstract description 10
- 238000000034 method Methods 0.000 abstract description 9
- 230000004927 fusion Effects 0.000 abstract description 8
- 238000003466 welding Methods 0.000 abstract description 5
- 239000000758 substrate Substances 0.000 abstract description 4
- 239000010953 base metal Substances 0.000 abstract description 2
- 239000002356 single layer Substances 0.000 abstract description 2
- 150000001875 compounds Chemical class 0.000 abstract 1
- 230000000694 effects Effects 0.000 description 4
- 229910052751 metal Inorganic materials 0.000 description 3
- 239000002184 metal Substances 0.000 description 3
- 230000002093 peripheral effect Effects 0.000 description 3
- 229910000838 Al alloy Inorganic materials 0.000 description 2
- 238000001000 micrograph Methods 0.000 description 2
- 239000007787 solid Substances 0.000 description 2
- 229910045601 alloy Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000000956 alloy Substances 0.000 description 1
- 239000011247 coating layer Substances 0.000 description 1
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 description 1
- 238000005259 measurement Methods 0.000 description 1
- 230000003287 optical effect Effects 0.000 description 1
- 239000000843 powder Substances 0.000 description 1
- 238000001953 recrystallisation Methods 0.000 description 1
- 238000007665 sagging Methods 0.000 description 1
- 238000003756 stirring Methods 0.000 description 1
Images
Classifications
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B23—MACHINE TOOLS; METAL-WORKING NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
- B23K—SOLDERING OR UNSOLDERING; WELDING; CLADDING OR PLATING BY SOLDERING OR WELDING; CUTTING BY APPLYING HEAT LOCALLY, e.g. FLAME CUTTING; WORKING BY LASER BEAM
- B23K20/00—Non-electric welding by applying impact or other pressure, with or without the application of heat, e.g. cladding or plating
- B23K20/12—Non-electric welding by applying impact or other pressure, with or without the application of heat, e.g. cladding or plating the heat being generated by friction; Friction welding
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Pressure Welding/Diffusion-Bonding (AREA)
Abstract
Полезная модель относится к областям сварки трением и нанесения покрытий и может быть использована для нанесения однослойных и многослойных покрытий на материал подложки, аналогичный или отличный от материала инструмента. Технической проблемой является создание расходуемого инструмента для нанесения покрытий методом совместной деформации материала основы и инструмента, конструкция которого обеспечит нанесение материала на основу за один проход без образования областей несплавления на боковых участках нанесенного слоя, получения соединений с материалом основы, обладающих прочностью на уровне основного металла. Расходуемый инструмент для нанесения покрытий методом совместной деформации материалов основы и расходуемого инструмента, выполненный в виде стержня цилиндрической формы, диаметр которого равен требуемой ширине наносимого покрытия и находится в интервале 10 – 100 мм,отношение длины расходуемой части инструмента L2 к диаметру расходуемого инструмента D1 находится в интервале 2,5 – 3,5,верхняя часть расходуемого инструмента предназначена для закрепления в приводе вращения, а со стороны рабочей части выполнены цилиндрические каналы, равноудаленные от оси симметрии стержня,причем, где N – число каналов и больше 1, D1 – диаметр инструмента, мм, D2 - диаметр поперечного сечения каналов, мм,при этом глубина цилиндрических каналов не более 2/3 от длины стержня.The utility model relates to the fields of friction welding and coating and can be used for applying single-layer and multi-layer coatings on the substrate material, similar or different from the tool material. The technical problem is the creation of an expendable tool for coating by the method of joint deformation of the base material and the tool, the design of which will ensure the application of the material on the base in one pass without the formation of areas of fusion on the side sections of the applied layer, obtaining compounds with the base material that have strength at the level of the base metal. A consumable tool for applying coatings by the method of joint deformation of base materials and a consumable tool, made in the form of a rod of cylindrical shape, the diameter of which is equal to the required width of the applied coating and is in the range of 10 - 100 mm, the ratio of the length of the consumable part of the tool L2 to the diameter of the consumable tool D1 is the interval 2.5 - 3.5, the upper part of the consumable tool is designed to be fixed in the rotation drive, and cylindrical channels are made from the side of the working part, equi reddened from the axis of symmetry of the rod, where, where N is the number of channels and more than 1, D1 is the diameter of the tool, mm, D2 is the diameter of the cross section of the channels, mm, while the depth of the cylindrical channels is not more than 2/3 of the length of the rod.
Description
Полезная модель относится к областям сварки трением и нанесения покрытий и может быть использована для нанесения однослойных и многослойных покрытий на материал подложки, аналогичный или отличный от материала расходуемого инструмента.The utility model relates to the fields of friction welding and coating and can be used for applying single-layer and multi-layer coatings on a substrate material, similar or different from the material of a consumable tool.
Впервые метод сварки трением листов за счет вращающегося расходуемого инструмента был запатентован авторами Klopstock и Neelands в Великобритании, патент № 572789. Однако, запатентованный метод не имел широкого распространения по причине образования большого количества дефектов в шве, что объясняется V-образной и U-образной подготовкой кромок свариваемых листов.For the first time, the method of friction welding of sheets using a rotary consumable tool was patented by Klopstock and Neelands in the UK. edges of welded sheets.
Качество соединения может быть улучшено за счет использования плоских поверхностей для свариваемых листов и расходуемого инструмента (см. патент Великобритании № 2270864, опубл. 30.03.1994 по классу МПК B23K20/12). Расходуемый инструмент выполнен в виде стержня со сквозным каналом, в который засыпают порошок металла или сплава. Недостатком такого инструмента является образование «наплывов» на боковых гранях инструмента, что приводит к появлению течения материала инструмента с рабочей плоскости на боковые грани. Это эффект приводит к уменьшению ширины наносимого слоя. В процессе сваривания металлических листов не обеспечивается на боковых участках наносимого слоя сплавление (схватывание) с поверхностью свариваемых листов, т.е. не образуется сплошная линия сплавления по всей ширине между подложкой и наносимым материалом. Этот эффект приводит к уменьшению ширины наносимого слоя. Результат течения материала на боковые грани инструмента и образовавшиеся вследствие этого области несплавления по краям нанесенного слоя представлены на Фиг. 1. Кроме этого, применение инструмента возможно только для сварки трением с перемешиванием, а для нанесения покрытия заявленная конструкция инструмента непригодна.The quality of the connection can be improved through the use of flat surfaces for welded sheets and consumable tools (see UK patent No. 2270864, publ. 30.03.1994 class IPC B23K20 / 12). The consumable tool is made in the form of a rod with a through channel into which metal or alloy powder is poured. The disadvantage of this tool is the formation of “sagging” on the side faces of the tool, which leads to the appearance of the flow of the tool material from the working plane to the side faces. This effect leads to a decrease in the width of the applied layer. In the process of welding metal sheets, fusion (setting) with the surface of the sheets being welded is not provided on the lateral sections of the applied layer, i.e. no solid fusion line is formed over the entire width between the substrate and the applied material. This effect leads to a decrease in the width of the applied layer. The result of the flow of material to the lateral faces of the tool and the resulting non-fusion regions at the edges of the applied layer are shown in FIG. 1. In addition, the use of the tool is possible only for friction stir welding, and for coating the claimed design of the tool is unsuitable.
Технической проблемой является создание расходуемого инструмента для нанесения покрытий методом совместной деформации материала основы и инструмента, конструкция которого обеспечит нанесение материала на основу за один проход без образования областей несплавления на боковых участках нанесенного слоя за счет увеличения среднего давления инструмента на материал основы без увеличения вертикального усилия на инструмент. Этот эффект может быть достигнут путем уменьшения площади основания рабочей части расходуемого инструмента, непосредственно взаимодействующего с материалом основы, за счет чего на боковых участках основания рабочей части расходуемого инструмента, а впоследствии на краях нанесенного слоя нормальные напряжения увеличатся. Увеличение нормальных напряжений на боковых участках основания рабочей части инструмента приводит к увеличению выделения теплоты при трении инструмента о поверхность материала основы. Выделение большего количества теплоты влечет за собой увеличение температуры на боковых участках основания рабочей части инструмента, что способствует сплавлению материала инструмента с материалом основы и образованию равномерного наплавляемого слоя без образования зазоров на периферийных участках. Уменьшение площади поверхности основания рабочей части инструмента, приводимой в контакт с материалом основы в процессе нанесения покрытий, достигается выполнением цилиндрических каналов в вертикальном направлении на глубину запланированного расходования инструмента.The technical problem is the creation of an expendable tool for coating by the method of joint deformation of the base material and the tool, the design of which will ensure the application of the material on the base in one pass without the formation of areas of fusion on the side sections of the applied layer by increasing the average pressure of the tool on the base material without increasing the vertical force tool. This effect can be achieved by reducing the base area of the working part of the consumable tool that directly interacts with the base material, due to which the normal stresses will increase on the lateral sections of the base of the working part of the consumable tool, and subsequently at the edges of the applied layer. An increase in normal stresses on the lateral sections of the base of the working part of the tool leads to an increase in heat release during friction of the tool on the surface of the base material. The release of more heat leads to an increase in temperature on the side sections of the base of the working part of the tool, which contributes to the fusion of the tool material with the base material and the formation of a uniform deposited layer without the formation of gaps in the peripheral areas. The reduction of the surface area of the base of the working part of the tool, brought into contact with the base material during the coating process, is achieved by the implementation of cylindrical channels in the vertical direction to the depth of the planned expenditure of the tool.
Расходуемый инструмент для нанесения покрытий методом совместной деформации материалов основы и инструмента, выполненный в виде стержня цилиндрической формы, диаметр которого равен требуемой ширине наносимого покрытия и находится в интервале 10 – 100 мм,Consumable tool for coating by the method of joint deformation of the base material and the tool, made in the form of a rod of cylindrical shape, the diameter of which is equal to the required width of the coating and is in the range of 10 - 100 mm,
отношение длины расходуемой части инструмента L2 к диаметру инструмента D1 находится в интервале 2,5 – 3,5,the ratio of the length of the consumable part of the tool L2 to the diameter of the tool D1 is in the range of 2.5 - 3.5,
верхняя часть инструмента предназначена для закрепления в приводе вращения, а со стороны рабочей части выполнены цилиндрические каналы, равноудаленные от оси симметрии стержня,the upper part of the tool is designed to be fixed in the rotation drive, and from the side of the working part there are made cylindrical channels equidistant from the axis of symmetry of the rod,
причем 
при этом глубина цилиндрических каналов не более 2/3 от длины стержня.while the depth of the cylindrical channels is not more than 2/3 of the length of the rod.
Техническая задача решается за счет изменения геометрических параметров расходуемого инструмента. Верхняя его часть выполнена в виде сплошного стержня и предназначена для закрепления в приводе вращения, а рабочая часть выполнена с технологическими цилиндрическими каналами заданного диаметра в вертикальном направлении на глубину запланированного расходования инструмента L2. Каналы нецелесообразно выполнять сквозными по причине возможной деформации верхней части расходуемого инструмента при зажатии в привод вращения. Каналы расположены на равном расстоянии В от оси симметрии стержня.The technical problem is solved by changing the geometric parameters of the consumable tool. Its upper part is made in the form of a solid rod and is designed to be fixed in the rotation drive, and the working part is made with technological cylindrical channels of a given diameter in the vertical direction to the depth of the planned tool consumption L2. The channels are impractical to perform through because of the possible deformation of the upper part of the consumable tool when clamped in a rotation drive. The channels are located at an equal distance B from the axis of symmetry of the rod.
Полезная модель поясняется чертежами:The utility model is illustrated by drawings:
- на Фиг. 2 схематично изображен расходуемый инструмент 1, где 2 – верхняя часть 3 – рабочая часть, 4 – каналы, D1 – диаметр инструмента 1, D2 – диаметр каналов 4, L – длина инструмента 1, L2 – глубина каналов 4, B – расстояние от оси симметрии инструмента 1 до оси симметрии каналов 4.- in FIG. 2 schematically shows a
- на Фиг. 3 схематично изображен расходуемый инструмент в разрезе;- in FIG. 3 is a schematic sectional view of a consumable tool;
- на Фиг. 4 вид расходуемого инструмента со стороны рабочей части;- in FIG. 4 view of the expendable tool from the side of the working part;
- на Фиг. 5 представлена микрофотография макроструктуры нанесенного покрытия расходуемым инструментом.- in FIG. 5 is a micrograph of the macrostructure of the coating with a consumable tool.
Расходуемый инструмент 1 выполнен в виде стержня цилиндрической формы. Верхняя часть 2 инструмента 1 предназначена для закрепления в приводе вращения. Со стороны рабочей части 2 выполнены цилиндрические каналы 4 диаметром D2. Глубина каналов 4 определяется разницей между общей длиной инструмента и длиной части инструмента, помещаемой в привод вращения.
Выполнение цилиндрических каналов обеспечивает образование наплавляемого слоя на материал основы за один проход без областей несплавления на боковых участках нанесенного слоя за счет увеличения среднего давления инструмента на основу без увеличения вертикального усилия на инструмент. The implementation of the cylindrical channels ensures the formation of an deposited layer on the base material in one pass without areas of fusion on the side sections of the deposited layer by increasing the average pressure of the tool on the base without increasing the vertical force on the tool.
Конкретные конструктивные параметры инструмента определяются необходимой толщиной наплавляемого слоя, размерами материала основы, параметрами привода вращения используемого станка, допустимым усилием в вертикальном направлении.The specific design parameters of the tool are determined by the required thickness of the deposited layer, the dimensions of the base material, the parameters of the rotation drive of the machine used, the allowable force in the vertical direction.
Диаметр инструмента D1 определяется в первую очередь требуемой шириной наносимого слоя покрытия, а также возможностями оборудования для нанесения покрытия, а именно геометрическими характеристиками привода вращения, ограничениями по усилию и моменту привода вращения. Диаметр инструмента D1 находится в интервале 10 – 100 мм.The diameter of the tool D1 is determined primarily by the required width of the applied coating layer, as well as by the capabilities of the equipment for applying the coating, namely, the geometric characteristics of the rotation drive, restrictions on the force and torque of the rotation drive. The diameter of the tool D1 is in the range of 10 - 100 mm.
Расстояние B от оси симметрии инструмента 1 до оси симметрии каналов 4 зависит от диаметра инструмента D1 и равняется его четверти.The distance B from the axis of symmetry of the
Обязательным условием является соотношение длины расходуемой части инструмента L2 к диаметру инструмента D1: 
Минимальный диаметр D2 соответствует 4 мм, т.к. отверстия меньшего диаметра сложно высверлить на большую глубину с соблюдением вертикальности оси отверстия, а число N должно иметь значение более 1, но менее 7. Увеличение количества отверстий более 6 может привести к потере устойчивости инструмента во время его работы. Максимальная глубина L2 канала 4 определяется разницей между общей длиной инструмента и длиной верхней части 3 инструмента, помещаемой в привод вращения.The minimum diameter D2 corresponds to 4 mm, because it is difficult to drill holes of a smaller diameter to a greater depth, observing the vertical axis of the hole, and the number N must have a value of more than 1, but less than 7. Increasing the number of holes more than 6 can lead to loss of stability of the tool during its operation. The maximum depth L2 of the
Заявляемая конструкция инструмента позволяет за счет увеличения нормальных напряжений, действующих на инструмент и на основу во время нанесения покрытия, обеспечить соединение наносимого материала с подложкой, минимизировав ширину области несплавления на боковых участках наплавляемого слоя.The inventive design of the tool allows, by increasing the normal stresses acting on the tool and the base during coating, to ensure the connection of the applied material with the substrate, minimizing the width of the region of fusion on the side sections of the deposited layer.
Диаметр инструмента выбирают из расчета технических характеристик станка, выбранного для реализации технологического процесса, а именно максимально допустимого усилия в вертикальном направлении, максимально допустимого вращающего момента и диаметра патрона для фиксации верхней части инструмента. Помимо этого, целесообразно использовать инструмент, диаметр которого равен требуемой ширине наносимого покрытия и находится в интервале 10 – 100 мм. Расходуемый инструмент как правило изготавливают из однородного материала основы.The diameter of the tool is selected from the calculation of the technical characteristics of the machine selected for the implementation of the process, namely the maximum allowable force in the vertical direction, the maximum allowable torque and the diameter of the chuck to fix the upper part of the tool. In addition, it is advisable to use a tool whose diameter is equal to the required width of the applied coating and is in the range of 10 - 100 mm. Consumable tools are typically made from a uniform base material.
Был изготовлен инструмент из алюминиевого сплава АМг5 для нанесения покрытия на лист из алюминиевого сплава АМг5 толщиной 3,8 мм. Исходная заготовка для изготовления инструмента – пруток из АМг5 диаметром 25 мм. Параметры инструмента: D1 – 20 мм, D2 – 5 мм, L – 85 мм, L2 – 60 мм, B – 5 мм. Диапазон толщин наносимых покрытий составляет от 0,5 мм до 1 мм за один проход.An AMg5 aluminum alloy tool was made for coating a sheet of 3.8 mm thick AMg5 aluminum alloy. The initial blank for the manufacture of the tool is a bar of AMg5 with a diameter of 25 mm. Tool parameters: D1 - 20 mm, D2 - 5 mm, L - 85 mm, L2 - 60 mm, B - 5 mm. The thickness range of the applied coatings is from 0.5 mm to 1 mm in one pass.
Параметры режима нанесения покрытия: вращение инструмента - 1200 об/мин, подача инструмента - 400 мм/мин, угол наклона – 2 град.Parameters of the coating mode: tool rotation - 1200 rpm, tool feed - 400 mm / min, tilt angle - 2 degrees.
На Фиг. 5 представлены микрофотографии макроструктуры нанесенного покрытия толщиной около 0,7 мм, полученные с помощью оптического микроскопа Carl Ziess Axio Observer Z1. Макроструктура нанесенного покрытия подтверждает образование равномерного наплавляемого слоя без образования зазоров на периферийных участках.In FIG. Figure 5 shows micrographs of the macrostructure of the applied coating with a thickness of about 0.7 mm, obtained with a Carl Ziess Axio Observer Z1 optical microscope. The macrostructure of the coating confirms the formation of a uniform deposited layer without the formation of gaps in the peripheral areas.
Была исследована твердость полученных образцов. Измерения проводились по методу Виккерса с нагрузкой 100 грамм, выдержка под нагрузкой – 10 секунд.The hardness of the samples was investigated. The measurements were carried out according to the Vickers method with a load of 100 grams, exposure under load - 10 seconds.
При нанесении слоя толщиной около 0,7 мм отмечается повышение твердости металла покрытия (113-123,7 HV) по сравнению с основным металлом (103,6-106,9 HV). Твердость поверхности нанесенного материала соответствует максимальному значению. Этот эффект достигается формированием мелкодисперсной микроструктуры в нанесенном слое за счет реализации больших степеней и скоростей деформации при повышенной температуре, что приводит к протеканию процессов рекристаллизации.When applying a layer with a thickness of about 0.7 mm, an increase in the hardness of the coating metal (113-123.7 HV) is noted compared to the base metal (103.6-106.9 HV). The hardness of the surface of the applied material corresponds to the maximum value. This effect is achieved by the formation of a finely dispersed microstructure in the deposited layer due to the realization of large degrees and rates of deformation at elevated temperatures, which leads to recrystallization processes.
Разработанный расходуемый инструмент заявляемой конструкции обеспечивает получение равномерного наносимого слоя на материале основы с образованием минимальных зазоров на периферийных участках нанесенного слоя.The developed consumable tool of the claimed design provides a uniform applied layer on the base material with the formation of minimal gaps in the peripheral areas of the applied layer.
Claims (1)
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| RU2018116613U RU183279U1 (en) | 2018-05-05 | 2018-05-05 | Consumable coating tool by joint deformation of the base material and tool |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| RU2018116613U RU183279U1 (en) | 2018-05-05 | 2018-05-05 | Consumable coating tool by joint deformation of the base material and tool |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| RU183279U1 true RU183279U1 (en) | 2018-09-17 |
Family
ID=63580776
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| RU2018116613U RU183279U1 (en) | 2018-05-05 | 2018-05-05 | Consumable coating tool by joint deformation of the base material and tool |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| RU (1) | RU183279U1 (en) |
Citations (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| SU210636A1 (en) * | Г. М. Лоренцо, М. В. Ногин, Р. И. Заксон, Г. К. Никонов , Ю. И. Красненков | DEVICE FOR FIRING FRIKE | ||
| SU1671433A1 (en) * | 1988-04-28 | 1991-08-23 | В.И.Ивашов РЗ) 62.1.791.14 (088.8) | Method of coat deposition |
| SU1712107A1 (en) * | 1990-02-20 | 1992-02-15 | Производственное Объединение "Электростальтяжмаш" | Apparatus for friction fusion on |
| GB2270864A (en) * | 1992-09-25 | 1994-03-30 | Welding Inst | Friction joining |
| RU2041780C1 (en) * | 1993-01-21 | 1995-08-20 | Сибирский металлургический институт им.Серго Орджоникидзе | Method for surface welding by friction |
-
2018
- 2018-05-05 RU RU2018116613U patent/RU183279U1/en active
Patent Citations (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| SU210636A1 (en) * | Г. М. Лоренцо, М. В. Ногин, Р. И. Заксон, Г. К. Никонов , Ю. И. Красненков | DEVICE FOR FIRING FRIKE | ||
| SU1671433A1 (en) * | 1988-04-28 | 1991-08-23 | В.И.Ивашов РЗ) 62.1.791.14 (088.8) | Method of coat deposition |
| SU1712107A1 (en) * | 1990-02-20 | 1992-02-15 | Производственное Объединение "Электростальтяжмаш" | Apparatus for friction fusion on |
| GB2270864A (en) * | 1992-09-25 | 1994-03-30 | Welding Inst | Friction joining |
| RU2041780C1 (en) * | 1993-01-21 | 1995-08-20 | Сибирский металлургический институт им.Серго Орджоникидзе | Method for surface welding by friction |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| Kümmel et al. | Study on micro texturing of uncoated cemented carbide cutting tools for wear improvement and built-up edge stabilisation | |
| Rafi et al. | Friction surfaced tool steel (H13) coatings on low carbon steel: A study on the effects of process parameters on coating characteristics and integrity | |
| Gandra et al. | Deposition of AA6082-T6 over AA2024-T3 by friction surfacing-Mechanical and wear characterization | |
| Sharma et al. | Effect of wire diameter on surface integrity of wire electrical discharge machined Inconel 706 for gas turbine application | |
| US20090152328A1 (en) | Apparatus for friction stir and friction stir processing | |
| Terek et al. | Effects of die core treatments and surface finishes on the sticking and galling tendency of Al–Si alloy casting during ejection | |
| US8056793B2 (en) | Apparatus and method for friction surfacing using a consumable pin tool | |
| Singh et al. | Pitting corrosion resistance and bond strength of stainless steel overlay by friction surfacing on high strength low alloy steel | |
| Chandran et al. | Submerged friction stir welding of 6061-T6 aluminium alloy under different water heads | |
| Stegmüller et al. | Inductive heating effects on friction surfacing of stainless steel onto an aluminium substrate | |
| Vijaya Kumar et al. | Identification of suitable process parameters for friction surfacing of mild steel with AA6063 aluminium alloy | |
| RU183279U1 (en) | Consumable coating tool by joint deformation of the base material and tool | |
| Anil Kumar et al. | A bottom-up optimization approach for friction stir welding parameters of dissimilar AA2024-T351 and AA7075-T651 alloys | |
| Yasavol et al. | Microstructure, mechanical and corrosion properties of friction stir-processed AISI D2 tool steel | |
| Sieczkarek et al. | Innovative tools to improve incremental bulk forming processes | |
| da Silva et al. | Application of the friction surfacing process in a CNC machining center: a viability assessment for producing Al-alloy coatings on low carbon steel | |
| Lauterbach et al. | Tool wear behaviour and the influence of wear-resistant coatings during refill friction stir spot welding of aluminium alloys | |
| Wu et al. | Contact-induced vibration tool in incremental sheet forming for formability improvement of aluminum sheets | |
| Rasaee et al. | A comprehensive study of parameters effect on mechanical properties of butt friction stir welding in aluminium 5083 and copper | |
| Prakash et al. | Numerical investigation of stirred zone shape and its effect on mechanical properties in friction stir welding process | |
| Seidi et al. | Friction surfacing using consumable tools: a review | |
| Sahoo et al. | Evaluation of bond strength on deposition of aluminium 6063 alloy over EN24 medium carbon steel by friction surfacing using different mechtrode diameter | |
| Desai et al. | Experimental investigation & optimization of micro-hardness and surface roughness under electric discharge machining: to enhance superalloy superfer 800 lightweight industrial applications | |
| Komatsu et al. | Surface finish and affected layer in milling of fine crystal grained stainless steel | |
| Mercan et al. | Weldability characteristics of friction-welded AISI 2205 to AISI 1020 steels |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| PC91 | Official registration of the transfer of exclusive right (utility model) |
Effective date: 20200514 |