RU1816253C - Состав сплава дл наплавки - Google Patents
Состав сплава дл наплавкиInfo
- Publication number
- RU1816253C RU1816253C SU4946048A RU1816253C RU 1816253 C RU1816253 C RU 1816253C SU 4946048 A SU4946048 A SU 4946048A RU 1816253 C RU1816253 C RU 1816253C
- Authority
- RU
- Russia
- Prior art keywords
- surfacing
- alloy
- increase
- wear resistance
- iron
- Prior art date
Links
Landscapes
- Coating By Spraying Or Casting (AREA)
Abstract
Использование: износостойка наплавка деталей машин, работающих при температуре до 850 С, а также их восстановление способом лазерно-порошковой наплавки. Сущность изобретени : сплав дл наплавки на основе железа содержит компоненты в следующем соотношении мас.%: углерод 0,02-0.08; кремний 1,2-1,6; хром 4,5-5,0: молибден 3,5-4,0; никель 3,2-3,8; марганец 0,1- 0,6; бор 1,1-1,6; ванадий 1,0-1,4; железо - остальное. Сплав обеспечивает повышение износостойкости, трещиностойкости при рабочих температурах до 850°С с достаточно высоким качеством наплавленного сло без предварительной и последующей термообработки и специальной защиты при.на- плавке. 3 табл.
Description
(Л
С
Изобретение относитс к наплавочным материалам и может быть использовано дл наплавки деталей машин и инструментов с целью повышени их износостойкости при рабочих температурах до 850°С. а также их восстановлени , например, дл наплавки шеек коленчатых валов, кулачков распределительных валов, уплотнительных по сков и седел арматуры, штампового инструмента и
ДР.
Целью изобретени вл етс увеличение износостойкости, обеспечение повышенной трещиностойкости при наплавке и сохранение качества сло без дополнительной защиты сварочной ванны.
Поставленна цель достигаетс тем. то
порошковый самофлюсующийс сплав дл
наплавки на основе железа, включающий
углерод, кремний, хром, молибден и никель,
дополнительно содержит марганец, ванадий и бор при следующем соотношении компонентов , мас.%:
Углерод0,02-0,08 Кремний 1,2-1,6 Хром 4,5-5.0 Молибден 3,5-4,0 Никель 3,2-3,8 Марганец 0,1-0,6 Ванадий 1,0-1.4 Бор 1,1-1,6 Железо Остальное Сопоставительный анализ с прототипом позвол ет сделать вывод, что предлагаемый состав сплава отличаетс от известного введением новых компонентов: марганца, ванади и бора.
Введение бора обусловлено необходимость образовани в структуре наплавленного сло боридов хрома типа Сг2В, которые обеспечивают высокую износостойкость
00 СЬ
ю ел
W
IGJ
при комнатной температуре и повышенных температурах (до 850°С). Экспериментально установлено, что оптимальное содержание бора и хрома составл ет 1,1-1,6% В и 4,5-5,0% Сг.
Дальнейшее увеличение концентрации этих элементов ведет к повышении склонности к трещинообразовани сплава при наплавке и к повышению его хрупкости, Кроме того, избыточное количество боридов ведет к ухудшению шлифуемости при обработке наплавленной поверхности. При концентрации этих элементов ниже выбранного не обеспечиваетс требуемый эффект упрочнени и повышени износостойкости. Введение молибдена понижает чувствительность наплавочного сплава к образованию трещин , так как молибден упрочн ет твердый раствор с образованием избыточных фаз типа FezMo, что повь-мшет износостойкость наплавленного сло . Таким образом 3,5- 4,0% содержани молибдена в за вл емом сплаве вл етс оптимальным.
Введение в сплав ванади необходимо дл св зывани углерода в карбиды типа VC, обеспечивающие повышение износостойкости наплавленного сло , а также дл упрочнени а- твердого раствора при повышенных температурах. Кроме того, увеличение концентрации ванади способствует повышению температур а - у превращений и соответственно повышению теплостойкости наплавленного сло . При содержании ванади менее 1 % не-достигаетс ощутимого упрочнени и увеличени износостойкости . Увеличение содержани его более 1,4% приводит кахрупчиванию и возникновению трещин при наплавке.
Введение в сплав марганца способствует снижению склонности.к образованию гор чих трещин при наплавке и повышению прочности и износостойкость наплавленного сло . Уменьшение содержани марганца менее 0,1% ведет к снижению-твердости и износостойкости наплавленного сло /увеличение его содержани более 0,6% ведет к охрупчиванию наплавленного сло и склонности его к образованию трещин.
Повышение содержани кремни совместно с бором и марганцем выполн ет задачу флюсующих добавок, то есть окисл сь и всплыва на поверхности они предотвращают выгорание летучих элементов и проникновение окислительных процессов вглубь сварочной ванны. Кроме того, увеличение кремни как легирующего элемента увеличивает твердость и износостойкость наплавл ющего сплава, Однако, повышение содержани кремни более чем 1,6%
ведет к резкому охрупчиванию наплавленного сло , то есть повышаетс склонность к трёщинообразованию.
Понижение содержани никел ведет к
понижению содеражани аустенита. Наличие в структуре нар ду с мартенситом остаточного аустенита способствует
повышению трещиностойкости. Однако, остаточный аустенит понижает твердость на- плавленого сплава. Оптимальное количество аустенита составл ет 4,5%5,5%, При рассматриваемом соотношении остальных элементов такое количество остаточното аустенита достигаетс при концентрации никел 3,2-3,8%. При меньшем содержании повышаетс чувствительность к трёщинообразованию , в результате недостаточного количества остаточного аустенита, а при
большей концентрации понижаетс твердость и износостойкость наплавленного сло , так как объем остаточного аустенита превышает 5,5%.
Дл экспериментальной проверки соетава предлагаемого сплава были выплавлены 4 плавки (табл. 1),-Порошки были получены способом распылени жидкого металла в струе азота.
Дл наплавки использованы круглые образцы $ 50 х 12 из углеродной стали 45. Наплавку производили с помощью С02- лазера ЛТ1-3 способом подачи порошка в струе аргона в зону действи лазерного луча
раст нутого в линию за счет асигматизма оптической системы сканирующей до пр мой поперечной движению детали. Режим наплавки представлен втабл,2.
В табл. 3 представлены полученные
свойства наплавочных сплавов. Испытани на износостойкость наплавленных покрытий проводили на машине трени СМЦ-2 по схеме ролик-частичный вкладыш в услови х трени скольжени с жидкой массой. Ответным материалом (вкладышем) в паре трени дл покрыти служила бронза БрАМц9-2, наиболее часто примен ема в узлах трени различных механизмов. Испытани на трещиностойкость проводились по
ГОСТ 10243. Приведенные в таблице 3 данные подтверждаютс актом испытаний за вл емого сплава,
Из табл. 3 следует, что сплав дл наплавки предлагаемого сплава (п 1-4) обладает
высокой твердостью, трещиностойкостью и малой интенсивностью изнашивани и следовательно высокой износостойкостью при температуре до 850°С.
Разработанным наплавочным материалом , способом лазерно-порошковой наплавки , были наплавлены шейки коленчатых валов и кулачки распределительных валов судовых дизелей, штока клапанов паровой арматуры, штамповый инструмент, которые прошли стендовые и натурные испытани и показали износостойкость в 2-3 раза превышающую стойкость новых деталей и инструмента.
Таким образом, в предлагаемом порошковом самофлюсующемс сплаве дл наплавки износостойкости, трещиностой- кости при рабочих температурах до 850°С с достаточно высоким качеством наплавленного сло без предварительной и последующей термообработки и специальной защите при наплавке, по сравнению с прототипом достигаетс за счет изменени в определенных количествах легирующих элементов.
Химический состав опытных плавок
Параметры режима лазерно-порошковой наплавки
Износостойкость и твердость наплавленных сплавов
Claims (1)
- Формула изобретени Состав сплава дл наплавки на основе железа, включающий углерод, кремний, молибден , никель, марганец, бор, отличаю- щ и и с тем. что, с целью повышени износостойкости и трещиностойкости наплавленного металла при температуре до 850°С при наплавке без дополнительной защиты , компоненты сплава содержатс в сле- дующем соотношении, мае. %:Углерод0,02-0,08; Кремний «. 1,2-1.6; Хром 4,5-5.0: Молибден 3,5-4,0 Никель 3,2-3,8Марганец0,1-0,6 . Ванадий 1,0-1,4 Бор 1,1-1,6 Железо Остальное.Т а б л и ц а 1Таблица 2Таблица 3
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
SU4946048 RU1816253C (ru) | 1991-05-06 | 1991-05-06 | Состав сплава дл наплавки |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
SU4946048 RU1816253C (ru) | 1991-05-06 | 1991-05-06 | Состав сплава дл наплавки |
Publications (1)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
RU1816253C true RU1816253C (ru) | 1993-05-15 |
Family
ID=21579576
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
SU4946048 RU1816253C (ru) | 1991-05-06 | 1991-05-06 | Состав сплава дл наплавки |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
RU (1) | RU1816253C (ru) |
Cited By (2)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
CN100334256C (zh) * | 2004-09-16 | 2007-08-29 | 许正仁 | 模切辊、压切辊或压痕辊的制造方法 |
CN102912240A (zh) * | 2012-10-25 | 2013-02-06 | 北京工业大学 | 激光熔覆制备高硼抗磨合金方法 |
-
1991
- 1991-05-06 RU SU4946048 patent/RU1816253C/ru active
Non-Patent Citations (1)
Title |
---|
Авторское свидетельство СССР №565797, кл. В 23 К 35/368, 1976. Авторское свидетельство СССР №965679. кл. В 23 К 35/30. 1987. * |
Cited By (2)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
CN100334256C (zh) * | 2004-09-16 | 2007-08-29 | 许正仁 | 模切辊、压切辊或压痕辊的制造方法 |
CN102912240A (zh) * | 2012-10-25 | 2013-02-06 | 北京工业大学 | 激光熔覆制备高硼抗磨合金方法 |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
US4499158A (en) | Welded structural member having high erosion resistance | |
JP4390576B2 (ja) | 転動部材 | |
CA2886286C (en) | Method for producing cast steel having high wear resistance and steel having said characteristics | |
Hart | Resistance to hydrogen cracking in steel weld metals | |
CN1020494C (zh) | 具有进汽口蒸汽喷嘴室的汽轮机系统 | |
Botes et al. | Structure-property relationship of the laser cladded medium carbon steel: The use of butter layer between the substrate and the top clad layer | |
US6520432B2 (en) | Laser welding stainless steel components by stabilized ferritic stainless steel fusion zone modifiers | |
RU1816253C (ru) | Состав сплава дл наплавки | |
Deng et al. | Microstructure and microhardness of 17-4PH deposited with co-based alloy hardfacing coating | |
Kondo et al. | Development of weldable super 13Cr martensitic stainless steel for flowline | |
RU2161211C1 (ru) | Способ обработки поверхностей трения | |
Kozłowski | Composite of austenitic-ferritic stainless steel | |
SU1646740A1 (ru) | Способ сварки разнородных сталей | |
US4594113A (en) | Process for producing reinforcing steel in the form of rods or rod wire | |
Mon et al. | A review on tests of austempered ductile iron welding | |
Widomski et al. | The laboratory tests of hybrid layers combining hardfacing and nitriding dedicated to increase the durability of forging tools in hot forging processes | |
Kalinin et al. | Structure of high-carbon steel after welding with rapid cooling | |
Yurianto et al. | Welding method for high crack sensitivity of Q&T steel | |
FI95049B (fi) | Parannettu takokappale ja sen valmistusmenetelmä | |
Soenoko et al. | WELDING METHOD FOR HIGH CRACK SENSITIVITY OF Q&T STEEL. | |
DK144660B (da) | Paasvejsningsmateriale til slidlag paa varmebearbejdningsvaerktoejer | |
RU2151038C1 (ru) | Состав проволоки для восстановления путем наплавки металлургического оборудования | |
Ventura Junior et al. | Effect of Addition of 1.5% Niobium on Metal Cored Wires on the Mechanical Properties of DOMEX 700 | |
SU826645A1 (ru) | Сталь | |
FI94964C (fi) | Ruostumaton teräs |