RU1803438C - Method for thermal treatment of hypoeutectoid steel - Google Patents
Method for thermal treatment of hypoeutectoid steelInfo
- Publication number
- RU1803438C RU1803438C SU914920696A SU4920696A RU1803438C RU 1803438 C RU1803438 C RU 1803438C SU 914920696 A SU914920696 A SU 914920696A SU 4920696 A SU4920696 A SU 4920696A RU 1803438 C RU1803438 C RU 1803438C
- Authority
- RU
- Russia
- Prior art keywords
- temperature
- steel
- cooling
- heating
- increase
- Prior art date
Links
Abstract
Использование: изобретение возможно использовать при термической обработке доэвтектоидной стали. Сталь нагревают до АСЗ + АС1 A- 1/ ел т ч -- -- -Асз с выдержкой г К(Асз-Тн) в зависимости от температуры нагрева, охлаждают со скоростью 1-5°С/с до 730- 780°С, а затем со скоростью 10-30°С/с до температуры 500-400°С, где К 0,2-0,3 мин/°С - эмпирический коэффициент, учитывающий химический состав стали; АС1, Асз - нижн и верхн температуры межкритического интервала, Тн - температура нагрева . 1 ил.Usage: the invention can be used in the heat treatment of hypereutectoid steel. The steel is heated to AC3 + AC1 A- 1 / el t - - -Ac with an exposure of g K (Ac3-Tn) depending on the heating temperature, cooled at a rate of 1-5 ° C / s to 730-780 &;deg; C, and then at a speed of 10-30 ° C / s to a temperature of 500-400 ° C, where K 0.2-0.3 min / ° C is an empirical coefficient taking into account the chemical steel composition; AC1, Ac3 are the lower and upper temperatures of the intercritical interval, Tn is the heating temperature. 1 ill.
Description
Изобретение относитс к термической обработке и может быть использовано при термической обработке доэвтектоидной стали.The invention relates to a heat treatment and can be used in the heat treatment of a hypereutectoid steel.
Цель изобретение- повышение механических свойств проката и уменьшение их разброса при минимальных энергозатратах и искривлении профил .The purpose of the invention is to increase the mechanical properties of rolled products and reduce their dispersion with minimal energy consumption and curvature of the profile.
Поставленна цель достигаетс тем, что в способе, включающем нагрев до температур межкритического интервала, выдержку, охлаждение со скоростью 1-5°С/с, охлаждение со скоростью10-30°С/с и отпуск, нагрев осуществл ют до температур верхней половины межкритического интервалаThe goal is achieved in that in a method comprising heating to temperatures of the intercritical interval, holding, cooling at a rate of 1-5 ° C / s, cooling at a rate of 10-30 ° C / s and tempering, heating is carried out to temperatures of the upper half of the intercritical interval
Асз + ACI А 1//л -т- ч ---к-- - Асз с выдержкой г К(Асз - Тн)Асз + ACI А 1 // l-t-h --- k-- - Асз with exposure to r К (Асз - Тн)
в зависимости от температуры нагрева, охлаждение со скоростью 1-5°С/с производ т до температуры 730-680°С, а со скоростью 10-30°С/с - до температуры 500-400°С, гдеdepending on the heating temperature, cooling at a speed of 1-5 ° C / s is carried out to a temperature of 730-680 ° C, and at a speed of 10-30 ° C / s to a temperature of 500-400 ° C, where
К 0,2-0,3 мин/°С - эмпирический коэффициент , учитывающий химический состав стали; Асч, Асз нижн и верхн температуры межкритического интервала; Тн - температура нагрева стали.To 0.2-0.3 min / ° C is an empirical coefficient taking into account the chemical composition of steel; Asch, Asz lower and upper temperatures of the intercritical interval; Tn is the temperature of steel heating.
При нагреве до температур верхней по- ловины межкритического интервалаWhen heated to temperatures in the upper half of the intercritical interval
Асз + ACI л,. --2---Асз в структуре стали обеспечиваетс содержание оставшегос феррита в количестве 10-20%. При последующем быстром охлаждении и превращении аустени- та, характеризующемс значительными объемными изменени ми, оставшийс феррит с одной стороны подвергаетс деформации и упрочн етс , а с другой стороны он поглощает часть внутренних напр жений, возникающих в металле при быстром охлаждении , особенно при превращении аустёни- та в мартенсит или бейнит, снижа этим самым общее искривление фасонного проСПAsz + ACI l. --2 --- AC3 in the steel structure provides the content of the remaining ferrite in an amount of 10-20%. Upon subsequent rapid cooling and transformation of austenite, characterized by significant volume changes, the remaining ferrite undergoes deformation and hardening on the one hand, and on the other hand, it absorbs some of the internal stresses arising in the metal upon rapid cooling, especially during austenite transformation that in martensite or bainite, thereby reducing the overall curvature of the shaped proSp
СWITH
0000
IOIO
соwith
4 СО 004 CO 00
фил с различной толщиной поперечного сечени . Кроме того, в св зи с большей диффузией легирующих элементов в феррите, чем в аустените, особенно фосфора, оставшийс феррит, во-первых, упрочн етс легирующими элементами, а, во-вторых, ослабл ет вредное вли ние элементов, например фосфора, на уровень механических свойств, особенно на уровень ударной в зкости .fil with a different thickness of the cross section. In addition, due to the greater diffusion of alloying elements in ferrite than in austenite, especially phosphorus, the remaining ferrite is, firstly, strengthened by alloying elements, and, secondly, reduces the harmful effect of elements, such as phosphorus, on the level of mechanical properties, especially the level of impact strength.
Таким образом нагрев до температур верхней половины межкритического интервала обеспечивает высокий комплекс механических свойств стали при минимальных энергозатратах и искривлении профил .Thus, heating to temperatures of the upper half of the intercritical interval provides a high complex of mechanical properties of steel with minimal energy consumption and curvature of the profile.
Повышение температуры выше за вл емого предела исключает содержание в ста- ли оставшегос феррита и при последующем быстром охлаждении уже не будет той структурной составл ющей, котора поглощала бы часть внутренних напр жений . Следовательно, повышение температуры нагрева, кроме увеличени энергозатрат, приводит к увеличению внутренних напр жений и, как следствие, искривлению фасонного профил с различной толщиной поперечного сечени .An increase in temperature above the set limit excludes the content of remaining ferrite in the steel, and with subsequent rapid cooling it will no longer be the structural component that would absorb part of the internal stresses. Therefore, an increase in the heating temperature, in addition to an increase in energy consumption, leads to an increase in internal stresses and, as a result, to a curvature of the shaped profile with different thicknesses of the cross section.
Снижение температуры нагрева ниже за вл емого предела приводит к получению в структуре стали большего количества оставшегос феррита, и действующих механизмов его упрочнени (деформационное упрочнение за счет внутренних напр жений , возникающих в стали при быстром охлаждении и превращении аустенита, и легирование) уже оказываетс недостаточно . Поэтому уровень механических свойств снижаетс .Lowering the heating temperature below the stated limit leads to the production of a larger amount of the remaining ferrite in the steel structure, and the existing mechanisms of its hardening (strain hardening due to internal stresses arising in the steel upon rapid cooling and austenite transformation and alloying) are already insufficient. Therefore, the level of mechanical properties is reduced.
Выдержка т К(Асз - Тн) в зависимости от температуры нагрева направлена на получение в структуре стали оставшегос феррита в количестве 10-20%.The exposure t K (Ac3 - Tn), depending on the heating temperature, is aimed at obtaining 10-20% of the remaining ferrite in the steel structure.
Увеличение выдержки более за вл емого предела, особенно при нагреве до температуры верхнего за вл емого предела, приведет к уменьшению количества оставшегос феррита и, как было указано выше, к увеличению уровн внутренних напр жений и искривлени фасонного профил с различной толщиной поперечного сечени .An increase in the exposure time of a more specified limit, especially when heated to the temperature of the upper declared limit, will lead to a decrease in the amount of ferrite remaining and, as mentioned above, to an increase in the level of internal stresses and curvature of the shaped profile with different thicknesses of the cross section.
Уменьшение выдержки менее за вл емого предела, особенно при нагреве до температуры нижнего за вл емого предела, приведет к увеличению количества оставшегос феррита и к снижению уровн механических свойств.Reducing the exposure to less than the stated limit, especially when heated to the temperature of the lower stated limit, will lead to an increase in the amount of ferrite remaining and to a decrease in the level of mechanical properties.
Значение эмпирического коэффициента К зависит от химического состава стали, от которого в свою очередь зависит коэффициент теплопроводности стали. ПовышениеThe value of the empirical coefficient K depends on the chemical composition of the steel, which in turn determines the coefficient of thermal conductivity of steel. Increase
содержани в стали углерода и легирующих элементов уменьшает коэффициент теплопроводности , при этом при нагреве до заданной температуры увеличиваетс 5 перепад температур по сечению и, в случае назначени дл стали с высоким содержанием углерода и легирующих элементов (например , дл сталей 55С2, ЗОХ ГСА) меньшей выдержки, особенно при нагреве до темпера0 туры нижнего за вл емого предела, приведет к получению в стали повышенного количества оставшегос феррита, что в свою очередь приведет к снижению прочностных характеристик . Экспериментальным путем установ5 лено, что дл доэвтектических сталей эмпирический коэффициент К должен находитьс в пределах 0,2-0,3. Меньшие значени коэффициента К назначают дл сталей с меньшим содержанием углерода иthe content of carbon and alloying elements in the steel reduces the thermal conductivity, while heating to a given temperature increases the temperature difference across the cross section and, if a high carbon content and alloying elements (for example, for 55C2 steels, ZOX GSA) are used, have a lower shutter speed , especially when heated to the temperature of the lower declared limit, will lead to the production in the steel of an increased amount of the remaining ferrite, which in turn will lead to a decrease in strength characteristics. It has been experimentally established5 that for pre-eutectic steels, the empirical coefficient K should be in the range 0.2-0.3. Lower K values are prescribed for steels with a lower carbon content and
0 легирующих элементов, а большие - дл сталей с большим содержанием углерода и легирующих элементов.0 alloying elements, and large - for steels with a high content of carbon and alloying elements.
Охлаждение на первой ступени со скоростью 1-5°С/с до температуры 730-680°СCooling in the first stage at a speed of 1-5 ° C / s to a temperature of 730-680 ° C
5 способствует снижению перепада температур по сечению при последующем быстром охлаждении, особенно в период фазовых превращений, что ведет к снижению уровн внутренних напр жений и искривлени фа0 сонного профил с различной толщиной поперечного сечени . При этом исключаетс выделение вновь образующегос феррита. Охлаждение на первой ступени до температуры выше за вл емого предела приве5 дет к увеличению перепада температур по сечению при последующем быстром охлаждении , особенно в период фазовых превра- щений в стали, а следовательно, к увеличению уровн внутренних напр же0 ний и искривлени фасонного профил с различной толщиной поперечного сечени .5 helps to reduce the temperature difference across the cross section during subsequent rapid cooling, especially during the phase transformations, which leads to a decrease in the level of internal stresses and curvature of the profile profile with different thicknesses of the cross section. This eliminates the release of newly formed ferrite. Cooling at the first stage to a temperature above the stated limit will lead to an increase in the temperature difference across the cross section during subsequent rapid cooling, especially during the phase transformations in steel, and, consequently, to an increase in the level of internal stresses and curvature of the shaped profile with different thickness of the cross section.
Охлаждение на первой ступени до тем- . пературы ниже за вл емого предела приведет к выделению вновь образующегос Cooling in the first stage to. temperatures below the stated limit will lead to the allocation of newly formed
5 феррита, при этом общее количество феррита с учетом оставшегос увеличитс и прочностные характеристики сниз тс .5 ferrite, with the total amount of ferrite taking into account the remaining increase and strength characteristics decrease.
Охлаждение во второй ступени со скоростью 10-30°С/с до температуры 500-400°С сCooling in the second stage at a speed of 10-30 ° C / s to a temperature of 500-400 ° C
0 последующим нерегламентированным охлаждением , например на воздухе, обеспечивает превращение аустенита в бейнит или мартенсит. Перлитное превращение аустенита в этом случае исключаетс . Сталь,0 subsequent unregulated cooling, for example in air, ensures the transformation of austenite into bainite or martensite. The pearlite transformation of austenite is then excluded. Steel,
5 структура которой состоит из бейнита или мартенсита, имеет наиболее высокий уровень прочностных характеристик.5 whose structure consists of bainite or martensite, has the highest level of strength characteristics.
Охлаждение на второй ступени до температуры выше за вл емого предела приведет к частичному превращению аустенита вCooling in the second stage to a temperature above the stated limit will lead to a partial transformation of austenite into
перлит и снижению уровн механических свойств.perlite and reducing the level of mechanical properties.
Охлаждение на второй ступени до температуры ниже за вл емого предела, по существу , не изменит структуру стали, но увеличитс расход воды на охлаждение, уровень внутренних напр жений и искривление фасонного профил .Cooling in the second stage to a temperature below the stated limit does not essentially change the structure of the steel, but increases the flow of water for cooling, the level of internal stresses and the curvature of the shaped profile.
На основании проведенного анализа, свидетельствующего о несовпадении за вл емого и известных технических решений, обусловленного признаками, которые отличают от прототипа за вл емое техническое решение, можно сделать вывод о его соответствии критерию существенные отличи .Based on the analysis that indicates the mismatch between the claimed and known technical solutions, due to the features that distinguish from the prototype for the claimed technical solution, we can conclude that it meets the criterion of significant differences.
Сущность изобретени по сн етс чертежом , на котором представлена схема охлаждени доэвтектоидной стали по предлагаемому способу.The invention is illustrated in the drawing, which shows a diagram of the cooling of hypereutectoid steel according to the proposed method.
По за вл емому способу целесообразной вл етс следующа схема термической обработки доэвтектоидной стали (см, черт.). Сталь нагревают в печи с газовым или электрическим обогревом до температуры верхней половины межкритического интервала. Выдержку при достижении заданной температуры назначают в зависимости от температуры нагрева и химического состава стали в соответствии с формулой:According to the claimed method, the following heat treatment scheme for hypoeutectoid steel is expedient (see, fig.). Steel is heated in a furnace with gas or electric heating to the temperature of the upper half of the intercritical interval. Exposure when reaching the set temperature is assigned depending on the heating temperature and the chemical composition of the steel in accordance with the formula:
(Асз-Тн)(Asz-Tn)
Температура критических точек и нагрева , эмпирический коэффициент К и продолжительность выдержки некоторых доэвтектоидных сталей представлены в табл.1.The temperature of critical points and heating, the empirical coefficient K, and the holding time of some hypoeutectoid steels are presented in Table 1.
После нагрева и выдержки сталь охлаждают на воздухе со скоростью 1-5°С/с до температуры 730-680°С, а затем ускоренно со скоростью 10-30°С/с до температуры 500-400°С. Дальнейшее охлаждение не регламентируетс и может производитьс , например , на воздухе.After heating and aging, the steel is cooled in air at a speed of 1-5 ° C / s to a temperature of 730-680 ° C, and then accelerated at a speed of 10-30 ° C / s to a temperature of 500-400 ° C. Further cooling is not regulated and may be carried out, for example, in air.
Температуру отпуска стали назначают в зависимости от требуемого уровн свойств стали. Так, дл низкоуглеродистых сталей типа 10Г2С1Д, предназначенных дл сварных конструкций, из-за возможного разупрочнени при сварке температуру отпуска назначают не ниже 600°С, дл рессорно- пружинных сталей - 400-440°С, а стали 25Г2СРД, предназначенной дл работы в услови х повышенного коррозионно-абра- зивного износа, достаточным будет самоотпуск в процессе нерегламентированного охлаждени от температуры 500-400°С до комнатной или отпуск при температуре 200°С.The tempering temperature of the steel is assigned depending on the desired level of steel properties. So, for low-carbon steels of the type 10G2S1D intended for welded structures, due to possible softening during welding, the tempering temperature is set to not lower than 600 ° C, for spring-spring steels - 400-440 ° C, and steel 25G2SRD, designed to work in conditions x increased corrosion-abrasive wear, self-tempering during unregulated cooling from a temperature of 500-400 ° C to room temperature or vacation at a temperature of 200 ° C will be sufficient.
Изобретение иллюстрируетс следующими примерами. Проводили термическуюThe invention is illustrated by the following examples. Conducted thermal
обработку полосовой стали 10Г2С1Д толщиной 10 мм с химическим составом, %: С 0,09; Мп 1,27; Si 0,85; S 0,021; Р 0,018; Си 0,21; Ti 0,027; и боковины рештакаprocessing of strip steel 10G2S1D with a thickness of 10 mm with a chemical composition,%: C 0.09; MP 1.27; Si 0.85; S 0.021; P 0.018; C, 0.21; Ti 0.027; and sides of the pan
угольного конвейера СП-245 из стали 25Г2СРД с химическим составом, %: С 0,24; Мп 1,23; Si 0,73; S 0,034; Р 0,039; Си 0,40; В 0,0024; Ti 0,03; AI 0,04. Минимальное сечение боковины рештака 10coal conveyor SP-245 from steel 25G2SRD with a chemical composition,%: C 0.24; MP 1.23; Si 0.73; S 0.034; P 0.039; C, 0.40; B 0.0024; Ti 0.03; AI 0.04. The minimum cross-section of the side of the pan 10
мм, максимальное - 20 мм. Сталь до заданной температуры нагревали в газовой печи. Режимы термической обработки и механические свойства стали 10Г2С1Д представлены в табл. 2, а стали 25Г2СРД - в табл. 3.mm, maximum - 20 mm. Steel to a predetermined temperature was heated in a gas furnace. Modes of heat treatment and mechanical properties of steel 10G2S1D are presented in table. 2, and steel 25G2SRD - in table. 3.
Отпуск стали 10Г2С1Д, термообработанный по предлагаемому способу, проводили при температуре 600°С, а по известному - при 150°С. Отпуск стали 25Г2СРД как по предлагаемому , так и по известному способамThe tempering of steel 10G2S1D, heat-treated according to the proposed method, was carried out at a temperature of 600 ° C, and according to the known - at 150 ° C. The tempering of steel 25G2SRD both proposed and known methods
проводили при температуре 200°С.carried out at a temperature of 200 ° C.
При термической обработке сталей по известному способу деформацию после термической обработки не проводили, так как эти стали предназначены дл изготовлени When heat treatment of steels by a known method, deformation after heat treatment was not carried out, since these steels are intended for the manufacture of
сварных металлоконструкций и деформации не подвергаютс .welded metal structures and deformations are not subjected.
Режимы 1-7 в табл. 2 и 3 иллюстрируют термическую обработку по предлагаемому способу, а режимы 17-18 - по известному.Modes 1-7 in the table. 2 and 3 illustrate the heat treatment according to the proposed method, and modes 17-18 - according to the known.
Изменение режимов термической обработки стали 10Г2С1Д (табл. 2) в пределах за вл емых параметров обеспечивает следующее повышение механических свойств по сравнению с исходным состо нием на 115-130 Н/мм2, гтв на 100-120 Н/мм2, ударна в зкость на 61-73 Дж/см2, и достигают значений: ггт 465-480 Н/мм2, С7В 560-580 Н/мм , ударна в зкость при -40°С 93-113 Дж/см2. При термическойChanging the heat treatment regimes of 10G2S1D steel (Table 2) within the limits of the specified parameters provides the following increase in mechanical properties compared to the initial state by 115-130 N / mm2, Hg by 100-120 N / mm2, impact strength by 61 -73 J / cm2, and reach values: ggt 465-480 N / mm2, С7В 560-580 N / mm, impact viscosity at -40 ° С 93-113 J / cm2. With thermal
обработке по известному способу достигаетс значительно меньшее повышение механических свойств: на 20-50 Н/мм2, ав на 30-60 Н/мм2, ударна в зкость при -40°С на 10-45 Дж/см2, исоставл ют:ат 370-400processing by a known method achieves a significantly smaller increase in mechanical properties: by 20-50 N / mm2, by 30-60 N / mm2, impact strength at -40 ° C by 10-45 J / cm2, are as follows: at 370- 400
Н/мм2, аъ .490-520 Н/мм2, ударна в зкость при-40°С 42-75 Дж/см2. Отсюда следует , что за вл емый способ обеспечивает более высокий и равномерный уровень механических свойств по сравнению с известным .N / mm2, a.490-520 N / mm2, impact strength at -40 ° C 42-75 J / cm2. It follows that the claimed method provides a higher and more uniform level of mechanical properties in comparison with the known one.
Режимы 8-16 иллюстрируют термиче; скую обработку за пределами параметров за вл емого способа. Повышение температуры нагрева выше 860°С (режим 11), увеличение продолжительности выдержки до 30 мин (режим 10), повышение температуры окончани охлаждени на первой ступени до 800°С (режим 13) и снижение температуры окончани охлаждени на второй ступени до 300°С (режим 15), а также проведение закалки из аустенитной области (режим 12) практически не повышают механические свойства стали по сравнению с механическими свойствами стали, термообработан- ной в соответствии с за вл емым способом (ср. с режимами 1-7). Таким образом, проведение термической обработки по режимам, превышающим за вленные параметры, оказываетс экономически нецелесообразным из-за повышенных энергозатрат.Modes 8-16 illustrate the term; processing outside the parameters of the claimed method. Raising the heating temperature above 860 ° C (mode 11), increasing the exposure time to 30 min (mode 10), increasing the temperature of the end of cooling in the first stage to 800 ° C (mode 13), and lowering the temperature of the end of cooling in the second stage to 300 ° C (mode 15), as well as quenching from the austenitic region (mode 12), practically do not increase the mechanical properties of steel compared to the mechanical properties of steel heat-treated in accordance with the claimed method (cf. modes 1-7). Thus, carrying out heat treatment in regimes exceeding the claimed parameters is not economically feasible due to increased energy costs.
Снижение же температуры нагрева до 760°С, что соответствует нижней половине температур межкритического интервала (режим 8), уменьшение продолжительности выдержки при нагреве до нижней температуры за вл емого способа (режим 9), снижение температуры окончани охлаждени на первой ступени до 600°С (режим 14) и повышение температуры окончани охлаждени на второй ступени до 500°С (режим 16) привод т к снижению прочностных характеристик и ударной в зкости.Lowering the heating temperature to 760 ° С, which corresponds to the lower half of the temperatures of the intercritical interval (mode 8), reducing the exposure time when heating to the lower temperature of the claimed method (mode 9), lowering the temperature of the end of cooling in the first stage to 600 ° С ( mode 14) and increasing the temperature of the end of cooling in the second stage to 500 ° C (mode 16) lead to a decrease in strength characteristics and impact toughness.
Такие же результаты по механическим свойствам были получены на боковине рештака из стали 25Г2СРД (табл. 3).The same results on mechanical properties were obtained on the sidewall of the pan from steel 25G2SRD (Table 3).
Однако повышение температуры нагрева выше за вл емого предела (режим 11), увеличение продолжительности выдержки при нагреве до верхней температуры за вл емого интервала (режим 10), повышение температуры окончани охлаждени на первой ступени выше за вл емого (режим 13) и снижение температуры окончаний охлаждени на второй ступени до 300°С (режим 15) приводит к увеличению уровн внутренних напр жений и искривлению боковины рештака , у которой толщина поперечного сечени измен етс от 10 до 20 мм. Так, искривление боковины рештака увеличилась с 1-3 мм при обработке по режимам в соответствии с за вл емым способом до 4- 6 мм при обработке по вышеперечисленнымHowever, an increase in the heating temperature is higher than the stated limit (mode 11), an increase in the exposure time when heated to the upper temperature of the claimed interval (mode 10), an increase in the temperature of the end of cooling in the first stage is higher than the declared one (mode 13), and a decrease in the temperature of the ends cooling in the second stage to 300 ° C (mode 15) leads to an increase in the level of internal stresses and to a curvature of the side of the pan, in which the thickness of the cross section varies from 10 to 20 mm. Thus, the curvature of the sidewall of the pan increased from 1-3 mm when processing according to the modes in accordance with the claimed method to 4-6 mm when processing according to the above
00
55
00
55
00
режимам. При закалке из аустенитной области (режим 12) искривление боковины рештака было максимальным и составило около 10 мм.modes. When quenching from the austenitic region (mode 12), the curvature of the sidewall of the pan was maximum and amounted to about 10 mm.
Лабораторные испытани за вл емого способа термической обработки доэвтекто- идной стали свидетельствует, что положительный эффект при осуществлении изобретени получаетс благодар тому, что по сравнению с известным способом достигаетс более высокий комплекс механических свойств без последующей пластической деформации при минимальных энергозатратах и искривлении фасонного профил ,Laboratory tests of the inventive method of heat treatment of hypereutectoid steel indicate that a positive effect in the implementation of the invention is obtained due to the fact that, in comparison with the known method, a higher complex of mechanical properties is achieved without subsequent plastic deformation with minimal energy consumption and curvature of the shaped profile,
Использование за вл емого способа не оказывает дополнительного отрицательного вли ни на окружающую среду.The use of the claimed method does not have an additional negative impact on the environment.
Claims (1)
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| SU914920696A RU1803438C (en) | 1991-03-19 | 1991-03-19 | Method for thermal treatment of hypoeutectoid steel |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| SU914920696A RU1803438C (en) | 1991-03-19 | 1991-03-19 | Method for thermal treatment of hypoeutectoid steel |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| RU1803438C true RU1803438C (en) | 1993-03-23 |
Family
ID=21565899
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| SU914920696A RU1803438C (en) | 1991-03-19 | 1991-03-19 | Method for thermal treatment of hypoeutectoid steel |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| RU (1) | RU1803438C (en) |
-
1991
- 1991-03-19 RU SU914920696A patent/RU1803438C/en active
Non-Patent Citations (1)
| Title |
|---|
| А.П.Гул ев. Металловедение. - М.: Металлурги , 1966, с.277. Авторское свидетельство СССР №931759, кл, С 21 D 1/28, 1983. Авторское свидетельство СССР № 1323594, кл. С 21 D 9/46, 1987. * |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| RU2724767C2 (en) | Method of manufacturing part sheet of martensitic stainless steel | |
| EP2546379A1 (en) | High-strength steel and high-strength bolt with excellent resistance to delayed fracture, and manufacturing method therefor | |
| US6203634B1 (en) | Method for heat-treating steel or cast iron components | |
| US6149743A (en) | Method of complete bainite hardening | |
| US20050087269A1 (en) | Method for producing line pipe | |
| CN105886750A (en) | Continuous hot galvanizing method for 1180 MPa-grade Q&P steel | |
| RU2690851C2 (en) | Method of producing high-strength steel part | |
| CN109402522B (en) | Hot-rolled wire rod for conditioning-free hot-dip galvanized bolt and production process thereof | |
| CN113151735A (en) | High strength steel exhibiting good ductility and method for manufacturing the same by quenching and distribution treatment through a galvanizing bath | |
| US20080190522A1 (en) | Process for Heat Treatment of Steel or Cast Iron Workpieces | |
| CN111850262B (en) | Production method of ultra-low carbon baking hardening continuous hot-dip galvanized steel sheet | |
| RU1803438C (en) | Method for thermal treatment of hypoeutectoid steel | |
| JPH0236648B2 (en) | KOKYODOKOENSEIKONOSEIHO | |
| US6902631B2 (en) | Air-hardening, low to medium carbon steel for improved heat treatment | |
| JPH0737645B2 (en) | Decarburization suppression method for high carbon chrome bearing steel | |
| CN107523668A (en) | One kind is without coating intensity adjustable steel composite material | |
| JP2000144320A (en) | Deformed bar steel for reinforcing bar and its production | |
| EP3901301B1 (en) | Electric resistance welded steel pipe | |
| KR101757754B1 (en) | Method of manufacturing cold forging steel capable of being carburized at high temperature | |
| US20200270714A1 (en) | Softening method for high-strength q&p steel hot roll | |
| JPH0524979B2 (en) | ||
| CN111850263B (en) | Production method for improving aging resistance of continuous hot-dip galvanizing baking hardened steel plate | |
| RU2082768C1 (en) | Method for thermal treatment of low-carbon sheet steel | |
| JP3869754B2 (en) | Steel plate for carburizing and quenching with less variation at the time of burring and method for producing the same | |
| JPH0499226A (en) | Production of cold rolled steel sheet having low yield ratio and high strength |