RU1787602C - Slab rolling method - Google Patents
Slab rolling methodInfo
- Publication number
- RU1787602C RU1787602C SU904788841A SU4788841A RU1787602C RU 1787602 C RU1787602 C RU 1787602C SU 904788841 A SU904788841 A SU 904788841A SU 4788841 A SU4788841 A SU 4788841A RU 1787602 C RU1787602 C RU 1787602C
- Authority
- RU
- Russia
- Prior art keywords
- rolling
- width
- tape
- slab
- compression
- Prior art date
Links
Landscapes
- Metal Rolling (AREA)
Abstract
Использование: прокатка прецизионных лент из малоуглеродистых сталей, примен емых при производстве теневых масок кинескопов цветных телевизионных приемников . Сущность изобретени : способ включает холодную прокатку ленты в рабочих валках с регламентированными обжати ми и промежуточным отжигом. Прокатку осуществл ют за два этапа с суммарными обжати ми 47-52 и 37-45% при отношени х диаметров рабочих валков к средней толщине ленты в очаге деформации на каждом из этапов 100-160 и 300-500 соответственно. Отжиг ведут при 640-730°С. 3 табл.Usage: rolling precision tapes from mild steels used in the manufacture of shadow masks for picture tubes of color television receivers. SUMMARY OF THE INVENTION: the method includes cold rolling the tape in work rolls with controlled compression and intermediate annealing. Rolling is carried out in two stages with a total reduction of 47-52 and 37-45% with the ratios of the diameters of the work rolls to the average thickness of the tape in the deformation zone at each of the stages 100-160 and 300-500, respectively. Annealing is carried out at 640-730 ° C. 3 tab.
Description
Изобретение относитс к металлургии, конкретнее к прокатному производству, и может быть использовано дл изготовлени прецизионных лент из малоуглеродистых сталей, примен емых при производстве теневых масок кинескопов цветных телевизионных приемников.The invention relates to metallurgy, and more particularly to rolling production, and can be used for the manufacture of precision tapes of low carbon steels used in the manufacture of shadow masks for picture tubes of color television receivers.
Холоднокатаные ленты из малоуглеродистой стали, предназначенные дл изготовлени теневых масок кинескопов со щелевой структурой, должны обладать комплексом механических, магнитных и технологических свойств, обеспечивающих длительную и надежную эксплуатацию кинескопа , высокое качество цветоразделени и цветного изображени , низкий процент отбраковки .Cold-rolled mild steel tapes intended for the manufacture of shadow masks for picture tubes with a slit structure must have a combination of mechanical, magnetic and technological properties that ensure long and reliable operation of the picture tube, high color separation and color image, low rejection rate.
Комплекс механических и магнитных свойств, которому должна отвечать кине- скопна лента, представлен в табл. 1.The set of mechanical and magnetic properties to which the film tube must meet is presented in Table. 1.
ПоказательIndex
оь вдольoh along
характеризует поперек ет отношение значений временного сопротивлени разрыву, измеренных на образцах, вырезанных вдоль и поперек направлени прокатки. Остаточна намагниченность Не и магнитна проницаемость характеризуют магнитные свойства ленты , а показатель магнитного старени characterizes the ratio of the values of temporary tensile strength measured on samples cut along and across the rolling direction. The residual magnetization of He and magnetic permeability characterize the magnetic properties of the tape, and the indicator of magnetic aging
А НсA ns
-п-, повышение остаточной намагничен- мс-p-, increase in residual magnetization
ности во времени. Балл зерна помимо механических и магнитных свойств определ ет точность травлени растровых отверстий.news in time. A grain score, in addition to mechanical and magnetic properties, determines the accuracy of etching of the raster holes.
Известен способ производства ленты из малоуглеродистой стали, преимущественно дл теневых масок кинескопов цветных телевизионных приемников, включающий холодную прокатку полосы, обезуглероживающий отжиг, вторую холодную прокатку, рекристаллизационный отжиг, третью хоXIA known method of manufacturing a strip of mild steel, mainly for shadow masks of picture tubes of color television receivers, including cold rolling strips, decarburizing annealing, second cold rolling, recrystallization annealing, third hoXI
0000
VI оVI about
gg
лодную прокатку, рекристаллизационный отжиг и четвертую холодную прокатку, причем рекристаллизационный отжиг ведут при 640-680°С, а обжатие при четвертой холодной прокатке поддерживают в интервале 28-35%.boat rolling, recrystallization annealing and fourth cold rolling, wherein recrystallization annealing is carried out at 640-680 ° C, and compression during the fourth cold rolling is maintained in the range of 28-35%.
Недостатки данного способа состо т в том, что он не обеспечивает получени заданного комплекса физико-механических свойств, а холодна прокатка в 4 этапа с промежуточными термообработками уменьшают производительность оборудовани ., . }The disadvantages of this method are that it does not provide a given set of physical and mechanical properties, and cold rolling in 4 stages with intermediate heat treatments reduces the productivity of the equipment. }
Наиболее близким по технической сущности и достигаемым результатам к изобретению вл етс способ производства кинескопной ленты из малоуглеродистой стали дл теневых масок цветных телевизионных приемников, включающий холодную прокатку за три этапа в рабочих валках с регламентированными обжати ми и двум промежуточными отжигами при этом обжатие на 3-м этапе за проход поддерживают в пределах 20-40%, а последний отжиг ведут при температуре 580-640°С - прототип.The closest in technical essence and the achieved results to the invention is a method of producing a kinescope tape from mild steel for shadow masks of color television sets, including cold rolling in three stages in work rolls with regulated compressions and two intermediate anneals, while crimping on the 3rd stage for the passage support within 20-40%, and the last annealing is carried out at a temperature of 580-640 ° C - the prototype.
Недостатки такого способа состо т в том, что готова кинескопна лента имеет низкие механические и магнитные свойства , а также неудовлетворительную трави- мость растровых отверстий из-за неоптимальной микроструктуры. Это ухудшает качество ленты. Холодна прокатка за 3 этапа с двум промежуточными отжигами снижает производительность процесса.The disadvantages of this method are that the kinescope tape is ready to have low mechanical and magnetic properties, as well as the poor trauma of the raster holes due to non-optimal microstructure. This degrades the quality of the tape. Cold rolling in 3 stages with two intermediate anneals reduces the productivity of the process.
Цель изобретени состоит в улучшении качества ленты при одновременном повышении производительности.The aim of the invention is to improve the quality of the tape while increasing productivity.
Это достигаетс тем, что в способе производства кинескопной ленты, включающем холодную прокатку в рабочих валках с регламентированными обжати ми и промежуточным отжигом, согласно предложению, прокатку осуществл ют за два этапа с суммарными обжати ми 47-52% и 37-45% при отношени х диаметров рабочих валков к средней толщине ленты в очаге деформации на каждом из этапов 100-160 и 300-500 соответственно, при этом отжиг ведут при 690-730°С.This is achieved by the fact that in the method for producing a kinescope tape, including cold rolling in work rolls with controlled compression and intermediate annealing, according to the proposal, the rolling is carried out in two stages with a total compression of 47-52% and 37-45% at ratios the diameters of the work rolls to the average thickness of the tape in the deformation zone at each of the stages 100-160 and 300-500, respectively, while annealing is carried out at 690-730 ° C.
Известное и предложенное технические решени имеют следующие общие признаки. Оба они вл ютс способами производства кинетической ленты и включают холодную прокатку в рабочих валках с регламентированными обжати ми и промежуточным обжигом. Холодную прокатку в обоих случа х осуществл ют за несколько этапов.Known and proposed technical solutions have the following general features. Both are kinetic tape manufacturing methods and include cold rolling in work rolls with controlled crimping and intermediate firing. Cold rolling in both cases is carried out in several stages.
Отличи предложенного способа состо т в том, что прокатку осуществл ют за дваThe differences of the proposed method are that the rolling is carried out in two
этапа с суммарными обжати ми 47-52% и 37-45%, а в известном - за три этапа, с обжатием на 3-м этапе за проход 20-40%. В предложенном способе прокатку ведутstages with total reductions of 47-52% and 37-45%, and in the known - for three stages, with compression at the 3rd stage for a passage of 20-40%. In the proposed method, the rolling
при отношении диаметра рабочих валков к средней толщине ленты в очаге деформации на первом и втором этапах 100-160 и 300- 500 соответственно, а в известном эти отношени не регламентированы. И, наконец, вwhen the ratio of the diameter of the work rolls to the average thickness of the tape in the deformation zone at the first and second stages is 100-160 and 300-500, respectively, and in the known these relations are not regulated. And finally in
предложенном способе отжиг ведут при 690-730°С, а в известном - 580-640°С.the proposed method annealing is carried out at 690-730 ° C, and in the known - 580-640 ° C.
Указанные отличительные признаки про вл ют во всей совокупности новые свойства, не присущие им в известных совокупност х признаков, и заключающиес в улучшении качества ленты и повышении производительности. В способе получени холоднокатаных полос обжати за проход составл ют, %: 20-22; 5-27; 5-33, что обеспечивает снижение разнотолщинности. В способе получени кинескопной стали прокатку ведут за два этапа с обжати ми 80- 90% и 40-57%, что однако не обеспечивает получени требуемых свойств (табл. 1), т.к.These distinctive features, as a whole, exhibit new properties that are not inherent in them in the known sets of features, and which consist in improving the quality of the tape and increasing productivity. In the method for producing cold-rolled pass bands per pass,%: 20-22; 5-27; 5-33, which provides a reduction in thickness variation. In the method of producing kinescope steel, rolling is carried out in two stages with reductions of 80-90% and 40-57%, which, however, does not provide the required properties (Table 1), because
.разработан дл изготовлени лент дл масок с дельта-структурой и уменьшает производительность в св зи с увеличением числа проходов на первом этапе.Designed for the manufacture of masking tapes with a delta structure and reduces productivity due to an increase in the number of passes in the first step.
Здесь необходимо также отметить, чтоIt should also be noted here that
холодной прокатке за 2 этапа подвергают полосу, уже подвергнутую первой холодной прокатке и термообработке, т.е. по существу холодную прокатку осуществл ют за три этапа с регламентированными обжати миcold rolling in 2 stages is subjected to a strip already subjected to the first cold rolling and heat treatment, i.e. essentially cold rolling is carried out in three stages with regulated compression
на последних двух. В техническом решении холодную прокатку ведут с обжатием 10- 35% до толщины 0,2 мм, после чего ленту обжигают в рулоне при 520-600°С в течение 2 ч и дрессируют с обжатием 0,3-0,8%. Этоon the last two. In the technical solution, cold rolling is carried out with compression of 10-35% to a thickness of 0.2 mm, after which the tape is fired in a roll at 520-600 ° C for 2 hours and trained with compression of 0.3-0.8%. it
снижает коэрцитивную силу.reduces coercive force.
Сущность предполагаемого изобретени заключаетс в следующем. Холоднокатана лента дл теневых масок кинескоповThe essence of the alleged invention is as follows. Cold rolled ribbon for shadow picture tube masks
со щелевой структурой перед травлением растровых отверстий должна иметь равномерную ферритную микроструктуры в на- гартованном состо нии, формирование которой закладываетс на стадии первогоwith a slit structure before etching the raster holes should have a uniform ferritic microstructure in the mounted state, the formation of which is laid in the first stage
этапа холодной прокатки, промежуточного отжига и завершаетс на втором этапе холодной прокатки. Характер деформированной структуры и текстуры ленты определ ет механические и магнитные свойства, изотропность механических свойств, траг.и- мость растровых отверстий. Последний параметр определ етс числом дефектов НФО (нарушение формы отверстий) - их должно быть не более 5 на одной теневой маске.stage of cold rolling, intermediate annealing and ends in the second stage of cold rolling. The nature of the deformed structure and texture of the tape determines the mechanical and magnetic properties, the isotropy of the mechanical properties, and the tragedy of the raster holes. The last parameter is determined by the number of defects of the NFO (violation of the shape of the holes) - there should be no more than 5 on one shadow mask.
Реализаци предложенных режимов позвол ет одновременно сформировать как заданный комплекс физико-механических свойств, необходимых дл получени масок со щелевой структурой, так и повысить производительность процесса за счет минимизации количества этапов холодной прокатки и промежуточных отжигов.The implementation of the proposed modes allows both the formation of a given set of physicomechanical properties necessary to obtain masks with a slit structure and an increase in the productivity of the process by minimizing the number of stages of cold rolling and intermediate annealing.
Экспериментально установлено, что при суммарном обжатии на первом этапе менее 47% и при отношении диаметра рабочих валков Dp к средней толщине полосы в очаге деформации Нср менее 100 (Dp/Hep 100) не достигаетс требуема степень деформировани микроструктуры и оптимальна ориентаци кристаллографической текстуры, что ухудшает качество лелты (снижает прочностные свойства, ухудшаеттравимость растровых отверстий), а также требует дополнительного, третьего этапа холодной прокатки дл подт гивани свойств до допустимого уровн . Это снижает производительность процесса. При суммарном обжатии на первом этапе более 52% или отношении Dp/HCp 160 увеличиваетс анизатропи механических свойств, снижаетс интенсивность ориентации зерен в благопри тном кристаллографическом направлении {111}. Получение равномерной микроструктуры стали в этом случае достигаетс за счет удлинени цикла отжига, что снижает производительность процесса. Указанное увеличение суммарного обжати требует увеличени числа проходов при холодной прокатке, что также снижает производительность.It was experimentally established that, with a total reduction in the first stage of less than 47% and with a ratio of the diameter of the work rolls Dp to the average strip thickness in the deformation zone Hsp less than 100 (Dp / Hep 100), the required degree of deformation of the microstructure and the optimal orientation of the crystallographic texture are not achieved, which worsens the quality of the lelt (reduces the strength properties, worsens the etchability of the raster holes), and also requires an additional, third stage of cold rolling to bring the properties to an acceptable level. This reduces the performance of the process. When the total compression at the first stage is more than 52% or the ratio Dp / HCp 160, the anisatropic and mechanical properties increase, and the intensity of grain orientation in the favorable crystallographic direction {111} decreases. Obtaining a uniform microstructure of steel in this case is achieved by lengthening the annealing cycle, which reduces the productivity of the process. This increase in total reduction requires an increase in the number of passes during cold rolling, which also reduces productivity.
При температуре промежуточного отжига более 730°С снижаетс прочность готовой ленты ниже допустимого уровн , чрезмерно укрупл етс зерно микроструктуры , возрастает коэрцитивна сила и магнитное старение готовых масок, что недопустимо. Дл получени оптимальной степени наклепа в этом случае необходимо увеличение числа проходов на последнем этапе холодной прокатки, привод щего к снижению производительности процесса. При температуре отжига ниже 690°С лента имеет высокую прочность, недостаточную пластичность, сохран ет анизотропию механических свойств, имеет недостаточную магнитную проницаемость и мелкое зерно микроструктуры.At an intermediate annealing temperature of more than 730 ° C, the strength of the finished tape decreases below an acceptable level, the grain of the microstructure coarsens excessively, the coercive force and magnetic aging of the finished masks increase, which is unacceptable. In order to obtain the optimum degree of hardening in this case, it is necessary to increase the number of passes at the last stage of cold rolling, leading to a decrease in the productivity of the process. At an annealing temperature below 690 ° C, the tape has high strength, insufficient ductility, maintains anisotropy of mechanical properties, has insufficient magnetic permeability and fine grain microstructure.
Суммарное обжатие на втором этапе холодной прокатки 37-45% при отношении Dp/Hep 300-500 позвол ет окончательно сформировать оптимальную микроструктуру и физико-механические свойства готовой ленты. Отношение Dp/HCp определ ет характер напр женно-деформированного со0The total compression at the second stage of cold rolling of 37-45% with a Dp / Hep ratio of 300-500 allows us to finally form the optimal microstructure and physicomechanical properties of the finished tape. The Dp / HCp ratio determines the nature of the stress-strain co0
55
00
55
00
55
сто ни металла в очаге деформации, а следовательно, равномерность распределени накопленной деформации и текстуры . При степени суммарной деформации менее 37% снижаетс прочность ленты, ухудшаетс травимость растровых отверстий . Увеличение суммарной деформации более 45% приводит к росту анизотропии механических свойств, ухудшению магнитных характеристик ленты. Дл получени высоких степеней суммарной деформации требуетс увеличение числа проходов при холодной прокатке, что снижает производительность .the metal in the deformation zone and, consequently, the uniform distribution of the accumulated deformation and texture. When the degree of total deformation is less than 37%, the strength of the tape decreases, the etchability of the raster holes decreases. An increase in the total strain of more than 45% leads to an increase in the anisotropy of the mechanical properties and to a deterioration in the magnetic characteristics of the tape. To obtain high degrees of total deformation, an increase in the number of passes during cold rolling is required, which reduces productivity.
При отношении Dp/Hep менее 300 снижаетс равномерность зерен микроструктуры , ухудшаетс кристаллографическа текстура, снижаютс механические и магнитные свойства стали. Увеличение отношени Dp/Hep помимо увеличени показател магнитного старени снижает магнитную проницаемость ленты. В этом случае, дл повышени комплекса физико-механических свойств дл допустимых пределов потребуетс проведение дополнительных отжига и третьего этапа холодной прокатки, что приводит к снижению производительности .At a Dp / Hep ratio of less than 300, the uniformity of the grains of the microstructure decreases, the crystallographic texture deteriorates, and the mechanical and magnetic properties of the steel decrease. An increase in the Dp / Hep ratio, in addition to an increase in the magnetic aging index, reduces the magnetic permeability of the tape. In this case, to increase the set of physicomechanical properties for the allowable limits, additional annealing and the third stage of cold rolling will be required, which leads to a decrease in productivity.
Примеры. Полосу из малоуглеродистой стали толщиной 0,5 мм подвергают холодной прокатке на реверсивном 20-валковом.стане 720. Прокатку осуществл ют за два прохода с суммарной степенью деформации еу 49% дл промежуточной толщины 0,255 мм по схеме:Examples. A strip of mild steel with a thickness of 0.5 mm is cold rolled on a 20-roll reversible Astana 720. Rolling is carried out in two passes with a total degree of deformation of 49% for an intermediate thickness of 0.255 mm according to the scheme:
0,5мм-- 0,36 ,255мм0.5mm - 0.36, 255mm
При первом проходе примен ют рабочие валки диаметром 56 мм, что обеспечи40At the first pass, work rolls with a diameter of 56 mm are used, which ensures 40
вает отношение Dpi/HCpiDpi / HCpi ratio
56/(0 5t° 36) 56 / (0 5t ° 36)
130. При втором проходе примен ют рабочие валки диаметром 40 мм: Dpi/HCpi 130. In the second pass, work rolls with a diameter of 40 mm are used: Dpi / HCpi
40/(0-36t°-255)130.40 / (0-36t ° -255) 130.
Прокатанную полосу подвергают рекри- сталлизационному отжигу в защитной атмосфере при 710°С и затем второму этапу холодной прокатки до конечной толщины 0,15 мм с суммарной степенью деформации по схемеThe rolled strip is subjected to recrystallization annealing in a protective atmosphere at 710 ° C and then to the second stage of cold rolling to a final thickness of 0.15 mm with a total degree of deformation according to the scheme
0,255 ,195 ,165 мм-М),15 мм0.255, 195, 165 mm-M), 15 mm
Диаметры рабочих валков по проходам составл ют I - 90 мм; II - 72 мм; III - 63 мм. Это обеспечивает отношение Dp2/HCp2 во всех трех проходах, равным 400.The diameters of the work rolls along the aisles are I - 90 mm; II - 72 mm; III - 63 mm. This provides a Dp2 / HCp2 ratio in all three passes of 400.
От готовой ленты отбирают пробы дл оценки механических и магнитных свойств, определ ют относительную часовую производительность процесса производства.Samples were taken from the finished tape to assess the mechanical and magnetic properties, and the relative hourly productivity of the manufacturing process was determined.
Варианты реализации способа приведены в табл. 2, а показатели качества ленты и относительной производительности процесса - в табл. 3. Относительна часова производительность измен етс при изменении числа проходов, количества этапов холодной прокатки и отжигов, что зависит от схемы деформации ленты.Method implementation options are given in table. 2, and indicators of the quality of the tape and the relative productivity of the process are in table. 3. The relative hourly production rate changes with a change in the number of passes, the number of cold rolling and annealing steps, which depends on the belt deformation pattern.
Как следует из табл. 3, реализаци предложенного способа (варианты 2-4) обеспечивает улучшение качества ленты при одновременном повышении производительности . В случае запредельных значений за вленных параметров (варианты 1,5-11) ухудшаетс комплекс механических и магнитных свойств, снижаетс производительность . При реализации способа-прототипа (вариант 12) также имеет место ухудшение качества ленты при снижении производительности производства.As follows from the table. 3, the implementation of the proposed method (options 2-4) provides an improvement in the quality of the tape while increasing productivity. In the case of prohibitive values of the claimed parameters (options 1.5-11), the complex of mechanical and magnetic properties deteriorates, and productivity decreases. When implementing the prototype method (option 12), there is also a deterioration in the quality of the tape while reducing production productivity.
Технико-экономические преимущества предложенного способа заключаютс в том, что холодна -прокатка за два этапа с суммарными обжати ми 47-52% и 37-45% при отношени х Dp/HCp по этапам 100-160 иThe technical and economic advantages of the proposed method are that cold rolling in two stages with total reductions of 47-52% and 37-45% with Dp / HCp ratios of steps 100-160 and
300-500 с промежуточным отжигом при 690-730°С обеспечивают формирование оптимальных микроструктуры и текстуры ленты дл масок со щелевой структурой при минимальном чисчле переделов. Это приводит к улучшению качества ленты при одновременном повышении производительности .300-500 with intermediate annealing at 690-730 ° C provide the formation of optimal microstructure and texture of the tape for masks with a slit structure with a minimum number of redistributions. This leads to improved tape quality while improving productivity.
Ф о р м у л а и з о б р ете н и FORMULA AND ZOBRETE N and
Способ производства прецизионной ленты из малоуглеродистой стали дл теневых масок кинескопов, включающий ее холодную прокатку в валках с регламентированными обжати ми и промежуточным отжигом, отличающийс тем, что, с целью улучшени качества ленты при одновременном повышении производительности , прокатку осуществл ют за два этапа сA method of manufacturing a precision strip of mild steel for shadow picture tubes masks, comprising cold rolling it in rolls with controlled compression and intermediate annealing, characterized in that, in order to improve the quality of the tape while increasing productivity, rolling is carried out in two stages with
суммарными обжати ми 47-52% и 37-45% при отношени х диаметров рабочих валков к средней толщине ленты в очаге деформации-на каждом из этапов 100-160 и 300-500 соответственно, при этом отжиг ведут приtotal reductions of 47-52% and 37-45% with the ratio of the diameters of the work rolls to the average thickness of the tape in the deformation zone, at each of the stages 100-160 and 300-500, respectively, while annealing is carried out at
690-730°С.690-730 ° C.
Т а б л и ц а 1 Свойства кинескопной ленты в состо нии поставки (ТУ 14-1-1420-90)Table 1 Properties of the kinescope tape in the delivery state (TU 14-1-1420-90)
Таблица 2 Режимы производства кинескопной ленты дл теневых масок со щелевой структуройTable 2 Production modes of the kinescope tape for shadow masks with a slit structure
Таблица 3 Показатели качества кинескопной ленты и производительности процессаTable 3 Indicators of quality kinescope tape and process performance
РедакторEditor
Составитель Е. ВоронковаCompiled by E. Voronkova
Техред М.МоргенталКорректор 3. СалкоTehred M. Morgenthal Corrector 3. Salko
Заказ 29Тираж ПодписноеOrder 29
ВНИИПИ Государственного комитета по изобретени м и открыти м при ГКНТ СССР 113035, Москва, Ж-35, Раушска наб., 4/5VNIIIPI of the State Committee for Inventions and Discover at the USSR State Committee for Science and Technology 113035, Moscow, Zh-35, Rauska nab., 4/5
Производственно-издательский комбинат Патент, г. Ужгород, ул.Гагарина, 101Production and Publishing Plant Patent, Uzhhorod, 101 Gagarin St.
ГОСУДАРСТВЕННОЕ ПАТЕНТНОЕ ВЕДОМСТВО СССР (ГОСПАТЕНТ СССР)STATE PATENT OFFICE OF THE USSR (GOSPATENT of the USSR)
#йНИЗИМ1# NOWLINE1
ОПИСАНИЕ ИЗОБРЕТЕНИЯ ЬЖЯЯТ1DESCRIPTION OF THE INVENTION
ЬИЬЛИОТЕКАLIBRARY
К АВТОРСКОМУ СВИДЕТЕЛЬСТВУTO AUTHOR'S CERTIFICATE
11
(21)4788841/27(21) 4788841/27
(22) 05.02.90(22) 05.02.90
(46) 15.01.93. Бюл. №2(46) 01/15/93. Bull. Number 2
(71) Мариупольский металлургический институт(71) Mariupol Metallurgical Institute
(72) Н.А.Карнаушенко, Г.Е.Змиевский, Г.И.Налча, Э.Н.Шебаниц, Г.Ф.Кузнецов, В.М.Пефтиев, В.С.Кривоклуб, М.И.Капустина , Е.И.Резниченко, А.Ф.Тодуров, А.Н.Вагин, М.В.Слизень, В.Д.Векличев, И.А.Пасько и В.А.Клименко(72) N.A. Karnaushenko, G.E. Zmievsky, G.I. Nalcha, E.N. Shebanits, G.F. Kuznetsov, V.M. Peftiev, V.S. Krivoklub, M.I. Kapustina , E.I. Reznichenko, A.F. Todurov, A.N. Vagin, M.V. Slizen, V.D. Veklichev, I.A. Pasko and V.A. Klimenko
(56) Авторское свидетельство СССР № 1026852, кл. В 21 В 1/06, 1987.(56) Copyright certificate of the USSR No. 1026852, cl. B 21 B 1/06, 1987.
Авторское свидетельство СССР № 716652, кл. В 21 В 1/02, 1978.USSR copyright certificate No. 716652, cl. B 21 B 1/02, 1978.
Изобретение относитс к металлургии, в частности к технологии прокатки сл бов и последующей прокатки из них листов на широкополосных станах.The invention relates to metallurgy, in particular to a technology for rolling slabs and subsequent rolling of sheets therefrom on broadband mills.
Известен способ прокатки сл бов, а также способ прокатки металлов, в которых, с целью снижени потерь металла в обрезь при дальнейшей прокатке, концу заготовки- сл ба придают определенный профиль по шаблону или волнистой кривой путем термической резки.There is a known method of rolling slabs, as well as a method of rolling metals, in which, in order to reduce metal loss to the edge during further rolling, a certain profile is given to the end of the slab blank by a template or a wavy curve by thermal cutting.
Недостатком этих способов вл етс дополнительна потер металла в обрезь при профильной резке сл ба.The disadvantage of these methods is the additional loss of metal into the edge during profile cutting of the slab.
Известны способы обжати сл ба по ширине, в которых нормируют обжатие в вертикальных валк.зх, прокатыва в них оба конца сл ба как передние, что уменьшает потери с обрезью.Known methods for crimping a slab in width are standardized in which crimping is normalized in vertical rolls.xx by rolling both ends of the slab in them as front ones, which reduces the loss with cutting.
Недостатком этих способов вл етс отсутствие коррел ции режима прокатки в вертикальных и горизонтальных валках, чтоThe disadvantage of these methods is the lack of correlation of the rolling mode in vertical and horizontal rolls, which
ЖЯЯТCOMMIT
ЬИЬЛИОТЕКАLIBRARY
(54) СПОСОБ ПРОКАТКИ СЛЯБОВ (57) Изобретение относитс к металлургии, в частности к технологии прокатки сл бов и последующей прокатки из них листов на широкополосных станах. Цель - повышение качества листов путем уменьшени их раз- ноширинности и снижени обрези. Разно- толщинность сл бов компенсируетс их утолщением у кромок, дл чего прокатку сл бов на обжимных станах заканчивают обжатием по ширине, определ емым по зависимости, приведенной в тексте описани . Способ позвол ет уменьшить торцевую и боковую обрези. 5 ил., 2 табл.(54) METHOD FOR SLAB ROLLING (57) The invention relates to metallurgy, in particular to a technology for rolling slabs and subsequent rolling of sheets therefrom on broadband mills. The goal is to improve the quality of the sheets by reducing their width and cutting. The different thicknesses of the slabs are compensated by their thickening at the edges, for which rolling of the slabs on crimping mills is completed by crimping in width, which is determined by the dependence given in the text of the description. The method allows to reduce end and side trim. 5 ill., 2 tab.
елate
сwith
приводит к увеличению потерь металла с обрезью.leads to an increase in metal loss with trim.
Также известен способ регулировани бокового обжати на стане гор чей прокатки , по которому передний конец сл ба обжимаетс с боков только в выходных вертикальных валках после горизонтальных , а средний - только во входных вертикальных валках.There is also a known method for adjusting lateral compression in a hot rolling mill, in which the front end of the slab is crimped from the sides only in the output vertical rolls after the horizontal ones, and the middle only in the input vertical rolls.
Недостаток этого способа - отсутствие коррел ции с профилем горизонтальных валков, что также приводит к разноширин- ности раската и увеличенной обрези.The disadvantage of this method is the lack of correlation with the profile of horizontal rolls, which also leads to the different width of the roll and an increased trim.
Наиболее близким техническим решением по достигаемым результатам и его сути вл етс способ прокатки непрерывно- литых сл бов, в котором с целью уменьшени торцевой обрези и улучшени качества поверхности проката, перед обжатием сл ба по ширине его центральную часть обжимают до толщины, равной толщине боковых кромок, а также ведут переменное обжатиеThe closest technical solution to the achieved results and its essence is a method of rolling continuous slabs, in which, in order to reduce the end trim and improve the quality of the rolled surface, before pressing the slab in width, its central part is squeezed to a thickness equal to the thickness of the side edges as well as variable compression
по толщине. Недостатком этого способа вл етс отсутствие коррел ции обжати в валках по ширине и выпуклости широкой грани сл ба, что не позвол ет уменьшить торцевую обрезь, вызванную этими причинами .by thickness. The disadvantage of this method is the lack of correlation of reduction in the rolls in width and the convexity of the wide face of the slab, which does not allow to reduce the end trim caused by these reasons.
Допустима стрела выработки горизонтальных валков обжимных станов весьма существенна и на промышленном сл бинге может составить до 15 мм и более. Сл б, полученный в таких валках, при максимальной егоi ширине nWeef ШпуМость по широкой грани н а сторон тако и же величины. При последующей прбкатке в окалинолома- теле и черновой группе клетей широкополосного стана передний и задний торцы дополнительно искажаютс за счет большей выт жки средней по ширине части раската , увеличива так называемый зык на переднем и заднем торцах. При этом происходит веерообразное расширение переднего и заднего концов.раската, вследствие чего затрудн етс прокатка в последующей клети с вертикальными валками. Кроме того , вследствие наличи менее обжимаемых в первых проходах частей раската вблизи боковых кромок, раскат получает неравномерную по длине ут жку ширины раската, что приводит к получению готовых листов в средней части длины раскатов уже номинала , что недопустимо по техническим услови м и к тому же приводит к получению готовых листов разной ширины.The permissible boom of the production of horizontal rolls of crimping mills is very substantial and can be up to 15 mm or more on industrial sling. The slab obtained in such rolls, with its maximum width nWeef Width, has the same magnitude along the wide edge on both sides. During subsequent rolling in the descaler and the roughing group of the broadband mill stands, the front and rear ends are additionally distorted due to a larger stretch of the middle part of the roll, increasing the so-called tongue at the front and rear ends. In this case, a fan-shaped expansion of the front and rear ends occurs, which makes rolling in the subsequent stand with vertical rolls difficult. In addition, due to the presence of parts of the roll less pressed out in the first passes near the lateral edges, the roll receives an uneven length of the roll of the roll, which leads to the production of finished sheets in the middle part of the length of the rolls already face value, which is unacceptable by technical conditions and, moreover, results in finished sheets of different widths.
Цель способа - уменьшение обрези листов на широкополосном стане, вызванной поперечной разнотолщинностью сл бов из- за выработки горизонтальных валков обжимного стана.The purpose of the method is to reduce the trimming of sheets on a broadband mill caused by the lateral thickness difference of the slabs due to the generation of horizontal rolls of the crimping mill.
Это достигаетс тем, что в способе прокатки сл ба на обжимном стане, включающем обжатие его по толщине и ширине, прокатку заканчивают обжатием раската по ширине, определимым следующей зависимостью:This is achieved by the fact that in the method of rolling a slab on a crimping mill, including compressing it in thickness and width, rolling is completed by compressing the roll in width, which is determined by the following relationship:
A hB Кэф + Кн G, ммA hB Kef + Kn G, mm
I4vI4v
ЧушChush
(1)(1)
где КЭф - коэффициент эффективности;where KEF - coefficient of efficiency;
KB - коэффициент выработки верхнего валка обжимного стана;KB is the coefficient of development of the upper roll of the crimping mill;
Кн - коэффициент выработки нижнего валка обжимного стана;Kn - the coefficient of development of the lower roll of the crimping mill;
Куш - показатель уширени при обжатии сл ба по ширине;Kush is an indicator of broadening during compression of a slab in width;
G - масса металла, прокатанного на обжимном стане с начала кампании валков, т.G is the mass of metal rolled on a crimping mill from the beginning of the roll campaign, t.
Местное уширение, образовавшеес в последнем проходе при обжатии сл ба по ширине, компенсирует его поперечную раз- нотолщинность, полученную вследствие выработки горизонтальных валков обжимного стана и в пределе дает одинаковую или несколько большую толщину по кромкам в сравнении с толщиной по середине шириныThe local broadening formed in the last pass when the slab was squeezed in width compensates for its transverse thickness difference resulting from the development of horizontal rolls of the crimp mill and, in the limit, gives the same or somewhat larger thickness along the edges compared to the thickness in the middle of the width
сл ба.wow.
При дальнейшей прокатке такого сл ба в черновой группе широкополосного стана раскат получает более равномерно распределенное по ширине обжатие, при этомUpon further rolling of such a slab in the roughing group of a broadband mill, the roll receives a more evenly distributed reduction in width, while
большее обжатие металла вблизи кромок уменьшает искажение торцов, что снижает потери с торцевой образью. Это же обжатие кромок вызывает дополнительное уширение , исключающее ут жку по ширине, чтоgreater compression of the metal near the edges reduces distortion of the ends, which reduces losses with the end image. The same compression of the edges causes additional broadening, eliminating the width of the iron, which
уменьшает неравномерность ширины раската по длине, позвол ет устранить получение ширины листа меньше номинала.reduces the unevenness of the width of the roll lengthwise, eliminates the receipt of a sheet width less than the nominal.
Способ осуществл ют следующим образом .The method is carried out as follows.
Сл б прокатывают на обжимном стане с выработанными горизонтальными валками таким образом, чтобы перед последним проходом в вертикальных валках его ширина была больше требуемой на величину , определ емую зависимостью (1). В последнем проходе сл б обжимают по ширине с обжатием AhB, определ емым зависимостью (1).The slab is rolled on a crimping mill with worked out horizontal rolls so that before the last pass in the vertical rolls its width was greater than the required value by the value determined by dependence (1). In the last pass, the slab is crimped in width with a compression of AhB determined by dependence (1).
На фиг. 1 изображен вид поперечногоIn FIG. 1 shows a view of the transverse
сечени сл ба после прокатки в выработанных горизонтальных валках и после обжати по ширине; на фиг. 2 представлена неравномерность ширины по длине раската при моделировании прокатки в черновой группеcross-section of the slab after rolling in worked out horizontal rolls and after compression in width; in FIG. 2 shows the unevenness of the width along the length of the roll when modeling rolling in the rough group
широкополосного стана (полосы шириной 1350 мм из сл ба, обжатого по ширине с различной степенью); на фиг. 3 и фиг. 4 - то же, дл полосы шириной соответственно 1390 и 1500мм; на фиг. 5-форма переднегоa broadband mill (strips 1350 mm wide from a slab compressed in width with varying degrees); in FIG. 3 and FIG. 4 - the same for a strip with a width of 1390 and 1500 mm, respectively; in FIG. 5-shape front
и заднего торцов раскатов, полученных в черновой группе широкополосного стана из сл бов, обжатых по ширине с различной степенью.and the rear ends of the peals obtained in the draft group of a broadband mill from slabs compressed in width with varying degrees.
На фиг. 1 показано поперечное сечениеIn FIG. 1 shows a cross section
сл ба после прокатки в выработанных горизонтальных валках (пунктирна лини ) и после обжати по ширине в последнем проходе (сплошна лини ), где hc - толщина сл ба по середине ширины, пК1 и hK - толщина кромок соответственно после обжати по толщине и после обжати по ширине на обжимном стане; 5В - стрела выработки верхнего валка; дн стрела выработки нижнего валка; AhB - обжатие сл ба по ширине.slab after rolling in worked out horizontal rolls (dashed line) and after compression in width in the last pass (solid line), where hc is the thickness of the slab in the middle of the width, pK1 and hK are the thickness of the edges, respectively, after compression in thickness and after compression in width on the crimping mill; 5B - boom of the upper roll; bottom boom of the lower roll; AhB is the width reduction of the slab.
В качестве примера применени данного способа прокатки проведено моделирование прокатки сл бов различной ширины применительно к услови м сл бинга 1150 и непрерывного широкополосного станаAs an example of the application of this rolling method, modeling of rolling of slabs of various widths was carried out in relation to the conditions of slab 1150 and a continuous broadband mill
1700 Мариупольского металлургического комбината им. Ильича. Были изготовлены 3 партии свинцовых моделей сл бов различной ширины путем прокатки в выработанных валках лабораторного прокатного стана с номинальным диаметром валков Он 66,7 мм в масштабе 1 : 12 к натуральным размерам, прин в максимальную стрелу выработки горизонтальных валков промышленного стана на основании измерений их профил после перевалок 5В 15 мм, 5Н 12 мм(5в 1,25мм, 5Н 1,00мм на модели),1700 Mariupol Metallurgical Plant. Ilyich. Three batches of lead models of slabs of various widths were made by rolling in a worked-out rolls of a laboratory rolling mill with a nominal roll diameter of 66.7 mm in a scale of 1: 12 to natural dimensions, taking the maximum arrow to produce horizontal rolls of an industrial mill based on measurements of their profile after transshipments 5V 15 mm, 5N 12 mm (5V 1.25mm, 5N 1.00mm on the model),
В каждой партии один сл б прокатывали без обжати по ширине, один - с обжатием 1,5 мм (18 мм в натуре) и один - с обжатием 3,0 мм (36 мм в натуре) и далее - по режиму прокатки в черновой группе широкополосного стана.In each batch, one slab was rolled without compression in width, one with compression of 1.5 mm (18 mm in kind) and one with compression of 3.0 mm (36 mm in kind), and then according to the rolling mode in the rough group broadband mill.
На фиг. 2-4 видно, что неравномерность ширины раскатов по длине минимальна дл случа прокатки их из сл бов с обжатием по ширине 36 мм (в), несколько больше-дл обжати по ширине- 18мм(б). Данные приведены в пересчете на Натуральные размеры. При прокатке без обжати по ширине выпукла форма широких граней сл ба приводит к максимальной неравномерности ширины раската по длине (а), когда ширина в средней части длины раската становитс меньше номинальной (лини 1). Лини 2 - ширина с учетом плюсового допуска 20 мм.In FIG. Figures 2-4 show that the unevenness of the width of the peals along the length is minimal for the case of rolling them from slabs with a compression in width of 36 mm (c), slightly more for compression in width - 18 mm (b). The data are given in terms of natural sizes. When rolling without reduction over the width of the convex, the shape of the wide edges of the slab leads to maximum unevenness of the width of the roll along the length (a), when the width in the middle part of the length of the roll becomes less than the nominal (line 1). Lines 2 - width with a plus tolerance of 20 mm.
Учитыва , что в чистовой группе широкополосного стана нет вертикальных валков и, следовательно, относительна длина искаженных торцов в ней практически не мен етс , относительна масса искаженных торцов после черновой группы может характеризовать торцевую обрезь после прокатки листа на НШС. Поэтому от каждого раската после прокатки по режиму черновой группы НШС отобрали переднюю и заднюю торцевую обрезь, взвешиванием определили ее массу и рассчитали потери с обрезью.Taking into account that in the finishing group of the broadband mill there are no vertical rolls and, therefore, the relative length of the distorted ends in it does not change, the relative mass of the distorted ends after the draft group can characterize the end cut after rolling the sheet on NSF. Therefore, from each roll after rolling according to the regime of the NSH roughing group, the front and rear end trim were selected, its weight was determined by weighing, and the loss with trim was calculated.
На фиг. 5 представлен вид передней и задней торцевой обрези при прокатке без обжати по ширине (а), с обжатием на модел х 1,5 мм (б) и 3,0 мм (в) дл ширины 125 мм (1500 мм в натуре). Видно, что обжатие по ширине существенно снижает торцевую обрезь .In FIG. Figure 5 shows a view of the front and rear end trims when rolling without reduction in width (a), with compression on models 1.5 mm (b) and 3.0 mm (c) for a width of 125 mm (1500 mm in kind). It can be seen that the reduction in width significantly reduces the end trim.
На основании обработки результатов измерени профил горизонтальных валков сл бинга 1150 меткомбината им. Ильича установлена в первом приближении пр мо- пропорциональна зависимость стрелы ихBased on the processing of the results of measuring the profile of the horizontal rolls of the sling 1150 of the metallurgical plant named after Ilyich established in a first approximation is directly proportional to the dependence of their arrows
выработки от количества металла, прокатанного с начала кампании валков.production of the amount of metal rolled since the beginning of the rolls campaign.
дв КвС, бн-КнС,dvc, bn-kns,
(2)(2)
где 5В и дн - стрелы выработки верхнего и нижнего валков соответственно;where 5B and bottom are the arrows of the development of the upper and lower rolls, respectively;
Кв и Кн - коэффициенты выработки верхнего и нижнего валков;Kv and Kn - the coefficients of production of the upper and lower rolls;
G - масса металла, прокатанного с начала кампании валков, тыс. т.G is the mass of metal rolled from the beginning of the roll campaign, thousand tons
Поперечна разнотолщинность сл ба представл ет собой сумму стрел выработки двух валковThe lateral thickness of the slab is the sum of the arrows for the production of two rolls
(Кв+Кн)0(3) (Q + kn) 0 (3)
Значение коэффициентов Кв и Кн позвол ет определить поперечную разнотолщинность сл ба не только в конце кампании валков, но и на любом его этапе в зависимости от массы прокатанного металла, что дает возможность управл ть формой поперечного сечени сл ба корректировкой обжати The values of the coefficients Кв and Кн make it possible to determine the transverse thickness difference of the slab not only at the end of the roll campaign, but also at any stage depending on the mass of rolled metal, which makes it possible to control the shape of the cross section of the slab by adjusting the reduction
по ширине в течение кампании. Из (2):in width during the campaign. From (2):
иКн (4) ICN (4)
Обработкой результатов измерени стрелы выработки горизонтальных валков сл бинга 1150 после перевалки в конце кампании по зависимост м (4) определены интервалы изменени коэффициентовBy processing the results of measuring the arrow of the production of horizontal rolls of sling 1150 after transshipment at the end of the campaign, dependencies (4) determine the intervals of variation of the coefficients
Кв 0,039-0,054 мм/тыс.т и Кн 0,024- 0,036 мм/тыс.т.Qu 0,039-0,054 mm / thousand tons and Kn 0,024-0,036 mm / thousand tons
Также по результатам опытной прокатки на лабораторном стане и в промышленных услови х определен показатель уширени при обжатии сл ба по ширине.Also, according to the results of the experimental rolling at the laboratory mill and in industrial conditions, the broadening index was determined when the slab was squeezed in width.
ДЬК ЗГПГDKG ZGPG
0,6-0.70.6-0.7
где ДЬК -уширение по кромкам при обжатии сл ба по ширине, ммwhere DK is edge-widening during compression of the slab in width, mm
A he - обжатие сл ба по ширине, мм. С увеличением обжати по ширине A he эффективность способа возрастает, причемA he - compression of the slab in width, mm. With the increase in compression over the width A he, the efficiency of the method increases, and
положительный эффект складываетс из двух процессов: уменьшени неравномерности ширины раската и уменьшени искажени торцов. Однако, при превышении некоторого максимума, когда при моделировании A hB составило более 3,8 и 4,0 мм (в натуре - 45-48 мм), ширина листа, получаемого на НШС, вышла за пределы плюсового допуска по ширине (см. таблицу 1), что недопустимо. В этом случае толщина поthe positive effect consists of two processes: reducing the unevenness of the roll width and reducing the distortion of the ends. However, when exceeding a certain maximum, when in the simulation A hB was more than 3.8 and 4.0 mm (in nature - 45-48 mm), the width of the sheet obtained at the NShS went beyond the plus tolerance in width (see table 1), which is unacceptable. In this case, the thickness
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
SU904788841A RU1787602C (en) | 1990-02-05 | 1990-02-05 | Slab rolling method |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
SU904788841A RU1787602C (en) | 1990-02-05 | 1990-02-05 | Slab rolling method |
Publications (1)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
RU1787602C true RU1787602C (en) | 1993-01-15 |
Family
ID=21494879
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
SU904788841A RU1787602C (en) | 1990-02-05 | 1990-02-05 | Slab rolling method |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
RU (1) | RU1787602C (en) |
-
1990
- 1990-02-05 RU SU904788841A patent/RU1787602C/en active
Non-Patent Citations (1)
Title |
---|
Авторское свидетельство СССР № 1447890, кл. С 21 D 8/00, 1986. Авторское свидетельство СССР № 1382511, кл. В 21 В 3/00, 1988. * |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
JP5035806B2 (en) | Manufacturing method of primary cold-rolled shadow mask steel strip | |
EP1413634B1 (en) | Method of producing high cr-based seamless steel tube | |
JP2021014639A (en) | PRODUCING METHOD OF Fe-Ni ALLOY SHEET | |
RU1787602C (en) | Slab rolling method | |
CN106734246B (en) | Method for reducing chromatic aberration of cold-rolled dual-phase steel | |
CN113145642B (en) | Pickling plate and preparation method thereof | |
JP3713804B2 (en) | Thin hot-rolled steel sheet with excellent formability | |
WO2021005971A1 (en) | Hot rolled steel sheet | |
JP3487265B2 (en) | Manufacturing method for section steel | |
JP6070616B2 (en) | Manufacturing method of hot-rolled steel sheet | |
JPH0823046B2 (en) | Manufacturing method of non-oriented electrical steel sheet with excellent magnetic properties | |
RU2813726C1 (en) | Method of producing strip of variable thickness and strip of variable thickness | |
CN1141412C (en) | band steel for shadow mask and its preparing process | |
RU1787604C (en) | Method of manufacturing low-carbon steel precision belt for shadow masks of kinescopes | |
CN114669596B (en) | Method for preparing medium-high carbon strip steel by semi-endless rolling and medium-high carbon strip steel | |
RU2271255C1 (en) | Method for cold rolling of strips of isotropic electrical steel | |
RU2200068C1 (en) | Method for straightening steel strip | |
SU889162A1 (en) | Method of producing kinescope band from low-carbon electrotechnical steel | |
WO2023243710A1 (en) | METHOD FOR PRODUCING Fe-Ni-BASED ALLOY THIN PLATE, AND Fe-Ni-BASED ALLOY THIN PLATE | |
JP2004223536A (en) | Method for manufacturing ferritic stainless steel sheet excellent in roping property | |
JP2018075616A (en) | Slab blooming method | |
JP3603800B2 (en) | Rolled material for tempered rolled austenitic stainless steel sheet and method for producing tempered rolled austenitic stainless steel sheet | |
JP4151443B2 (en) | Thin steel plate with excellent flatness after punching and method for producing the same | |
SU1764723A1 (en) | Method for hot-rolling of strips | |
CN115921807A (en) | Method for reducing banded structure level of hot-rolled strip steel |