RU176449U1 - SHIP TRANSMITTING ANTENNA SYSTEM - 6 - Google Patents

SHIP TRANSMITTING ANTENNA SYSTEM - 6 Download PDF

Info

Publication number
RU176449U1
RU176449U1 RU2017125585U RU2017125585U RU176449U1 RU 176449 U1 RU176449 U1 RU 176449U1 RU 2017125585 U RU2017125585 U RU 2017125585U RU 2017125585 U RU2017125585 U RU 2017125585U RU 176449 U1 RU176449 U1 RU 176449U1
Authority
RU
Russia
Prior art keywords
plate
terminal
current
plates
wire
Prior art date
Application number
RU2017125585U
Other languages
Russian (ru)
Inventor
Александр Александрович Кужелев
Виктор Ефимович Пониматкин
Василий Александрович Майоров
Original Assignee
Федеральное государственное казенное военное образовательное учреждение высшего образования "Военный учебно-научный центр Военно-Морского Флота "Военно-морская академия имени Адмирала флота Советского Союза Н.Г. Кузнецова"
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by Федеральное государственное казенное военное образовательное учреждение высшего образования "Военный учебно-научный центр Военно-Морского Флота "Военно-морская академия имени Адмирала флота Советского Союза Н.Г. Кузнецова" filed Critical Федеральное государственное казенное военное образовательное учреждение высшего образования "Военный учебно-научный центр Военно-Морского Флота "Военно-морская академия имени Адмирала флота Советского Союза Н.Г. Кузнецова"
Priority to RU2017125585U priority Critical patent/RU176449U1/en
Application granted granted Critical
Publication of RU176449U1 publication Critical patent/RU176449U1/en

Links

Images

Landscapes

  • Variable-Direction Aerials And Aerial Arrays (AREA)

Abstract

Использование: в радиосвязи для создания фазированных антенных решеток коротковолнового и ультракоротковолнового диапазона в условиях ограниченной поверхности размещения на кораблях и судах. Сущность: в базовый объект дополнительно введены емкостная часть каждой пластины, выполненная в виде многопроводной экспоненциальной линии, и дополнительная соединительная двухпроводная перемычка между каждой парой пластин для N плоских разрезных металлических пластин, обеспечивающие цепь протекания тока антенного модуля только по токовой части в каждой пластине, равной току генератора IA, и повышающее сопротивление емкостной части в каждой металлической пластине, при этом первая клеммапервой пластины соединена через токовую часть первой пластины со второй клеммойпервой пластины и далее через вторую клеммус первой клеммойвторой пластины по цепи, образованной однопроводной перемычкой между клеммамии; первая клеммавторой пластины соединена через токовую часть второй пластины с ее второй клеммой, а вторая клеммавторой пластины соединена с первой клеммойтретьей пластины по цепи, образованной однопроводной перемычкой между клеммамии; далее первая клемматретьей пластины соединена токовой частью третьей пластины со второй клеммойтретьей пластины; вторая клемматретьей пластины соединена с первой клеммойчетвертой пластины по цепи, образованной однопроводной перемычкой между клеммамиии далее токовой частью четвертой пластины между клеммамии; вторая клеммачетвертой пластины соединена с первой клеммойпятой пластины по цепи, образованной однопроводной перемычкой между клеммамиии далее токовой частью пятой пластины между клеммамии; и так далее произведены соединения токовых частей каждой из N пластин между собой через однопроводные перемычки между пластинами для N пластин модуля и так до второй клеммыN-2 пластины, вторая клеммаN-2 пластины соединена с первой клеммойN-1 пластины через однопроводную перемычку; первая клеммаN-1 пластины соединена через токовую часть N-1 пластины между клеммамииN-1 пластины, вторая клеммаN-1 пластины через однопроводную перемычку соединена с первой клеммойN пластины и через N пластину-диск с клеммой «В», которая соединена с клеммой «Г» на корпусе корабля, через экспоненциальную нагрузку, размещенную в магнитодиэлектрической среде с параметрами ε=10 и μ=10; емкостная часть определена в антенном модуле для каждой металлической разрезной пластины, так емкостная часть первой пластины образована соединением второй клеммычерез многопроводную экспоненциальную линию с третьей клеммойи соединением третьей клеммыпервой пластины через двухпроводную перемычку со второй клеммойвторой пластины; емкостная часть второй пластины образована соединением второй клеммывторой пластины через многопроводную экспоненциальную линию с третьей клеммой, третья клеммавторой пластины соединена двухпроводной перемычкой с клеммойтретьей пластины; емкостная часть третьей пластины образована соединением второй клеммытретьей пластины через многопроводную экспоненциальную линию с третьей клеммойтретьей пластины с последующим соединением третьей клеммычерез двухпроводную перемычку со второй клеммойчетвертой пластины; емкостная часть четвертой пластины образована соединением второй клеммычетвертой пластины через многопроводную экспоненциальную линию с третьей клеммойчетвертой пластины и последующим соединением третьей клеммычерез двухпроводную перемычку со второй клеммойпятой пластины; и так далее образована емкостная часть для всех из N пластин, например, до N-2 пластины, которая соединена своей третьей клеммойN-2 пластины через двухпроводную перемычку со второй клеммойN-1 пластины; емкостная часть N-1 пластины образована соединением второй клеммыN-1 пластины через многопроводную экспоненциальную линию с третьей клеммойN-1 пластины, третья клеммаN-1 пластины соединена через двухпроводную перемычку со второй клеммойN пластины-диска. Технический результат: установление постоянства тока в антенне независимо от рабочей частоты на основе повышения коэффициента бегущей волны тока антенного модуля путем устранения отраженной волны в емкостной части пластины. 6 ил.Usage: in radio communications to create phased antenna arrays of the short-wave and ultra-short-wave range in the conditions of a limited surface placement on ships and ships. Essence: the capacitive part of each plate, made in the form of a multi-wire exponential line, and an additional connecting two-wire jumper between each pair of plates for N flat split metal plates, providing an antenna module current path only along the current part in each plate, equal to current generator IA, and increasing the resistance of the capacitive part in each metal plate, while the first terminal of the first plate is connected through the current part n the first plate with the second terminal of the first plate and then through the second terminal to the first terminal of the second plate along the circuit formed by a single-wire jumper between the terminals the first terminal of the second plate is connected through the current part of the second plate to its second terminal, and the second terminal of the second plate is connected to the first terminal of the third plate in a circuit formed by a single-wire jumper between the terminal block; then the first terminal of the third plate is connected by the current part of the third plate to the second terminal of the third plate; the second terminal of the third plate is connected to the first terminal of the fourth plate in a circuit formed by a single-wire jumper between the terminals and then the current part of the fourth plate between the terminal; the second terminal of the fourth plate is connected to the first terminal of the fifth plate in a circuit formed by a single-wire jumper between the terminals and then the current part of the fifth plate between the terminal block; and so on, the current parts of each of the N plates are connected to each other through single-wire jumpers between the plates for the N plates of the module and so on to the second terminal N-2 of the plate, the second terminal N-2 of the plate is connected to the first terminal N-1 of the plate through a single-wire jumper; the first terminal N-1 of the plate is connected through the current part of the N-1 plate between the terminal N-1 of the plate, the second terminal N-1 of the plate through a single-wire jumper is connected to the first terminal N of the plate and through N the disk plate with terminal "B", which is connected to the terminal "G »On the ship’s hull, through an exponential load placed in a magnetodielectric medium with parameters ε = 10 and μ = 10; the capacitive part is defined in the antenna module for each metal split plate, so the capacitive part of the first plate is formed by connecting the second terminal through a multi-wire exponential line to the third terminal and connecting the third terminal of the first plate through a two-wire jumper with the second terminal of the second plate; the capacitive part of the second plate is formed by connecting the second terminal of the second plate through a multi-wire exponential line to the third terminal, the third terminal of the second plate is connected by a two-wire jumper to the terminal of the third plate; the capacitive part of the third plate is formed by connecting the second terminal of the third plate through a multi-wire exponential line with the third terminal of the third plate, followed by connecting the third terminal through a two-wire jumper with the second terminal of the fourth plate; the capacitive part of the fourth plate is formed by connecting the second terminal of the fourth plate through a multi-wire exponential line with the third terminal of the fourth plate and then connecting the third terminal through a two-wire jumper with the second terminal of the fifth plate; and so on, a capacitive part is formed for all of the N plates, for example, up to the N-2 plate, which is connected by its third terminal N-2 plate through a two-wire jumper with the second terminal N-1 plate; the capacitive part of the N-1 plate is formed by connecting the second terminal N-1 of the plate through a multi-wire exponential line with the third terminal of the N-1 plate, the third terminal of the N-1 plate is connected through a two-wire jumper to the second terminal N of the disk plate. Technical result: the establishment of a constant current in the antenna regardless of the operating frequency based on increasing the traveling wave coefficient of the current of the antenna module by eliminating the reflected wave in the capacitive part of the plate. 6 ill.

Description

Полезная модель относится к элементу радиосвязи - антенной технике и может быть использована для создания фазированных антенных решеток коротковолнового (КВ) и ультракоротковолнового (УКВ) диапазонов в условиях ограниченной поверхности их размещения с целью улучшения электромагнитной обстановки работы РЭС, например, на кораблях и судах.The utility model relates to an element of radio communication - antenna technology and can be used to create phased antenna arrays of short-wave (HF) and ultra-short-wave (VHF) ranges in the conditions of a limited surface of their placement in order to improve the electromagnetic environment of the RES, for example, on ships and ships.

Известно, что несимметричный вибратор (или штырь) широко используется исходя из его высоких характеристик по массогабаритным характеристикам и направленным свойствам. Штырь занимает малую площадь при размещении, поэтому повсеместно используется на судах и кораблях, причем в значительном количестве на борту судов (несколько десятков). Однако все большее распространение приобретает направление в исследованиях по созданию малогабаритных антенных устройств с высокими параметрами по диапазонным и направленным свойствам.It is known that an asymmetric vibrator (or pin) is widely used based on its high characteristics in terms of mass and size characteristics and directional properties. The pin occupies a small area when placed, therefore it is used everywhere on ships and ships, and in significant quantities on board ships (several dozen). However, the direction in research on the creation of small-sized antenna devices with high parameters in range and directional properties is becoming more widespread.

Поэтому в качестве прототипа использована полезная модель патента №160164 по заявке №2015105122 от 16.02.2015 г., которая представляет собой антенную систему (фиг. 1), состоящую из N излучателей, антенных модулей, согласующего устройства на N-каналов, усилителя мощности и генератора, при этом каждый из антенных модулей представляет цилиндрический излучатель, состоящий из N кольцеобразных разрезных пластин изолированных друг от друга и соединенных с помощью перемычек, площадь пластин увеличивается пропорционально уровню размещения пластины по высоте цилиндрического излучателя, верхняя пластина цилиндра соединена с экспоненциальной нагрузкой, размещенной в активном наполнителе с параметрами ε=10 и μ=10 (фиг. 2). Рабочий частотный диапазон антенного модуля составляет от 3 до 30 МГц с коэффициентом бегущей волны тока в нем в пределах 0,6.Therefore, the utility model of patent No. 160164 for application No. 2015105122 of February 16, 2015, which is an antenna system (Fig. 1), consisting of N emitters, antenna modules, an N-channel matching device, a power amplifier, and generator, wherein each of the antenna modules represents a cylindrical emitter, consisting of N ring-shaped split plates isolated from each other and connected by jumpers, the area of the plates increases in proportion to the level of placement of the plate in height a cylindrical emitter, the upper cylinder plate is connected to an exponential load placed in the active filler with parameters ε = 10 and μ = 10 (Fig. 2). The operating frequency range of the antenna module is from 3 to 30 MHz with a coefficient of a traveling current wave in it within 0.6.

В полезной модели патента №160164 рассмотрен путь увеличения диапазонных свойств антенны на основе понижения погонного волнового сопротивления антенны. Причем важным является создание равного погонного волнового сопротивления вдоль всей длины

Figure 00000001
антенны или цилиндра. Достигнуто это созданием дополнительной емкости в несимметричном вибраторе, выполненном в виде непрерывно расположенных по высоте металлических изолированных друг от друга плоских пластин. При этом площадь пластин с высотой меняется в сторону увеличения, на основе того, что погонная индуктивность несимметричного вибратора неизменна по длине, а емкость погонная уменьшается с высотой.In the utility model of patent No. 160164, a path is considered for increasing the range properties of the antenna based on lowering the specific wave impedance of the antenna. Moreover, it is important to create an equal linear wave resistance along the entire length
Figure 00000001
antenna or cylinder. This is achieved by creating additional capacity in an asymmetric vibrator, made in the form of metal plates continuously separated from each other by height. In this case, the area of the plates changes with height in the direction of increase, on the basis that the linear inductance of the asymmetric vibrator is constant along the length, and the linear capacity decreases with height.

На фиг. 2 приведено конструктивное исполнение антенного модуля, который состоит из изолированных друг от друга круглых металлических разрезных пластин. Пластины соединены между собой перемычками. Точки подключения перемычек к металлическим пластинам должны быть подобраны исходя из требований к погонным параметрам емкости и индуктивности. Электрический ток генератора или ток антенны IA протекает по цепи образованной перемычками и металлическими пластинами. Причем ток антенны IA протекает не по всей пластине, а по части ее, что позволяет в заданных пределах поддерживать погонную индуктивность антенны, при этом уменьшая входное индуктивное сопротивление антенны. При этом часть пластины, по которой не протекает ток, будет находиться под потенциалом, что позволит иметь заданную величину погонной емкости антенны.In FIG. 2 shows the design of the antenna module, which consists of round metal split plates isolated from each other. The plates are interconnected by jumpers. Connection points for jumpers to metal plates should be selected based on the requirements for linear parameters of capacitance and inductance. The electric current of the generator or the current of the antenna I A flows through a circuit formed by jumpers and metal plates. Moreover, the antenna current I A does not flow across the entire plate, but along part of it, which allows maintaining the linear inductance of the antenna within specified limits, while reducing the input inductive resistance of the antenna. In this case, the part of the plate through which current does not flow will be under the potential, which will allow you to have a given value of the linear capacity of the antenna.

На фиг. 2 дано конструктивное исполнение излучающего, антенного модуля по патенту №160164.In FIG. 2 gives a design of a radiating antenna module according to patent No. 160164.

Фиг. 2 дает четкое представление о цепи протекания тока IA антенны применительно к модулю патента №160164, где в нижней пластине ток подходящей к клемме «К» от питающего фидера к первой пластине, далее протекает по пластине к клемме «б». Далее от точки «б» нижней пластины ток через соединительную перемычку протекает к клемме «а» второй пластины. Протекая по части до средней части второй пластины ток подходит к ее клемме «б» и далее через перемычку к клемме «а» третьей пластины, протекая до средины которой достигает клеммы «б» и далее до следующей пластины за клеммой «а» через перемычку, и так далее до самой верхней пластины. Рассмотрим на фиг. 3 работу трех пластин в любом сечении для антенного модуля, представленного на фиг. 2.FIG. 2 gives a clear idea of the current path I A of the antenna as applied to the module of patent No. 160164, where in the lower plate the current is suitable for terminal “K” from the feed feeder to the first plate, then flows through the plate to terminal “b”. Further, from point “b” of the lower plate, current flows through the jumper to terminal “a” of the second plate. Flowing partly to the middle part of the second plate, the current flows to its terminal “b” and then through the jumper to terminal “a” of the third plate, flowing to the middle of which reaches terminal “b” and then to the next plate after terminal “a” through the jumper, and so on to the very top plate. Consider in FIG. 3, the operation of three plates in any section for the antenna module shown in FIG. 2.

Пусть к нижней пластине (фиг. 3), или первой пластины, ток IA через перемычку достигает контактной клеммы «а», далее ток IA протекает по пластине, до ее середины, к клемме «б». Далее от клеммы «б» нижней пластины ток через соединительную перемычку протекает к клемме «а» второй пластины. Протекая до средней части второй пластины, ток достигает клеммы «б» и далее через перемычку протекает к клемме «а» третьей пластины, и затем, протекая по которой достигает клеммы «б» и далее по следующей за клеммой «б» перемычке к следующей пластине, не представленной на фиг. 3, и так далее. Таким образом, показана цепь протекания тока IA, обеспечивающего излучение электромагнитного поля антенному модулю. Причем, если рассмотреть протекание тока IA по всей длине разрезной пластины, т.е. включить весь виток пластины, а не половину пластины, как это показано на фиг. 3, то такая цепь полного витка для протекания тока приведет к возрастанию индуктивности модуля, при этом емкость остается неизменной. Следовательно, не возможно будет достигнуть постоянства волнового погонного сопротивления WП, которое есть отношение погонного индуктивного сопротивления ωLП модуля к емкостному погонному сопротивлению ωСП или запишется

Figure 00000002
. Поэтому в антенном модуле необходимо существование токовой части пластины и емкостной части пластины (фиг. 3). При такой схеме протекания тока IA, представленной на фиг. 3, когда только по токовой части или по половине вдоль каждой пластины в модуле протекает ток, возникают электродинамические проблемы, которые снижают коэффициент бегущей волны тока (КБВ). Возникающие проблемы показаны ниже.Suppose that to the bottom plate (Fig. 3), or the first plate, the current I A through the jumper reaches the contact terminal “a”, then the current I A flows through the plate, to its middle, to the terminal “b”. Further, from terminal “b” of the lower plate, current flows through the jumper to terminal “a” of the second plate. Flowing to the middle part of the second plate, the current reaches terminal “b” and then flows through the jumper to terminal “a” of the third plate, and then, flowing through which reaches terminal “b” and then through the jumper following terminal “b” to the next plate not shown in FIG. 3, and so on. Thus, a current flow circuit I A is shown, which provides electromagnetic field radiation to the antenna module. Moreover, if we consider the flow of current I A along the entire length of the split plate, i.e. include the entire turn of the plate, and not half the plate, as shown in FIG. 3, then such a full-turn circuit for current flow will lead to an increase in the inductance of the module, while the capacitance remains unchanged. Therefore, it will not be possible to achieve the constancy of the wave linear resistance W P , which is the ratio of the linear inductive resistance ωL P of the module to the capacitive linear resistance ω C P or written
Figure 00000002
. Therefore, in the antenna module, the existence of the current part of the plate and the capacitive part of the plate is necessary (Fig. 3). With this current flow pattern I A shown in FIG. 3, when only current flows in half or half along each plate in the module, electrodynamic problems arise that reduce the coefficient of the traveling current wave (KBW). Emerging issues are shown below.

Как видно из фиг. 3 каждая пластина разделена на часть пластины токовой от клеммы «а» до клеммы «б», по которой течет ток антенны IA, и части пластины емкостной, в которой ток не течет. Емкостная часть необходима, как говорилось выше, для создания заданной постоянной погонной емкости излучающего модуля.As can be seen from FIG. 3, each plate is divided into a part of the current plate from terminal “a” to terminal “b” through which the antenna current I A flows, and part of the capacitive plate in which current does not flow. The capacitive part is necessary, as mentioned above, to create a given constant linear capacity of the emitting module.

Однако в части пластины емкостной, не включенной в цепь тока антенны IA, образует изолированный на конце проводник, представляющий по длине половину части пластины между клеммами «а» и «в». Под действием потенциала приложенного к клемме «а» между клеммами «а» и «в» возникает ток в виде тока падающей волны IПАД и тока отраженной волны IОТР (фиг. 4). Возникающая отраженная волна тока IОТР в емкостной части пластины накладывается на ток антенны в токовой части пластины, т.е. в цепи тока IA антенны, понижая коэффициент бегущей волны антенны. Поэтому недостатком прототипа является: наличие несогласованных режимов, приводящих к образованию стоячих волн тока антенны и как следствие, снижения коэффициента бегущей волны тока.However, in the part of the capacitive plate, which is not included in the antenna current circuit I A , forms an insulated conductor at the end, which is half the length of the plate between the terminals “a” and “b”. Under the action of the potential applied to the terminal "a" between the terminals "a" and "b", a current arises in the form of the incident wave current I PAD and the current reflected wave I OTR (Fig. 4). The resulting reflected current wave I OTR in the capacitive part of the plate is superimposed on the antenna current in the current part of the plate, i.e. in the current circuit I A of the antenna, lowering the coefficient of the traveling wave of the antenna. Therefore, the disadvantage of the prototype is: the presence of inconsistent modes, leading to the formation of standing waves of the antenna current and, as a result, a decrease in the coefficient of the traveling current wave.

Целью разработки полезной модели является установление постоянства тока в антенне в режиме бегущей волны независимо от рабочей частоты, т.е. повышение коэффициента бегущей волны тока антенного модуля.The purpose of developing a utility model is to establish a constant current in the antenna in the traveling wave mode, regardless of the operating frequency, i.e. increasing the coefficient of the traveling wave current of the antenna module.

Поставленная цель достигается устранением отраженной волны тока IОТР. Повысить коэффициент бегущей волны (КБВ), значит увеличить излученную мощность модуля, при заданных равных условиях по подведенной к модулю мощности. Для повышения КБВ в антенном модуле реализовано следующее направление:This goal is achieved by eliminating the reflected current wave I OTR . To increase the coefficient of the traveling wave (KBW), it means to increase the radiated power of the module, under the same conditions, according to the power supplied to the module. To increase the KBM in the antenna module, the following direction has been implemented:

повышено сопротивление цепи для тока IПАД падающей волны с целью устранения этого тока и увеличения IA тока антенны.increased circuit resistance for the current I PAD of the incident wave in order to eliminate this current and increase I A of the antenna current.

Для повышения сопротивления цепи для тока падающей волны емкостная часть каждой плоской разрезной металлической пластины выполнена в виде многопроводной экспоненциальной линии (фиг. 5). Сопротивление каждого проводника в экспоненциальной линии возрастает за счет взаимного влияния в них токов, одного направления протекаемых в линии. При этом экспоненциальная зависимость распределенного сопротивления многопроводной линии обеспечивает плавное изменение сопротивления в сторону его повышения. Кроме того, подключение многопроводной экспоненциальной линии к следующей плоской разрезной металлической пластине выполняется двухпроводной перемычкой, что позволяет увеличить сопротивление емкостной части пластины, т.к. перемычка в виде двухпроводной линии в этом случае является по физическому процессу запирающей катушкой для протекающего по линии тока по двум проводникам одного направления. Действительно в двухпроводной линии токи одного направления не протекают. Задачей, в этом случае, подключения двухпроводной перемычки является создание заданного потенциала на емкостной части пластины для организации заданной погонной емкости вдоль излучающего модуля. Таким образом, представленным на фиг. 5 конструктивным исполнением токовой и емкостной частей каждой пластины решена задача по созданию условий протекания тока модуля IA только по токовой части для каждой пластины, в тоже время емкостная часть пластины остается под потенциалом и, следовательно, обладает заданной емкостью для своего уровня размещения пластины в антенном модуле.To increase the circuit resistance for the incident wave current, the capacitive part of each flat split metal plate is made in the form of a multi-wire exponential line (Fig. 5). The resistance of each conductor in the exponential line increases due to the mutual influence of currents in them, one direction flowing in the line. In this case, the exponential dependence of the distributed resistance of the multi-wire line provides a smooth change in resistance towards its increase. In addition, the connection of a multi-wire exponential line to the next flat split metal plate is performed by a two-wire jumper, which allows to increase the resistance of the capacitive part of the plate, because The jumper in the form of a two-wire line in this case is a locking coil for the process flowing along the current line along two conductors of the same direction. Indeed, in a two-wire line, currents of the same direction do not flow. The task, in this case, of connecting a two-wire jumper is to create a given potential on the capacitive part of the plate to organize a given linear capacity along the emitting module. Thus represented in FIG. 5 the design of the current and capacitive parts of each plate solved the problem of creating conditions for the current flow of the module I A only along the current part for each plate, at the same time, the capacitive part of the plate remains at the potential and, therefore, has a predetermined capacity for its level of plate placement in the antenna module.

На фиг. 5 представлено конструктивное исполнение и принцип работы пластин в антенном модуле, где ток генератора IA поступает через первую клемму

Figure 00000003
на первую пластину антенного модуля. От первой клеммы
Figure 00000003
ко второй клемме
Figure 00000004
ток IA протекает по токовой части первой пластины. Далее ток IA протекает от клеммы
Figure 00000004
к клемме
Figure 00000005
по цепи, образованной перемычкой между второй клеммой
Figure 00000004
первой пластины и первой клеммой
Figure 00000006
второй пластины и далее токовой частью второй пластины от клеммы
Figure 00000006
до клеммы
Figure 00000005
. Кроме того, создана цепь емкостная от клеммы
Figure 00000004
до клеммы
Figure 00000005
, состоящая из емкостной части первой пластины, которой является многопроводная экспоненциальная линия, между второй клеммой
Figure 00000004
первой пластины и третьей клеммой
Figure 00000007
первой пластины и, далее от третьей клеммы
Figure 00000007
первой пластины ко второй клемме
Figure 00000005
через перемычку в виде двухпроводной линии. Из-за взаимного сопротивления токов в многопроводной экспоненциальной линии и последующей двухпроводной перемычке, сопротивление цепи по емкостной части первой пластины высокое и ток в этой цепи не течет.In FIG. 5 shows the design and operation of the plates in the antenna module, where the generator current I A flows through the first terminal
Figure 00000003
on the first plate of the antenna module. From the first terminal
Figure 00000003
to the second terminal
Figure 00000004
current I A flows through the current portion of the first plate. Further, the current I A flows from the terminal
Figure 00000004
to terminal
Figure 00000005
along the circuit formed by the jumper between the second terminal
Figure 00000004
first plate and first terminal
Figure 00000006
the second plate and then the current part of the second plate from the terminal
Figure 00000006
to terminal
Figure 00000005
. In addition, a capacitive circuit is created from the terminal
Figure 00000004
to terminal
Figure 00000005
consisting of the capacitive part of the first plate, which is a multi-wire exponential line, between the second terminal
Figure 00000004
first plate and third terminal
Figure 00000007
the first plate and further from the third terminal
Figure 00000007
first plate to second terminal
Figure 00000005
through a jumper in the form of a two-wire line. Due to the mutual resistance of currents in a multi-wire exponential line and the subsequent two-wire jumper, the circuit resistance along the capacitive part of the first plate is high and the current does not flow in this circuit.

Следовательно, ток антенного модуля течет от клеммы

Figure 00000003
только по токовой части первой пластины, далее по перемычке между клеммами
Figure 00000004
и
Figure 00000006
, затем по токовой части второй пластины к клемме
Figure 00000005
, при этом ток равен току генератора IA. На основании сказанного следует, что ток генератора IA протекает через первую клемму
Figure 00000003
первой пластины, через токовую часть первой пластины ко второй клемме
Figure 00000004
первой пластины, через перемычку между клеммами
Figure 00000004
и
Figure 00000006
, через токовую часть второй пластины ко второй клемме
Figure 00000005
и через перемычку между клеммами
Figure 00000005
и
Figure 00000008
на токовую часть третьей пластины и через токовую часть третьей пластины ко второй клемме
Figure 00000009
третьей пластины и далее через вторую клемму
Figure 00000009
третьей пластины через перемычку к четвертой пластине и так далее по антенному модулю на фиг. 6.Consequently, the current of the antenna module flows from the terminal
Figure 00000003
only on the current part of the first plate, then on the jumper between the terminals
Figure 00000004
and
Figure 00000006
, then along the current part of the second plate to the terminal
Figure 00000005
, while the current is equal to the current of the generator I A. Based on the foregoing, it follows that the generator current I A flows through the first terminal
Figure 00000003
the first plate, through the current portion of the first plate to the second terminal
Figure 00000004
the first plate, through the jumper between the terminals
Figure 00000004
and
Figure 00000006
through the current part of the second plate to the second terminal
Figure 00000005
and through the jumper between the terminals
Figure 00000005
and
Figure 00000008
to the current part of the third plate and through the current part of the third plate to the second terminal
Figure 00000009
third plate and then through the second terminal
Figure 00000009
the third plate through the jumper to the fourth plate and so on along the antenna module in FIG. 6.

При этом по цепи от второй клеммы

Figure 00000004
первой пластины по емкостной части между клеммами
Figure 00000004
и
Figure 00000007
, выполненной в виде многопроводной экспоненциальной линии и по перемычке между
Figure 00000007
и
Figure 00000005
, выполненной в виде двухпроводной линии ток не течет, а приложенное напряжение к цепи образует емкость цепи.In this case, the circuit from the second terminal
Figure 00000004
the first plate on the capacitive part between the terminals
Figure 00000004
and
Figure 00000007
made in the form of a multi-wire exponential line and a jumper between
Figure 00000007
and
Figure 00000005
, made in the form of a two-wire line, no current flows, and the applied voltage to the circuit forms the capacitance of the circuit.

Кроме того, подобная емкостная цепь образуется для второй пластины по цепи от второй клеммы

Figure 00000005
второй пластины по емкостной части между клеммами
Figure 00000005
и
Figure 00000010
, выполненной в виде многопроводной экспоненциальной линии и по перемычке между
Figure 00000010
и
Figure 00000011
, выполненной в виде двухпроводной линии, где ток не течет, а приложенное напряжение к цепи образует емкость цепи.In addition, a similar capacitive circuit is formed for the second plate along the circuit from the second terminal
Figure 00000005
the second plate on the capacitive part between the terminals
Figure 00000005
and
Figure 00000010
made in the form of a multi-wire exponential line and a jumper between
Figure 00000010
and
Figure 00000011
made in the form of a two-wire line, where the current does not flow, and the applied voltage to the circuit forms the capacitance of the circuit.

Также подобная цепь образуется для третьей пластины по цепи, от второй клеммы

Figure 00000011
третьей пластины по емкостной части между клеммами
Figure 00000011
и
Figure 00000012
, выполненной в виде многопроводной экспоненциальной линии и по перемычке между
Figure 00000012
и
Figure 00000013
, выполненной в виде двухпроводной линии, где ток не течет, а приложенное напряжение к цепи образует емкость цепи.A similar circuit is also formed for the third plate along the chain, from the second terminal
Figure 00000011
the third plate on the capacitive part between the terminals
Figure 00000011
and
Figure 00000012
made in the form of a multi-wire exponential line and a jumper between
Figure 00000012
and
Figure 00000013
made in the form of a two-wire line, where the current does not flow, and the applied voltage to the circuit forms the capacitance of the circuit.

Таким образом, на примере конструктивного исполнения и электродинамики работы трех разрезных пластин обоснована работа антенного модуля, представленного на фиг. 6, содержащего N разрезных плоских пластин, по токовой части которых протекает ток модуля, причем токовые части пластин соединены между собой перемычкой однопроводной в средней их части пластины с началом каждой пластины, эта цепь для тока модуля IA. А емкостная часть каждой пластины, расположенной между второй и третьей клеммами в каждой пластины, соединена со средней частью последующей пластины перемычкой в виде двухпроводной линии.Thus, on the example of the design and electrodynamics of the operation of three split plates, the operation of the antenna module shown in FIG. 6, containing N split flat plates, the module current flows along the current part of the module, and the current parts of the plates are connected by a single-wire jumper in the middle part of the plate with the beginning of each plate, this circuit for the module current I A. And the capacitive part of each plate located between the second and third terminals in each plate is connected to the middle part of the subsequent plate by a jumper in the form of a two-wire line.

Показанная особенность протекания тока в виде IA в разрезных пластинах позволила разработать антенный модуль корабельной передающей антенной системы, устраняющий недостатки прототипа.The shown feature of the current flow in the form of I A in split plates allowed us to develop an antenna module of a ship's transmitting antenna system that eliminates the disadvantages of the prototype.

Антенный модуль представлен на фиг. 6, где один из N выходов согласующего устройства 7 через коаксиальный кабель 8 центральной жилой соединен с первой клеммой

Figure 00000014
первой разрезной металлической пластиной П1, изолированной от корпуса корабля 2 изолятором 10 и от второй пластины П2, а экранная оболочка коаксиального кабеля 8 соединена с корпусом корабля 2. Ток IA генератора от входной первой клеммы
Figure 00000014
первой пластины П1 протекает по токовой части пластины ко второй клемме
Figure 00000004
первой пластины и далее от второй клеммы
Figure 00000004
первой пластины к первой клемме
Figure 00000006
второй пластины П2 по цепи образованной однопроводной перемычкой между клеммами
Figure 00000004
и
Figure 00000006
, далее через первую клемму
Figure 00000006
второй пластины П2, через токовую часть второй пластины П2 ко второй клемме
Figure 00000005
второй пластины П2; далее от второй клеммы
Figure 00000005
второй пластины П2 ток IA протекает к первой клемме
Figure 00000008
третьей пластины П3 по цепи, образованной однопроводной перемычкой между клеммами
Figure 00000005
и
Figure 00000008
и далее по токовой части третьей пластины П3 между клеммами
Figure 00000008
и
Figure 00000011
; от второй клеммы
Figure 00000011
третьей пластины П3 ток протекает к первой клемме
Figure 00000015
четвертой пластины П4 по цепи для тока IA, образованной перемычкой между клеммами
Figure 00000011
и
Figure 00000015
и далее по токовой части четвертой пластины П4 между клеммами
Figure 00000015
и
Figure 00000016
; далее от второй клеммы
Figure 00000016
четвертой пластины П4 ток протекает к первой клемме
Figure 00000017
пятой пластины П5 по цепи для тока IA образованной перемычкой между клеммами
Figure 00000016
и
Figure 00000017
и далее по токовой части пятой пластины П5 между клеммами
Figure 00000017
и
Figure 00000018
; и так далее по остальным пластинам в модуле, т.е. ток модуля IA протекает по токовой части каждой пластины и по однопроводной перемычке соединяющей токовые части пластин модуля, причем, вплоть до второй клеммы
Figure 00000019
N-2 пластины ПN-2, далее от второй клеммы
Figure 00000019
N-2 пластины ПN-2 ток протекает к первой клемме
Figure 00000020
N-1 пластины ПN-1 по однопроводной перемычке, затем между клеммами
Figure 00000020
и
Figure 00000021
по токовой части N-1 пластины ПN-1, далее между клеммами
Figure 00000021
и
Figure 00000022
по однопроводной перемычке и далее по N пластине, в виде целого диска ПN, до клеммы «В», которая соединена с клеммой «Г» на корпусе корабля, через экспоненциальную нагрузку, размещенную в магнитодиэлектрической среде с параметрами ε=10 и μ=10.The antenna module is shown in FIG. 6, where one of the N outputs of the matching device 7 is connected via a coaxial cable 8 of the central core to the first terminal
Figure 00000014
the first split metal plate P1, isolated from the ship’s hull 2 by the insulator 10 and from the second plate P2, and the screen sheath of the coaxial cable 8 is connected to the ship’s hull 2. Generator current I A from the input first terminal
Figure 00000014
the first plate P1 flows along the current part of the plate to the second terminal
Figure 00000004
first plate and further from the second terminal
Figure 00000004
first plate to first terminal
Figure 00000006
the second plate P2 along the circuit formed by a single-wire jumper between the terminals
Figure 00000004
and
Figure 00000006
further through the first terminal
Figure 00000006
the second plate P2, through the current part of the second plate P2 to the second terminal
Figure 00000005
the second plate P2; further from the second terminal
Figure 00000005
of the second plate P2, current I A flows to the first terminal
Figure 00000008
the third plate P3 along the circuit formed by a single-wire jumper between the terminals
Figure 00000005
and
Figure 00000008
and further along the current part of the third plate P3 between the terminals
Figure 00000008
and
Figure 00000011
; from the second terminal
Figure 00000011
the third plate P3 current flows to the first terminal
Figure 00000015
fourth plate P4 in a circuit for current I A formed by a jumper between the terminals
Figure 00000011
and
Figure 00000015
and further along the current part of the fourth plate P4 between the terminals
Figure 00000015
and
Figure 00000016
; further from the second terminal
Figure 00000016
fourth plate P4 current flows to the first terminal
Figure 00000017
fifth plate P5 in a circuit for current I A formed by a jumper between the terminals
Figure 00000016
and
Figure 00000017
and further along the current part of the fifth plate P5 between the terminals
Figure 00000017
and
Figure 00000018
; and so on along the remaining plates in the module, i.e. module current I A flows through the current part of each plate and through a single-wire jumper connecting the current parts of the plates of the module, up to the second terminal
Figure 00000019
N-2 plates PN-2, further from the second terminal
Figure 00000019
N-2 plates PN-2 current flows to the first terminal
Figure 00000020
N-1 plates PN-1 through a single-wire jumper, then between the terminals
Figure 00000020
and
Figure 00000021
along the current part N-1 of the PN-1 plate, then between the terminals
Figure 00000021
and
Figure 00000022
through a single-wire jumper and then along the N plate, in the form of a whole PN drive, to the “B” terminal, which is connected to the “G” terminal on the ship’s hull, through an exponential load placed in a magnetodielectric medium with parameters ε = 10 and μ = 10.

Емкостная часть определена в антенном модуле для каждой металлической разрезной пластины, так для первой пластины емкостная часть образована многопроводной экспоненциальной линией соединением между клеммами

Figure 00000023
и
Figure 00000024
, и последующей двухпроводной перемычкой между клеммами
Figure 00000024
и
Figure 00000005
; для второй пластины емкостная часть образована многопроводной экспоненциальной линией соединением между клеммами
Figure 00000005
и
Figure 00000010
, и последующей двухпроводной перемычкой между клеммами
Figure 00000010
и
Figure 00000011
; для третьей пластины емкостная часть образована многопроводной экспоненциальной линией соединением между клеммами
Figure 00000011
и
Figure 00000012
, и последующей двухпроводной перемычкой между клеммами
Figure 00000012
и
Figure 00000016
; для четвертой пластины емкостная часть образована многопроводной экспоненциальной линией соединением между клеммами
Figure 00000016
и
Figure 00000025
, и последующей двухпроводной перемычкой между клеммами
Figure 00000025
и
Figure 00000026
; и так далее образованы емкостные части для всех из N пластин вплоть до N-2 пластины, которая соединена своей третьей клеммой
Figure 00000027
двухпроводной перемычкой со второй клеммой
Figure 00000021
N-1 пластины, далее для N-1 пластины емкостная часть образована многопроводной экспоненциальной линией соединением между клеммами
Figure 00000021
и
Figure 00000028
, и последующей двухпроводной перемычкой между третьей клеммой
Figure 00000028
N-1 пластины и второй клеммой
Figure 00000029
N пластины-диска.The capacitive part is defined in the antenna module for each metal split plate, so for the first plate the capacitive part is formed by a multi-wire exponential line connection between the terminals
Figure 00000023
and
Figure 00000024
, and the subsequent two-wire jumper between the terminals
Figure 00000024
and
Figure 00000005
; for the second plate, the capacitive part is formed by a multi-wire exponential line connection between the terminals
Figure 00000005
and
Figure 00000010
, and the subsequent two-wire jumper between the terminals
Figure 00000010
and
Figure 00000011
; for the third plate, the capacitive part is formed by a multi-wire exponential line connection between the terminals
Figure 00000011
and
Figure 00000012
, and the subsequent two-wire jumper between the terminals
Figure 00000012
and
Figure 00000016
; for the fourth plate, the capacitive part is formed by a multi-wire exponential line connection between the terminals
Figure 00000016
and
Figure 00000025
, and the subsequent two-wire jumper between the terminals
Figure 00000025
and
Figure 00000026
; and so on, capacitive parts are formed for all of the N plates up to the N-2 plate, which is connected by its third terminal
Figure 00000027
two-wire jumper with a second terminal
Figure 00000021
N-1 plates, then for the N-1 plate the capacitive part is formed by a multi-wire exponential line connection between the terminals
Figure 00000021
and
Figure 00000028
, and the subsequent two-wire jumper between the third terminal
Figure 00000028
N-1 plate and second terminal
Figure 00000029
N disk plate.

Таким образом, антенный модуль на фиг. 6 имеет токовую часть и емкостную часть на каждой пластине. Причем ток модуля IA течет только по токовой части модуля, по емкостной части ток не течет, а наличие потенциала на емкостной части создает необходимую погонную емкость для каждой пластины, в этом преимущество предложенной модели по сравнению с прототипом.Thus, the antenna module in FIG. 6 has a current part and a capacitive part on each plate. Moreover, the current of the module I A flows only along the current part of the module, the current does not flow along the capacitive part, and the presence of potential on the capacitive part creates the necessary linear capacity for each plate, this is the advantage of the proposed model compared to the prototype.

Совокупность существенных признаков заявляемого устройства обеспечит достижение поставленной цели. Авторам неизвестны технические решения из области радиосвязи, антенной техники, содержащие признаки, эквивалентные отличительным признакам заявляемого устройства. Авторам неизвестны технические решения из других областей техники, обладающие свойствами заявляемого технического решения. Таким образом, заявляемое техническое решение, по мнению авторов, обладает критерием существенных признаков.The set of essential features of the claimed device will ensure the achievement of the goal. The authors are not aware of technical solutions from the field of radio communications, antenna technology, containing signs equivalent to the hallmarks of the claimed device. The authors are not aware of technical solutions from other areas of technology that have the properties of the claimed technical solution. Thus, the claimed technical solution, according to the authors, has the criterion of essential features.

Claims (1)

Корабельная передающая антенная система, содержащая высокочастотный генератор, соединенный через усилитель мощности коаксиальной кабельной линией с согласующим устройством, N выходов согласующего устройства соединены с входами N антенных модулей одинаковой длины фидерными линиями, проходящими через отверстия в металлической поверхности корабля, а высокочастотный генератор, усилитель мощности и согласующее устройство расположены внутри корпуса корабля (судна); каждый из N антенных модулей, с первого по N, представляет собой цилиндрической формы излучатель высотой 40 см и диаметром 40 см, состоящий из N плоских разрезных металлических пластин изолированных друг от друга и соединенных между собой перемычками, верхняя пластина излучателя представляет собой цельный металлический диск с клеммой в центре диска, соединенный с экспоненциальной нагрузкой, размещенной в активном наполнителе с параметрами ε=10 и μ=10 внутри цилиндрического излучателя, отличающаяся тем, что введено конструктивное исполнение емкостной части каждой из N плоских разрезных металлических пластин в виде многопроводной экспоненциальной линии, соединенной с дополнительной двухпроводной перемычкой между каждой парой для N плоских разрезных металлических пластин, это позволит току генератора IA в модуле протекать только по токовым частям в каждой из N пластин по цепи, в которой один из N выходов согласующего устройства через коаксиальный кабель центральной жилой соединен с первой клеммой
Figure 00000030
первой разрезной металлической пластиной, изолированной от корпуса корабля и соседней пластины, а экранная оболочка коаксиального кабеля соединена с корпусом корабля; первая клемма
Figure 00000031
первой пластины соединена через токовую часть первой пластины со второй клеммой
Figure 00000032
первой пластины и далее через вторую клемму
Figure 00000033
с первой клеммой
Figure 00000034
второй пластины по цепи, образованной однопроводной перемычкой между клеммами
Figure 00000035
и
Figure 00000036
; первая клемма
Figure 00000037
второй пластины соединена через токовую часть второй пластины с ее второй клеммой
Figure 00000038
, а вторая клемма
Figure 00000039
второй пластины соединена с первой клеммой
Figure 00000040
третьей пластины по цепи, образованной однопроводной перемычкой между клеммами
Figure 00000041
и
Figure 00000042
; далее первая клемма
Figure 00000043
третьей пластины соединена токовой частью третьей пластины со второй клеммой
Figure 00000044
третьей пластины; вторая клемма
Figure 00000045
третьей пластины соединена с первой клеммой
Figure 00000046
четвертой пластины по цепи, образованной однопроводной перемычкой между клеммами
Figure 00000047
и
Figure 00000048
и далее токовой частью четвертой пластины между клеммами
Figure 00000049
и
Figure 00000050
; вторая клемма
Figure 00000051
четвертой пластины соединена с первой клеммой
Figure 00000052
пятой пластины по цепи, образованной однопроводной перемычкой между клеммами
Figure 00000053
и
Figure 00000054
и далее токовой частью пятой пластины между клеммами
Figure 00000055
и
Figure 00000056
; и так далее произведены соединения токовых частей каждой из N пластин между собой через однопроводные перемычки между пластинами для N пластин модуля и так до второй клеммы
Figure 00000057
N-2 пластины, вторая клемма
Figure 00000058
N-2 пластины соединена с первой клеммой
Figure 00000059
N-1 пластины через однопроводную перемычку; первая клемма
Figure 00000059
N-1 пластины соединена через токовую часть N-1 пластины между клеммами
Figure 00000060
и
Figure 00000061
N-1 пластины, вторая клемма
Figure 00000062
N-1 пластины через однопроводную перемычку соединена с первой клеммой
Figure 00000063
N пластины и через N пластину-диск с клеммой «В», которая соединена с клеммой «Г» на корпусе корабля, через экспоненциальную нагрузку, размещенную в магнитодиэлектрической среде с параметрами ε=10 и μ=10; емкостная часть определена в антенном модуле для каждой металлической разрезной пластины, так емкостная часть первой пластины образована соединением второй клеммы
Figure 00000064
через многопроводную экспоненциальную линию с третьей клеммой
Figure 00000065
и соединением третьей клеммы
Figure 00000066
первой пластины через двухпроводную перемычку со второй клеммой
Figure 00000067
второй пластины; емкостная часть второй пластины образована соединением второй клеммы
Figure 00000068
второй пластины через многопроводную экспоненциальную линию с третьей клеммой
Figure 00000069
, третья клемма
Figure 00000070
второй пластины соединена двухпроводной перемычкой с клеммой
Figure 00000071
третьей пластины; емкостная часть третьей пластины образована соединением второй клеммы
Figure 00000072
третьей пластины через многопроводную экспоненциальную линию с третьей клеммой
Figure 00000073
третьей пластины с последующим соединением третьей клеммы
Figure 00000074
через двухпроводную перемычку со второй клеммой
Figure 00000075
четвертой пластины; емкостная часть четвертой пластины образована соединением второй клеммы
Figure 00000076
четвертой пластины через многопроводную экспоненциальную линию с третьей клеммой
Figure 00000077
четвертой пластины и последующим соединением третьей клеммы
Figure 00000078
через двухпроводную перемычку с второй клеммой
Figure 00000079
пятой пластины; и так далее образована емкостная часть для всех из N пластин, например, до N-2 пластины, которая соединена своей третьей клеммой
Figure 00000080
N-2 пластины через двухпроводную перемычку со второй клеммой
Figure 00000081
N-1 пластины; емкостная часть N-1 пластины образована соединением второй клеммы
Figure 00000082
N-1 пластины через многопроводную экспоненциальную линию с третьей клеммой
Figure 00000083
N-1 пластины, третья клемма
Figure 00000084
N-1 пластины соединена через двухпроводную перемычку со второй клеммой
Figure 00000085
N пластины-диска.A shipborne transmitting antenna system containing a high-frequency generator connected via a power amplifier with a coaxial cable line to a matching device, N outputs of a matching device are connected to the inputs of N antenna modules of the same length by feeder lines passing through holes in the metal surface of the ship, and the high-frequency generator, power amplifier, and matching device located inside the hull of the ship (vessel); each of the N antenna modules, from first to N, is a cylindrical emitter 40 cm high and 40 cm in diameter, consisting of N flat split metal plates isolated from each other and interconnected by jumpers, the upper plate of the emitter is a solid metal disk with a terminal in the center of the disk connected to an exponential load placed in the active filler with parameters ε = 10 and μ = 10 inside the cylindrical emitter, characterized in that the design is introduced mkostnoy of each of the N flat split metal plates in the form of a multiconductor exponential line connected with an additional two-wire jumper between each pair of N flat split metal plates, it will allow the current generator I A module only flow of current portions in each of the N plates in the chain , in which one of the N outputs of the matching device through a coaxial cable of the central core is connected to the first terminal
Figure 00000030
the first split metal plate isolated from the ship’s hull and the adjacent plate, and the screen sheath of the coaxial cable is connected to the ship’s hull; first terminal
Figure 00000031
the first plate is connected through the current part of the first plate to the second terminal
Figure 00000032
the first plate and then through the second terminal
Figure 00000033
with first terminal
Figure 00000034
the second plate along the circuit formed by a single-wire jumper between the terminals
Figure 00000035
and
Figure 00000036
; first terminal
Figure 00000037
the second plate is connected through the current part of the second plate to its second terminal
Figure 00000038
and the second terminal
Figure 00000039
the second plate is connected to the first terminal
Figure 00000040
the third plate along the circuit formed by a single-wire jumper between the terminals
Figure 00000041
and
Figure 00000042
; further the first terminal
Figure 00000043
the third plate is connected by the current part of the third plate to the second terminal
Figure 00000044
third plate; second terminal
Figure 00000045
the third plate is connected to the first terminal
Figure 00000046
fourth plate in a circuit formed by a single-wire jumper between the terminals
Figure 00000047
and
Figure 00000048
and then the current part of the fourth plate between the terminals
Figure 00000049
and
Figure 00000050
; second terminal
Figure 00000051
the fourth plate is connected to the first terminal
Figure 00000052
the fifth plate along the circuit formed by a single-wire jumper between the terminals
Figure 00000053
and
Figure 00000054
and then the current part of the fifth plate between the terminals
Figure 00000055
and
Figure 00000056
; and so on, the current parts of each of the N plates are connected to each other through single-wire jumpers between the plates for N module plates and so on to the second terminal
Figure 00000057
N-2 plates, second terminal
Figure 00000058
N-2 plates connected to the first terminal
Figure 00000059
N-1 plates through a single-wire jumper; first terminal
Figure 00000059
N-1 plates connected through the current part of the N-1 plate between the terminals
Figure 00000060
and
Figure 00000061
N-1 plate, second terminal
Figure 00000062
N-1 plates through a single-wire jumper connected to the first terminal
Figure 00000063
N plates and through an N plate-disk with terminal “B”, which is connected to terminal “G” on the ship’s hull, through an exponential load placed in a magnetodielectric medium with parameters ε = 10 and μ = 10; the capacitive part is defined in the antenna module for each metal split plate, so the capacitive part of the first plate is formed by connecting the second terminal
Figure 00000064
via a multi-wire exponential line with a third terminal
Figure 00000065
and the connection of the third terminal
Figure 00000066
the first plate through a two-wire jumper with a second terminal
Figure 00000067
second plate; the capacitive part of the second plate is formed by connecting the second terminal
Figure 00000068
second plate through a multi-wire exponential line with a third terminal
Figure 00000069
third terminal
Figure 00000070
the second plate is connected by a two-wire jumper to the terminal
Figure 00000071
third plate; the capacitive part of the third plate is formed by the connection of the second terminal
Figure 00000072
third plate through a multi-wire exponential line with a third terminal
Figure 00000073
the third plate followed by the connection of the third terminal
Figure 00000074
via a two-wire jumper with a second terminal
Figure 00000075
fourth plate; the capacitive part of the fourth plate is formed by the connection of the second terminal
Figure 00000076
the fourth plate through a multi-wire exponential line with a third terminal
Figure 00000077
fourth plate and then connecting the third terminal
Figure 00000078
via a two-wire jumper with a second terminal
Figure 00000079
fifth plate; and so on, a capacitive part is formed for all of the N plates, for example, up to the N-2 plate, which is connected by its third terminal
Figure 00000080
N-2 plates through a two-wire jumper with a second terminal
Figure 00000081
N-1 plates; the capacitive part of the N-1 plate is formed by the connection of the second terminal
Figure 00000082
N-1 plates through a multi-wire exponential line with a third terminal
Figure 00000083
N-1 plate, third terminal
Figure 00000084
N-1 plates connected via a two-wire jumper to the second terminal
Figure 00000085
N disk plate.
RU2017125585U 2017-07-17 2017-07-17 SHIP TRANSMITTING ANTENNA SYSTEM - 6 RU176449U1 (en)

Priority Applications (1)

Application Number Priority Date Filing Date Title
RU2017125585U RU176449U1 (en) 2017-07-17 2017-07-17 SHIP TRANSMITTING ANTENNA SYSTEM - 6

Applications Claiming Priority (1)

Application Number Priority Date Filing Date Title
RU2017125585U RU176449U1 (en) 2017-07-17 2017-07-17 SHIP TRANSMITTING ANTENNA SYSTEM - 6

Publications (1)

Publication Number Publication Date
RU176449U1 true RU176449U1 (en) 2018-01-18

Family

ID=68235238

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
RU2017125585U RU176449U1 (en) 2017-07-17 2017-07-17 SHIP TRANSMITTING ANTENNA SYSTEM - 6

Country Status (1)

Country Link
RU (1) RU176449U1 (en)

Cited By (2)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
RU2759752C1 (en) * 2021-03-16 2021-11-17 Акционерное общество "Проектно-конструкторское бюро "РИО" Short wave radio transmitter
RU2822631C1 (en) * 2020-03-19 2024-07-10 МАРИТАЙМ АйОуТи СОЛЮШНЗ БВ Antenna array module installation method

Citations (5)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US5307081A (en) * 1990-11-27 1994-04-26 Geophysical Survey Systems, Inc. Radiator for slowly varying electromagnetic waves
RU156521U1 (en) * 2014-12-30 2015-11-10 Российская Федерация, от имени которой выступает Министерство обороны Российской Федерации SHIP TRANSMITTING ANTENNA SYSTEM
RU160079U1 (en) * 2015-05-27 2016-02-27 Российская Федерация, от имени которой выступает Министерство обороны Российской Федерации SHIP TRANSMITTING ANTENNA SYSTEM - 3
RU160164U1 (en) * 2015-02-16 2016-03-10 Российская Федерация, от имени которой выступает Министерство обороны Российской Федерации SHIP TRANSMITTING ANTENNA SYSTEM - 2
RU162399U1 (en) * 2014-10-22 2016-06-10 Алексей Алексеевич Типикин SHIP TRANSMITTING ANTENNA SYSTEM

Patent Citations (5)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US5307081A (en) * 1990-11-27 1994-04-26 Geophysical Survey Systems, Inc. Radiator for slowly varying electromagnetic waves
RU162399U1 (en) * 2014-10-22 2016-06-10 Алексей Алексеевич Типикин SHIP TRANSMITTING ANTENNA SYSTEM
RU156521U1 (en) * 2014-12-30 2015-11-10 Российская Федерация, от имени которой выступает Министерство обороны Российской Федерации SHIP TRANSMITTING ANTENNA SYSTEM
RU160164U1 (en) * 2015-02-16 2016-03-10 Российская Федерация, от имени которой выступает Министерство обороны Российской Федерации SHIP TRANSMITTING ANTENNA SYSTEM - 2
RU160079U1 (en) * 2015-05-27 2016-02-27 Российская Федерация, от имени которой выступает Министерство обороны Российской Федерации SHIP TRANSMITTING ANTENNA SYSTEM - 3

Cited By (2)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
RU2822631C1 (en) * 2020-03-19 2024-07-10 МАРИТАЙМ АйОуТи СОЛЮШНЗ БВ Antenna array module installation method
RU2759752C1 (en) * 2021-03-16 2021-11-17 Акционерное общество "Проектно-конструкторское бюро "РИО" Short wave radio transmitter

Similar Documents

Publication Publication Date Title
US9948011B2 (en) Superluminal antenna
US3815054A (en) Balanced, low impedance, high frequency transmission line
Alam et al. Novel surface wave exciters for power line fault detection and communications
RU156521U1 (en) SHIP TRANSMITTING ANTENNA SYSTEM
US9887681B2 (en) Power transmission system, transmission apparatus, receiving apparatus, and power transmission method
CN105144481A (en) Antenna module and method for mounting same
US20070216595A1 (en) Dielectric-Loaded Antenna
CN111987431B (en) Antenna structure and electronic device
CN212517503U (en) Antenna device and electronic apparatus
US10530424B2 (en) Antenna device for short-range applications and use of an antenna device of this type
KR102608813B1 (en) Millimeter wave radio frequency phase shifter
RU172803U1 (en) BROADBAND DIRECTED ANTENNA WITH DOUBLE POLARIZATION
RU162399U1 (en) SHIP TRANSMITTING ANTENNA SYSTEM
KR101867444B1 (en) Antenna apparatus and terminal
RU176449U1 (en) SHIP TRANSMITTING ANTENNA SYSTEM - 6
RU160079U1 (en) SHIP TRANSMITTING ANTENNA SYSTEM - 3
RU160164U1 (en) SHIP TRANSMITTING ANTENNA SYSTEM - 2
RU180910U1 (en) SHIP TRANSMITTING ANTENNA SYSTEM-5
RU168941U1 (en) SHIP TRANSMITTING ANTENNA SYSTEM - 4
US8803754B2 (en) Antenna and wireless device having same
CN105098307A (en) Microwave load pull fundamental wave and harmonic wave two-in-one tuner with high reflection coefficient
EP3159966B1 (en) Antenna device and terminal
RU82940U1 (en) PIN ANTENNA
RU162882U1 (en) ANTENNA WITH FUNCTION OF DYNAMIC CHANGE OF TRANSMITTING CHARACTERISTICS
US4511900A (en) Current enhanced monopole radiation type antenna apparatus

Legal Events

Date Code Title Description
MM9K Utility model has become invalid (non-payment of fees)

Effective date: 20180117