RU168915U1 - Heat flow sensor - Google Patents
Heat flow sensor Download PDFInfo
- Publication number
- RU168915U1 RU168915U1 RU2016136743U RU2016136743U RU168915U1 RU 168915 U1 RU168915 U1 RU 168915U1 RU 2016136743 U RU2016136743 U RU 2016136743U RU 2016136743 U RU2016136743 U RU 2016136743U RU 168915 U1 RU168915 U1 RU 168915U1
- Authority
- RU
- Russia
- Prior art keywords
- heat
- junction
- sensor
- thermocouple
- planes
- Prior art date
Links
Images
Classifications
-
- G—PHYSICS
- G01—MEASURING; TESTING
- G01K—MEASURING TEMPERATURE; MEASURING QUANTITY OF HEAT; THERMALLY-SENSITIVE ELEMENTS NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
- G01K17/00—Measuring quantity of heat
- G01K17/06—Measuring quantity of heat conveyed by flowing media, e.g. in heating systems e.g. the quantity of heat in a transporting medium, delivered to or consumed in an expenditure device
- G01K17/08—Measuring quantity of heat conveyed by flowing media, e.g. in heating systems e.g. the quantity of heat in a transporting medium, delivered to or consumed in an expenditure device based upon measurement of temperature difference or of a temperature
Landscapes
- Investigating Or Analyzing Materials Using Thermal Means (AREA)
Abstract
Полезная модель относится к области теплофизических измерений, а именно к измерению теплового нагружения теплонапряженных деталей машин. Датчик теплового потока содержит промежуточную стенку в виде круглой шайбы, выполненной из материала исследуемой детали, на плоскостях которой установлены по термопарному спаю заподлицо с плоскостями, при этом от спая на тепловоспринимающей плоскости отходит один электроизолированный электрод, а на отводящей плоскости - два, один из которых состоит из разноименных электродов, соединенных спаем. Отличительной особенностью датчика является то, что на тепловоспринимающей плоскости установлен точеный термопарный спай толщиной 0,1 мм для определения локальных тепловых потоков. Технический результат - повышение точности измерений путем исключения искажений тепловых потоков в исследуемую деталь и расширение диапазона измерений стационарных и нестационарных локальных тепловых потоков переменной во времени плотности при рабочих температурах исследуемой детали. 2 ил.The utility model relates to the field of thermophysical measurements, namely to the measurement of thermal loading of heat-stressed machine parts. The heat flux sensor contains an intermediate wall in the form of a circular washer made of the material of the test piece, on the planes of which are mounted on a thermocouple junction flush with the planes, while one electrically insulated electrode leaves the junction on the heat-receiving plane, and two, one of which consists of unlike electrodes connected by a junction. A distinctive feature of the sensor is that a turned-in thermocouple junction 0.1 mm thick is installed on the heat-receiving plane to determine local heat fluxes. The technical result is to increase the accuracy of measurements by eliminating distortions of heat fluxes into the test piece and expanding the measurement range of stationary and non-stationary local heat fluxes of a time-variable density at the working temperatures of the test piece. 2 ill.
Description
Полезная модель относится к области теплофизических измерений, а именно к измерению теплового нагружения теплонапряженных деталей машин.The utility model relates to the field of thermophysical measurements, namely to the measurement of thermal loading of heat-stressed machine parts.
Известен датчик теплового потока, представляющий собой базовую пластину, в которой на разной высоте просверлены два радиальных отверстия и в них установлены термопары, разность температур термопар пропорциональна проходящему через пластину тепловому потоку [Черноголовов А.И. Приборы для измерения потоков тепла в высокотемпературных печах. - "Заводская лаборатория", 1949, 15, 2].The heat flux sensor is known, which is a base plate in which two radial holes are drilled at different heights and thermocouples are installed in them, the temperature difference of the thermocouples is proportional to the heat flux passing through the plate [Chernogolov A.I. Instruments for measuring heat flux in high-temperature furnaces. - "Factory Laboratory", 1949, 15, 2].
Однако в такой конструкции датчика невозможно точно определить глубину заделки головки термопары в пластину из-за конечного размера диаметра сверления под термопару, что вызывает погрешность в измерении нестационарного теплового потока. Кроме того, невозможно обеспечить надежный тепловой контакт головки термопары с пластиной без существенного нарушения структуры пластины, что приводит к искажению температурного поля пластины и к дополнительной погрешности в измерении теплового потока.However, in such a sensor design, it is impossible to accurately determine the insertion depth of the thermocouple head into the plate due to the finite size of the drilling diameter for the thermocouple, which causes an error in the measurement of unsteady heat flux. In addition, it is impossible to ensure reliable thermal contact of the thermocouple head with the plate without a significant violation of the structure of the plate, which leads to distortion of the temperature field of the plate and to an additional error in the measurement of heat flux.
Известен одноэлементный датчик теплового потока, представляющий собой базовую пластину с отверстием и приваренным к ней, например, контактной сваркой по кромке отверстия электродом, вывод второго электрода со второй стороны пластины может быть осуществлен так же, как и первого [Геращенко О.А. Основы теплометрии. Киев, "Наукова думка", 1971", с. 192].A single-element heat flow sensor is known, which is a base plate with a hole and welded to it, for example, by contact welding along the edge of the hole with an electrode, the output of the second electrode from the second side of the plate can be carried out in the same way as the first [Gerashchenko O.A. The basics of heat metering. Kiev, "Naukova Dumka", 1971 ", p. 192].
Однако для этого датчика характерна невозможность точного определения места расположения спая электрод-пластина по глубине, так как при осуществлении контактной сварки по кромке отверстия контакт имеет неконтролируемую протяженность по всей глубине. При установке пластины на пробку, являющуюся вторым электродом, местом спая является вся зона приварки, температура в разных местах которой может быть различна. Поэтому в результате в измерение вносится неконтролируемая погрешность.However, this sensor is characterized by the impossibility of accurately determining the location of the junction of the electrode-plate in depth, since when performing contact welding along the edge of the hole, the contact has an uncontrolled length over the entire depth. When installing the plate on the cork, which is the second electrode, the junction is the entire welding zone, the temperature at different places of which can be different. Therefore, as a result, an uncontrolled error is introduced into the measurement.
Известен также датчик теплового потока, содержащий холодильник, выполненный из материала с высокой теплопроводностью, тепловоспринимающую пластину из материала с очень низким коэффициентом теплопроводности и расположенный между ними электроизоляционный слой. На противоположных гранях тепловоспринимающей пластины установлен ряд дифференциальных микротермопар [Авторское свидетельство СССР №705281, кл. G01К 17/08, 1979].A heat flow sensor is also known, comprising a refrigerator made of a material with high thermal conductivity, a heat transfer plate made of a material with a very low thermal conductivity, and an electrical insulating layer located between them. A number of differential microthermocouples are installed on opposite faces of the heat-receiving plate [USSR Author's Certificate No. 705281, class. G01K 17/08, 1979].
Недостатками такого датчика являются непригодность его для измерения нестационарных тепловых потоков из-за большой инерционности тепловоспринимающего слоя, значительная погрешность в измерении локального стационарного теплового потока, который в действительности квазистационарный как во времени, так и в пространстве, и при неоднородности его плотности по площади датчика из-за большого термического сопротивления тепловоспринимающего слоя измерений перепад температур на нем будет соответствовать некому фиктивному тепловому потоку, причем погрешность в измерении перепада температур увеличивается за счет перетока тепла по проводам термопары от спая, расположенного на наружной поверхности пластины, к спаю на внутренней ее стороне, непригодность датчика для измерения в средах с повышенной температурой из-за низкой жаростойкости тепловоспринимающей пластины и для измерения больших тепловых потоков, например 105-106 Вт/м2 из-за ограниченных возможностей водяного охлаждения. Кроме того, к недостаткам датчика относится сложность и громоздкость его конструкции из-за специального водяного охлаждения, наличие штуцеров, подводящих трубок, запорной арматуры и потребность в специальной обработке хладагента.The disadvantages of such a sensor are its unsuitability for measuring unsteady heat fluxes due to the large inertia of the heat-receiving layer, a significant error in measuring the local stationary heat flux, which is actually quasistationary both in time and in space, and when its density is non-uniform over the sensor area from - due to the large thermal resistance of the heat-absorbing layer of measurements, the temperature difference on it will correspond to a certain fictitious heat flux moreover, the error in measuring the temperature difference increases due to heat transfer through the thermocouple wires from the junction located on the outer surface of the plate to the junction on its inner side, the sensor is unsuitable for measurement in high temperature environments due to the low heat resistance of the heat-receiving plate and for measurement large heat fluxes, for example 10 5 -10 6 W / m 2 due to the limited possibilities of water cooling. In addition, the disadvantages of the sensor include the complexity and bulkiness of its design due to special water cooling, the presence of fittings, supply pipes, valves and the need for special processing of the refrigerant.
В известных датчиках чувствительным элементом является пластина, коэффициент теплопроводности материала которой известен. При обеспечении одномерности температурного поля в серединной зоне пластины перепад температур на ней является величиной, пропорциональной плотности теплового потока через пластину.In known sensors, the sensitive element is a plate, the coefficient of thermal conductivity of the material of which is known. While ensuring the uniformity of the temperature field in the middle zone of the plate, the temperature difference on it is a value proportional to the density of the heat flux through the plate.
Известен датчик теплового потока, в котором использована модель полубесконечного пространства. При этом для измерения нестационарного теплового потока применена поверхностная термопара, представляющая собой цилиндр из одного термопарного материала, встроенный в него аксиально и изолированный по образующей электрод из другого термопарного материала, соединенный с металлической пленкой на тепловоспринимающей поверхности [Овсянников М.К., Волонков В.А. Методика экспериментального и лучистого теплопотоков в стенки деталей ЦПГ. - "Энергомашиностроение", 1973, 4, с. 38-40].A known heat flux sensor, which uses a model of semi-infinite space. Moreover, to measure the unsteady heat flux, a surface thermocouple was used, which is a cylinder of one thermocouple material, integrated axially and isolated along the generatrix of another thermocouple material, connected to a metal film on a heat-sensitive surface [MK Ovsyannikov, V. Volonkov BUT. Methods of experimental and radiant heat fluxes into the walls of CPG parts. - "Power engineering", 1973, 4, p. 38-40].
К недостаткам этого датчика следует отнести невозможность измерения стационарных тепловых потоков, а также погрешность, вызываемую неоднородностью температурного поля в деталях и их конечными размерами.The disadvantages of this sensor include the impossibility of measuring stationary heat fluxes, as well as the error caused by the heterogeneity of the temperature field in the parts and their final dimensions.
Известен датчик теплового потока, содержащий поверхностную термопару, образованную цилиндром из жаростойкого материала и размещенным в нем аксиально и изолированным от него электродом из никеля, соединенным с поверхностным никелевым слоем, установлен термостабилизированный константановый элемент, выполненный в виде металлической пластины с изолированной боковой поверхностью, размещенный между поверхностным слоем и цилиндром, и дополнительный электрод, размещенный аксиально в цилиндре и электрически изолированный от него, контактирующий с термостабилизированным элементом и образующий в паре с первым электродом дифференциальную термопару со спаями в фиксированных точках на противоположных поверхностях термостабилизированного элемента, причем термоэлектрический коэффициент материала, из которого выполнены цилиндр, поверхностный слой и электроды, отличен от термоэлектрического коэффициента материала термостабилизированного элемента [Авторское свидетельство СССР №892232. Кл. G01 17/08, опубл. 23.12.81 г. Бюл. №47].A known heat flow sensor containing a surface thermocouple formed by a cylinder of heat-resistant material and placed in it axially and isolated from it by a nickel electrode connected to a surface nickel layer, a thermostabilized constantan element is installed, made in the form of a metal plate with an insulated side surface, located between surface layer and cylinder, and an additional electrode placed axially in the cylinder and electrically isolated from it, contact forming with a thermally stabilized element and forming a differential thermocouple paired with the first electrode with junctions at fixed points on opposite surfaces of the thermally stabilized element, the thermoelectric coefficient of the material of the cylinder, the surface layer and electrodes being different from the thermoelectric coefficient of the material of the thermally stabilized element [USSR Copyright Certificate No. 892232. Kl. G01 17/08, publ. 12/23/81, Bull. No. 47].
В связи с тем, что амплитуда колебания температур на поверхности полубесконечного константанового стержня достаточно быстро затухает и уже при частоте колебания 50-60 Гц на глубине 1 мм составляет 1% от амплитуды колебания на глубине 0,1 мм, то реализованный принцип полубесконечного тела в конструкции описанного датчика обеспечивает надежное измерение не только стационарных, но и высокочастотных импульсных тепловых потоков, что позволяет на 30-35% повысить точность измерения плотности тепловых потоков за счет использования в датчике термостабилизированного элемента с температурным полем, близким к одномерному, которое формируется при отсутствии растечек тепла за счет изоляции боковой поверхности пластины и обеспечения равномерного стока тепла через ее внутреннюю поверхность в хорошо теплопроводящий цилиндр датчика. Причем спаи дифференциальной термопары на противоположных гранях термостабилизированного элемента обеспечивают четкую фиксацию места контакта при одновременном исключении влияния оттока тепла по электродам на результаты измерения.Due to the fact that the amplitude of temperature fluctuations on the surface of a semi-infinite constantan rod attenuates rather quickly and already at an oscillation frequency of 50-60 Hz at a depth of 1 mm is 1% of the amplitude of the oscillation at a depth of 0.1 mm, the realized principle of a semi-infinite body in the design of the described sensor provides reliable measurement of not only stationary, but also high-frequency pulsed heat fluxes, which makes it possible to increase the accuracy of measuring the density of heat fluxes by 30-35% due to the use of a thermostat in the sensor bilizirovannogo element temperature field close to one-dimensional, which is formed in the absence rastechek heat by the lateral surface of the insulation plates and to ensure uniform heat flow through its inner surface in a well heat conducting cylinder sensor. Moreover, junctions of the differential thermocouple on opposite faces of the thermally stabilized element provide a clear fixation of the contact point while eliminating the influence of heat outflow through the electrodes on the measurement results.
Недостатками данного датчика являются искажения тепловых потоков, поступающих в исследуемой детали, за счет отличия материалов деталей датчика от материала детали и неучет распространения тепла вдоль тепловоспринимающей поверхности детали.The disadvantages of this sensor are distortions of the heat fluxes entering the test part due to the difference in the materials of the sensor parts from the material of the part and the neglect of heat propagation along the heat-absorbing surface of the part.
Наиболее близким техническим решением к предлагаемой полезной модели является датчик теплового потока, содержащий промежуточную стенку в виде круглой шайбы, выполненной из материала исследуемой детали, на плоскостях которой закреплено в лунках по термопарному спаю заподлицо с плоскостями. При этом от спая на тепловоспринимающей плоскости отходит один электроизолированный электрод, а на отводящей плоскости - два, один из которых состоит из разноименных электродов, соединенных спаем [Новиков, В.Г. Повышение точности при определении граничных условий для задач теплопроводности при разработке ДВС/ В.Г. Новиков, А.В. Забрянский, Ю.С.Козлов //: Сб. науч. тр. Брянского гос. техн. ун-та. – 1996. - С. 105-111].The closest technical solution to the proposed utility model is a heat flux sensor containing an intermediate wall in the form of a round washer made of the material of the test piece, the planes of which are fixed in the holes along the thermocouple junction flush with the planes. In this case, one electrically insulated electrode departs from the junction on the heat-receiving plane, and two on the discharge plane, one of which consists of unlike electrodes connected by a junction [Novikov, V.G. Improving accuracy in determining boundary conditions for heat conduction problems in the development of ICE / V.G. Novikov, A.V. Zabryansky, Yu.S. Kozlov //: Sat. scientific tr Bryansk state. tech. un-that. - 1996. - S. 105-111].
Этот датчик имеет существенный недостаток: с его помощью невозможно измерять нестационарные тепловые потоки, так как диаметр спая на тепловоспринимающей поверхности значительно больше 0,1 мм.This sensor has a significant drawback: it is impossible to measure unsteady heat fluxes with it, since the diameter of the junction on the heat-absorbing surface is much larger than 0.1 mm.
Целью предлагаемой полезной модели является повышение точности и расширение диапазона измерений стационарных и нестационарных локальных тепловых потоков с переменной во времени плотностью при рабочих температурах исследуемой детали.The purpose of the proposed utility model is to increase the accuracy and expand the measurement range of stationary and non-stationary local heat fluxes with a time-varying density at the working temperatures of the investigated part.
Эта цель достигается в датчике теплового потока, который содержит промежуточную стенку в виде круглой шайбы, выполненной из материала исследуемой детали, на тепловоспринимающей и отводящей ее плоскостях установлены по термопарному спаю заподлицо с плоскостями. При этом от спая на тепловоспринимающей плоскости отходит один электроизолированный электрод, а на отводящей плоскости - два, один из которых состоит из разноименных электродов, соединенных спаем.This goal is achieved in the heat flux sensor, which contains an intermediate wall in the form of a circular washer made of the material of the test piece, mounted on the heat-receiving and discharge planes along a thermocouple junction flush with the planes. In this case, one electrically insulated electrode departs from the junction on the heat-receiving plane, and two on the discharge plane, one of which consists of unlike electrodes connected by a junction.
Отличительной особенностью этого датчика является то, что на тепловоспринимающей плоскости установлен точеный термопарный спай толщиной 0,1 мм.A distinctive feature of this sensor is that a thermocouple junction 0.1 mm thick is installed on the heat-receiving plane.
На фиг. 1 изображена схема датчика теплового потока; на фиг. 2 - схема для расчета припуска с целью получения толщины точечного термопарного спая 0,1 мм.In FIG. 1 shows a diagram of a heat flux sensor; in FIG. 2 is a diagram for calculating an allowance in order to obtain a thickness of a point thermocouple junction of 0.1 mm.
Датчик теплового потока содержит промежуточную стенку 1 в виде круглой шайбы, выполненной из материала исследуемой детали, на тепловоспринимающей 2 и отводящей 3 ее плоскостях установлены по термопарному спаю 4 и 5 заподлицо с плоскостями. При этом от спая на тепловоспринимающей плоскости 2 от точеного спая 4 толщиной 0,1 мм отходит один электроизолированный электрод 6, а на отводящей плоскости 3 - два 7 и второй, который состоит из разноименных электродов 8 и 9, соединенных термопарным спаем 10.The heat flux sensor contains an
Спай 4 толщиной 0,1 мм получается путем срезания тепловоспринимающей плоскости с величиной припуска
где hл - высота конуса лунки, мм;where h l is the height of the cone of the hole, mm;
Rш - радиус термопарного спая, мм.R W - the radius of the thermocouple junction, mm
При этом термопарный спай получается не только толщиной 0,1 мм, но и точечным.In this case, the thermocouple junction is obtained not only 0.1 mm thick, but also point.
Припуск определяется из следующих соображений по фиг. 2. Исходим из того, что объем шарика Vш спая 4 равен объему лунки Vл и шарик полностью заподлицо вваривается в лунку, выполненную сверлом с конусом 120°.The allowance is determined from the following considerations in FIG. 2. We assume that the volume of the ball Vш of
Тогда для шарика 
для объема лунки 
где Rш - радиус шарика спая (легко измеряется технически), например, микрометром;where Rш is the radius of the junction ball (easily measured technically), for example, with a micrometer;
Sл - площадь основания конуса лунки;Sl is the area of the base of the cone of the well;
hл - высота конуса лунки.h l - the height of the cone of the hole.
Таким образом
или 
После преобразования получимAfter the conversion, we get
Зная диаметр и радиус шарика Rш спая 4 (фиг. 1), вычисляем hл и величину припуска (hл-0,1) для достижения необходимой толщины спая, обеспечивающей измерение стационарных и нестационарных тепловых потоков в теплонагруженных деталях.Knowing the diameter and radius of the ball Rш junction 4 (Fig. 1), we calculate h l and the allowance (h l -0.1) to achieve the required thickness of the junction, which provides measurement of stationary and unsteady heat fluxes in heat-loaded parts.
Датчик работает следующим образом.The sensor operates as follows.
Тепловой поток за счет термического сопротивления круглой шайбы вызывает разность температур между тепловоспринимающей и отводящей плоскостями, обеспечивая сток теплового потока. При этом между электродами на спаях 4 и 5 замеряются сигналы: между электродами 7 и 9 для вычисления температуры датчика, по которой определяются теплофизические свойства материала датчика и термоэлектрические свойства термопарных спаев; между электродами 6 и 7 - для получения сигнала при расчете теплового потока, который рассчитывается по формулеThe heat flux due to the thermal resistance of the round washer causes a temperature difference between the heat-receiving and exhausting planes, providing a drain of the heat flux. In this case, signals are measured between the electrodes on
где kТ - коэффициент пропорциональности измерительной системы "регистрирующий прибор + датчик" до контактирования датчика с испытуемым объектом, то есть при тарировке;where k T is the coefficient of proportionality of the measuring system "recording device + sensor" before the sensor contacts the tested object, that is, during calibration;
λи - коэффициент теплопроводности материала датчика при его температуре, определенной в процессе исследования;λ and is the coefficient of thermal conductivity of the sensor material at its temperature determined during the study;
λТ - коэффициент теплопроводности материала датчика при его температуре, определенной в процессе тарировки;λ T is the coefficient of thermal conductivity of the sensor material at its temperature determined during calibration;
α - температурный коэффициент линейного расширения материала корпуса датчика;α is the temperature coefficient of linear expansion of the sensor body material;
tт и tи - температуры датчика соответственно при тарировке и при исследовании;t t and t and are the sensor temperatures, respectively, during calibration and during research;
ет и еи - дифференциальная термоэлектродвижущая сила (термоЭДС) термопары соответственно при температурах tт и tи;e m and e and - differential thermoelectromotive force (thermoelectric) thermocouples respectively at temperatures T and t, and t;
UИ - показание прибора при измерении разности потенциалов между спаями дифференциальной термопары при исследовании [Новиков В.Г. Повышение точности при определении граничных условий для задач теплопроводности при разработке ДВС. / Новиков В.Г., Забрянский А.В., Козлов Ю.С. // Сб. науч. тр. Брянского гос. техн. ун-та. – 1996. - С. 105-111].U And - the reading of the device when measuring the potential difference between the junctions of the differential thermocouple in the study [Novikov V.G. Improving accuracy in determining boundary conditions for heat conduction problems in the development of internal combustion engines. / Novikov V.G., Zabryansky A.V., Kozlov Yu.S. // Sat scientific tr Bryansk state. tech. un-that. - 1996. - S. 105-111].
Технико-экономический эффект предлагаемой полезной модели заключается в повышении точности измерений путем исключения искажений тепловых потоков в исследуемой детали и расширение диапазона измерений стационарных и нестационарных локальных тепловых потоков переменной во времени плотности при рабочих температурах исследуемой детали.The technical and economic effect of the proposed utility model is to increase the accuracy of measurements by eliminating distortions of heat fluxes in the part under study and expanding the range of measurements of stationary and non-stationary local heat fluxes of a time-variable density at the working temperatures of the part under study.
Claims (1)
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| RU2016136743U RU168915U1 (en) | 2016-09-13 | 2016-09-13 | Heat flow sensor |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| RU2016136743U RU168915U1 (en) | 2016-09-13 | 2016-09-13 | Heat flow sensor |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| RU168915U1 true RU168915U1 (en) | 2017-02-28 |
Family
ID=58449483
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| RU2016136743U RU168915U1 (en) | 2016-09-13 | 2016-09-13 | Heat flow sensor |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| RU (1) | RU168915U1 (en) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN116380402A (en) * | 2023-05-26 | 2023-07-04 | 中国空气动力研究与发展中心超高速空气动力研究所 | Transient radiation heat flow sensor for high enthalpy expansion wind tunnel and mounting and manufacturing method |
Citations (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| SU877367A1 (en) * | 1980-02-28 | 1981-10-30 | Предприятие П/Я А-3759 | Heat flow pickup |
| SU892239A1 (en) * | 1980-07-17 | 1981-12-23 | Институт Технической Теплофизики Ан Украинской Сср | Heat flow pickup |
| FR2706610A1 (en) * | 1993-06-18 | 1994-12-23 | Giat Ind Sa | Heat flow sensor and associated measuring device |
| RU2221226C2 (en) * | 2001-04-18 | 2004-01-10 | Ксенофонтов Александр Григорьевич | Heat flow transducer |
| JP2011017669A (en) * | 2009-07-10 | 2011-01-27 | Japan Atomic Energy Agency | Temperature/heat flux measuring device, method of measuring temperature, and method of measuring heat flux |
-
2016
- 2016-09-13 RU RU2016136743U patent/RU168915U1/en not_active IP Right Cessation
Patent Citations (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| SU877367A1 (en) * | 1980-02-28 | 1981-10-30 | Предприятие П/Я А-3759 | Heat flow pickup |
| SU892239A1 (en) * | 1980-07-17 | 1981-12-23 | Институт Технической Теплофизики Ан Украинской Сср | Heat flow pickup |
| FR2706610A1 (en) * | 1993-06-18 | 1994-12-23 | Giat Ind Sa | Heat flow sensor and associated measuring device |
| RU2221226C2 (en) * | 2001-04-18 | 2004-01-10 | Ксенофонтов Александр Григорьевич | Heat flow transducer |
| JP2011017669A (en) * | 2009-07-10 | 2011-01-27 | Japan Atomic Energy Agency | Temperature/heat flux measuring device, method of measuring temperature, and method of measuring heat flux |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN116380402A (en) * | 2023-05-26 | 2023-07-04 | 中国空气动力研究与发展中心超高速空气动力研究所 | Transient radiation heat flow sensor for high enthalpy expansion wind tunnel and mounting and manufacturing method |
| CN116380402B (en) * | 2023-05-26 | 2023-08-18 | 中国空气动力研究与发展中心超高速空气动力研究所 | Method for installing and manufacturing transient radiation heat flow sensor for high enthalpy expansion wind tunnel |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| KR102630649B1 (en) | Apparatus, systems and methods for non-invasive thermal irradiation | |
| Buttsworth | Assessment of effective thermal product of surface junction thermocouples on millisecond and microsecond time scales | |
| Mohammed et al. | Design and fabrication of coaxial surface junction thermocouples for transient heat transfer measurements | |
| US3138025A (en) | High temperature probe | |
| Liu et al. | Development of fast response heat transfer measurement technique with thin-film thermocouples | |
| RU168915U1 (en) | Heat flow sensor | |
| US3417617A (en) | Fluid stream temperature sensor system | |
| Mohammed et al. | Dynamic calibration and performance of reliable and fast-response coaxial temperature probes in a shock tube facility | |
| RU2530441C1 (en) | Method for non-destructive control of complex of thermal characteristics of solid building materials and device for its implementation | |
| CN108414118A (en) | A kind of automobile-used high temperature sensor geo-thermal response test method | |
| Hohmann et al. | Calibration of heat flux sensors with small heat fluxes | |
| SU892239A1 (en) | Heat flow pickup | |
| US1766149A (en) | Flow meter | |
| CN204043811U (en) | A kind of coefficient of heat conductivity instrument standard thermometric plate | |
| Bezuidenhout et al. | Heat flux determination using surface and backface temperature histories and inverse methods | |
| US1766148A (en) | Flow meter | |
| RU2700726C1 (en) | Heat flux sensor | |
| CN202421102U (en) | Device for measuring thermal conductivity coefficient of gas | |
| RU2797135C1 (en) | Thermal anemometry method for gas flow and thermal anemometer on its basis | |
| RU2221226C2 (en) | Heat flow transducer | |
| RU2762534C1 (en) | Method for determining heat transfer coefficient of materials and device for its implementation | |
| Talaghat et al. | Determination of heat transfer parameters by use of finite integral transform and experimental data for regular geometric shapes | |
| RU2131118C1 (en) | Sensor of heat flow and process of its manufacture | |
| CN113970379A (en) | Novel thermocouple suitable for non-uniform temperature field measurement | |
| CN204944686U (en) | Novel quench cooled ability meter temperature sensing device |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| MM9K | Utility model has become invalid (non-payment of fees) |
Effective date: 20170510 |