RU166909U1 - Устройство адаптивной дистанционной защиты линии электропередачи - Google Patents

Устройство адаптивной дистанционной защиты линии электропередачи Download PDF

Info

Publication number
RU166909U1
RU166909U1 RU2015156569/07U RU2015156569U RU166909U1 RU 166909 U1 RU166909 U1 RU 166909U1 RU 2015156569/07 U RU2015156569/07 U RU 2015156569/07U RU 2015156569 U RU2015156569 U RU 2015156569U RU 166909 U1 RU166909 U1 RU 166909U1
Authority
RU
Russia
Prior art keywords
voltage
circuit
protection
stage
current
Prior art date
Application number
RU2015156569/07U
Other languages
English (en)
Inventor
Валерий Александрович Ефремов
Михаил Владимирович Мартынов
Андрей Александрович Гайдаш
Original Assignee
Общество с ограниченной ответственностью "Исследовательский центр "Бреслер"
Акционерное общество энергетики и электрификации "Тюменьэнерго"
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by Общество с ограниченной ответственностью "Исследовательский центр "Бреслер", Акционерное общество энергетики и электрификации "Тюменьэнерго" filed Critical Общество с ограниченной ответственностью "Исследовательский центр "Бреслер"
Priority to RU2015156569/07U priority Critical patent/RU166909U1/ru
Application granted granted Critical
Publication of RU166909U1 publication Critical patent/RU166909U1/ru

Links

Images

Classifications

    • G—PHYSICS
    • G01—MEASURING; TESTING
    • G01R—MEASURING ELECTRIC VARIABLES; MEASURING MAGNETIC VARIABLES
    • G01R31/00—Arrangements for testing electric properties; Arrangements for locating electric faults; Arrangements for electrical testing characterised by what is being tested not provided for elsewhere
    • G01R31/08—Locating faults in cables, transmission lines, or networks
    • G01R31/081—Locating faults in cables, transmission lines, or networks according to type of conductors
    • G01R31/085—Locating faults in cables, transmission lines, or networks according to type of conductors in power transmission or distribution lines, e.g. overhead
    • H—ELECTRICITY
    • H02—GENERATION; CONVERSION OR DISTRIBUTION OF ELECTRIC POWER
    • H02H—EMERGENCY PROTECTIVE CIRCUIT ARRANGEMENTS
    • H02H7/00—Emergency protective circuit arrangements specially adapted for specific types of electric machines or apparatus or for sectionalised protection of cable or line systems, and effecting automatic switching in the event of an undesired change from normal working conditions
    • H02H7/26—Sectionalised protection of cable or line systems, e.g. for disconnecting a section on which a short-circuit, earth fault, or arc discharge has occured
    • H02H7/261—Sectionalised protection of cable or line systems, e.g. for disconnecting a section on which a short-circuit, earth fault, or arc discharge has occured involving signal transmission between at least two stations
    • H02H7/263—Sectionalised protection of cable or line systems, e.g. for disconnecting a section on which a short-circuit, earth fault, or arc discharge has occured involving signal transmission between at least two stations involving transmissions of measured values

Landscapes

  • Physics & Mathematics (AREA)
  • General Physics & Mathematics (AREA)
  • Emergency Protection Circuit Devices (AREA)

Abstract

Микропроцессорное устройство релейной защиты на переменном и постоянном оперативном токе для воздушных линий 110-220 кВ, содержащее трансформаторы тока (по числу фаз), трансформатор тока нулевой последовательности, трансформаторы напряжения (по числу фаз), трансформаторы напряжения разомкнутого треугольника, преобразователи ток-напряжение (по числу трансформаторов тока), преобразователи напряжение-напряжение (по числу трансформаторов напряжения), модуль питания, первую ступень дистанционной защиты, вторую ступень дистанционной защиты, третью ступень дистанционной защиты, блокировку при качаниях, схему «ИЛИ», блокировку при неисправностях цепей напряжения, схему «И», блок отключения выключателя, причем трансформаторы тока и напряжения соединены с первыми входами преобразователей ток-напряжение и напряжение-напряжение соответственно, блокировки при качаниях, блокировки при неисправностях цепей напряжения, а вторые входы - с первым выходом модуля питания, первые выходы первой ступени дистанционной защиты, второй ступени дистанционной защиты и третьей ступени дистанционной защиты соединены с входами схемы «ИЛИ», выход которой соединен с первым входом схемы «И», выход блокировки при качаниях соединен с вторым входом схемы «И», выход блокировки при неисправностях цепей напряжения соединен с третьим входом схемы «И», выход схемы «И» соединен с входом блока отключения выключателя, отличающееся тем, что для повышения чувствительности защиты, для исключения мертвой зоны при близких трехфазных коротких замыканиях, для упрощения процедуры расчета уставок защиты вводятся блоки расчета отношения мощности для каждой из ступеней защиты,

Description

Техническое решение относится к области электротехники и электроэнергетики и может быть использовано для релейной защиты воздушных линий напряжением 110-220 кВ.
Устройство предназначено для установки на панелях, в шкафах управления, расположенных в релейных залах и пультах управления. Устройство предназначено для применения в качестве резервной защиты различных присоединений, в виде самостоятельного изделия или совместно с другими устройствами РЗА, выполненными на различной элементной базе (в т.ч. и на электромеханической элементной базе). Устройство обеспечивает взаимодействие с маломасляными, вакуумными, элегазовыми выключателями, оснащенными различными типами приводных механизмов.
Известно микропроцессорное устройство релейной защиты, применяющееся для защиты воздушных линий 110-220 кВ, содержащее трансформаторы тока (по числу фаз), трансформатор тока нулевой последовательности, трансформаторы напряжения (по числу фаз), трансформаторы напряжения разомкнутого треугольника, преобразователи ток-напряжение (по числу трансформаторов тока), преобразователи напряжение-напряжение (по числу трансформаторов напряжения), модуль питания, первую ступень дистанционной защиты, вторую ступень дистанционной защиты, третью дистанционной защиты, блокировку при качаниях, схему «ИЛИ», блокировку при неисправностях цепей напряжения, схему «И», блок отключения выключателя, причем трансформаторы тока и напряжения соединены с первыми входами преобразователей ток-напряжение и напряжение-напряжение соответственно, выходы этих преобразователей соединены с первыми входами первой ступени дистанционной защиты, второй ступени дистанционной защиты, третьей ступени дистанционной защиты, блокировки при качаниях, блокировки при неисправностях цепей напряжения, а вторые входы - с первым выходом модуля питания, первые выходы первой ступени дистанционной защиты, второй ступени дистанционной защиты и третьей ступени дистанционной защиты соединены с входами схемы «ИЛИ», выход которой соединен с первым входом схемы «И», выход блокировки при качаниях соединен с вторым входом схемы «И», выход блокировки при неисправностях цепей напряжения соединен с третьим входом сдхемы «И», выход схемы «И» соединен с входом блока отключения выключателя. (Шкаф ступенчатых защит и автоматики управления выключателем присоединений 110-220 кВ типа «Бреслер ШЛ2606». Руководство по эксплуатации АИПБ.656467.002-06.101 РЭ. ООО «ИЦ «Бреслер». 2015).
Недостатком этого устройства является его недостаточная чувствительность к коротким замыканиям (КЗ) с значительным переходным сопротивлением, неправильная работа при близких трехфазных КЗ, сложность расчета уставок срабатывания.
Техническим результатом, на достижение которого направлено предлагаемое техническое решение, является повышение чувствительности защиты, исключение неверной работы при близких трехфазных КЗ, упрощение процедуры расчета уставок срабатывания.
Технический результат достигается тем, что в устройство, содержащее трансформаторы тока (по числу фаз), трансформатор тока нулевой последовательности, трансформаторы напряжения (по числу фаз), трансформаторы напряжения разомкнутого треугольника, преобразователи ток-напряжение (по числу трансформаторов тока), преобразователи напряжение-напряжение (по числу трансформаторов напряжения), модуль питания, первую ступень дистанционной защиты, вторую ступень дистанционной защиты, третью дистанционной защиты, блокировку при качаниях, схему «ИЛИ», блокировку при неисправностях цепей напряжения, схему «И», блок отключения выключателя, причем трансформаторы тока и напряжения соединены с первыми входами преобразователей ток-напряжение и напряжение-напряжение соответственно, выходы этих преобразователей соединены с первыми входами первой ступени дистанционной защиты, второй ступени дистанционной защиты, третьей ступени дистанционной защиты, блокировки при качаниях, блокировки при неисправностях цепей напряжения, а вторые входы - с первым выходом модуля питания, первые выходы первой ступени дистанционной защиты, второй ступени дистанционной защиты и третьей ступени дистанционной защиты соединены с входами схемы «ИЛИ», выход которой соединен с первым входом схемы «И», выход блокировки при качаниях соединен с вторым входом схемы «И», выход блокировки при неисправностях цепей напряжения соединен с третьим входом сдхемы «И», выход схемы «И» соединен с входом блока отключения выключателя вводятся блоки расчета отношения мощности для каждой из ступеней защиты, причем первый выход преобразователей ток-напряжение и напряжение-напряжение соединен не с входом соответствующей ступени, а с входом блока расчета отношения мощности, а выходы блоков расчета отношения мощности соединены с соответствующими входами ступеней защит.
Повышение чувствительности защиты достигается благодаря тому, что блоки расчета отношения мощности, в отличие от классической дистанционной защиты, производят расчет величины отношения мощности в ненаблюдаемом конце зоны защиты к мощности в месте наблюдения, а не величину сопротивления.
Верная работа устройства при близких трехфазных КЗ обуславливается тем, что замер, на который реагирует реле дистанционной защиты, определяет точное направление на место повреждения вследствие использования аварийных составляющих наблюдаемых величин, источником которых является только возникшее в сети повреждение.
Упрощение процедуры расчета уставок срабатывания достигается тем, что модуль дистанционной защиты не требует видоизменения характеристики срабаытвания в зависимости от параметров защищаемого объекта.
Параметрирование защиты сводится к заданию известных параметров защищаемого объекта: длины линии, погонных параметров, мощности отпаечных трансформаторов, режимов заземления их нейтралей, что значительно проще нежели расчет параметров характеристики срабатывания.
Сущность предложенного изобретения поясняется чертежом, где изображено микропроцессорное устройство адаптивной дистанционной релейной защиты линий электропередач 110-220 кВ.
Устройство по фиг. 1 содержит трансформаторы тока 1 (по числу фаз), трансформатор тока нулевой последовательности 2, трансформаторы напряжения (по числу фаз) 3, трансформаторы напряжения разомкнутого треугольника 4, преобразователи ток-напряжение (по числу трансформаторов тока) 5, преобразователи напряжение-напряжение (по числу трансформаторов напряжения) 6, модуль питания 7, первую ступень дистанционной защиты 8, вторую ступень дистанционной защиты 9, третью дистанционной защиты 10, блокировку при качаниях 11, схему «ИЛИ» 12, блокировку при неисправностях цепей напряжения 13, схему «И» 14, блок отключения выключателя 15, трансформаторы тока и напряжения соединены с первыми входами преобразователей ток-напряжение и напряжение-напряжение соответственно, выходы этих преобразователей соединены с первыми входами первой ступени дистанционной защиты, второй ступени дистанционной защиты, третьей ступени дистанционной защиты, блокировки при качаниях, блокировки при неисправностях цепей напряжения, а вторые входы - с первым выходом модуля питания, первые выходы первой ступени дистанционной защиты, второй ступени дистанционной защиты и третьей ступени дистанционной защиты соединены с входами схемы «ИЛИ», выход которой соединен с первым входом схемы «И», выход блокировки при качаниях соединен с вторым входом схемы «И», выход блокировки при неисправностях цепей напряжения соединен с третьим входом сдхемы «И», выход схемы «И» соединен с входом блока отключения выключателя, блоки расчета отношения мощности для каждой из ступеней защиты 16-18, причем первый выход преобразователей ток-напряжение 5 и напряжение-напряжение 6 соединен не с входом соответствующей ступени, а с входом блока расчета отношения мощности 16-18, а выхода блоков расчета отношения мощности соединены с соответствующими входами ступеней защит.
На фиг. 2 представлена структура блока расчета отношения мощности. Блок расчета отношения мощности содержит элемент памяти 19, хранящий информацию о режиме, предшествующем короткому замыканию, преобразователь напряжений и токов 20, измеряемых в месте установки устройства, в напряжения и токи в ненаблюдаемом конце зоны защиты, блок сложения, умножения и деления 21.
На фиг. 3-10 приведены иллюстрации, поясняющие теоретические аспекты заявляемого решения: на фиг. 3 - двухпроводная модель электропередачи в текущем режиме короткого замыкания, случившегося в защищаемой зоне либо вне ее; на фиг. 4 - часть модели, преобразующая величины начала линии в напряжение конца защищаемой зоны в предположении, что линия не повреждена. На фиг. 5 - эта же модель в чисто аварийном режиме (режим аварийных составляющих) при замыкании в зоне действия защиты; на фиг. 6 - то же, но при замыкании вне зоны; на фиг. 7 и 8 даны векторные диаграммы величин, определяемых соответственно в моделях фиг. 5 и 6. На фиг. 9 и 10 приведен пример, иллюстрирующий задание характеристики срабатывания защиты: На фиг. 9 - имитационная модель конкретной электропередачи, а на фиг. 10 - отображения контролируемых и альтернативных режимов на плоскости замера дистанционной защиты, действующей по предлагаемому способу.
Устройство работает следующим образом.
Ток от измерительных трансформаторов тока 1 и 2 (фиг. 1) подается на преобразователи ток-напряжение 5 и преобразуется до необходимого уровня. Аналогично, напряжение с трансформаторов напряжения 3, 4 подается на преобразователи напряжение-напряжение 6 и преобразуется до необходимого уровня. Блок питания 7 обеспечивает питание преобразователей ток-напряжение 5 и преобразователей напряжение-напряжение 6. Измерения токов производятся с учетом коэффициентов трансформации измерительных ТТ. Для достоверной индикации токов и напряжений необходимо правильно задать коэффициент трансформации фазных токов, тока нулевой последовательности, фазных напряжений и напряжений с разомкнутого треугольника первичного трансформатора напряжения.
Преобразованные до необходимых уровней сигналы фазных токов и напряжений подаются на входы блоков расчета отношения мощностей 16-18.
Элемент памяти 19 (фиг. 2) фиксирует ток и напряжение предшествующего режима
Figure 00000002
в месте наблюдения (x=0), где x - координата произвольного места наблюдения), где v=А, В, С - обозначение любой из трех фаз электропередачи.
По замеряемым величинам текущего режима КЗ
Figure 00000003
и хранящимся в памяти значениям
Figure 00000004
преобразователь 20 напряжений и токов рассчитывает аварийные составляющие наблюдаемых величин по формулам
Figure 00000005
и использует модель линии в пределах защищаемой зоны и в неповрежденном состоянии с тем, чтобы рассчитать напряжение текущего режима КЗ в конце защищаемой зоны
Figure 00000006
и аварийную составляющую тока в конце защищаемой зоны
Figure 00000007
, где lз - координата конца зоны.
Блок сложения, умножения и деления 21 производит расчет величины фазной мощности в месте наблюдения по формуле:
Figure 00000008
мощности в ненаблюдаемом конце защищаемой зоны по формуле:
Figure 00000009
взаимную трехфазную комплексную мощность в месте наблюдения по формуле
Figure 00000010
взаимную трехфазную комплексную мощность в ненаблюдаемом конце защищаемой зоны по формуле:
Figure 00000011
замер отношения мощности по формуле:
Figure 00000012
Замер отношения мощности является той величиной, на которую реагирует реле адаптивной дистанционной защиты.
Под адаптацией понимается использование информации о предшествующем режиму КЗ режиме в расчете величины замера, на который реагирует дистанционный орган.
Функционально все три ступени 8, 9 и 10 дистанционной защиты идентичны. Условием срабатывания защиты является срабатывание хотя бы одной из ступеней, что соответствует появлению единичного логического сигнала на выходе элемента «ИЛИ» 12. При этом необходимо разрешение срабатывания от блокировки при качаниях 13 и блокировки при неисправности в цепях напряжения 11. В конечном итоге сигнал срабатывания подается на вход блока отключения выключателя 15 передающего команду отключения во внешние цепи.
Теоретические основы предлагаемого технического решения поясняются на примере трехфазного симметричного короткого замыкания, которому отвечает двухпроводная модель электропередачи (фиг. 3), где As и Ar - активные граничные двухполюсники, моделирующие питающие системы по прямой последовательности. Верхний индекс α присвоен параметрам и величинам режима короткого замыкания в защищаемой зоне (α-режим). Верхний индекс β предусмотрен для режима короткого замыкания вне защищаемой зоны (β-режим). Модель содержит переходные сопротивления
Figure 00000013
и
Figure 00000014
для разных ситуаций, включенные в местах замыкания с координатами
Figure 00000015
или
Figure 00000016
. Токи короткого замыкания
Figure 00000017
или
Figure 00000018
, протекающие в переходных сопротивлениях, являются единственными источниками
Figure 00000019
и
Figure 00000020
аварийных составляющих соответственно α- и β-режимов. Без учета распределенной емкости можно утверждать, что напряжение в конце зоны
Figure 00000021
применительно к модели по фиг. 4 определяется по выражению
Figure 00000022
В моделях чисто аварийных режимов (фиг. 5 и 6), активируемых единственным источником
Figure 00000023
или
Figure 00000024
, активные двухполюсники As и Ar замещены внутренними сопротивлениям
Figure 00000025
и
Figure 00000026
. Известны токи в начале линии
Figure 00000027
или
Figure 00000028
. Что же касается определения токов в конце зоны
Figure 00000029
или
Figure 00000030
, то они определяются однотипно, без разграничения α- и β-режимов, поскольку тип режима наблюдателю неизвестен. Без учета распределенной емкости
Figure 00000031
что не отвечает состоянию модели в α-режиме (фиг. 5) и отвечает в β-режиме (фиг. 6). Несоответствие α-режима модели неповрежденной линии является существенным признаком данного способа, что объясняется векторной диаграммой по фиг. 9. Токораспределение в электрической сети определяется главным образом ее индуктивными сопротивлениями, поэтому на фиг. 7 токи
Figure 00000032
и
Figure 00000033
изображены синфазными. То же токи
Figure 00000034
и
Figure 00000035
на фиг. 8. Кроме того, учтена синфазность этих токов с напряжениями в месте замыкания -
Figure 00000036
на фиг. 7 и
Figure 00000037
на фиг. 8. Пунктиром показаны годографы векторов
Figure 00000038
при изменении x от нуля до lз и далее. Как видно из фиг. 7, 8, в α-режиме напряжение
Figure 00000039
, определяемое операцией (8), отстает от тока
Figure 00000040
, а в β-режиме напряжение
Figure 00000041
опережает ток
Figure 00000042
. Что же касается пар величин
Figure 00000043
и
Figure 00000044
, то их соответствие однотипно. Следовательно, комплексные мощности
Figure 00000045
и
Figure 00000046
имеют принципиальное отличие - первая активно-индуктивная, а вторая - активно-емкостная, что и вводит физическое разграничение α- и β-режимов.
Приведенные далее результаты обучения устройства адаптивной дистанционной защиты, действующей по предлагаемому способу, получены для ВЛ-110 кВ Ленинская-Лосинка (АО «Тюменьэнерго»). Модель линии (фиг. 9) включает в себя подстанции (ПС): наблюдаемую ПС 110 кВ Лосинка с параметрами прямой и нулевой последовательности
Figure 00000047
и ненаблюдаемую ПС 220 кВ Ленинская с параметрами
Figure 00000048
. Емкостная проводимость линии учитывалась. Первичные параметры прямой и нулевой последовательностей:
Figure 00000049
Варьируемые параметры и диапазоны их изменения:
Figure 00000050
Figure 00000051
(
Figure 00000052
в нормальном режиме электропередачи, который принадлежит к числу альтернативных режимов); угол передачи δ=-10°…10°.
На фиг. 10 показан результат обучения защиты на плоскости замера
Figure 00000053
. Это область срабатывания Wcp в виде нормированного прямоугольника. Вариации параметров подстанций
Figure 00000054
не сказываются на этой области. Проверено, что данное положение остается в силе и при вариациях параметров подстанций.
Figure 00000055
Как видим, для задания характеристики срабатывания Lcp, как и для формирования замера
Figure 00000056
, нет необходимости в привлечении информации о каких-либо иных частях электропередачи, кроме защищаемой зоны, а именно востребована структура этой части линии и ее параметры. Отсюда следует вывод об универсальности замера, положенного в основу предлагаемого технического решения.

Claims (1)

  1. Микропроцессорное устройство релейной защиты на переменном и постоянном оперативном токе для воздушных линий 110-220 кВ, содержащее трансформаторы тока (по числу фаз), трансформатор тока нулевой последовательности, трансформаторы напряжения (по числу фаз), трансформаторы напряжения разомкнутого треугольника, преобразователи ток-напряжение (по числу трансформаторов тока), преобразователи напряжение-напряжение (по числу трансформаторов напряжения), модуль питания, первую ступень дистанционной защиты, вторую ступень дистанционной защиты, третью ступень дистанционной защиты, блокировку при качаниях, схему «ИЛИ», блокировку при неисправностях цепей напряжения, схему «И», блок отключения выключателя, причем трансформаторы тока и напряжения соединены с первыми входами преобразователей ток-напряжение и напряжение-напряжение соответственно, блокировки при качаниях, блокировки при неисправностях цепей напряжения, а вторые входы - с первым выходом модуля питания, первые выходы первой ступени дистанционной защиты, второй ступени дистанционной защиты и третьей ступени дистанционной защиты соединены с входами схемы «ИЛИ», выход которой соединен с первым входом схемы «И», выход блокировки при качаниях соединен с вторым входом схемы «И», выход блокировки при неисправностях цепей напряжения соединен с третьим входом схемы «И», выход схемы «И» соединен с входом блока отключения выключателя, отличающееся тем, что для повышения чувствительности защиты, для исключения мертвой зоны при близких трехфазных коротких замыканиях, для упрощения процедуры расчета уставок защиты вводятся блоки расчета отношения мощности для каждой из ступеней защиты, причем первый выход преобразователей ток-напряжение и напряжение-напряжение соединен с входом блока расчета отношения мощности, а выходы блоков расчета отношения мощности соединены с соответствующими входами ступеней защит.
    Figure 00000001
RU2015156569/07U 2015-12-28 2015-12-28 Устройство адаптивной дистанционной защиты линии электропередачи RU166909U1 (ru)

Priority Applications (1)

Application Number Priority Date Filing Date Title
RU2015156569/07U RU166909U1 (ru) 2015-12-28 2015-12-28 Устройство адаптивной дистанционной защиты линии электропередачи

Applications Claiming Priority (1)

Application Number Priority Date Filing Date Title
RU2015156569/07U RU166909U1 (ru) 2015-12-28 2015-12-28 Устройство адаптивной дистанционной защиты линии электропередачи

Publications (1)

Publication Number Publication Date
RU166909U1 true RU166909U1 (ru) 2016-12-10

Family

ID=57793309

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
RU2015156569/07U RU166909U1 (ru) 2015-12-28 2015-12-28 Устройство адаптивной дистанционной защиты линии электропередачи

Country Status (1)

Country Link
RU (1) RU166909U1 (ru)

Cited By (4)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
RU2655920C1 (ru) * 2017-05-29 2018-05-30 Общество с ограниченной ответственностью "Релематика" Способ релейной защиты трехфазного трансформатора
CN110058098A (zh) * 2019-04-29 2019-07-26 南方电网科学研究院有限责任公司 直流控制保护系统的状态监测方法、装置、设备及介质
CN113746069A (zh) * 2020-05-28 2021-12-03 中国南方电网有限责任公司 一种接地变压器接地故障的保护方法
CN114400640A (zh) * 2022-01-17 2022-04-26 河海大学 一种基于电源构成占比在线辨识的电网距离保护方法及装置

Cited By (5)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
RU2655920C1 (ru) * 2017-05-29 2018-05-30 Общество с ограниченной ответственностью "Релематика" Способ релейной защиты трехфазного трансформатора
CN110058098A (zh) * 2019-04-29 2019-07-26 南方电网科学研究院有限责任公司 直流控制保护系统的状态监测方法、装置、设备及介质
CN113746069A (zh) * 2020-05-28 2021-12-03 中国南方电网有限责任公司 一种接地变压器接地故障的保护方法
CN114400640A (zh) * 2022-01-17 2022-04-26 河海大学 一种基于电源构成占比在线辨识的电网距离保护方法及装置
CN114400640B (zh) * 2022-01-17 2022-09-30 河海大学 一种基于电源构成占比在线辨识的电网距离保护方法及装置

Similar Documents

Publication Publication Date Title
RU166909U1 (ru) Устройство адаптивной дистанционной защиты линии электропередачи
Muda et al. Sequence currents based adaptive protection approach for DNs with distributed energy resources
WO2010061055A1 (en) Method and apparatus for detecting a phase-to-earth fault
RU157512U1 (ru) КОМПЛЕКТНОЕ КОМБИНИРОВАННОЕ УСТРОЙСТВО РЕЛЕЙНОЙ ЗАЩИТЫ И АВТОМАТИКИ НА ПЕРЕМЕННОМ ОПЕРАТИВНОМ ТОКЕ ДЛЯ ПРИСОЕДИНЕНИЙ РАСПРЕДЕЛИТЕЛЬНОГО УСТРОЙСТВА ЭЛЕКТРИЧЕСКИХ СЕТЕЙ 6-35 кВ
MX2014010385A (es) Hacer uso de redundancia inherente en un dispositivo electronico inteligente multifuncional.
CN104535882A (zh) 一种直流绝缘监测装置
CN107632282A (zh) 三相四线计量装置接线自动检测仪器的测控方法
Makwana et al. Transmission line protection using digital technology
Marchesan et al. Method for distributed generation anti-islanding protection based on singular value decomposition and linear discrimination analysis
Sidhu et al. A power transformer protection technique with stability during current transformer saturation and ratio-mismatch conditions
CN110927515B (zh) 基于接地变压器分接抽头接地的配电网单相接地故障选线方法及系统
Rambabu et al. Three zone protection by using distance relays in simulink/matlab
JP2019165569A (ja) 故障判定装置、および保護継電装置
Muda et al. Real time simulation of new adaptive overcurrent technique for microgrid protection
Kandakatla et al. Advanced vector shift algorithm for islanding detection
Roy et al. Transmission side protection performance with Type-IV wind turbine system integration
Opoku et al. Superimposed sequence components for microgrid protection: A review
RU2675623C1 (ru) Устройство защиты от однофазных замыканий на землю в компенсированных электрических сетях среднего напряжения
Radhakrishnan et al. Protection functionalities in smart meters to enhance distribution system protection
Samkari et al. Modeling and simulation the impacts of STATCOMs on distance protection
CN114600329B (zh) 用于耦合负载的受控开关的方法和装置
RU171206U1 (ru) Устройство защиты линий электропередачи от однофазных замыканий на землю в трёхфазной сети с изолированной нейтралью
Ghorbani et al. Modeling of Digital Distance Relay in EMTPWorks Considering Protective Zones and Trip Characteristics
Abd Allah Busbar protection scheme based on alienation coefficients for current signals
Vukolov et al. Improvement of algorithms for voltage circuits fault detection in relay protection terminal of 6-35 kV electrical networks

Legal Events

Date Code Title Description
RH9K Utility model duplicate issue

Effective date: 20200326

PD9K Change of name of utility model owner
PD9K Change of name of utility model owner