RU147175U1 - DISTINCTED Bronestructure - Google Patents
DISTINCTED Bronestructure Download PDFInfo
- Publication number
- RU147175U1 RU147175U1 RU2014116067/11U RU2014116067U RU147175U1 RU 147175 U1 RU147175 U1 RU 147175U1 RU 2014116067/11 U RU2014116067/11 U RU 2014116067/11U RU 2014116067 U RU2014116067 U RU 2014116067U RU 147175 U1 RU147175 U1 RU 147175U1
- Authority
- RU
- Russia
- Prior art keywords
- armored
- armor
- steel
- sheets
- sheet
- Prior art date
Links
Images
Landscapes
- Aiming, Guidance, Guns With A Light Source, Armor, Camouflage, And Targets (AREA)
Abstract
1. Разнесенная бронеструктура для защиты от бронебойных пуль с высокотвердым сердечником, состоящая из первого и второго листов дробящего слоя, установленных с зазором друг к другу, и листа улавливающего слоя, листы дробящего слоя выполнены из низколегированной броневой стали со структурой низко отпущенного мартенсита, отличающаяся тем, что лист улавливающего слоя установлен с зазором к дробящему слою, и он выполнен из низколегированной броневой стали со структурой низко отпущенного мартенсита.2. Разнесенная бронеструктура по п.1, отличающаяся тем, что первый и второй лист дробящего слоя расположены под углом друг к другу.3. Разнесенная бронеструктура по пп.1 и 2, отличающаяся тем, что зазоры заполняют вспененным наполнителем из полимера или металла.4. Разнесенная бронеструктура по п.3, отличающаяся тем, что вспененный наполнитель имеет закрытую пористость.1. Diversity armored structure for protection against armor-piercing bullets with a high hard core, consisting of the first and second sheets of the crushing layer installed with a gap to each other, and the sheet of the trapping layer, the sheets of the crushing layer are made of low alloy armored steel with a low tempered martensite structure, characterized in that the sheet of the capture layer is set with a gap to the crushing layer, and it is made of low alloy armored steel with a structure of low tempered martensite. 2. An exploded bulletproof structure according to claim 1, characterized in that the first and second sheet of the crushing layer are located at an angle to each other. An exploded bulletproof structure according to claims 1 and 2, characterized in that the gaps are filled with foamed filler of a polymer or metal. 4. The spaced armored structure according to claim 3, characterized in that the foamed filler has a closed porosity.
Description
Полезная модель относится к броневым конструкциям, а именно к средствам защиты от воздействия бронебойных пуль стрелкового оружия, и может быть использована при бронировании объектов различного назначения, в том числе при изготовлении бронированных транспортных и плавательных средств.The utility model relates to armored structures, namely to means of protection against the effects of armor-piercing bullets of small arms, and can be used when booking objects for various purposes, including the manufacture of armored vehicles and swimming vehicles.
Известна конструкция противопульной гетерогенной стальной брони (см. RU 2472100, 10.01.2013 г., F41H 5/04), состоящей из двух слоев стали, жестко соединенных между собой, причем материал лицевого слоя закален и имеет твердость HRc 62÷65, а тыльного - не термообработан и имеет модуль упругости (1,9-:-2,1)×1011 Па. Однако, серийной броневой стали, позволяющей достичь HRc 62÷65 при закалке, в России не производится, к тому же, клеевое соединение слоев, предусмотренное в данном техническом решении, не может обеспечить достаточную живучесть преграды в условиях баллистического воздействия.A known design bulletproof heterogeneous steel armor (see RU 2472100, 01/10/2013, F41H 5/04), consisting of two layers of steel, rigidly interconnected, and the material of the front layer is hardened and has a hardness of HRc 62 ÷ 65, and the back - not heat-treated and has an elastic modulus (1.9 -: - 2.1) × 10 11 Pa. However, serial armor steel, which allows HRc 62–65 to be achieved during hardening, is not produced in Russia; moreover, the adhesive bonding of layers provided for in this technical solution cannot provide sufficient survivability of the barrier under ballistic conditions.
Известна также конструкция композитной брони (см. RU 2329455, 20.07.2008 г., F41H 5/04), состоящая из дробяще-отклоняющего слоя керамических элементов и металлического задерживающего слоя, жестко скрепленных между собой при помощи компаунда через упруго-пластичную прокладку. К недостаткам данного технического решения следует отнести дороговизну и не технологичность керамической брони, а так же низкую эффективность ее «работы» против пуль с карбидвольфрамовыми сердечниками.The composite armor construction is also known (see RU 2329455, 07/20/2008, F41H 5/04), consisting of a crushing-deflecting layer of ceramic elements and a metal retaining layer, rigidly bonded to each other using a compound through an elastic-plastic gasket. The disadvantages of this technical solution include the high cost and not the manufacturability of ceramic armor, as well as the low efficiency of its "work" against bullets with carbide tungsten cores.
Наиболее близким к предлагаемому решению является разнесенная бронеструктура, реализованная в схеме бронирования средней лобовой детали БМП 3 (см. О.А. Гомырин, А.Я. Шумилов «Особенности корпуса и башни БМП 3», «Вестник бронетанковой техники», №5, 1991,). В ней, перед основной (улавливающей) бронепреградой установлен дробящий слой из двух 10 мм листов серийной броневой стали марки «77» с зазором 70 мм, а улавливающий слой выполнен из плиты броневого алюминия АБТ102 толщиной 60 мм (корпус БМП). Данная структура позволяет эффективно фрагментировать высокотвердые бронебойные сердечники на дробящей сборке, а поток образовавшихся осколков остановить на основной броне. Данная структура в современной классификации обеспечивает 6 класс защиты по стандарту ОТТ 9.1.12-1-2010, который предусматривает непробитие брони пулями Б32 калибра 14,5 мм и БС калибра 12,7 мм.Closest to the proposed solution is the spaced armored structure implemented in the reservation scheme for the middle frontal part of the BMP 3 (see OA Gomyrin, A.Ya. Shumilov “Features of the hull and turrets of the
Однако ее вес в стальном эквиваленте составляет около 42 мм, но гомогенная плита из броневой стали средней твердости толщиной 40 мм обеспечивает такой же уровень противопульной защиты, т.е. по сравнению с гомогенным листом броневой стали никакого выигрыша в весе эта конструкция не обеспечивает, а использование монолитной бронепреграды при таких же характеристиках по защите всегда предпочтительнее. При этом применение цветных металлов в конструкции брони усложняет технологию ее изготовления и приводит к заметному удорожанию конструкции.However, its weight in steel equivalent is about 42 mm, but a homogeneous plate of medium-hardness armored steel with a thickness of 40 mm provides the same level of bulletproof protection, i.e. compared to a homogeneous sheet of armored steel, this design does not provide any gain in weight, and the use of a monolithic armored barrier with the same protection characteristics is always preferable. Moreover, the use of non-ferrous metals in the design of armor complicates the technology of its manufacture and leads to a noticeable rise in the cost of the structure.
Задачей заявленного решения является разработка разнесенной бронеструктуры для защиты от бронебойных пуль, которая бы устраняла недостатки прототипа и обеспечивала требуемый класс защиты.The objective of the claimed solution is to develop a spaced armored structure for protection against armor-piercing bullets, which would eliminate the disadvantages of the prototype and provide the required class of protection.
Техническим результатом полезной модели является снижение веса разнесенной бронеструктуры по сравнению с гомогенным листом, обеспечивающим такой же уровень противопульной защиты, а также упрощение и удешевление ее технологии изготовления.The technical result of the utility model is to reduce the weight of the spaced armored structure as compared to a homogeneous sheet providing the same level of bulletproof protection, as well as simplifying and cheapening its manufacturing technology.
Для достижения указанного результата предлагается разнесенная бронеструктура для защиты от бронебойных пуль с высокотвердым сердечником, состоящая из двух листов дробящего слоя, установленных с зазором друг к другу, и листа улавливающего слоя, при этом лист улавливающего слоя установлен с зазором ко второму листу дробящего слоя, а листы в слоях представляют собой стандартные листы серийной отечественной низколегированной броневой стали со структурой низко отпущенного мартенсита.To achieve this result, an exploded armored structure is proposed for protection against armor-piercing bullets with a high hard core, consisting of two sheets of a crushing layer installed with a gap to each other, and a sheet of a trapping layer, while a sheet of a trapping layer is installed with a gap to the second sheet of a crushing layer, and the sheets in the layers are standard sheets of serial domestic low-alloy armored steel with the structure of low tempered martensite.
Установка конструктивного зазора между дробящим и улавливающим слоями в конструкции прототипа обеспечивает возможность образования конуса диссипации энергии осколков, образующихся после прохождения сердечником пули дробящего слоя, в результате которого снижается нагрузка на лист улавливающего слоя за счет распределении энергии осколочного потока по его поверхности и тем самым позволяет снизить вес разнесенной бронеструктуры без понижения уровня противопульной защиты, обеспечивая выигрыш в весе по сравнению с монолитной бронепреградой, обеспечивающей такой же уровень противопульной защиты. А использование в предложенной разнесенной бронеструктуре только стандартных листов серийной низколегированной броневой стали со структурой низкоотпущенного мартенсита упрощает технологию ее изготовления, поскольку данная сталь является самым дешевым, технологичным и эффективным, а следовательно, максимально востребованным материалом.The installation of a structural gap between the crushing and trapping layers in the design of the prototype allows the formation of a cone of dissipation of the energy of fragments generated after the core passes through the bullet of the crushing layer, which reduces the load on the sheet of the trapping layer due to the distribution of the energy of the fragmentation stream over its surface and thereby reduces weight of spaced armored structure without lowering the level of bulletproof protection, providing a gain in weight compared to a monolithic armor Rada, providing the same level of bulletproof protection. And the use of only standard sheets of serial low-alloyed armored steel with the structure of low-tempered martensite in the proposed spaced armored structure simplifies the technology of its manufacture, since this steel is the cheapest, most technologically advanced and most effective, and, therefore, the most demanded material.
Для дополнительного облегчения веса конструкции предлагается в предложенной разнесенной бронеструктуре листы в дробящем слое устанавливать под углом друг к другу. Такая конструкция позволяет уменьшить толщины листов в дробящем слое с сохранением гарантированного разрушения сердечника пули при прохождении им этого слоя за счет несоосности взаимодействия его с преградой. Однако применение такой конструкции дробящего слоя в бронеструктуре с высокой степенью противопульной защиты (например, от бронебойных пуль БС калибра 12,7 мм) не практично, поскольку увеличивается масса брони и усложняется ее конструкция.To further lighten the weight of the structure, it is proposed that in the proposed spaced armored structure, the sheets in the crushing layer be installed at an angle to each other. This design allows you to reduce the thickness of the sheets in the crushing layer while maintaining guaranteed destruction of the bullet core when passing through this layer due to the misalignment of its interaction with the barrier. However, the use of such a design of the crushing layer in an armored structure with a high degree of bulletproof protection (for example, against 12.7 mm caliber armor-piercing bullets) is not practical, since the mass of the armor increases and its design is complicated.
Толщины листов каждого слоя и зазоры между ними выбираются в зависимости от требований к противопульной защите, предъявляемых к бронеструктуре.The thickness of the sheets of each layer and the gaps between them are selected depending on the requirements for bulletproof protection for the armored structure.
В настоящее время на вооружении имеются различные виды бронебойных пуль, которые отличаются друг от друга как калибром, так и материалом применяемого в них сердечника. В зависимости от вида пуль, а точнее от степени их воздействия, разработаны системы, которые классифицируют на классы бронеобъекты в зависимости от степени их защищенности. Основными системами являются отечественная классификация средств индивидуальной защиты (СИЗ) по ГОСТ РВ15.307 / ГОСТ Р50744-95 и подвижных бронеобъектов по ОТТ 9.1.12-1-2010, а также международная система STANAG 4569. Классификации по ОТТ 9.1.12-1-2010 и по STANAG 4569 во многом пересекаются, но имеются и отличия, связанные с учетом либо игнорированием тех или иных средств поражения.Currently, there are various types of armor-piercing bullets in service, which differ from each other both in caliber and in the material of the core used in them. Depending on the type of bullets, and more precisely on the degree of their impact, systems have been developed that classify armored objects into classes depending on their degree of protection. The main systems are the domestic classification of personal protective equipment (PPE) according to GOST RV15.307 / GOST R50744-95 and mobile armored objects according to OTT 9.1.12-1-2010, as well as the international system STANAG 4569. Classifications according to OTT 9.1.12-1- 2010 and STANAG 4569 overlap in many respects, but there are also differences associated with taking into account or ignoring certain weapons.
Отечественная броневая сталь, как правило, выпускается в стандартных толщинах, привязанных к некоторым уровням защиты СИЗ по ГОСТ РВ15.307 / ГОСТ Р50744-95 и прописанных в соответствующих стандартах (ГОСТ-ы и ТУ), поэтому реально работать при бронировании объектов возможно лишь с дискретным набором толщин стандартных бронелистов сталей различных марок.Domestic armored steel, as a rule, is produced in standard thicknesses, tied to certain levels of protection of PPE in accordance with GOST RV15.307 / GOST R50744-95 and prescribed in the relevant standards (GOST and TU), therefore it is possible to work when booking objects only with discrete set of thicknesses of standard armor plates of steels of various grades.
Предлагаются различные варианты реализации бронеконструкций на основе предлагаемого технического решения, обеспечивающие защиту в соответствии с требованиями разных классов отечественной (ОТТ 9.1.12-1-2010) и международной (STANAG 4569) классификаций.Various options for the implementation of armored structures on the basis of the proposed technical solution are proposed, which provide protection in accordance with the requirements of different classes of domestic (OTT 9.1.12-1-2010) and international (STANAG 4569) classifications.
На фигуре 1 представлены варианты предлагаемой разнесенной бронеструктуры: а) с параллельным расположением листов в слоях, б) схема с разориентацией листов в дробящем слое на угол γ.The figure 1 presents the options for the proposed spaced armored structure: a) with a parallel arrangement of sheets in layers, b) a scheme with the disorientation of the sheets in the crushing layer at an angle γ.
На фигуре 2 представлены фото фрагментированных сердечников бронебойных пуль БС калибра 12,7 мм (а) и Б32 калибра 14,5 мм (б) после пробития «в нормаль» преграды из стали марки «АЗ» толщиной 8,5 мм в состоянии поставки (HRc 54÷58).The figure 2 presents a photo of fragmented cores of armor-piercing bullets BS caliber 12.7 mm (a) and B32 caliber 14.5 mm (b) after breaking "normal" barriers made of steel grade "AZ" with a thickness of 8.5 mm in the delivery state ( HRc 54 ÷ 58).
На фигуре 3 представлены фото растрескавшихся листов из стали «А3» толщиной 6,5 мм в состоянии поставки (HRc 54÷58), примененных в качестве второго листа в дробящем слое предлагаемой бронеструктуры, обстрелянных пулями Б32 калибра 14,5 мм (а) и БС калибра 12,7 мм (б).The figure 3 presents a photo of cracked sheets of steel "A3" with a thickness of 6.5 mm in the delivery state (HRc 54 ÷ 58), used as the second sheet in the crushing layer of the proposed armored structure, fired by B32 14.5 mm caliber bullets (a) and BS caliber 12.7 mm (b).
На фигуре 4 представлены фото сердечников бронебойных пуль Б32 калибра 7,62 мм после пробития «в нормаль» преград из стали марки «44» (HRc 54÷58): фактической толщиной 6,5 мм (5 класс защиты ГОСТ РВ15.307/ ГОСТ Р50963-96, ГОСТ Р51112-97) (а) и 4,6 мм (3 класс защиты ГОСТ РВ15.307/ ГОСТ Р50963-96, ГОСТ Р51112-97) (б).The figure 4 presents a photo of the cores of B32 armor-piercing bullets of 7.62 mm caliber after breaking through "44" steel barriers of the "44" grade (HRc 54 ÷ 58): actual thickness 6.5 mm (protection class GOST RV15.307 / GOST 5 P50963-96, GOST R51112-97) (a) and 4.6 mm (3rd class of protection GOST RV15.307 / GOST R50963-96, GOST R51112-97) (b).
На фигуре 5 представлены фото листов из стали «А3» фактической толщиной 6,5 мм в состоянии поставки (HRc 54÷58) (5 класс защиты ГОСТ РВ15.307/ ГОСТ Р50963-96, ГОСТ Р51112-97), примененных в качестве первого (б) и второго (а) листов разнесенной бронеконструкции с разнесением 30 мм, обстрелянной пулями Б32 и 7Н23 калибра 7,62 мм.The figure 5 presents a photo of sheets of steel "A3" with an actual thickness of 6.5 mm in the delivery state (HRc 54 ÷ 58) (protection class GOST RV15.307 / GOST R50963-96, GOST R51112-97), used as the first (b) and the second (a) sheets of the spaced armored structure with a spacing of 30 mm fired by B32 and 7N23 bullets of 7.62 mm caliber.
На фигуре 6 представлены фото сердечников бронебойных пуль Б32 калибра 7,62 мм после пробития «разнесенной» преграды (дробящего слоя) из двух стандартных листов серийной броневой стали марки «44» (HRc 54÷58) фактической толщины 2,4 мм (2 класс защиты ГОСТ РВ15.307/ ГОСТ Р50963-96, ГОСТ Р51112-97) различной компоновки: параллельное выполнение (а) и с расположением под углом 20° друг к другу (б).The figure 6 presents a photo of the cores of armor-piercing bullets B32 caliber 7.62 mm after breaking through the "spaced" barriers (crushing layer) of two standard sheets of serial armored steel grade "44" (HRc 54 ÷ 58) the actual thickness of 2.4 mm (
На фигуре 7 представлены: (а) схема бронеструктуры с разориентацией листов в дробящем слое; (б) баллистический анализ ослабленных зон; (в) схема сборки и деталировки макета бронепанели - примера конкретной реализации предлагаемой разнесенной бронеструктуры для защиты по 4 классу ОТТ 9.1.12-1-2010 (3 класса STANAG 4569).The figure 7 presents: (a) a diagram of the bulletproof structure with misorientation of the sheets in the crushing layer; (b) ballistic analysis of weakened zones; (c) assembly and detailing diagram of an armored panel mock-up - an example of a concrete implementation of the proposed spaced armored structure for protection according to
Разнесенная бронеструктура (см. фиг. 1) состоит из дробящего слоя, выполненного из двух листов (1, 2) с зазором d между ними, и из улавливающего слоя в виде одного листа (3), установленного с зазором L ко второму листу (2) дробящего слоя, листы в слоях выполнены из низколегированной броневой стали со структурой низко отпущенного мартенсита. В другом варианте исполнения предложенной бронеструктуры, листы в дробящем слое могут быть установлены под углом γ друг к другу.The spaced armored structure (see Fig. 1) consists of a crushing layer made of two sheets (1, 2) with a gap d between them, and a trapping layer in the form of one sheet (3) installed with a gap L to the second sheet (2 ) crushing layer, the sheets in the layers are made of low alloy armored steel with a structure of low tempered martensite. In another embodiment of the proposed armored structure, the sheets in the crushing layer can be installed at an angle γ to each other.
В частных случаях выполнения предложенной разнесенной бронеструктуры зазоры d и L между листами могут заполняться вспененным наполнителем в виде полимера или металла. А для обеспечения повышенной плавучести, вспененный наполнитель выбирают с закрытой пористостью.In special cases, the implementation of the proposed spaced armored structure, the gaps d and L between the sheets can be filled with foamed filler in the form of a polymer or metal. And to ensure increased buoyancy, the foamed filler is selected with closed porosity.
Согласно 6 классу ОТТ 9.1.12-1-2010, бронеструктура должна защищать от бронебойных пуль Б32 (термообработанный стальной сердечник) калибра 14,5 мм и БС (карбидвольфрамовый сердечник) калибра 12,7 мм при обстреле с дистанции 100 м. Когда речь идет о бронировании транспортных средств, обычно принимается во внимание возможность поражения защитных структур объекта кинетическими бронебойными средствами «в нормаль» к его поверхности, как наиболее опасного типа воздействия. Хотя дульная энергия этих двух пуль различается вдвое, а импульс - в полтора раза, их эффективность работы «в нормаль» по гомогенной стальной и алюминиевой броням почти одинакова: - 30 мм и 80 мм соответственно. Следовательно, гомогенной броней, защищающей от рассмотренных бронебойных средств поражения, будут плита броневой стали средней твердости толщиной не менее 40 мм или плита алюминиевого сплава АБТ102 толщиной не менее 100 мм.According to
Экспериментально установлено, что наиболее оптимальное сочетание толщин слоев предлагаемой бронеструктуры (см. фиг. 1а) является 8-6-6 мм стандартных листов отечественной серийной броневой стали, установленных в качестве дробящего и улавливающего слоев. На фиг. 2 приведены фотографии, иллюстрирующие фрагментацию сердечников обоих типов на преграде из стали «А3» фактической толщиной 8,5 мм в состоянии поставки (54÷58 HRc). Видно, что степень разрушения достаточно велика в головной части сердечника, однако хвостовая его часть разрушается на более крупные фрагменты, которые и несут основную опасность для улавливающего слоя.It has been experimentally established that the most optimal combination of thicknesses of the layers of the proposed armored structure (see Fig. 1a) is 8-6-6 mm of standard sheets of domestic serial armored steel installed as crushing and trapping layers. In FIG. Figure 2 shows photographs illustrating the fragmentation of both types of cores on an A3 steel barrier with an actual thickness of 8.5 mm in the delivery state (54 ÷ 58 HRc). It can be seen that the degree of destruction is quite large in the head part of the core, however, its tail part is destroyed into larger fragments, which carry the main danger to the capture layer.
Оптимальные зазоры между слоями определены, как d=40 мм и L=60 мм, а твердость стали в листе 1 - 54÷58 HRc, листе 2 - 48÷52 HRc и листе 3 - 54÷58 HRc. Величина твердости 54÷58 HRc является характерной для стандартных листов современной отечественной низколегированной броневой стали для противопульной защиты со структурой низко отпущенного мартенсита, таких как «77», «44», «А3», «56», «Ц-85» и др. Пониженная твердость в листе 2 обусловлена значительной интенсивностью воздействия на него фрагментов первичного дробления сердечника, образовавшихся после прохождения листа 1, т.е. сталь на листе 2 должна обладать повышенной пластичностью, чтобы не расколоться (см. фиг. 3) и обеспечить необходимую живучесть брони при последующих поражениях.The optimal gaps between the layers are defined as d = 40 mm and L = 60 mm, and the hardness of the steel in
Предложенная бронеструктура работает следующим образом: после первичного дробления на листе 1 (см. фиг. 2), фрагменты сердечника продолжают двигаться с некоторым «разлетом» как поперек траектории (образование конуса диссипации), так и вдоль нее, реализуя выделившуюся при разрушении энергию растяжения. Как видно из фиг. 2, в головной части этого потока присутствуют, в основном, мелкие фрагменты, которые вполне реально остановить последующей преградой 2 таким образом, чтобы крупный тыльный фрагмент (хвостовик сердечника) провзаимодействовал не только со второй «тонкой» преградой 2, но и с остановленными на ней первичными фрагментами самого сердечника. При этом необходимо учитывать, что дробление и рассеяние тем эффективнее, чем выше твердость и плотность элементов преграды, а вышеуказанные параметры у материала бронебойных сердечников (сталь У12А; ВК8) существенно превышают оные у броневых сталей. Таким образом, вторичная фрагментация на втором (рассеивающем) листе 2 дробящего слоя происходит более интенсивно за счет остановленных на нем мелких фрагментов сердечника, а конус диссипации энергии (угол разлета фрагментов) после второй преграды удается существенно раскрыть благодаря наличию зазора L и таким образом снизить воздействие на основную улавливающую преграду 3.The proposed bulletproof structure works as follows: after primary crushing on sheet 1 (see Fig. 2), core fragments continue to move with some “expansion” both across the trajectory (formation of a dissipation cone) and along it, realizing the tensile energy released during the destruction. As can be seen from FIG. 2, in the head part of this stream, there are mainly small fragments that can be completely stopped by the
Попытки изменить формулу структуры бронекомпозиции с 8-6-6 на 6-8-6 и 6-6-8 приводят только к снижению ее стойкости и живучести. Исследованный диапазон возможных толщин бронепреграды в разумных (для подвижных бронеобъектов) пределах - до 200 мм, показал невозможность снижения ее веса за счет использования в слоях более тонких листов броневой стали в схемах 6-6-6, 6-4(5)-8 и 8-5(4)-6. Однако, увеличение суммарной толщины преграды за счет увеличения зазоров приводит к заметному повышению ее живучести: чем зазоры между слоями больше, тем слабее воздействие на улавливающий слой, так что при дальнейшем увеличении допустимой суммарной толщины брони подобный подход вполне возможно реализовать. Исследована возможность снижения веса бронекомпозиции в случае невозможности поражения ее «в нормаль»: установлено, что при углах встречи пули к броне более 20°, возможно использование схемы 6-6-6, при более существенных отклонениях от максимально критичного взаимодействия (в «нормаль»), возможно применение и еще более тонких листов.Attempts to change the formula of the structure of the armored composition from 8-6-6 to 6-8-6 and 6-6-8 lead only to a decrease in its durability and survivability. The investigated range of possible thicknesses of the armored barrier within a reasonable range (for moving armored objects) of up to 200 mm showed the impossibility of reducing its weight due to the use of thinner sheets of armor steel in the layers 6-6-6, 6-4 (5) -8 and 8-5 (4) -6. However, an increase in the total thickness of the barrier due to an increase in the gaps leads to a noticeable increase in its survivability: the larger the gaps between the layers, the weaker the effect on the capture layer, so with a further increase in the permissible total thickness of the armor, this approach is quite possible to implement. The possibility of reducing the weight of the armored composition in the event of impossibility of defeating it “to normal” has been investigated: it has been established that at angles of meeting of the bullet to the armor of more than 20 °, the use of scheme 6-6-6 is possible, with more significant deviations from the most critical interaction (in “normal” ), it is possible to use even thinner sheets.
В качестве элементов предложенной бронекомпозиции испытаны следующие стандартные листы отечественной серийной низколегированной броневой стали:The following standard sheets of domestic serial low-alloy armored steel were tested as elements of the proposed armored composition:
- лист 1 дробящего слоя - лист стали «77» фактической толщины 8,6 мм в состоянии поставки (54÷58 HRc), а также лист стали «А3» фактической толщины 8,5 мм в состоянии поставки (54÷58 HRc);-
- лист 2 дробящего слоя - лист стали «1» фактической толщины 6,4 мм в состоянии поставки (47÷52 HRc), а также и лист стали «АЗ» фактической толщины 6,5 мм в состоянии поставки + «низкий» отпуск t=230°C, 2 часа, охлаждение с печью (49÷51 HRc);- crushing
- лист 3 улавливающего слоя - лист стали «44» фактической толщины 6,6 мм с термообработкой: закалка с t=970°C в масло + отпуск t=200°C 3 часа (54÷58 HRc), а также лист стали «А3» фактической толщины 6,5 мм в состоянии поставки (54÷58 HRc) (5 класс защиты по ГОСТ РВ15.307 / ГОСТ Р50744-95).-
Во всех рассмотренных комбинациях зазоры выставлялись d=40 мм и L=60 мм. Все исследованные комбинации по обоим средствам поражения «отработали» примерно одинаково, с оценкой предельной плотности поражений до 180 м-2 и вероятностью некондиционных поражений менее 2%.In all considered combinations, the gaps were set d = 40 mm and L = 60 mm. All investigated combinations for both means of defeat “worked out” approximately the same way, with an estimate of the ultimate density of lesions of up to 180 m -2 and the probability of substandard lesions of less than 2%.
Исследовалась возможность замены стального листа 3 улавливающего слоя на стандартную плиту броневого алюминия АБТ101 фактической толщины 19 мм, однако уже второе поражение испытанной бронекомпозиции оказалось некондиционным.The possibility of replacing the
Уменьшение обоих зазоров (d и L) на 5 мм приводит к снижению живучести структуры до предельной плотности поражений менее 160 м-2 с вероятностью некондиционных поражений =3÷4%.A decrease in both gaps (d and L) by 5 mm leads to a decrease in the survivability of the structure to a limiting density of lesions of less than 160 m -2 with a probability of substandard lesions = 3 ÷ 4%.
А для увеличения эксплуатационных характеристик до предельной плотности поражения не менее 200 м-2, при вероятности некондиционных поражений менее 1%, необходимо увеличить зазоры: d на 20 мм и L на 50 мм соответственно, доведя общую толщину брони почти до 200 мм.And in order to increase operational characteristics to the maximum density of damage of at least 200 m -2 , with the probability of substandard lesions of less than 1%, it is necessary to increase the gaps: d by 20 mm and L by 50 mm, respectively, bringing the total thickness of the armor to almost 200 mm.
Таким образом, оптимальной бронеструктурой для защиты от бронебойных пуль Б32 калибра 14,5 мм и БС калибра 12,7 мм является композиция из трех листов броневой стали с толщинами 1 - 8,2÷8,7 мм, 2 - 6,2÷6,8 мм и 3 - 6,2÷6,8 мм и с минимальными зазорами между ними d=40 мм и L=60 мм (см. фиг. 1), при этом твердость первого 1 и последнего 3 листов составляет 54÷58 HRc, а второго 1 - 47÷52 HRc. Здесь и далее указываются диапазоны толщин бронелистов, которые соответствуют стандартным диапазонам толщин бронелистов, выпускаемых серийно.Thus, the optimal armor structure for protection against armor-piercing bullets B32 caliber 14.5 mm and BS caliber 12.7 mm is a composition of three sheets of armored steel with a thickness of 1 - 8.2 ÷ 8.7 mm, 2 - 6.2 ÷ 6 , 8 mm and 3 - 6.2 ÷ 6.8 mm and with minimum gaps between them d = 40 mm and L = 60 mm (see Fig. 1), while the hardness of the first 1 and last 3 sheets is 54 ÷ 58 HRc, and the second 1 - 47 ÷ 52 HRc. Hereinafter, ranges of thicknesses of armor plates that correspond to standard ranges of thicknesses of armor plates produced in series are indicated.
Необходимо отметить, что предлагаемая бронеструктура будет заведомо отвечать требованиям международной классификации бронезащиты STANAG 4569, поскольку испытания в четвертом уровне данной системы проводятся с дистанции 200 м и пули с карбидвольфрамовым сердечником в этом классе не предусмотрены. Данная бронеструктура защищает так же от всех бронебойных пуль «более низкого ранга»: Б32 калибра 12,7 мм и от всех бронебойных средств стрелковых калибров.It should be noted that the proposed armored structure will obviously meet the requirements of the international classification of armor protection STANAG 4569, since tests in the fourth level of this system are conducted from a distance of 200 m and bullets with a carbide tungsten core are not provided for in this class. This armored structure also protects against all armor-piercing bullets of a "lower rank": B32 of 12.7 mm caliber and from all armor-piercing weapons of small arms.
Согласно 5 классу ОТТ 9.1.12-1-2010, бронеструктура должна защищать от бронебойных пуль Б32 калибра 12,7 мм при обстреле «в нормаль» с дистанции 100 м.According to class 5 of the OTT 9.1.12-1-2010, the armored structure must protect against armor-piercing bullets B32 12.7 mm caliber when fired “into normal” from a distance of 100 m
Экспериментально установлено, что наиболее оптимальное сочетание толщин слоев предлагаемой бронеструктуры (см. фиг. 1а) является 4-6-6 мм стандартных листов броневой стали, установленных в качестве дробящего и улавливающего слоев. При этом установлено, что сердечник рассматриваемой пули не разрушается на отдельном 4 мм листе броневой стали, но при преодолении композиции 4-6 с зазором не менее 18 мм степень его фрагментации и угол раскрытия конуса диссипации энергии достаточны для удержания фрагментов листом 3 серийной низколегированной броневой стали со структурой низкоотпущенного мартенсита номинальной толщиной 6 мм.It was experimentally established that the most optimal combination of thicknesses of the layers of the proposed armored structure (see Fig. 1a) is 4-6-6 mm of standard sheets of armor steel, installed as crushing and trapping layers. It was found that the core of the bullet in question does not collapse on a separate 4 mm sheet of armored steel, but when overcoming composition 4-6 with a gap of at least 18 mm, the degree of fragmentation and the opening angle of the energy dissipation cone are sufficient to hold the fragments with
Очевидно, что механизм разрушения сердечника здесь несколько отличен от ранее рассмотренного: если в предыдущем случае первичное разрушение происходит за счет растягивающих напряжений в инвертированной волне сжатия, которая создается в сердечнике в процессе пробития первой преграды, то в рассматриваемом варианте - в результате интерференции двух волн сжатия: дважды инвертированной волны от первой преграды (1) и первичной волной от второй преграды (2).Obviously, the core destruction mechanism here is somewhat different from the previously considered: if in the previous case the primary destruction occurs due to tensile stresses in the inverted compression wave, which is created in the core in the process of breaking through the first obstacle, then in the considered case as a result of interference of two compression waves : twice inverted wave from the first obstacle (1) and the primary wave from the second obstacle (2).
Требования по твердости броневой стали в каждом из слоев рассмотренной бронекомпозиции - 54÷58 HRc, то есть используются стандартные листы серийной современной броневой противопульной стали. Механизмы, реализуемые при удержании пули рассматриваемой бронеструктурой не требуют использования во второй преграде (2) материала с повышенной пластичностью.The hardness requirements for armor steel in each of the layers of the considered armor composition are 54 ÷ 58 HRc, that is, standard sheets of serial modern armored bulletproof steel are used. The mechanisms implemented when the bullet is being held by the considered armored structure does not require the use of material with increased ductility in the second obstacle (2).
Таким образом, оптимальной бронеструктурой для защиты от бронебойных пуль Б32 калибра 12,7 мм является композиция из трех листов броневой стали с толщинами 1 - 4,2÷4,7 мм, 2 - 6,2÷6,8 мм и 3 - 6,2÷6,8 мм и с минимальными зазорами между ними d=18 мм и L=50 мм, при этом твердость каждого листа составляет 54÷58 HRc.Thus, the optimal armored structure for protection against armor-piercing bullets B32 12.7 mm caliber is a composition of three sheets of armor steel with a thickness of 1 - 4.2 ÷ 4.7 mm, 2 - 6.2 ÷ 6.8 mm and 3 - 6 , 2 ÷ 6.8 mm and with minimum gaps between them d = 18 mm and L = 50 mm, while the hardness of each sheet is 54 ÷ 58 HRc.
Данная бронеструктура защищает также от всех бронебойных средств стрелковых калибров.This bulletproof structure also protects against all armor-piercing means of rifle calibers.
Согласно 4 классу ОТТ 9.1.12-1-2010, бронеструктура должна защищать от бронебойных пуль Б32 калибра 7,62 мм с дистанции 10 м «в нормаль» к поверхности, а так же от всех бронебойных пуль «рангом ниже». В третьем классе STANAG 4569 ко всем этим средствам добавлена еще пуля М993 калибра 7,62 мм с карбидвольфрамовым сердечником.According to
Возможно реализовать разнесенную бронеструктуру, защищающую от пуль Б32 калибра 7,62 мм и имеющую на 15+20% меньший вес, чем гомогенный лист серийной низколегированной броневой стали, для противопульной защиты со структурой низко отпущенного мартенсита, обеспечивающий 4 класс защиты ОТТ 9.1.12-1-2010.It is possible to realize a spaced armored structure that protects against B32 bullets of 7.62 mm caliber and has 15 + 20% less weight than a homogeneous sheet of serial low-alloy armored steel, for bulletproof protection with a structure of low tempered martensite, providing
Данной разнесенной структурой является бронепанель компоновки 6-6 мм, состоящая из двух листов серийной низколегированной броневой стали номинальной толщиной 6 мм с зазором между ними. Физической основой «работы» этой структуры является гарантированное разрушение сердечника пули Б32 калибра 7,62 мм на первой преграде (см. фиг. 4а), при этом листы бронестали меньшей толщины не обеспечивают этого эффекта (см. фиг. 4б). Как видно из фото 4а, разрушение сердечника происходит в волне растяжения (поверхность разрушения перпендикулярна оси пули). Такая волна образуется в сердечнике при отражении первичной упругой волны сжатия, генерированной при взаимодействии пули с первой преградой от «свободной» тыльной поверхности. Как известно, прочность твердых материалов в условиях растяжения существенно ниже их прочности в условиях сжатия, таким образом, при пробитии 6 мм листа бронестали реализуется возможность фрагментации сердечника пули Б32 калибра 7,62 мм. Вторая преграда улавливает эти фрагменты. Амплитуда первичной упругой волны, генерирующейся в сердечнике при пробитии более тонкой преграды, недостаточна для того, чтобы его разрушить (см. фиг. 4б).This spaced structure is an armored panel of 6-6 mm layout, consisting of two sheets of serial low-alloy armored steel with a nominal thickness of 6 mm with a gap between them. The physical basis of the "work" of this structure is the guaranteed destruction of the core of the B32 bullet of 7.62 mm caliber on the first barrier (see Fig. 4a), while sheets of armored steel of lesser thickness do not provide this effect (see Fig. 4b). As can be seen from photo 4a, core destruction occurs in a tensile wave (the destruction surface is perpendicular to the axis of the bullet). Such a wave is formed in the core upon reflection of the primary elastic compression wave generated by the interaction of the bullet with the first obstacle from the “free” back surface. As is known, the strength of solid materials under tensile conditions is significantly lower than their strength under compression conditions, thus, when a 6 mm piercing sheet is pierced, the possibility of fragmentation of the core of a B32 bullet of 7.62 mm caliber is realized. A second barrier captures these fragments. The amplitude of the primary elastic wave generated in the core upon breaking through a thinner barrier is insufficient to destroy it (see Fig. 4b).
Однако испытания показали, что средства поражения более «низкого» класса способны пробить эту бронеструктуру. На фиг.5 приведена фотография листов из стали «А3» толщиной 6,5 мм, испытанных пулями Б32 калибра 7,62 мм (поражения 1÷26) и пулями 7Н23 того же калибра (поражения 1÷6). Из рисунка видно, что менее энергетичная пуля в некоторых случаях (поражения 3 и 6 - пробития, 5 - сквозная трещина) способна поразить бронепанель, легко удерживающую более «мощную» пулю, хотя материал и диаметр сердечников у них практически одинаков. Различна только длина сердечника. Параметры волн сжатия, образующихся при сходной геометрии взаимодействия должны быть так же близки, поэтому, можно предположить, что в более коротком сердечнике разрушение в волне растяжения не реализуется поскольку «хвост» первичной волны сжатия «давит» встречную волну растяжения, образующейся при отражении ее головного фронта от тыльного торца сердечника, не позволяя реализоваться разрушению.However, tests have shown that the means of destruction of a "lower" class are able to penetrate this armored structure. Figure 5 shows a photograph of sheets of "A3" steel with a thickness of 6.5 mm, tested by B32 bullets of 7.62 mm caliber (
Таким образом, для гарантированной защиты от всех средств поражения, предусмотренных стандартом в рассматриваемом классе, необходимо увеличить толщину одного из слоев структуры, что бессмысленно, поскольку не дает весового выигрыша по сравнению с гомогенной броней.Thus, in order to guarantee protection against all means of destruction stipulated by the standard in the class under consideration, it is necessary to increase the thickness of one of the layers of the structure, which is pointless since it does not give a weight gain in comparison with homogeneous armor.
Так как не удается гарантированно реализовать процесс разрушения малокалиберного бронебойного стального сердечника пули по механизму, реализованному в первой из рассмотренных ранее бронеструктуре (в инвертированной волне), исследовалась возможность реализации механизма, работающего во втором типе из ранее рассмотренных бронеструктур (за счет интерференции волн сжатия).Since it is not possible to guarantee the destruction of the small-caliber armor-piercing steel core of the bullet by the mechanism implemented in the first of the previously considered armored structures (in an inverted wave), the possibility of implementing a mechanism working in the second type of the previously considered armored structures (due to interference of compression waves) was investigated.
Поскольку сердечник пули Б32 калибра 7,62 мм не разрушается на 4 - мм стальной преграде (см. фиг. 4б), то двухмиллиметровую он просто «не видит». Однако два листа броневой стали марки «44» фактической толщиной = 2,4 мм, установленные с зазором 10 мм, приводят к существенному его разрушению (см. фиг. 6а). Сравнивая фото 4а и 6а видно, что механизмы разрушения сердечника на 6-мм преграде и сборке из двух 2-мм листов существенно различны: если в первом случае плоскость поверхности разрушения строго перпендикулярна оси пули (плоскость максимальных сжимающих/растягивающих напряжений), что характерно при разрушении в волне растяжения, то во втором случае имеются значительные участки, параллельные максимальным сдвиговым нагрузкам (45° к оси нагружения), что характерно при разрушении в волне сжатия.Since the core of the B32 bullet of 7.62 mm caliber does not collapse on a 4 mm steel barrier (see Fig. 4b), it simply “does not see” a two-millimeter one. However, two sheets of armored steel of the "44" grade with an actual thickness = 2.4 mm, installed with a gap of 10 mm, lead to its substantial destruction (see Fig. 6a). Comparing photos 4a and 6a, it is clear that the mechanisms of core destruction on a 6-mm barrier and the assembly of two 2-mm sheets are significantly different: if in the first case the plane of the fracture surface is strictly perpendicular to the axis of the bullet (the plane of maximum compressive / tensile stresses), which is typical for fracture in the tensile wave, then in the second case there are significant sections parallel to the maximum shear loads (45 ° to the axis of loading), which is typical for fracture in the compression wave.
Таким образом, продемонстрирована реальная возможность разрушения стальных сердечников бронебойных пуль стрелковых калибров на тонких разнесенных преградах. Кроме того, следует отметить, что разрушение в волне сжатия приводит к значительной дезориентации образующихся фрагментов (проскальзывание вдоль плоскостей скола - 45° к оси нагружения создает опрокидывающие усилия, уводящие фрагменты с первоначальной траектории). В этом случае остановить образующиеся осколки возможно с помощью более тонкого листа броневой стали - номинальной толщины 4 мм.Thus, the real possibility of destruction of the steel cores of armor-piercing bullets of small arms on thin spaced barriers was demonstrated. In addition, it should be noted that fracture in the compression wave leads to a significant disorientation of the formed fragments (slipping along the cleavage planes of 45 ° to the loading axis creates overturning forces leading the fragments away from the initial trajectory). In this case, it is possible to stop the resulting fragments using a thinner sheet of armor steel - with a nominal thickness of 4 mm.
Однако многочисленные исследования показали, что только 90÷95% стальных сердечников разрушаются при соосном прохождении композиции 2-2, а в случае, если к улавливающему слою сердечник пули Б32 калибра 7,62 мм приходит не разрушенным и не дезориентированным, он в 30% случаев пробивает даже 8-мм броневой лист. Гарантированного разрушения сердечника можно достичь только в случае, если при пробитии первых преград, в нем генерируются волны со значительной изгибной составляющей, а это возможно только в случае «косого удара».However, numerous studies have shown that only 90 ÷ 95% of the steel cores are destroyed by coaxial passage of composition 2-2, and if the core of the B32 bullet of 7.62 mm caliber comes to the trapping layer, it is not destroyed and not disoriented, it is 30% of cases pierces even an 8-mm armor plate. Guaranteed destruction of the core can be achieved only if, when breaking through the first obstacles, waves with a significant bending component are generated in it, and this is possible only in the case of an “oblique impact”.
Эксперименты показали, что при взаимной ориентации плоскостей первых двух листов преграды под углом γ>16° стальной бронебойный сердечник гарантировано разрушается, при этом разрушения более критичны, чем в случае с параллельном расположением листов (см. фиг. 6а, б). Дальнейшая нейтрализация его фрагментов происходит на 4-мм листе улавливающего слоя.The experiments showed that with the mutual orientation of the planes of the first two sheets of the barrier at an angle of γ> 16 °, the steel armor-piercing core is guaranteed to be destroyed, while the damage is more critical than in the case of the parallel arrangement of sheets (see Fig. 6a, b). Further neutralization of its fragments occurs on a 4-mm sheet of the capture layer.
Таким образом, оптимальной разнесенной бронеструктурой для защиты от бронебойных пуль Б32 калибра 7,62 мм является композиция из трех листов броневой стали с толщинами 1 - 2,2÷2,7 мм, 2 - 2,2÷2,7 мм и 3 - 4,2÷4,8 мм, при этом плоскости первых двух листов 1 и 2 разориентированы под углом γ>16° с минимальным зазором между ними d>8 мм (это расстояние пуля со скоростью 820 м/с преодолевает за тоже время, что упругая волна доходит до тыльного торца сердечника и возвращается назад), а минимальный зазор между вторым и третьим листами составляет не менее L>10 мм (это необходимо для реализации процессов разрушения сердечника и дезориентации фрагментов), твердость всех листов составляет 54÷58 НКс (см. фиг. 16).Thus, the optimal spaced armored structure for protection against armor-piercing bullets B32 caliber 7.62 mm is a composition of three sheets of armor steel with a thickness of 1 - 2.2 ÷ 2.7 mm, 2 - 2.2 ÷ 2.7 mm and 3 - 4.2 ÷ 4.8 mm, while the planes of the first two
Пример конкретной реализации разнесенной бронеструктуры с разноориентироованными листами дробящего слояAn example of a specific implementation of a spaced armored structure with differently oriented sheets of a crushing layer
Предлагается изготавливать защиту, в соответствии с предложенным техническим решением, состоящую (см. фиг. 7) из улавливающего слоя в виде листа серийной низколегированной броневой стали третьего класса защиты по ГОСТ РВ 15.307/ ГОСТ Р50744-95 (номинальной толщиной 4,2÷6,8 мм) (сталь «44», «А3» и др.) и дробящего слоя, состоящего из Z-образных ламелей из листов серийной низколегированной броневой стали второго класса защиты (номинальной толщиной 2,2÷2,7 мм) с углом разноориентации отдельных полок γ=20°. Ламели наложены одна на другую со сдвигом (нахлестом) и жестко скреплены между собой (например, сваркой). Максимальный зазор между листами выбирается исходя из общих представлений о компактности преграды.It is proposed to manufacture the protection, in accordance with the proposed technical solution, consisting (see Fig. 7) of a capture layer in the form of a sheet of serial low-alloy armored steel of the third protection class according to GOST RV 15.307 / GOST R50744-95 (nominal thickness 4.2 ÷ 6, 8 mm) (steel “44”, “A3”, etc.) and a crushing layer, consisting of Z-shaped lamellas from sheets of serial low-alloy armored steel of the second protection class (nominal thickness 2.2 ÷ 2.7 mm) with a different orientation angle individual shelves γ = 20 °. The lamellas are superposed one on top of another with a shift (overlap) and are rigidly fastened together (for example, by welding). The maximum gap between the sheets is selected on the basis of general ideas about the compactness of the barrier.
Из рисунка 7б видно, что ослабленные зоны бронепанели имеются в точках прилегания соседних ламелей (зазор между листами d≤8 мм) и на внешней части ламелей, где по возможной директории обстрела не выполняется условие γ>16° и угол подхода траектории осколков пули к улавливающему слою не достаточен для ее удержания. Если в первом случае проблема устраняется «нахлестом» ламелей друг на друга, то во втором случае приходится приваривать дополнительную броневую полосу для усиления структуры.Figure 7b shows that the weakened zones of the armor panel are at the contact points of adjacent lamellas (gap between sheets d≤8 mm) and on the outside of the lamellas, where the condition γ> 16 ° and the angle of approach of the trajectory of the bullet fragments to the capture the layer is not enough to hold it. If in the first case the problem is eliminated by the “overlap” of the lamellas against each other, then in the second case an additional armor strip has to be welded to strengthen the structure.
На фиг. 7в приведена деталировка и схема сборки бронепанели. Опытный образец изготовлен в размере 740×400 мм и подвергнут испытаниям различными бронебойными средствами. Результаты сведены в таблицу 1. Из таблицы видно, что только одно воздействие дало некондиционное поражение (№17) - сквозная трещина с тыла улавливающего слоя без пробития, да и то - вследствие слишком близкого попадания к поражению №5 (согласно типовому ТЗ на ОКР по разработке бронеобъектов 6а класса, расстояние между соседними поражениями - не менее 35 мм).In FIG. 7c shows the details and assembly diagram of the armored panel. The prototype was made in the size of 740 × 400 mm and was tested with various armor-piercing means. The results are summarized in table 1. It can be seen from the table that only one impact produced an unsatisfactory lesion (No. 17) - a through crack from the rear of the capture layer without breaking through, and even then - due to being too close to defeat No. 5 (according to the standard TK for OCD according to the development of class 6a armored objects, the distance between adjacent lesions is not less than 35 mm).
Расчет суммарного веса бронепанели, с учетом углов разориентации, «перехлестов» и усиления, дал поверхностную плотность представленной бронеструктуры - 79 кГ/м (10,1 мм в «стальном эквиваленте»). Это, по сравнению с гомогенной броней, дает выигрыш по массе 30%, что существенно, с учетом не использования в ней дорогостоящих элементов, таких как цветной металл, керамика и маты из баллистических волокон. Общая толщина бронепанели составила - 95 мм, что вполне приемлемо для подвижных бронеобъектов.The calculation of the total weight of the armored panel, taking into account the disorientation angles, "overlaps" and reinforcement, gave the surface density of the presented armored structure - 79 kg / m (10.1 mm in the "steel equivalent"). This, in comparison with homogeneous armor, gives a gain in mass of 30%, which is significant, given the use of expensive elements such as non-ferrous metal, ceramics and ballistic fiber mats. The total thickness of the armored panel was 95 mm, which is quite acceptable for moving armored vehicles.
На отдельных макетах проверялась «работоспособность» предлагаемого технического решения против бронебойных пуль 7Н13, 7Н26 кал. 7,62 мм и М995 кал. 5,56 мм (карбидвольфрамовый сердечник) - макеты, а так же пуль ПС с ТУ С патрона 57-Н231. Все испытания дали положительные результаты. Испытания предложенной бронекомпозиции макетами пуль М993 кал. 7,62 мм (карбидвольфрамовый сердечник) - основы третьего уровня бронезащиты по STANAG 4569, показали 50% вероятность некондиционных поражений. Замена 4 мм листа улавливающего слоя (C) на стандартный 6-мм лист броневой серийной стали (5 класс защиты ГОСТ РВ15.307 / ГОСТ Р50744-95), устраняет этот эффект. Таким образом, опытная проверка подтвердила достижение указанного технического результата.On separate mock-ups, the “operability” of the proposed technical solution against armor-piercing bullets 7N13, 7N26 cal was tested. 7.62 mm and M995 cal. 5.56 mm (carbide-tungsten core) - mock-ups, as well as PS bullets with TU C cartridge 57-H231. All tests yielded positive results. Tests of the proposed armored mock bullets M993 cal. 7.62 mm (tungsten carbide core) - the foundations of the third level of armor protection according to STANAG 4569, showed a 50% chance of substandard lesions. Replacing a 4 mm sheet of the capture layer (C) with a standard 6 mm sheet of armored serial steel (protection class GOST RV15.307 / GOST R50744-95) eliminates this effect. Thus, an experimental verification confirmed the achievement of the specified technical result.
С другой стороны, исследования показали, что карбидвольфрамовый сердечник (ВК8) бронебойных пуль - макетов М993 кал. 7,62 мм (основа 3 класса STANAG 4569) гарантированно разрушается на стандартном 2-мм листе броневой серийной стали (2 класс защиты ГОСТ РВ15.307 / ГОСТ Р50744-95), поэтому для удержания данного средства поражения предложена более простая разнесенная структура: 2-2-6 с минимальными разнесениями d=10 мм и L=30 мм (см. фиг. 1а). В ней реализуются те же механизмы разрушения, рассеяния и удержания, что и в первой из ранее рассмотренных бронекомпозиций. Однако, данная бронеструктура несколько тяжелее, чем предыдущая и при обстреле пулями Б32 кал. 7,62 мм дает 5÷8% некондиционных поражений, то есть не выполняются требования 4 класса ОТТ 9.1.12-1-2010.On the other hand, studies have shown that the carbide-tungsten core (VK8) of armor-piercing bullets is the M993 cal model. 7.62 mm (
Claims (4)
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
RU2014116067/11U RU147175U1 (en) | 2014-04-22 | 2014-04-22 | DISTINCTED Bronestructure |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
RU2014116067/11U RU147175U1 (en) | 2014-04-22 | 2014-04-22 | DISTINCTED Bronestructure |
Publications (1)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
RU147175U1 true RU147175U1 (en) | 2014-10-27 |
Family
ID=53384317
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
RU2014116067/11U RU147175U1 (en) | 2014-04-22 | 2014-04-22 | DISTINCTED Bronestructure |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
RU (1) | RU147175U1 (en) |
Cited By (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
RU2655132C2 (en) * | 2015-06-18 | 2018-05-23 | Петров Евгений Валерьевич | Collapsible protective structure and its block |
-
2014
- 2014-04-22 RU RU2014116067/11U patent/RU147175U1/en not_active IP Right Cessation
Cited By (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
RU2655132C2 (en) * | 2015-06-18 | 2018-05-23 | Петров Евгений Валерьевич | Collapsible protective structure and its block |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
US8132495B2 (en) | Multilayer armor system for defending against missile-borne and stationary shaped charges | |
US20120017754A1 (en) | Armor system and method for defeating high energy projectiles that include metal jets | |
US20110303079A1 (en) | Apparatus for defeating high energy projectiles | |
US8468926B2 (en) | Ballistic armor system | |
US20160320162A1 (en) | Armour panels | |
Burian et al. | Protection effectiveness of perforated plates made of high strength steel | |
RU147175U1 (en) | DISTINCTED Bronestructure | |
TW200940945A (en) | Apparatus for defeating high energy projectiles | |
US6581504B2 (en) | Passive armor for protection against shaped charges | |
Hassouna et al. | Numerical study of ballistic impact of hard bulletproof vests: Effect of the multilayered armors design | |
Burian et al. | A probabilistic model of optimising perforated high-strength steel sheet assemblies for impact-resistant armour systems | |
US20120186432A1 (en) | Layering of Air Gaps To Improve Armor Protection | |
US20120186431A1 (en) | Armor System Comprising Dilatant Material To Improve Armor Protection | |
Wiśniewski et al. | Add-on passive armour for light armoured vehicles protection | |
RU2393416C1 (en) | Multi-layer armoured barrier | |
RU2491494C1 (en) | Bullet-proof armor plate | |
RU2315257C1 (en) | Armored component | |
RU138842U1 (en) | MULTIFUNCTIONAL ARMOR | |
Balos et al. | Perforated plate for ballistic protection–a review. Metals. 2021; 11: 526 | |
US20240085152A1 (en) | Impact Resistant Protective Materials For Increased Safety In Hostile Environments | |
Ślęzak | Employment of the new advanced structural materials in the military vehicles and heavy equipment | |
WO2011123086A1 (en) | Multilayer armor system for defending against missile-borne and stationary shaped charges | |
RU125327U1 (en) | ARMORED BATTLE | |
RU125325U1 (en) | METAL CERAMIC BATTERY | |
RU141199U1 (en) | ARMORED DISCRETE-REINFORCED ELEMENT |
Legal Events
Date | Code | Title | Description |
---|---|---|---|
MM1K | Utility model has become invalid (non-payment of fees) |
Effective date: 20170423 |