RU1431193C - Method of stabilized arc welding - Google Patents
Method of stabilized arc weldingInfo
- Publication number
- RU1431193C RU1431193C SU864062566A SU4062566A RU1431193C RU 1431193 C RU1431193 C RU 1431193C SU 864062566 A SU864062566 A SU 864062566A SU 4062566 A SU4062566 A SU 4062566A RU 1431193 C RU1431193 C RU 1431193C
- Authority
- RU
- Russia
- Prior art keywords
- arc
- welding
- speed
- internal
- supplied
- Prior art date
Links
Landscapes
- Arc Welding In General (AREA)
Abstract
Изобретение относитс к сварке, в частности к сварке стабилизированной дугой легких металлов и сплавов таких, как arao tиний, бериллий, магний и их сплавов, и мо ет быть применено в судостроении, авиационной прЬныиленности, химической и энергетической . Цель - повьшение. эффективности и производительности процесса сварки стабилизированной дугой за счет увеличени концентрации дуги и одновременного осуществлени катодной очистки сварочной ванны. При сварке вдоль столба дуги, подают несколько аксиальных потоков защитного газа. Внутренний поток газа подают под ост рым углом к дуге с частотой от 2 до 15 Гц.и скоростью от 2 до б раз больше номинальной Вьщержка при этой скорости от 10 до 100 раз больше, чем при подаче с номинальной скоростью . При сварке с поперечными колебани ми дуги каждую половину рабочего сечени внутреннего потока защитного газа попеременно перекрывают с частотой от 10 до 20 Гц в направлении , перпендикул рном свариваемому стыку. При сварке в импульсном режиме скорость подачи внутреннего потока газа увеличивают синхронно увеличению импульса сварочного тока. Такое ведение процесса обеспечивает отсутствие несплавлений, окисньпс включений , урещин и пор, 2 табл. (Л 2 ЭаП ф-лы, б ип. SThe invention relates to welding, in particular to a stabilized arc welding of light metals and alloys such as arautinium, beryllium, magnesium and their alloys, and can be applied in shipbuilding, aircraft industry, chemical and energy. The goal is uplift. the efficiency and productivity of the stabilized arc welding process by increasing the arc concentration and simultaneously performing cathodic cleaning of the weld pool. When welding along an arc column, several axial shielding gas flows are supplied. The internal gas flow is supplied at an acute angle to the arc with a frequency of 2 to 15 Hz. And a speed of 2 to 6 times the rated speed. The delay at this speed is 10 to 100 times greater than when supplied at the rated speed. When welding with transverse arc oscillations, each half of the working cross section of the internal shielding gas stream is alternately overlapped with a frequency of 10 to 20 Hz in the direction perpendicular to the welded joint. When welding in pulsed mode, the feed rate of the internal gas flow is increased simultaneously with an increase in the pulse of the welding current. This process management ensures the absence of fusion, oxide inclusions, cracks and pores, 2 tab. (L 2 EAP f-bs, b un. S
Description
Изобретение относитс к области спарки, в частности в среде защитных nsoiTj и может найти пртгеиение в yflocrpoQHHHj авиационнойJ энергетиеской в нефт ной, химической и дру- гнх отрасл х промыпленностиэ при прозводстве изделий из легкггх металлов и сплавов J в частности из алюмини crmanoB на его основе,The invention relates to the field of pairing, in particular in a protective nsoiTj environment and can be found in yflocrpoQHHHj aviation J energy in the oil, chemical and other industries of industrial use in the manufacture of products from light metals and alloys J in particular aluminum crmanoB based on it,
Целью изобретени вл етс повы- ение эффективности процесса путем величени проплавл ющей способности дуги и производительности,The aim of the invention is to increase the efficiency of the process by increasing the penetration ability of the arc and productivity,
На фиг.1 показана схема предлага- jj емого способа сварки при воздействии па столб дуги внутреннего потока с номинальной скоростью; на фиг,2 - схема поздействи на столб дуги и ак тивное п тно па изделии внутреннего jn потока, имеющего максимс шьнуго скорость; па фиг«3 - циклограмма процесса сварки стабилизированной дугой; па фиг.4 - расположение столба дуги и активного п т)а на изделии при не- 25 рекрытии рабочего сечени , потока защитного газа с правой стороны; на фиг,5 - рлсположепие столба дуги и активного п тна на изделии при перекрытии рабочего сечегпг внутренне- ,„ го потока защитного газа с левой сто- ропы; на фиг«6.- диклограмг- а увеличе- пил импульсов сварочного тока в зависимости от времени выдержки номш1аль- пой и максимальной скоростей внутреннего потока защитного газа. 5Figure 1 shows a diagram of the proposed jj welding method when exposed to a column of an arc of an internal stream with a nominal speed; Fig. 2 is a diagram of the effect on the arc column and active spot on the product of the internal jn stream having the maximum speed; pa fig "3 is a sequence diagram of the stabilized arc welding process; PA 4 - the location of the arc column and the active point t) a on the product when the working section is not closed, the protective gas flow on the right side; in Fig. 5 - the location of the arc column and the active spot on the product when the working section of the internal, “shielding gas flow from the left side is blocked; in Fig. 6.- diclogram- and increased the pulses of the welding current depending on the exposure time of the Nomal-Alp and the maximum speeds of the internal flow of the protective gas. 5
Сварочную дугу (сМьфиг.1) возбуждают между неплав иимс электродом 2 и стыком свариваемого издели 3. Поток защитного газа раздел ют при помощи стабилизирутощего сопла 4 на внутренний поток 5, Направлеппьш под углом к дуге и имеющий номинальную скорость V., равную 0,4-3,0 м/с, и наружпьШ поток 6, имеющтЧ скорость подачи Уц, ограниченным наружным соп- лом V. Наружный поток защитного газа 6 обеспечивает защиту сварочной ванпы 8. Внутренний поток 5 обжимает дугу 1, охлажда ее поверхность. Активное п тно на изделии (катодное 50 п тио) имеет максимальный размер, ранньй d. Ширина зоны катодной очистки имеет размер аи° №фина сварочной ванны в этом случае равна Ь, а глубина h. При подаче внутреннего 55 потока 5 (см,фиг.2) сп скоростью , болыпЕй (2-6) раз %„,,„, он воздей- ствуе т на дугу 1 и активное п .тноThe welding arc (smfig. 1) is excited between the non-melting electrode 2 and the junction of the welded article 3. The protective gas stream is separated by means of a stabilizing nozzle 4 into the internal stream 5, directed at an angle to the arc and having a nominal speed V. equal to 0.4 -3.0 m / s, and an external flow 6, having a feed rate of TC limited by the external nozzle V. The external flow of the shielding gas 6 provides protection for the welding tube 8. The internal flow 5 compresses the arc 1, cooling its surface. The active spot on the product (cathode 50 pio) has a maximum size, early d. The width of the cathodic cleaning zone has the size a ° ° fin of the weld pool in this case is equal to b, and the depth h. When internal stream 55 is supplied 5 (cm, FIG. 2) at a speed greater than (2-6) times% „,,„, it acts on arc 1 and is active
на изделии 9. При этом вследствие повютени зффективиости охлаждени боковой поверхности дуги 1 и зоны вокруг aKTtraHoro п тна 9 вследствие усилени процессов вынужденной конвекции происходит сжатие столба дуги 1 и уменьшение диаметра актгтного л тна 9 до d,j . Уменьшение диаметра активного п тна 9 до d;,Mn приводит к уменьшению ширины сварочной ванны до с одновременным увеличением ее глубины до ,f, При этом происходит уменьшение ширины зоны катодной очистки до мин вследствие стабилизации положени активного п тна 10. Однако дальнейшее воздействие на дугу 1 внутреннего потока 5. со скоростью приводит к возрастаршю скорости катодных потоков от издели 3, снижению тешювложени в сварочную ванну 8, а следовательно, и уменьшению глубины проплавлени и ухудшению катодной очистки вследствие уменьшени ее ширины . Поэтому, не дожида сь уменьшени глубины проплавлени , вновь уменьшают скорость подачи внутреннего потока 5 до значени Данные онера- ции вновь привод т к увеличению ширины зоны катодной очистки до с одновременным уменьшением глубины сварочной в.анны до h и увеличением ее ШИРИНЕ: до b.on the product 9. In this case, due to the increased efficiency of cooling the side surface of the arc 1 and the area around aKTtraHoro spot 9, as a result of the intensification of the forced convection processes, the column of arc 1 is compressed and the diameter of the active spot 9 is reduced to d, j. Reducing the diameter of the active spot 9 to d ;, Mn leads to a decrease in the width of the weld pool to with a simultaneous increase in its depth to, f. In this case, the width of the cathodic cleaning zone decreases to min due to stabilization of the position of the active spot 10. However, further action on the arc 1 of the internal stream 5. at a speed leads to an increase in the speed of the cathode flows from the workpiece 3, a decrease in the investment in the weld pool 8, and, consequently, a decrease in the penetration depth and a decrease in the cathode cleaning due to nor its width. Therefore, not expecting a decrease in the penetration depth, they again reduce the feed rate of the internal stream 5 to the value. These operations again increase the width of the cathodic cleaning zone to, while reducing the depth of the weld pool to h and increasing its WIDTH: to b.
В дальнейшем (фиг,3) изменение скорости подачи внутреннег о потока 5- осуществл ют с частотой f-л (2 - 15) Гц и вЬщерэкиванием максимальной скорости ( подачи в (10-100) раз дольше номинальной, Следует отметить, ЧТО если максимальна скорость подачи внутреннего потока больше Vjj менее чем в 2 раза, то эффективность охлаждени стол.ба дуги I ухудшаетс j а стабилизаци активного п тна 10 на изделии 3 не происходит. Если . больше fg более чем в б раз, то внутренний поток Сбудет турбулентным вследствие того, что число Рейнольдса, характеризующее степень турбулентности, будет более 2300, а увеличение степени турбулентности приводит к ухудшению з-ащиты сварочной вашгы 8.In the future (Fig. 3), the change in the feed rate of the internal flow 5- is carried out with a frequency f-l (2-15) Hz and the maximum speed (feed rate (10-100) times longer than the rated speed. It should be noted that if the maximum since the feed rate of the internal stream is less than 2 times greater than Vjj, the cooling efficiency of the table arc I is deteriorated j and the active spot 10 does not stabilize on the product 3. If fg is more than b times, the internal flow will become turbulent due to the fact that the Reynolds number characterizing the degree of m rbulentnosti be over 2300, and the increase in the degree of turbulence leads to deterioration of the welding-Protecting vashgy 8.
Снижение частоты fд. изменени скорости внутреннего потока за1цитного газа от v до М , менее 2 Гц приводит к тому, что чрезмерно увеличиваетс ширина b сварочной ванны 8, а глубина проплавлпни h снитч-летс .Frequency reduction fd. changes in the internal flow rate of the positive gas from v to M, less than 2 Hz, cause the width b of the weld pool 8 to increase excessively and the depth of the melt h snitch-lethal.
Увеличение частоты изменени Vv более 15 Гц приводит к неэффективному сжатию столба дуги и охлаждению зоны активного п тна на изделии 9, а инерционность сварочной ванны 8 будет при водить к тому, что глубина проплавле- ни (глубина сварочной ванны h) не будет достигать требуемой величины, При этом поддержание максимальной глубины сварочной ванны будет требовать уменьшени скорости сварки, что в свою очередь, будет снижать производительность процесса.An increase in the frequency of change of Vv over 15 Hz leads to inefficient compression of the arc column and cooling of the active spot zone on the product 9, and the inertia of the weld pool 8 will lead to the penetration depth (weld pool depth h) not reaching the required value At the same time, maintaining the maximum depth of the weld pool will require a decrease in the welding speed, which in turn will reduce the productivity of the process.
Таким образом, только измен ско- рость подачи внутреннего потока до определенных величин с определенной частотой и заданными попеременными вьщержками зтих скоростей обеспечива ем наивысшую эффективность процесса сварки стабилизированной дугой при хорошем качестве сварных соединений,Thus, only changing the feed rate of the internal flow to certain values with a certain frequency and given alternating speeds of these speeds ensures the highest efficiency of the stabilized arc welding process with good quality of welded joints,
В случа х, когда требуетс обеспечить качественную широкослойную напIn cases where it is required to provide high-quality wide-layer pressure
лавку, колебани дуги 1 поперек стык осуществл ют попеременным перекрыти- .ем половины рабочего сечени внутреннего потока 5, при этом при перекрытии рабочего сечени с левой стороны дуга I под воздействием охлаждающего действи потока 5 (см,фиг,4) отклон етс в правую рторону. При последующем перекрытии рабочего сечени правой стороны (см, фиг,5) дуга 1 под охлаждающим действием внутреннего потока 5 отклон етс в левую сторону . При этом плазма дуги со стороны высокоскоростного потока 5 охлаждаетс интенсивнее, и размеры дуги 1 с этой стороны относительно оси симметрии уменьшаютс , С другой стороны дуги 1 пограничные слои плазмы имеют более высокую температуру, а следовательно , и размеры, В результате электропроводна часть дуги 1, вклю- ча: ее столб la и катодное п тно d на изделии, смещаютс от оси симметрии в сторону, противоположную воз- дeйcтвию потока 5, Тепловое смещение дуги I относительно оси симметрии усиливаетс также за счет динамического воздействи внутреннего потока 5, имеющего меньшую температуру, а следовательно, большую плотность, чем плотность плазмь столба дуги 1,the bench, the oscillations of the arc 1 across the joint are alternately overlapping half of the working section of the internal stream 5, while when the working section is blocked on the left side of the arc I under the influence of the cooling effect of the stream 5 (see, Fig. 4) it is deflected into the right rotor . Upon subsequent overlapping of the working section of the right side (see, Fig. 5), the arc 1 deviates to the left side under the cooling action of the internal flow 5. In this case, the plasma of the arc from the side of the high-speed flow 5 cools more intensively, and the dimensions of the arc 1 on this side with respect to the axis of symmetry decrease. On the other side of the arc 1, the boundary layers of the plasma have a higher temperature, and therefore the dimensions. including: its column la and the cathode spot d on the product are displaced from the axis of symmetry in the direction opposite to the action of flow 5, The thermal displacement of the arc I relative to the axis of symmetry is also enhanced by the dynamic action of the inside rennego stream 5 having a lower temperature, and therefore a greater density than the density of the plasma arc column 1,
В дальнейшем попеременное перекрытие рабочего сечени внутреннего потока защитного газа осуществл ют с частотой ff « tO-20 Гц, При уменьшенииSubsequently, the alternate overlapping of the working cross section of the internal flow of the protective gas is carried out with a frequency ff t tO-20 Hz.
д d
5 5
00
55
00
00
55
00
55
частоты ft перекрыти потока 5 менее 10 Гц бозможно образование подрезов на кромках сварочной ванны вследствие блуждани дуги. При увеличении частоты ff. перекрыти , потока 5 свыше 20 Гц наблюдаетс уменьшение амплитуды колебаний дуги вследствие инерционности ее перемещени .frequencies ft of overlapping stream 5 of less than 10 Hz, undercutting at the edges of the weld pool is possible due to arc walk. With increasing frequency ff. overlap, flow 5 over 20 Hz, a decrease in the amplitude of arc oscillations is observed due to the inertia of its movement.
При осуществлении сварки в импульсном режиме (см,фиг,6) скорость подачи V. внутреннего потока 5 увеличивают и myльcy сварочно 6 доWhen welding in pulsed mode (see, FIG. 6), the feedrate V. of the internal stream 5 is increased and my welding 6 to
вмакс И РОvmax and RO
ГО тока 1„, а врем вьщержки величинGO current 1 „, and time
этих скоростей /3 и 2 увеличивают пр мо пропорционально отношению тока импульса I к к сварочному току вof these speeds / 3 and 2 increase directly in proportion to the ratio of the pulse current I to the welding current in
-п -P
паузе I,Pause I
Несинхронное увеличение импульса тока по отношению к временам вьщержкн р и С приводит к снижению эффективности процесса, так как при этом наблюдаетс снижение глубины проплавле- ни h.An asynchronous increase in the current pulse with respect to the times p and C leads to a decrease in the efficiency of the process, since a decrease in the penetration depth h is observed.
При реализации способа сварки стабилизированной дугой проплавл ющую способность дуги 1 оценивали по относительной глубине проплавлени h/b,- а производительность процесса опредеч л ли по изменению скорости сварки ,у а следовательно, по увеличению или уменьшению погонной энергии, вво димрй в изделие,When implementing the stabilized arc welding method, the penetration ability of arc 1 was estimated by the relative penetration depth h / b, and the productivity of the process was determined by changing the welding speed, and, consequently, by increasing or decreasing the linear energy introduced into the product,
Геометрические размеры сварочной ванны определ ли визуально с помощью микроскопа МБС-2 при 25-кратном увеличении на микрошлифах сварных соединений . Скорость сварки и временные задержки внутреннего потока измер ли электронным секундомером СЭЦ-100.The geometric dimensions of the weld pool were determined visually using an MBS-2 microscope at 25x magnification on microsections of welded joints. Welding speed and time delays of the internal flow were measured by an electronic stopwatch СЭЦ-100.
Примеры осуществлени способа сварки стабилизированной дугой.Examples of the implementation of the stabilized arc welding method.
Способ сварки стабилизированной дугой был опробован на сварочной устаг новке СА-200 с использованием источника питани ТИР-300 ДМ и специаль ной горелки. Сваривали трубные образцы (S мм, изготовленные из сплава АМг-61, защитный газ - аргон.The stabilized arc welding method was tested on the SA-200 welding machine using a TIR-300 DM power source and a special torch. Tube samples were welded (S mm, made of AMg-61 alloy, shielding gas - argon.
Сварочную дугу 1 длиной 12 мм возбуждали при помощи осцилл тора ме ду водоохлаждаемым наконечником злектWelding arc 1 with a length of 12 mm was excited using an oscillator between a water-cooled tip
рода 2 и трубным образцом 3, ОдноврвУ менно раздел ли при помощи стабилизирующего сопла 4 горелки общий объем защитного газа на два аксиальных потока 5 и 6, внутренний из которых направл ли под углом к дуге 1, а затем осуществл ли сварку по пред ,J5of genus 2 and pipe sample 3, simultaneously, using the stabilizing nozzle 4 of the torch, the total volume of the shielding gas was divided into two axial flows 5 and 6, the inner of which was directed at an angle to arc 1, and then welding was performed according to J5
агаемому способу и оценивали его эффективность.method and evaluated its effectiveness.
Полученные нри этом данные пр гаеены в табл.1 и 2. . 5The data obtained at the same time are given in Tables 1 and 2. 5
Указанные в табл.1 параметры процесса сварки обеспечивают максималь ную скорость снарки, наибольшую глубину проплавлеии , иирокую зону катодной очистки The welding process parameters indicated in Table 1 provide the maximum speed of the spark, the largest penetration depth, and the wide cathodic cleaning zone
Цр« широкослойной наплавке иэно- состойкого алюминиевого сдлава на терноупрочн емый сплав перекрьгоали половину сеченигг рабочего потока 5, при этом вы влено, что при частоте пе рекрыти f{. 10 Гц получена ширина наплавки А « 8 мм, при глубине h проплавлени 6 мм и ширине В катодной очистки 24 мм, при частоте перекрыти f с ° i5 Гц, нолучена ширина 20 наплавки А 16 мм при глубине h 5 мм и ширине В зоны катодной очистки 26 мм, при частоте f 20 Гц получена иирйна В зоны Катодной очистки 24 MMj, ширина наплавки А 15 мм и глубина наплавки h 4 мм.In the case of wide-layer surfacing of an ion-resistant aluminum alloy on a heat-resistant alloy, half of the cross-section of the working stream 5 was crossed, and it was found that at a frequency of overlap f {. 10 Hz, the deposition width A 8 8 mm was obtained, with a penetration depth h of 6 mm and a cathodic cleaning width B of 24 mm, with an overlap frequency of f s ° i5 Hz, a 20 deposition width of 16 mm was obtained at a depth of 5 mm h and a cathodic zone width B cleaning 26 mm, at a frequency f 20 Hz received irin In the zone of cathodic cleaning 24 MMj, surfacing width A 15 mm and deposition depth h 4 mm
ар ду с Процессом сварки в непре рьшном режиме осуществл ли сварку в импульсном режиме, причем номинальную скорость V. подачи внутреннего потока 5 измен ли до максимальной в/ийкс хронно пропорциональному увеличению отношени тока импульса к сварочному току в паузе , При этом определ ли вли ние времени выдержки J. 35 скоростей внутреннего потока иAlong with the Continuous welding process, pulsed welding was carried out, and the nominal speed V. of internal stream feed 5 was changed to a maximum w / h chronically proportional to an increase in the ratio of the pulse current to the welding current in a pause. holding time J. 35 internal flow rates and
V, запштного газа на глубину пропВ мвкс , . V, West gas to a depth of propV MWx.
лавлени h.tacking h.
Все сварочные образцы были под- 40 вергнуты внешнему осмотру и металлографический исследовани м.All welding samples were subjected to external inspection and metallographic examination.
Качество формировани и защита tma &ШИ xopotajie,Shaping quality and protection tma & shi hopotajie,
Иесплавлений включений, 45 треп51К, пор не обкарукено.The fusion of inclusions, 45 trep51K, has not been encircled since.
Данный способ позвол ет увеличить эффективность процесса сварки в 1,825This method allows to increase the efficiency of the welding process in 1,825
55
55
20 35 20 35
40 40
45 45
2525
2,0 раза за счет попыгаени проплав- л юг1ей способности процесса.2.0 times due to the paramega, he melted the south of the ability of the process.
Кроме того, аа счет улучшени условий формировани шва, регулировани его формы, увеличени ширины эо- ны катодной очистки, качество сварных соединений из алюминиевых сплавов повышено на 20-25%оIn addition, aa due to improved conditions for the formation of the weld, regulation of its shape, increase in the width of the cathode cleaning aeon, the quality of welded joints from aluminum alloys is increased by 20-25%
Claims (3)
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| SU864062566A RU1431193C (en) | 1986-04-24 | 1986-04-24 | Method of stabilized arc welding |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| SU864062566A RU1431193C (en) | 1986-04-24 | 1986-04-24 | Method of stabilized arc welding |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| RU1431193C true RU1431193C (en) | 1993-06-23 |
Family
ID=21235868
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| SU864062566A RU1431193C (en) | 1986-04-24 | 1986-04-24 | Method of stabilized arc welding |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| RU (1) | RU1431193C (en) |
-
1986
- 1986-04-24 RU SU864062566A patent/RU1431193C/en active
Non-Patent Citations (1)
| Title |
|---|
| За вка FR № 2060408, кл. В 23 К 9/00, 1971. Патент аЧА V 4101751, кл. 219-74, 1978. * |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| Wu et al. | Review on magnetically controlled arc welding process | |
| Ikpe et al. | Effects of arc voltage and welding current on the arc length of tungsten inert gas welding (TIG) | |
| Zhu et al. | Study on arc characteristics and their influences on weld bead geometry in narrow gap GMAW of 5083 Al-alloy | |
| Thakur et al. | A review on effects of GTAW process parameters on weld | |
| AU2007280344A1 (en) | TIG braze-welding with metal transfer in drops at a controlled frequency | |
| Barroi et al. | A novel approach for high deposition rate cladding with minimal dilution with an arc–laser process combination | |
| Kumar et al. | Effect of activated flux on TIG welding of 304 austenitic stainless steel | |
| Magid | Experimental study of mild steel cutting process by using the plasma arc method | |
| RU1431193C (en) | Method of stabilized arc welding | |
| Woodward et al. | Variable polarity plasma arc welding of 6· 35 mm aluminium alloys: parameter development and preliminary analysis | |
| Polamuri et al. | Study on the arc behavior and mechanical properties of energy-efficient hybrid CMT-pulsed gas metal arc narrow gap mild steel welds | |
| Anand et al. | Review on the parametric optimization of tig welding | |
| Omoniyi et al. | An Overview of TIG Welding of Ti6Al4V: Recent Developments. | |
| CN112894073B (en) | Narrow gap welding method using rotating electrode combined rotating arc | |
| Dhobale et al. | Review on effect of heat input on tensile strength of butt weld joint using MIG welding | |
| Khoshnaw et al. | Arc welding methods | |
| Khanna et al. | Microhardness analysis in MIG welding of stainless steel 409M | |
| Parmar et al. | Review on investigate the TIG welding of Aluminum by controlling parameter | |
| RU2705827C1 (en) | Method of nonconsumable electrode welding in atmosphere of protective gases | |
| Keles et al. | Laser cutting process: Influence of workpiece thickness and laser pulse frequency on the cut quality | |
| RU2351445C1 (en) | Welding process by plasma arc | |
| RU2008153C1 (en) | Process of arc welding in atmosphere of shielding gases | |
| SU1579682A1 (en) | Method of welding by means of concentrated source of heating | |
| SU1311886A1 (en) | Method of controlling arc welding operation | |
| Wu et al. | A preliminary test of a novel molten metal filler welding process |