RU1429410C - Process of manufacture of pipes on continuous electric pipe-welding machines - Google Patents
Process of manufacture of pipes on continuous electric pipe-welding machines Download PDFInfo
- Publication number
- RU1429410C RU1429410C SU4195299A RU1429410C RU 1429410 C RU1429410 C RU 1429410C SU 4195299 A SU4195299 A SU 4195299A RU 1429410 C RU1429410 C RU 1429410C
- Authority
- RU
- Russia
- Prior art keywords
- strip
- bending
- tensioning device
- pipes
- deformation
- Prior art date
Links
Images
Landscapes
- Bending Of Plates, Rods, And Pipes (AREA)
Abstract
Description
Изобретение относится к обработке металлов давлением и может быть использовано при производстве сварных труб малых и средних диаметров. The invention relates to the processing of metals by pressure and can be used in the manufacture of welded pipes of small and medium diameters.
Целью изобретения является уменьшение расхода металла за счет увеличения вытяжки полосы в процессе знакопеременного изгиба с растяжением, повышение производительности агрегата и качества труб. The aim of the invention is to reduce the consumption of metal by increasing the stretching of the strip in the process of alternating bending with tension, increasing the productivity of the unit and the quality of the pipes.
На фиг.1 показана форма полосы в гибочно-натяжном устройстве; на фиг.2 - схема осуществления предлагаемого способа. Figure 1 shows the shape of the strip in the bending-tensioning device; figure 2 - scheme of the proposed method.
Сущность изобретения состоит в следующем. The invention consists in the following.
Уменьшение расхода металла, повышение производительности агрегата и качества труб достигаются увеличением вытяжки полосы, ее утонением и уменьшением остаточных напряжений и деформаций в полосе. Увеличение производительности агрегата достигается увеличением вытяжки полосы. Исследования показали, что утяжка (уменьшение ширины) полосы не превышает 10-15%, следовательно, утонение полосы равно 85-90% от величины вытяжки. Поскольку на ряде трубоэлектросварочных агрегатов узким местом является скорость сварки (мощность источника нагрева), с уменьшением толщины полосы уменьшается масса единиц длины нагреваемого металла, что позволяет увеличить скорость сварки на величину, равную уменьшению толщины. Увеличение вытяжки полосы увеличивает и производительность агрегата. Reducing metal consumption, increasing aggregate productivity and pipe quality are achieved by increasing the strip exhaust, its thinning and reducing residual stresses and strains in the strip. An increase in unit productivity is achieved by increasing the strip exhaust. Studies have shown that stretching (reducing the width) of the strip does not exceed 10-15%, therefore, thinning of the strip is 85-90% of the amount of drawing. Since the speed of welding (power of the heating source) is a bottleneck in a number of pipe-welding units, the mass of lengths of the heated metal decreases with a decrease in strip thickness, which makes it possible to increase the welding speed by an amount equal to a decrease in thickness. An increase in the stretch of the strip increases the productivity of the unit.
За счет увеличения вытяжки улучшается правка ребровой кривизны, уменьшается неравномерность вытяжки по ширине полосы, что устраняет образование гофров, смещения кромок, искривления труб после порезки и термообработки. Уменьшение остаточной кривизны в поперечном направлении и остаточных напряжений в продольном также повышает качество труб за счет уменьшения вероятности их искривления после порезки и термообработки и устранения перегибов полосы. Увеличение вытяжки позволяет увеличить объем выпуска труб (в метрах) при неизменном объеме заданного штрипса, или уменьшить объем заданного в производство металла, обеспечивая требуемый объем (в метрах, а при сдаче по теоретическому весу и в тоннах) выпуска труб. By increasing the hood, the editing of the rib curvature is improved, the unevenness of the hood along the strip width is reduced, which eliminates the formation of corrugations, edge displacement, pipe bending after cutting and heat treatment. Reducing the residual curvature in the transverse direction and the residual stresses in the longitudinal also improves the quality of the pipes by reducing the likelihood of their bending after cutting and heat treatment and eliminating the kinks of the strip. Increasing the hood allows you to increase the volume of pipe output (in meters) with a constant volume of the specified strip, or to reduce the volume specified in the production of metal, providing the required volume (in meters, and when passing by theoretical weight and tons) of pipe production.
Способ осуществляют следующим образом. The method is as follows.
Рулоны 1 стыкуют в непрерывную полосу 2, которую подвергают знакопеременному пластическому изгибу с растяжением в гибочно-натяжном устройстве 3. При этом полосе придают форму волны, у которой отношение длины волны Т к амплитуде А находится в пределах 4[(1+ εu)...(1+10 εu )], где εu- деформация изгиба на поверхностях полосы (см.фиг.1). Протягивание полосы осуществляют с помощью клетей 4 формовочного стана с цилиндрическими валками, которые вращают в противоположную сторону, в отличие от калиброванных валков формовочных клетей 5, в которых полоса 2 формируется в трубную заготовку 6. Для обеспечения необходимого тянущего усилия полоса 2 охватывает цилиндрические валки клетей 4 на угол 120-270o. Трубная заготовка 6 нагревается и сваривается в сварочном узле 7 и калибруется в клетях 8 в трубу 9.The rolls 1 are joined into a continuous strip 2, which is subjected to alternating plastic bending with tension in a bending and tensioning device 3. In this strip, a waveform is given in which the ratio of wavelength T to amplitude A is within 4 [(1+ ε u ). .. (1 + 10 ε u )], where ε u is the bending strain on the strip surfaces (see Fig. 1). The strip is pulled using stands 4 of a forming mill with cylindrical rolls that rotate in the opposite direction, in contrast to calibrated rolls of forming stands 5, in which strip 2 is formed into a tube blank 6. To provide the necessary pulling force, strip 2 covers the cylindrical rolls by stand 4 at an angle of 120-270 o . The pipe billet 6 is heated and welded in a welding unit 7 and calibrated in stands 8 into a pipe 9.
В гибочно-натяжном устройстве 3 полосу изгибают с растяжением рабочими роликами 10, которые опирают на опорные ролики 11. Пропуская полосу между роликами 10, ей придают форму волны с заданными параметрами, которые обеспечивают наибольшую вытяжку полосы при заданном диаметре роликов 10 с минимальным снижением других качественных показателей. Заданная форма полосы обеспечивает ее изгиб с максимальной для данных роликов 10 деформацией. In the bending and tensioning device 3, the strip is bent with tension by the working rollers 10, which rest on the support rollers 11. By passing the strip between the rollers 10, it is given a waveform with predetermined parameters that provide the greatest stretching of the strip at a given diameter of the rollers 10 with a minimum reduction in other quality indicators. The predetermined shape of the strip ensures its bending with a maximum deformation for these rollers 10.
Из гибочно-натяжного устройства 3 полосу 2 подают в формовочные клети 4 с цилиндрическими валками. В каждой клети 4 полоса 2 последовательно охватывает нижний 12 и верхний 13 валки, один из которых имеет реборды для удержания полосы от осевого перемещения. В валках 12 и 13, направление вращения которых противоположно направлению вращения валков клетей 5 и которые полоса охватывает на угол 120-270o, полосу подвергают знакопеременному изгибу с растяжением с деформацией изгиба в 2-5 раз меньше, чем деформация изгиба в натяжном устройстве. Это позволяет обеспечить дополнительную вытяжку полосы и уменьшение ее остаточной продольной и поперечной кривизны.From the bending and tensioning device 3, the strip 2 is fed into the molding stands 4 with cylindrical rolls. In each stand 4, strip 2 sequentially covers the lower 12 and upper 13 rolls, one of which has flanges to keep the strip from axial movement. In the rolls 12 and 13, the direction of rotation of which is opposite to the direction of rotation of the rolls of stands 5 and which the strip covers at an angle of 120-270 ° , the strip is subjected to alternating bending with tension with bending deformation 2-5 times less than the bending deformation in the tensioner. This allows for additional stretching of the strip and a decrease in its residual longitudinal and transverse curvature.
Теоретически и экспериментально установлено, что вытяжка определяется величиной напряжения растяжения, величиной деформации и количеством циклов изгиба. Для увеличения вытяжки полосы в гибочно-натяжном устройстве полосе придают форму волны (см.фиг.1), у которой отношение длины волны к амплитуде изменяется в пределах от 4(1+ εu ) до 4 (1 + 10 εu), причем εu = 0,02... 0,05. Деформация изгиба определяется как отношение половины толщины полосы к радиусу изгиба. Данные параметры волны получены в процессе лабораторных исследований, которые показали, что при деформации изгиба полосы в гибочно-натяжном устройстве меньше 2% практически невозможно добиться вытяжки более 1,0. ..1,5%. Это связано с тем, что вытяжка пропорциональна деформации изгиба, и тем, что деформация изгиба определяет сопротивление гибочно-натяжного устройства протягиванию полосы, а следовательно, и усилие протягивания, от которого также зависит вытяжка полосы. При деформации изгиба более 0,05 (или 5% ) сопротивление протягиванию интенсивно возрастает и усилие протягивания достигает такого значения, при котором в полосе возникают напряжения растяжения, близкие к пределу текучести, при трех-пяти циклах изгиба. Такая схема протягивания недопустима.Theoretically and experimentally established that the hood is determined by the magnitude of the tensile stress, the magnitude of the deformation and the number of bending cycles. To increase the stretching of the strip in the bending and tensioning device, the strip is shaped into a wave (see Fig. 1), in which the ratio of wavelength to amplitude varies from 4 (1+ ε u ) to 4 (1 + 10 ε u ), ε u = 0.02 ... 0.05. Bending strain is defined as the ratio of half the strip thickness to the bending radius. These wave parameters were obtained in the course of laboratory studies, which showed that when bending deformation of a strip in a bending-tensioning device of less than 2%, it is almost impossible to achieve a drawing of more than 1.0. ..1.5%. This is due to the fact that the hood is proportional to the bending deformation, and the fact that the bending deformation determines the resistance of the bending and tensioning device to the pulling of the strip, and therefore the pulling force, on which the stretching of the strip also depends. With bending deformation of more than 0.05 (or 5%), the pulling resistance increases rapidly and the pulling force reaches a value at which tensile stresses close to the yield strength occur in the strip with three to five bending cycles. Such a pulling pattern is unacceptable.
Минимальное значение отношения длины волны к ее амплитуде принято таким, чтобы был обеспечен контакт полосы с роликом гибочно-натяжного устройства по всей длине устройства. Это позволяет получить наилучшие условия вытяжки полосы с минимально возможным искажением ее формы, размеров (утяжка полосы), а также минимальным снижением пластических свойств металла полосы. Максимальное значение отношения длины волны к амплитуде принято равным 4 (1 + 10εu). При такой форме волны обеспечивается радиус изгиба полосы, практически равный радиусу ролика и достаточный не менее чем на 2/3 длины полосы ее контакт с роликами гибочно-натяжного устройства.The minimum value of the ratio of the wavelength to its amplitude is taken so that the strip is in contact with the roller of the bending and tensioning device along the entire length of the device. This allows you to get the best conditions for drawing the strip with the minimum possible distortion of its shape, size (strip tightening), as well as a minimal decrease in the plastic properties of the strip metal. The maximum value of the ratio of wavelength to amplitude is taken to be 4 (1 + 10ε u ). With this waveform, a bending radius of the strip is ensured, which is practically equal to the radius of the roller and sufficient for at least 2/3 of the strip length, its contact with the rollers of the bending-tensioning device.
Таким образом, придание полосе в гибочно-натяжном устройстве формы волны с заданными параметрами позволяет обеспечить наибольшую ее деформацию изгиба, а значит, и вытяжку с минимальным снижением других качественных показателей. Thus, imparting a waveform to the strip in the bending and tensioning device with the given parameters allows it to provide the greatest bending deformation, and hence the hood, with a minimum decrease in other quality indicators.
Дополнительный изгиб полосы с растяжением осуществляют в клетях формовочного стана с цилиндрическими валками. Это достигают путем охвата полосой валков и их вращения в противоположную сторону относительно обычного вращения. Изгиб полосы с растяжением в формовочных клетях дает возможность получить дополнительную вытяжку полосы. Кроме того, при охвате валков полосой формовочная клеть обеспечивает тянущее усилие, практически равное мощности привода, что позволяет увеличить вытяжку полосы в гибочно-натяжном устройстве за счет увеличения напряжений растяжения в полосе. An additional bending of the strip with tension is carried out in the stands of a molding mill with cylindrical rolls. This is achieved by covering the strip of rolls and rotating them in the opposite direction relative to normal rotation. The bending of the strip with stretching in the molding stands makes it possible to obtain additional stretching of the strip. In addition, when covering the rolls with a strip, the forming stand provides a pulling force that is almost equal to the drive power, which allows to increase the stretching of the strip in the bending and tensioning device by increasing the tensile stresses in the strip.
Величину деформации изгиба в формовочных клетях с цилиндрическими валками (имеется ввиду изгиб в продольной, а не в поперечной вертикальной плоскости) устанавливают в 2...5 раз меньше, чем в гибочно-натяжном устройстве. Это, хотя и уменьшает вытяжку полосы, позволяет уменьшить остаточные напряжения и остаточную поперечную кривизну полосы перед ее формовкой, сваркой и калибровкой. Величина деформации изгиба в 2...5 раз меньше, чем в гибочно-натяжном устройстве, принята из условия, позволяющего обеспечить в формовочных клетях деформацию изгиба около 1%. При такой деформации изгиба обеспечивается как вытяжка, так и правка полосы (снятие остаточных деформаций и напряжений). The amount of bending deformation in molding stands with cylindrical rolls (meaning bending in the longitudinal and not in the transverse vertical plane) is set 2 ... 5 times less than in the bending-tensioning device. This, although it reduces the stretching of the strip, allows you to reduce the residual stresses and the residual transverse curvature of the strip before it is formed, welded and calibrated. The magnitude of the bending deformation is 2 ... 5 times less than in the bending and tensioning device, taken from the condition that allows to provide a bending deformation of about 1% in the molding stands. With this bending deformation, both the hood and the strip are straightened (removal of residual deformations and stresses).
П р и м е р. Изготовление трубы размером 16,8х4,0 мм на стане 73-219 начиная с процесса задачи полосы в стан. PRI me R. Production of a pipe with a size of 16.8x4.0 mm on the mill 73-219 starting from the process of the task of the strip in the mill.
Рулоны разматывают и стыкуют в непрерывную полосу 2 обычным способом. Затем полосу подают в гибочно-натяжное устройство 3, ролики которого разведены так, что полоса свободно проходит через натяжное устройство. Затем, например с помощью троса, полосу протягивают через клети 4, последовательно охватывая валки 12 и 13. Приводом клетей 4, вращая валки 12 и 13 в противоположную сторону от обычного их вращения, полосу задают в клети 5 и далее ведут задачу полосы обычным способом. После задачи полосы и настройки процессов формовки, сварки, калибровки ролики гибочно-натяжного устройства сводят и осуществляют процесс в соответствии с предлагаемым способом. The rolls are unwound and joined into continuous strip 2 in the usual way. Then the strip is fed into the bending and tensioning device 3, the rollers of which are divorced so that the strip freely passes through the tensioning device. Then, for example, using a cable, the strip is pulled through stands 4, sequentially covering rolls 12 and 13. By drive of stands 4, rotating rolls 12 and 13 in the opposite direction from their normal rotation, the strip is set in stands 5 and then the strip is carried out in the usual way. After the task of the strip and adjusting the processes of molding, welding, calibration, the rollers of the bending and tensioning device reduce and carry out the process in accordance with the proposed method.
В гибочно-натяжном устройстве 3 полосу подвергают знакопеременному изгибу с растяжением. При этом полосе придают форму волны, у которой отношение длины волны и амплитуды равно 4 (1 + 4,5 εu). Деформацию изгиба устанавливают равной 0,027 (2,7%). Для обеспечения такой деформации радиус рабочего ролика 10 принимают равным 75 мм (диаметр 150 мм). Тогда амплитуда волны равна 77 мм, длина волны 77х4 (1 + 4,5 х0,027) ≈ 340 мм. Расстояние между осями рабочих роликов равно половине длины волны - 170 мм.In the bending-tensioning device 3, the strip is subjected to alternating bending with tension. In this band, they give a waveform in which the ratio of wavelength to amplitude is 4 (1 + 4.5 ε u ). Bending strain is set to 0.027 (2.7%). To ensure such a deformation, the radius of the working roller 10 is taken equal to 75 mm (diameter 150 mm). Then the wave amplitude is 77 mm, the wavelength is 77x4 (1 + 4.5 x0.027) ≈ 340 mm. The distance between the axes of the working rollers is equal to half the wavelength - 170 mm.
Протягивание полосы осуществляют валками двух клетей 4, которые обеспечивают тяговое усилие на выходном конце полосы 15000 кг или напряжение растяжения, равное 0,25 σт, которое почти равномерно убывает до нуля на входном конце полосы. За счет того, что в полосе создают напряжения растяжения 0,25 σт и деформацию изгиба 0,027, при семи циклах изгиба обеспечивают вытяжку до 5%.The strip is pulled by rolls of two stands 4, which provide a pulling force at the output end of the strip of 15,000 kg or a tensile stress of 0.25 σ t , which almost uniformly decreases to zero at the input end of the strip. Due to the fact that tensile stresses of 0.25 σ t and a bending deformation of 0.027 are created in the strip, with seven bending cycles they provide a hood up to 5%.
При усилии растяжения 15000 кг вертикальное усилие на выходные ролики 12 составляет более 20 т. Ролики 10 диаметром 150 мм такую нагрузку не выдерживают и поэтому их опирают на опорные ролики 11 диаметром 270 мм. Таким образом обеспечивают при заданной деформации изгиба и форме полосы работоспособность гибочно-натяжного устройства. With a tensile force of 15,000 kg, the vertical force on the output rollers 12 is more than 20 tons. The rollers 10 with a diameter of 150 mm cannot withstand such a load and therefore they are supported on supporting rollers 11 with a diameter of 270 mm. Thus, for a given bending deformation and strip shape, operability of the bending and tensioning device is ensured.
Формовочные клети с цилиндрическими валками обеспечивают не только протягивание полосы, но и ее дополнительную вытяжку и правку (уменьшение остаточной кривизны и напряжений). Деформацию изгиба полосы в формовочных клетях устанавливают равной 1%, т.е. в 2,7 раза меньше, чем в гибочно-натяжном устройстве. Это осуществляется за счет охвата полосой валков диаметром 400 мм. При такой деформации изгиба и таких напряжениях растяжения дополнительная вытяжка в двух формовочных клетях составляет 1,5...2,0%. Forming stands with cylindrical rolls provide not only the stretching of the strip, but also its additional drawing and straightening (reduction of residual curvature and stresses). The bending strain of the strip in the molding stands is set to 1%, i.e. 2.7 times less than in a bending and tensioning device. This is achieved by covering a strip of rolls with a diameter of 400 mm. With such bending deformation and such tensile stresses, the additional stretch in two molding stands is 1.5 ... 2.0%.
Остаточная кривизна полосы в продольном направлении после выхода из натяжного устройства при условии свободного выхода полосы составляет около 0,02 (радиус 300 мм). Кривизна в поперечном направлении в 1,5...2 раза меньше, т. е. радиус поперечного сечения равен около 500 мм. После выхода из формовочной клети с цилиндрическими валками, где полосу подвергают изгибу с деформацией в 2,65 раза меньшей, чем в натяжном устройстве, ее остаточная кривизна в продольном направлении не превышает 0,001 (радиус более 1000 мм), в поперечном сечении радиус более 18000 мм. Такая остаточная кривизна и остаточные напряжения, возникающие в полосе, не ухудшают процесс формовки и качество получаемых труб. The residual curvature of the strip in the longitudinal direction after exiting the tensioner, provided that the strip exits freely, is about 0.02 (
Таким образом, из 1 погонного метра полосы, заданной в стан, получается 1080 мм трубы (10 мм за счет редуцирования и вытяжки трубной заготовки и трубы в процессе формовки и калибровки и 70 мм за счет вытяжки полосы от применения предлагаемого способа, которая достигает 7%). Вытяжка полосы дает экономию металла до 70 кг/т. На стане 72-219 скорость сварки ограничена мощностью нагревательных устройств. Утонение стенки на 6% позволяет на 6% повысить скорость сварки за счет уменьшения объема (массы) нагреваемого металла, а значит, повысить на 6% производительность трубоэлектросварочных агрегатов. Одновременно с этим вытяжка полосы до 7% устраняет серповидность полосы с минимальной неравномерностью деформации по ширине, что позволяет получать трубы с качественным сварным соединением кромок. Thus, from 1 running meter of the strip specified in the mill, 1080 mm of pipe is obtained (10 mm due to reduction and drawing of the pipe billet and pipe during molding and calibration and 70 mm due to drawing of the strip from the application of the proposed method, which reaches 7% ) Hood strip saves metal up to 70 kg / t. At mill 72-219, the welding speed is limited by the power of the heating devices. Thinning the wall by 6% makes it possible to increase the welding speed by 6% by reducing the volume (mass) of the heated metal, and therefore, increase the productivity of pipe-welding units by 6%. At the same time, stretching the strip up to 7% eliminates the crescent shape of the strip with minimal unevenness in width, which makes it possible to obtain pipes with high-quality welded edges.
Claims (1)
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| SU4195299 RU1429410C (en) | 1987-02-13 | 1987-02-13 | Process of manufacture of pipes on continuous electric pipe-welding machines |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| SU4195299 RU1429410C (en) | 1987-02-13 | 1987-02-13 | Process of manufacture of pipes on continuous electric pipe-welding machines |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| RU1429410C true RU1429410C (en) | 1994-10-15 |
Family
ID=30440611
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| SU4195299 RU1429410C (en) | 1987-02-13 | 1987-02-13 | Process of manufacture of pipes on continuous electric pipe-welding machines |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| RU (1) | RU1429410C (en) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| RU2478031C2 (en) * | 2011-05-27 | 2013-03-27 | Альберт Викторович Королев | Method of residual stress relaxation |
| WO2014017944A1 (en) * | 2012-07-27 | 2014-01-30 | Totsky Ivan Timofeevich | Method for the cold deformation of a continuous metal strip |
-
1987
- 1987-02-13 RU SU4195299 patent/RU1429410C/en active
Non-Patent Citations (1)
| Title |
|---|
| Авторское свидетельство СССР N 1301516, кл. B 21C 37/08, 1985. * |
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| RU2478031C2 (en) * | 2011-05-27 | 2013-03-27 | Альберт Викторович Королев | Method of residual stress relaxation |
| WO2014017944A1 (en) * | 2012-07-27 | 2014-01-30 | Totsky Ivan Timofeevich | Method for the cold deformation of a continuous metal strip |
| RU2557843C2 (en) * | 2012-07-27 | 2015-07-27 | Иван Тимофеевич Тоцкий | Cold deformation of continuous metal strip |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| US5953946A (en) | Apparatus for bend-straightening metal strip | |
| RU1429410C (en) | Process of manufacture of pipes on continuous electric pipe-welding machines | |
| US4218906A (en) | Material tensioning method and apparatus | |
| US4075880A (en) | Machine for continuously cold working steel bar | |
| WO2002053301A1 (en) | Hot rolling method and hot rolling line | |
| US11904369B2 (en) | Apparatus and methods using the apparatus for treating metal wire | |
| US4260096A (en) | Method for reduction and sizing of welded pipes and mill for effecting same | |
| US4967581A (en) | Process for producing a rolled section having a corrugated part and installation intended for this purpose | |
| US3256725A (en) | Stretching method and apparatus | |
| US2442850A (en) | Method of and apparatus for making flat metal tubes | |
| RU2070448C1 (en) | Method of periodical shape reinforcing steel production | |
| JPH0679743B2 (en) | Continuous hot tension straightening device | |
| JP2008194744A (en) | Method of straightening electric resistance welded steel pipe | |
| RU2006310C1 (en) | Method for production of electric-welded pipes and machine therefor | |
| JP3269022B2 (en) | Method for removing twist from coiled deformed wire wound by laying winder | |
| JPH11151526A (en) | Roll preforming method of tube | |
| JP4470300B2 (en) | Pipe drawing method | |
| JPS6221425A (en) | Bend straightening method for steel tube | |
| RU2035247C1 (en) | Method for production of welded profile tubes | |
| SU1026850A1 (en) | Cold continuous rolling mill | |
| SU1690887A1 (en) | Method for straightening of rolled sheets | |
| SU1622052A1 (en) | Mill for manufacturing longitudinal electrically welded tubes | |
| SU1523201A1 (en) | Method of rolling tubes on sinking mill and rolling mill tools for effecting same | |
| EP0016267B1 (en) | Material tensioning method and apparatus | |
| JP3358654B2 (en) | Pipe forming method with bending roll |