RU132280U1 - THREE PHASE CURRENT INVERTER - Google Patents
THREE PHASE CURRENT INVERTER Download PDFInfo
- Publication number
- RU132280U1 RU132280U1 RU2013117879/07U RU2013117879U RU132280U1 RU 132280 U1 RU132280 U1 RU 132280U1 RU 2013117879/07 U RU2013117879/07 U RU 2013117879/07U RU 2013117879 U RU2013117879 U RU 2013117879U RU 132280 U1 RU132280 U1 RU 132280U1
- Authority
- RU
- Russia
- Prior art keywords
- output
- rack
- diode
- input
- terminals
- Prior art date
Links
Images
Landscapes
- Inverter Devices (AREA)
Abstract
Предлагаемая полезная модель относится к электротехнике и к импульсной силовой электронике и предназначена для использования в качестве преобразователя постоянного, в трехфазное синусоидальное в системах электроснабжения перспективных самолетов с полностью электрифицированным оборудованием, а так же других транспортных средств. Основным техническим результатом предложения является улучшение качества выходной электроэнергии, в частности - синусоидальности формы выходных токов и напряжений. Дополнительными техническими результатами предложения являются: возможность общего заземления входных и выходных цепей для упрощения конструкции и повышения электробезопасности, а также расширение функциональных возможностей устройства, а именно - питания нагрузки постоянного тока с обеспечением гальванической развязки, и работоспособности при питающем напряжении с увеличенной глубиной пульсаций. Указанные технические результаты обеспечиваются БЛАГОДАРЯ тому, что в трехфазный инвертор тока, содержащий два входных и три фазных выходных вывода (1, 2 и 3, 4, 5) для подключения к источнику питания постоянного тока и к трехфазной нагрузке переменного тока, входной импульсный регулятор (6) с первой диодно-ключевой стойкой и реактором, три электронных коммутатора (7, 8, 9), имеющих каждый два последовательно-согласно включенных основных электронных ключа (10, 11) и выходной фильтровый конденсатор (12), а также блок управления (13), имеющий цепи (14, 15, 16) обратных связей по входным и выходным параметрам, три группы основных модулирующих выходных выводов (17), и регулирующие выходные вьтоды (18), ВВЕДЕНЫ общий заземляющий вывод (19) и входная двухконденсаторная емкостная стойка (20-21); во входной импульсный регулятор в дополнение к первой диодно-ключевой стойке (22-23) ВВЕДЕНА аналогичная вторая стойка (24-25), а реактор (26) ВЫПОЛНЕН с двумя обмотками (27, 28); в каждый электронный коммутатор ВВЕДЕНЫ однонаправленные три двуключевые электронные стойки (29-30, 31-32 и 33-34), управляемая двухвентельная стойка (35-36), две двухдиодные стойки (37-38 и 39-40), два диода (41,42) и трансреактор с двумя парами первичных обмоток (43-44 и 45-46), а в блок управления ВВЕДЕНЫ три группы дополнительных модулирующих выходных выводов (47, 48, 49) и три группы релейных выходных выводов (50), диодно-конденсаторная цепочка (51-52), многопозиционный переключатель (53) и дополнительные выходные выводы (54, 55) для подключения нагрузки постоянного тока, а трансреакторы всех его электронных коммутаторов ВЫПОЛНЕНЫ с общим для всех магнитопроводом (56), дополненным вторичной обмоткой (57). В ф-ле 2п., илл. - 1. The proposed utility model relates to electrical engineering and to pulsed power electronics and is intended to be used as a constant to three-phase sinusoidal converter in power supply systems of promising aircraft with fully electrified equipment, as well as other vehicles. The main technical result of the proposal is to improve the quality of the output electricity, in particular, the sinusoidality of the shape of the output currents and voltages. Additional technical results of the proposal are: the possibility of common grounding of input and output circuits to simplify the design and increase electrical safety, as well as expanding the functionality of the device, namely, supplying a DC load with galvanic isolation, and operability with a supply voltage with an increased ripple depth. The indicated technical results are provided THANKS to the fact that in a three-phase current inverter containing two input and three phase output outputs (1, 2 and 3, 4, 5) for connecting to a DC power source and to a three-phase AC load, the input pulse regulator ( 6) with the first diode-key rack and reactor, three electronic switches (7, 8, 9) having each two in series-according to the included main electronic keys (10, 11) and an output filter capacitor (12), as well as a control unit ( 13) having chains (14, 15, 16) about ratnyh connections for input and output parameters are three main groups of baseband output terminals (17), and Regulatory vtody output (18), enter a common ground terminal (19) and the input capacitance dvuhkondensatornaya rack (20-21); in addition to the first diode-key rack (22-23), a similar second rack (24-25) is introduced into the input pulse regulator, and the reactor (26) is EXECUTED with two windings (27, 28); unidirectional three two-key electronic racks (29-30, 31-32 and 33-34), a controlled two-valve rack (35-36), two two-diode racks (37-38 and 39-40), two diodes (41 , 42) and a transreactor with two pairs of primary windings (43-44 and 45-46), and three groups of additional modulating output terminals (47, 48, 49) and three groups of relay output terminals (50), diode a capacitor chain (51-52), a multi-position switch (53) and additional output terminals (54, 55) for connecting a DC load, and the transreactors of all its electronic switches are COMPLETED with a magnetic circuit common to all (56), supplemented by a secondary winding (57). In f-le 2p., Ill. - one.
Description
Предлагаемая полезная модель относится к электротехнике и к импульсной силовой электронике и предназначена для использования в качестве преобразователя постоянного, в частности - выпрямленного напряжения, в трехфазное синусоидальное в системах электроснабжения перспективных самолетов с полностью электрифицированным оборудованием (так называемых «полностью электрических самолетов»), а так же других транспортных средствThe proposed utility model relates to electrical engineering and to pulsed power electronics and is intended for use as a converter of direct, in particular, rectified voltage, into a three-phase sinusoidal in the power supply systems of promising aircraft with fully electrified equipment (the so-called “all-electric aircraft”), and same other vehicles
Известны трехфазные инверторы тока (аналоги), содержащие входной импульсный регулятор постоянного (выпрямленного) тока, реакторное звено постоянного тока и трехфазный электронный мостовой транзисторно-диодный коммутатор с выходными фильтровыми конденсаторами (Зиновьев Г.С. Силовая электроника учеб. пособие для бакалавров / Г.С. - 5-е изд. испр. и доп. - М: Издательство Юрайт, 2012 - 667 с - Серия: Бакалавр. Углубленный курс., стр.627, рис.13.7.56).Known three-phase current inverters (analogues) containing an input pulse regulator of direct (rectified) current, a reactor DC link and a three-phase electronic bridge transistor-diode switch with output filter capacitors (Zinoviev G.S. Power Electronics study guide for bachelors / G. S. - 5th ed. Rev. And add. - M: Publishing house Yurayt, 2012 - 667 s - Series: Bachelor. Advanced course., P. 627, Fig. 13.7.56).
К недостаткам известных трехфазных инверторов тока (аналогов) относятся неработоспособность при питании от источника постоянного тока, плохое качество выходной электроэнергии, в частности - существенная не синусоидальность формы выходных токов и напряжений, невозможность общего заземления входных и выходных цепей, снижающая электробезопасность при эксплуатации.The disadvantages of the known three-phase current inverters (analogues) include inoperability when powered by a direct current source, poor quality of the output electricity, in particular, a significant non-sinusoidal shape of the output currents and voltages, the impossibility of common grounding of the input and output circuits, which reduces electrical safety during operation.
Наиболее близким по технической сути к предлагаемому устройству является трехфазный инвертор тока (прототип), содержащий входной импульсный регулятор постоянного тока, реакторное звено постоянного тока и трехфазный электронный мостовой коммутатор с выходными фильтровыми конденсаторами (Патент на полезную модель №63994 U1 Трехфазный инвертор тока. Резников СБ., Соколов А.И., МАИ, Бюлл. №16 от 10.06.2007).The closest in technical essence to the proposed device is a three-phase current inverter (prototype), containing an input switching DC regulator, a reactor DC link and a three-phase electronic bridge switch with output filter capacitors (Utility Model Patent No. 63994 U1 Three-phase current inverter. Reznikov SB ., Sokolov A.I., MAI, Bull. No. 16 dated 06/10/2007).
К недостаткам указанного трехфазного инвертора тока (прототипа) относятся: плохое качество выходной электроэнергии, в частности - существенная несинусоидальность формы выходных токов и напряжений, невозможность общего заземления входных и выходных цепей, снижающая электробезопасность при эксплуатации устройства, а также узкие функциональные возможности устройства, а именно - неспособность питания нагрузки постоянного тока с обеспечением гальванической развязки цепей источника и нагрузки, неработоспособность при питающем напряжении с увеличенной глубиной пульсаций, например - выпрямленном напряжении однофазной сети переменного тока.The disadvantages of this three-phase current inverter (prototype) include: poor quality of the output electricity, in particular, significant non-sinusoidal shape of the output currents and voltages, the impossibility of common grounding of the input and output circuits, reducing electrical safety during operation of the device, as well as the narrow functionality of the device, namely - the inability to supply a DC load with galvanic isolation of the source and load circuits, inoperability with the supply voltage and with an increased ripple depth, for example, a rectified voltage of a single-phase AC network.
Основным техническим результатом предложения является улучшение качества выходной электроэнергии, в частности - синусоидальности формы выходных токов и напряжений.The main technical result of the proposal is to improve the quality of the output electricity, in particular, the sinusoidality of the shape of the output currents and voltages.
Дополнительными техническими результатами предложения являются: возможность общего заземления входных и выходных цепей для упрощения конструкции и повышения электробезопасности при эксплуатации устройства, а также расширение функциональных возможностей устройства, а именно - питания нагрузки постоянного тока с обеспечением гальванической развязки цепей источника и нагрузки и работоспособности при питающем напряжении с увеличенной глубиной пульсаций, например - выпрямленном напряжении однофазной сети переменного тока.Additional technical results of the proposal are: the possibility of common grounding of input and output circuits to simplify the design and increase electrical safety during operation of the device, as well as expanding the functionality of the device, namely, supplying a DC load with galvanic isolation of the source and load circuits and working capacity at supply voltage with increased ripple depth, for example, the rectified voltage of a single-phase AC network.
Указанные технические результаты обеспечиваются БЛАГОДАРЯ тому, что в трехфазный инвертор тока, содержащий два входных и три фазных выходных вывода для подключения к источнику питания постоянного тока и к трехфазной нагрузке переменного тока, входной импульсный регулятор с первой диодно-ключевой стойкой и реактором, три параллельно соединенных по входу электронных коммутатора, имеющих каждый два последовательно-согласно включенных основных электронных ключа и выходной фильтровый конденсатор, подключенный первым выводом к соответствующему фазному выходному выводу устройства, а также блок управления, имеющий цепи обратных связей по входным и выходным параметрам с датчиками входных и выходных токов и напряжений, три группы основных модулирующих выходных выводов, подключенных к управляющим выводам основных электронных ключей соответствующих коммутаторов, и регулирующие выходные выводы, подключенные к управляющим выводам импульсного регулятора, ВВЕДЕНЫ общий заземляющий вывод и входная двухконденсаторная емкостная стойка с заземленным средним выводом, шунтирующая входные выводы устройства; во входной импульсный регулятор в дополнение к имеющейся однонаправленной первой диодно-ключевой стойке ВВЕДЕНА аналогичная вторая стойка, а реактор ВЫПОЛНЕН с двумя последовательно-встречно соединенными обмотками; в каждый электронный коммутатор ВВЕДЕНЫ однонаправленные три двуключевые электронные стойки, управляемая двухвентельная стойка, две двухдиодные стойки, два диода и трансреактор с двумя парами первичных обмоток, а в блок управления ВВЕДЕНЫ три группы дополнительных модулирующих выходных выводов и три группы релейных выходных выводов, причем в каждом электронном коммутаторе первая электронная стойка, зашунтированная крайними выводами первой двухдиодной стойки, своим средним силовым выводом подключена вместе со средним выводом второй двухдиодной стойки к соответствующему фазному выходному выводу устройства, каждым крайним силовым выводом подключена через последовательно соединенные соответствующую первичную обмотку первой их пары и диод к соответствующему входному выводу устройства, а управляющими выводами - к первой группе дополнительных модулирующих выходных выводов блока управления, вторая электронная стойка, зашунтирована крайними выводами второй двухдиодной стойки, своим средним силовым выводом подключена вместе со средним выводом первой двухдиодной стойки, а также со средними силовыми выводами третьей электронной стойки и двухвентельной стойки ко второму заземленному выводу выходного фильтрового конденсатора, каждым крайним силовым выводом подключена через последовательно соединенные соответствующие первичную обмотку второй их пары и основной электронный ключ к соответствующему входному выводу устройства, а управляющими выводами - ко второй группе дополнительных модулирующих выходных выводов блока управления, третья электронная стойка каждым крайним силовым выводом подключена к точке соединения соответствующих первичной обмотки первой их пары и диода, а управляющими выводами - к третьей группе дополнительных модулирующих выходных выводов блока управления, а двухвентильная стойка каждым крайним силовым выводом подключена к точке соединения соответствующих первичной обмотки второй их пары и основного электронного ключа, а управляющими выводами - к соответствующей группе релейных выходных выводов блока управления, а также БЛАГОДАРЯ тому, что в него ВВЕДЕНЫ диодно-конденсаторная цепочка, многопозиционный переключатель и дополнительные выходные выводы для подключения нагрузки постоянного тока, а трансреакторы всех его электронных коммутаторов ВЫПОЛНЕНЫ с общим для всех магнитопроводом, дополненным многовыводной вторичной обмоткой, зашунтарованной через указанный переключатель указанной цепочкой, выводы конденсатора которой подключены к дополнительным выходным выводам устройства.The indicated technical results are provided THANKS to the fact that a three-phase current inverter containing two input and three phase output terminals for connecting to a DC power source and a three-phase AC load, an input pulse regulator with a first diode-key rack and a reactor, three connected in parallel at the input of electronic switches having each two in series-according to the included main electronic keys and an output filter capacitor connected by the first output to the corresponding phase output terminal of the device, as well as a control unit having feedback circuits for input and output parameters with sensors of input and output currents and voltages, three groups of main modulating output terminals connected to the control terminals of the main electronic keys of the corresponding switches, and regulating output conclusions connected to the control terminals of the pulse regulator, a common ground terminal and an input two-capacitor capacitive rack with a grounded middle terminal are introduced, bypassing the input terminals of the device; in addition to the existing unidirectional first diode-key rack, a similar second rack is introduced into the input pulse regulator, and the reactor is EXECUTED with two windings connected in series and opposite; unidirectional three two-key electronic racks, a controllable two-fan racks, two two-diode racks, two diodes and a transreactor with two pairs of primary windings, and three groups of additional modulating output terminals and three groups of relay output terminals, are introduced into each electronic switchboard, and each electronic switch, the first electronic rack, shunted by the extreme leads of the first two-diode rack, is connected with the middle terminal of the second by its average power output a two-diode rack to the corresponding phase output terminal of the device, each extreme power terminal is connected through a series-connected corresponding primary winding of the first pair of them and a diode to the corresponding input terminal of the device, and the control terminals to the first group of additional modulating output terminals of the control unit, the second electronic rack is shunted extreme conclusions of the second two-diode rack, its average power output is connected together with the middle output of the first two-diode st yki, as well as with the average power terminals of the third electronic rack and the two-fan rack, to the second grounded terminal of the output filter capacitor, each extreme power terminal is connected through a series-connected corresponding primary winding of the second pair and the main electronic key to the corresponding input terminal of the device, and the control terminals - to the second group of additional modulating output terminals of the control unit, the third electronic rack is connected to each extreme power terminal to the connection point of the corresponding primary winding of their first couple and the diode, and the control terminals to the third group of additional modulating output terminals of the control unit, and a two-valve rack with each extreme power output is connected to the connection point of the corresponding primary winding of their second pair and the main electronic key, and the control conclusions - to the corresponding group of relay output terminals of the control unit, and also THANKS that a diode-capacitor circuit, a multi-position eklyuchatel and additional output terminals for connection of the DC load and transreaktory all its electronic switches configured common to all yoke supplemented multiterminal secondary winding zashuntarovannoy through said switch of said chain, wherein the capacitor terminals are connected to output terminals of the additional device.
Лабораторные экспериментальные исследования макета устройства и его компбютерное моделирование подтвердили его работоспособность и целесообразность широкого промышленного использования.Laboratory experimental studies of the device model and its computer simulation confirmed its operability and the feasibility of wide industrial use.
На чертеже (см. Фиг.) приведены принципиальная схема силовой части и внешние цепи блока управления предлагаемого трехфазного инвертора тока.The drawing (see. Fig.) Shows a schematic diagram of the power unit and the external circuit of the control unit of the proposed three-phase current inverter.
Трехфазный инвертор тока содержит два входных и три фазных выходных вывода 1, 2 и 3, 4, 5 для подключения к источнику питания постоянного тока и к трехфазной нагрузке переменного тока, соответственно, входной импульсный регулятор 6, три параллельно соединенных по входу электронных коммутатора 7, 8, 9, имеющих каждый два последовательно-согласно включенных основных электронных ключа 10, 11 и выходной фильтровый конденсатор 12, а также блок управления 13. Последний имеет цепи 14, 15, 16 обратных связей по входным и выходным параметрам с датчиками входных и выходных токов и напряжений, три группы основных модулирующих выходных выводов 17, и регулирующие выходные выводы 18. Устройство содержит также общий заземляющий вывод 19, входную двухконденсаторную стойку 20-21 с заземленным средним выводом, шунтирующую входные выводы устройства. Входной импульсный регулятор состоит из первой и второй диодно-ключевых стоек 22-23 и 24-25 и реактора 26, выполненного с двумя последовательно-встречно соединенными обмотками 27, 28. Каждый электронный коммутатор имеет также три однонаправленные двуключевые электронные стойки 29-30, 31-32 и 33-34, управляемую двухвентельную стойку 35-36, две двухдиодные стойки 37-38 и 39-40, два диода 41,42 и трансреактор с двумя парами первичных обмоток 43-44 и 45-46. Блок управления имеет также три группы дополнительных модулирующих выходных выводов 47, 48, 49 и три группы релейных выходных выводов 50. Кроме этого устройство содержит диодно-конденсаторную цепочку 51-52, многопозиционный переключатель 53 и дополнительные выходные выводы 54, 55 для подключения нагрузки постоянного тока. Трансреакторы всех электронных коммутаторов выполнены с общим для всех магнитопроводом 56, имеющим дополнительную многовыводную вторичную обмотку 57.A three-phase current inverter contains two input and three
Выходной фильтровый конденсатор 12 каждого электронного коммутатора 7, 8, 9 подключен первым выводом к соответствующему фазному выходному выходу устройства. Три группы основных модулирующих выходных выводов 17 блока управления 13 подключены к управляющим выводам основных электронных ключей 10,11 соответствующих коммутаторов 7, 8, 9 а регулирующие выходные выводы 18 - к управляющим выводам импульсного регулятора 6.The
В каждом электронном коммутаторе 7, 8, 9 первая электронная стойка 29-30, зашунтированная крайними выводами первой двухдиодной стойки 37-38, своим средним силовым выводом подключена вместе со среднем выводом второй двухдиодной стойки 39-40 к соответствующему фазному выходному выводу 3, 4, 5 устройства, каждым крайним силовым выводом подключена через последовательно соединенные соответствующую первичную обмотку первой их пары 43-44 и диод 41,42 к соответствующему входному выводу 1, 2 устройства, а управляющими выводами - к первой группе 47 дополнительных модулирующих выходных выводов блока управления 13. Вторая электронная стойка 31-32, зашунтированная крайними выводами второй двухдиодной стойки 39-40, своим средним силовым выводом подключена вместе со средним выводом первой двухдиодной стойки 37-38, а также со средними силовыми выводами третьей электронной стойки 33-34 и двухвентильной стойки 35-36 ко второму заземленному выводу выходного фильтрового конденсатора 12, каждым крайним силовым выводом подключена через последовательно соединенные соответствующие первичную второй их пары 45-46 и основной электронный ключ 10, 11 к соответствующему входному выводу 1,2 устройства, а управляющими выводами - ко второй группе 48 дополнительных модулирующих выходных выводов блока управления 13. Третья электронная стойка 33-34 каждым крайним силовым выводом подключена к точке соединения соответствующих первичной обмотки первой их пары 43-44 и диода 41, 42, а управляющими выводами - к третьей группе 49 дополнительных модулирующих выходных выводов блока управления 13. Двухвентельная стойка 35-36 каждым крайним силовым выводом подключена к точке соединения соответствующих первичной обмотки второй их пары 45-46 и основного электронного ключа 10, 11, а управляющими выводами - к соответствующей группе 50 релейных выходных выводов блока управлении 13. Многовыводная вторичная обмотка 57 общего реакторного магнитопровода 56 зашунтирована через многопозиционный переключатель 53 диодно-конденсаторной цепочкой 51-52, выводы конденсатора 52 которой подключены к дополнительным выходным выводам 54,55 устройства.In each
В качестве основных электронных ключей 10, 11, а также ключей электронных стоек 29-30, 31-32, 33-34 можно использовать транзисторы, в частности IGBT с обратно-блокирующими диодами в коллекторной цепи, в качестве электронных ключей 23, 25 диодно-ключевых стоек 22-23 и 24-25 можно использовать биполярные транзисторы с шунтирующими обратными диодами или полевые транзисторы с внутренними обратными диодами. В качестве управляемых вентилей двухвентильной стойки 35-36 можно использовать обычные однооперационные тиристоры без схем искусственного запирания.As the main
Для реализации каналов цепей обратных связей 14, 15 по входным параметрам и регулирующих выходных выводов 18 блока 13 управления можно использовать широко выпускаемые микросхемы «широтно-импульсной модулятор (ШИМ)». Для цепей обратных связей 16 и модулирующих выходных выводов 47, 48, 49 можно использовать также широко выпускаемые микросхемы «корректор коэффициента мощности».To implement the channels of the
Трехфазный инвертор тока работает следующим образом. Входные выводы 1, 2 устройства подключают к источнику постоянного тока с полярностью, показанной на чертеже, а фазные выходные выводы и общий зазаемляющий вывод 19 - к трехфазной нагрузке переменного тока, например - к приводному трехфазному электродвигателю с якорной обмоткой, соединенной в звезду с заземленным нулевым (нейтральным) выводом.A three-phase current inverter operates as follows. The input terminals 1, 2 of the device are connected to a direct current source with the polarity shown in the drawing, and the phase output terminals and the
На регулирующих выходных выводах 18 блока управления 13 формируются широтно-модулированные импульсные сигналы, поступающие на управляющие выводы транзисторов 23 и 25 входного импульсного регулятора 6, обеспечивающего активное выравнивание напряжений U20 и U21 на конденсаторах 20 и 21. Если сигнал датчика напряжения в цепи обратной связи 14 превышает величину аналогичного сигнала в цепи обратной связи 15, то широтно-модулируется ключ 23, а если наоборот, то - ключ 25. Так например, при очередном включении ключа 23 суммарное потокосцепление реактор 26 нарастает вместе с током в цепи: 1-23-27-19, частчно разряжая коненсатор 20, а после его выключения - частично плавно спадает вместе с токами от ЭДС индукции в цепях: 27-19-21-2-24-27 и 28-19-21-2 - обратный диод ключа 25-28, заряжая конденсатор 21 для выполнения условия: U21=U20.On the regulating
Аналогичным образом с помощью модуляции ключа 25 можно переносить заряд обратно - от конденсатора 21 в конденсатор 20 (благодаря полной симметричности схемы импульсного регулятора 6).Similarly, by modulating the
На основных и дополнительных модулирующих выходных выводах 17, 47, 48, 49 блока управления 13 также формируются широтно-модулированные импульсные сигналы, корректируемые по ширине сигналами цепей обратных связей 14, 15, 16, определяющих поочеродность следующих возможных режимов работы каждого из электронных коммутаторов 7, 8, 9 при прямом преобразовании энергии (из источника в нагрузку):On the main and additional modulating
1. Режим «понижения напрряжения», когда U21=U20>U0, где U0 - амплитуда выходных фазных напряжений U3-19=UA, U4-19=UB, U5-9=UC;1. The "voltage reduction" mode when U 21 = U 20 > U 0 , where U 0 is the amplitude of the output phase voltages U 3-19 = U A , U 4-19 = U B , U 5-9 = U C ;
2. Режим «повышения напряжения», когда U21=U20≤UA,B,C(t) и аналогичных режимов при обратном (рекуперативном) преобразовании энергии (из нагрузки в источник);2. The mode of "voltage increase" when U 21 = U 20 ≤U A, B, C (t) and similar modes in the reverse (recuperative) conversion of energy (from load to source);
3. Режим «рекуперации с понижением», когда U20,21<UA,B,C(t);3. The mode of "recovery with reduction" when U 20,21 <U A, B, C (t);
4. Режим «рекуперации с повышением», когда U20,21>UA,B,C(t).4. The mode of "recovery with increasing" when U 20,21 > U A, B, C (t).
В дополнение к указанным основным режимам могут также использоваться вспомогательные режимы:In addition to the specified main modes, auxiliary modes can also be used:
5. Режим «накопления и дозирования» энергии трансреактора при прямом преобразовании, когда в питающем напряжении U1-2 или в одном из напряжений U20 и U21 возникают глубокие пульсации, недостаточно сглаженные конденсаторами 20 и 21;5. The mode of “accumulation and dosing" of transreactor energy during direct conversion, when deep ripples arise in the supply voltage U 1-2 or in one of the voltages U 20 and U 21, which are insufficiently smoothed by
6. Режим «конверторного питания» нагрузки постоянного тока (через выводы 54, 55).6. The "converter power" mode of the DC load (via terminals 54, 55).
Ниже для всех перечисленных шести режимов указываются цепи нарастания и спада суммарного потокосцепления трансреактора с общим магнитопроводом 56 в первом электронном коммутаторе 7.Below, for all of the above six modes, the chains of rise and fall of the total flux linkage of the transreactor with a common
В связи с симметрией схемы электронного коммутатора, каждая половина которого работает в течение одного полупериода фазного выходного напряжения, достаточно рассмотреть его работу на этапе одного полупериода, например, когда потенциал фазного выходного вывода 3 положителен относительно общего заземленного вывода 19.Due to the symmetry of the electronic switch circuit, each half of which operates during one half-cycle of the phase output voltage, it is enough to consider its operation at the stage of one half-cycle, for example, when the potential of the phase output terminal 3 is positive relative to the
1. Режим «понижения напряжения»1. The mode of "undervoltage"
При включении ключа 10 и управляемого вентиля 35 потокосцепление трансреактора плавно нарастает вместе с током в цепи: 1-10-45-39-3-нагрузка-19 в течение времени импульса Δtu, а после выключения ключа 10 - частично плавно спадает вместе с током в цепи: 45-39-3-нагрузка-19-35-45 в течение паузы (TШИМ-Δtu), где TШИМ - период высокочастотной широтно-импульсной модуляции. Далее процесс периодически повторяется в соответствии с регулировочной характеристикой: , где UП=U1-2 - напряжение источника питания, γ=Δtu,/TШИМ - коэффициент заполнения импульса, регулируемый для обеспечения синусоидальной формы выходного тока. При этом потокосцепление трансреактора остается неразрывным (не спадает до нуля).When the
Режим «повышения напряжения»."Voltage boost" mode.
При синхронном включении ключей 10 и 31 потокосцепление трансреактора плавно нарастает вместе с током в цепи: 1-10-45-31-19 в течение времени импульса Δtu, а после выключения ключа 31 - частично плавно спадает вместе с током в цепи: 45-39-3-нагрузка-19-1-10-45. Далее процесс периодически повторяется в соответствии с регулировочной характеристикой: , где γ - регулируется цепью обратной связи 16 блока управления 13 для обеспечения синусоидальной формы выходного тока.When the
Режим «рекуперации с понижением».The mode of "recovery with a decrease."
При включении ключа 29 потокосцепление трансреактора плавно нарастает вместе с током в цепи 3-29-43-41-1-20-19 в течение времени импульса Δtu, а после его выключения - частично плавно спадает вместе с током в цепи: 43-41-1-20-19-37-43 в течение паузы (TШИМ-Δtu). Далее процесс периодически повторяется в соответствии с регулировочной характеристикой: U20(t)=γUA, где γ - регулируется цепью обратной связи 16 блока управления 13 для обеспечения синусоидальности тока рекуперативного фазного тока.When the key 29 is turned on, the flux linkage of the transreactor increases smoothly with the current in the circuit 3-29-43-41-1-20-19 during the pulse time Δt u , and after turning it off, it partially decreases along with the current in the circuit: 43-41 -1-20-19-37-43 during a pause (T PWM -Δt u ). Next, the process is periodically repeated in accordance with the regulatory characteristic: U 20 (t) = γU A , where γ is controlled by the
Режим «рекуперации с повышением».The mode of "recovery with increasing."
При синхронном включении ключей 29 и 33 потокосцепление трансреактора плавно нарастает вместе с током в цепи: 3-29-43-33-19, а после выключения ключа 33 - частично плавно спадает вместе с током в цепи: 43-41-1-20-19-3-29-43. Далее процесс периодически повторяется в соответствии с регулировочной характеристикой: , где γ также регулируется, а потокосцепление трансреактора также неразрывно.When the
Режим «накопления и дозирования» энергии трансреактора при прямом преобразовании.The mode of "accumulation and dosing" of transreactor energy during direct conversion.
При синхронном включении ключей 10 и 31 и вентиля 35 происходит нарастание потокосцепления и накопление электромагнитной энергии трансреактора вместе с током в цепи: 1-10-45-31-19 за регулируемое время импульса Δtu. Затем после выключения ключа 10 накопленная к этому моменту времени энергия приближенно сохраняется вместе с током в коротко-замкнутом контуре: 45-31-35-45 в течение также регулируемой «пассивной» паузы ΔtП. Затем после выключения ключа 31 доза накопленной энергии трансреактора передается в нагрузку вместе с током в цепи: 45-39-3-нагрузка-19-35-45 за оставшееся от периода модуляции время (TШИМ-Δtu-ΔtП). Далее указанные процессы периодически повторяются. Заметим, что использование двух регулируемых параметров: γ=Δtu,/TШИМ и γП=ΔtП/TШИМ обеспечивает статическую устойчивость процесса прямого преобразования энергии с непрерывным потокосцеплением трансреактора, среднециклическая велчина которого регулируется блоком управления по однополярному квазисинусоидальному закону , где ω=2πƒ - циклическая частота выходного фазного тока.When the
Режим конверторного питания нагрузки постоянного тока.Converter power supply mode of a direct current load.
Этот режим отличается от рассмотренного предыдущего только цепью протекания токов на последнем временном интервале (TШИМ-Δtu-ΔtП). На этом интервале одновременно вместе с вышеуказанным спадающим током в цепи: 45-39-3-12-19-35-45, поддерживаемым ЭДС самоиндукции индуктивности рассеяния первичной обмотки 45 трансреактора, почти скачкообразно индуктируется спадающий затем ток в цепи: 57-53-51-54-нагрузка постоянного тока-55-57, поддерживаемый ЭДС взаимоиндукции между первичной и вторичной обмотками 45 и 57 трансреактора. Таким образом основная часть дозы энергии передается в нагрузку постоянного тока, а малозначительная ее часть, определяемая коэффициентом связи указанных обмоток, рекуперирует в фильтровый конденсатор 12 или передается в фазовую нагрузку переменного тока (если таковая подключена при этом режиме). С помощью выбора позиции (положения подвижного контакта) переключателя 53 можно регулировать среднециклические величины ЭДС индукции и тока нагрузки, подключенной к выходным выводам 54-55 устройства.This mode differs from the previous one only in the current flow circuit in the last time interval (T PWM -Δt u -Δt P ). In this interval, simultaneously with the aforementioned decreasing current in the circuit: 45-39-3-12-19-35-45, supported by the EMF of self-induction of the scattering inductance of the primary winding of the 45 transreactor, the current then decaying in the circuit is almost stepwise inducted: 57-53-51 -54-DC load-55-57, supported by the mutual induction EMF between the primary and
Таким образом, в предлагаемом устройстве по сравнению с прототипом обеспечивается основной технический результат: улучшение качества выходной электроэнергии, в частности - синусоидальности формы выходных токов и напряжений, а также дополнительные технические результаты: возможность общего заземления входных и выходных цепей для упрощения конструкции и повышения электробезопасности при эксплуатации устройства, а также расширение функциональных возможностей устройства, а именно - питания нагрузки постоянного тока с обеспечением гальванической развязки цепей источника и нагрузки и работоспособности при питающем напряжении с увеличенной глубиной пульсаций, например - выпрямленном напряжении однофазной сети переменного тока.Thus, in the proposed device, in comparison with the prototype, the main technical result is provided: improving the quality of the output electric power, in particular, the sinusoidal shape of the output currents and voltages, as well as additional technical results: the possibility of common grounding of the input and output circuits to simplify the design and increase electrical safety when operation of the device, as well as expanding the functionality of the device, namely, power supply of a DC load with gal vanicheskoy source decoupling circuit and the load and operability supply voltage ripple depth increased, for example - a single-phase rectified voltage AC.
Claims (2)
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
RU2013117879/07U RU132280U1 (en) | 2013-04-18 | 2013-04-18 | THREE PHASE CURRENT INVERTER |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
RU2013117879/07U RU132280U1 (en) | 2013-04-18 | 2013-04-18 | THREE PHASE CURRENT INVERTER |
Publications (1)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
RU132280U1 true RU132280U1 (en) | 2013-09-10 |
Family
ID=49165398
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
RU2013117879/07U RU132280U1 (en) | 2013-04-18 | 2013-04-18 | THREE PHASE CURRENT INVERTER |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
RU (1) | RU132280U1 (en) |
Cited By (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
RU2788306C1 (en) * | 2022-07-26 | 2023-01-17 | Михаил Владимирович Ефимов | Transport type inverter |
-
2013
- 2013-04-18 RU RU2013117879/07U patent/RU132280U1/en not_active IP Right Cessation
Cited By (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
RU2788306C1 (en) * | 2022-07-26 | 2023-01-17 | Михаил Владимирович Ефимов | Transport type inverter |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
US11606043B2 (en) | Balanced capacitor power converter | |
KR20170118087A (en) | Circuit device for operating an electric machine of an automobile by providing a DC voltage | |
CN117501605A (en) | DC/DC conversion circuit, DC/DC converter and power supply equipment | |
RU163741U1 (en) | MULTI-PHASE RECTIFIER WITH CORRECTION OF POWER COEFFICIENT | |
RU174024U1 (en) | Push-pull transformer pulse converter | |
RU132280U1 (en) | THREE PHASE CURRENT INVERTER | |
Kafle et al. | A new PWM Shoot-through control for voltage-fed quasi-z-source DC/DC converters | |
Ahmed et al. | A novel buck-boost ac-ac converter with inverting and non-inverting operation and no commutation problem | |
RU190083U1 (en) | DC Pulse Frequency Converter | |
RU143906U1 (en) | BIDIRECTIONAL INVERTER-RECTIFIER CONVERTER | |
RU143469U1 (en) | BIDIRECTIONAL RECTIFIER-INVERTER CONVERTER WITH CORRECTION OF POWER FACTOR | |
RU175512U1 (en) | Switching frequency converter with DC link | |
RU139329U1 (en) | REVERSIBLE PULSE CONVERTER WITH REVERSABLE MODULATORS | |
Liang et al. | Novel high step-up boost converter with charge pump capacitor | |
RU138899U1 (en) | REVERSIBLE VARIABLE AND VOLTAGE VOLTAGE CONVERTER | |
RU167948U1 (en) | Transformer Pulse Converter | |
RU124455U1 (en) | RESONANT SWITCH | |
RU148649U1 (en) | SINGLE-PHASE REVERSABLE FREQUENCY CONVERTER WITH DC CONNECTED VOLTAGE FOR AIRCRAFT ELECTRICAL POWER SUPPLY SYSTEM | |
Suresh et al. | Multi-input multi-output converter for universal power conversion operation | |
RU61964U1 (en) | AUTONOMOUS AGREED RESONANCE INVERTER | |
RU151667U1 (en) | RECTIFIER WITH POWER FACTOR CORRECTOR FOR AIRCRAFT POWER SUPPLIES | |
Goudarzian | Design, analysis and control of a quasi-resonant Luo converter with a high voltage gain | |
RU137693U1 (en) | REVERSIBLE PULSE FREQUENCY CONVERTER | |
Jagan et al. | Reduced capacitor stress one switched-inductor improved Z-source inverter | |
RU183854U1 (en) | Half-bridge square-wave inverter with transformer-cycloconverter frequency divider |
Legal Events
Date | Code | Title | Description |
---|---|---|---|
MM9K | Utility model has become invalid (non-payment of fees) |
Effective date: 20200419 |