RU126339U1 - REINFORCED CONCRETE BUILDING AND MONOLITHIC BUILDING FRAME - Google Patents

REINFORCED CONCRETE BUILDING AND MONOLITHIC BUILDING FRAME Download PDF

Info

Publication number
RU126339U1
RU126339U1 RU2012144179/03U RU2012144179U RU126339U1 RU 126339 U1 RU126339 U1 RU 126339U1 RU 2012144179/03 U RU2012144179/03 U RU 2012144179/03U RU 2012144179 U RU2012144179 U RU 2012144179U RU 126339 U1 RU126339 U1 RU 126339U1
Authority
RU
Russia
Prior art keywords
monolithic
crossbar
width
hollow
frame
Prior art date
Application number
RU2012144179/03U
Other languages
Russian (ru)
Inventor
Андрей Аркадьевич Варламов
Ольга Вячеславовна Пивоварова
Original Assignee
Федеральное государственное бюджетное образовательное учреждение высшего профессионального образования "Магнитогорский государственный технический университет им. Г.И. Носова"
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by Федеральное государственное бюджетное образовательное учреждение высшего профессионального образования "Магнитогорский государственный технический университет им. Г.И. Носова" filed Critical Федеральное государственное бюджетное образовательное учреждение высшего профессионального образования "Магнитогорский государственный технический университет им. Г.И. Носова"
Priority to RU2012144179/03U priority Critical patent/RU126339U1/en
Application granted granted Critical
Publication of RU126339U1 publication Critical patent/RU126339U1/en

Links

Images

Landscapes

  • Rod-Shaped Construction Members (AREA)

Abstract

Железобетонный сборно-монолитный каркас здания, включающий колонны, жестко соединенные с монолитными ригелями, на которые посредством бетонных шпонок оперты сборные многопустотные плиты, отличающийся тем, что сборные многопустотные плиты снабжены каркасами, которые расположены в их опорных зонах и выполнены с выпусками продольной арматуры, жестко закрепленными в каждом монолитном ригеле, при этом ширина каждого монолитного ригеля определяется по формулегде b-ширина ригеля, м;b- ширина колонны, м;В- шаг ригеля, м;М - предельный момент, воспринимаемый поперечным сечением монолитного ригеля с учетом распора от колонн, тм;q - погонная расчетная нагрузка на перекрытие, т/м.Reinforced concrete precast-monolithic frame of a building, including columns rigidly connected to monolithic crossbars, on which precast multi-hollow plates are supported by means of concrete keys, characterized in that prefabricated multi-hollow plates are equipped with frames, which are located in their supporting zones and are made with releases of longitudinal reinforcement, rigidly fixed in each monolithic crossbar, the width of each monolithic crossbar is determined by the formula b-width of the crossbar, m; b - column width, m; B - crossbar pitch, m; M - ultimate moment, receive are a cross-section view of a monolithic bolt with thrust from the columns, TM; q - the linear design roof load, t / m.

Description

Полезная модель относится к области строительства, в частности к сборно-монолитным каркасам, и может быть использована при возведении многоэтажных жилых и общественных зданий.The utility model relates to the field of construction, in particular to prefabricated monolithic frames, and can be used in the construction of multi-storey residential and public buildings.

Известен сборно-монолитный каркас здания, включающий колонны, монолитные железобетонные несущие и связевые ригели, сборные многопустотные плиты перекрытия, опертые посредством выпусков нижней рабочей арматуры и бетонных шпонок на монолитные железобетонные несущие ригели. Причем монолитные связевые и несущие ригели объединены в плоскости перекрытия в узлах соединения с колоннами в замкнутые рамные ячейки, в пределах которых группами размещены многопустотные плиты (см. Мордич А.И. и др. Новая универсальная каркасная система многоэтажный зданий // Бетон и железобетон, 1999, №1, с.2).Known prefabricated monolithic frame of the building, including columns, monolithic reinforced concrete bearing and connecting beams, prefabricated multi-hollow floor slabs, supported by the releases of the lower working fittings and concrete keys on monolithic reinforced concrete bearing beams. Moreover, monolithic tie and load-bearing beams are combined in a plane of overlap in the nodes of connection with columns into closed frame cells, within which multi-hollow slabs are placed in groups (see Mordich A.I. et al. New universal frame system for multi-storey buildings // Concrete and reinforced concrete, 1999, No. 1, p.2).

Недостатком данного каркаса является низкая надежность сборно-монолитного каркаса, из-за малой несущей способности перекрытия вследствие недостаточной прочности опорного стыка сборных многопустотных плит для восприятия опорного момента и поперечной силы, в результате отсутствия рабочего и поперечного армирования в их опорных зонах.The disadvantage of this frame is the low reliability of the precast-monolithic frame, due to the low bearing capacity of the overlap due to the insufficient strength of the supporting joint of prefabricated multi-hollow plates for the perception of the reference moment and lateral force, as a result of the lack of working and transverse reinforcement in their supporting zones.

Наиболее близким аналогом к заявляемому объекту является железобетонный сборно-монолитный каркас здания, включающий колонны, жестко сопряженные с монолитными ригелями, на которые посредством бетонных шпонок оперты многопустотные плиты. Причем плиты имеют петлевидные выпуски рабочей арматуры и пазы в каждой надпустотной части по ее торцам (см. патент РФ №41752, Е04В 1/18).The closest analogue to the claimed object is a reinforced concrete precast-monolithic frame of the building, including columns rigidly coupled with monolithic crossbars, onto which multi-hollow slabs are supported by means of concrete dowels. Moreover, the plates have loop-shaped releases of the working reinforcement and grooves in each hollow part at its ends (see RF patent No. 41752, ЕВВ 1/18).

Недостатком данного каркаса является низкая несущая способность железобетонного сборно-монолитного перекрытия в результате его недостаточной прочности для восприятия опорного момента и поперечной силы в опорном узле сборной многопустотной плиты из-за уменьшения площади ее опирания на шпонку и отсутствия в ее опорной зоне рабочего и поперечного армирования, в результате чего надежность железобетонного сборно-монолитного каркаса снижается.The disadvantage of this frame is the low bearing capacity of the reinforced concrete precast-monolithic overlap as a result of its insufficient strength to absorb the reference moment and shear force in the support node of the precast multi-hollow plate due to a decrease in its bearing area on the key and the absence of working and transverse reinforcement in its support zone, as a result, the reliability of the reinforced concrete precast-monolithic frame is reduced.

Задача, решаемая заявляемой полезной моделью, заключается в повышении надежности железобетонного сборно-монолитного каркаса.The problem solved by the claimed utility model is to increase the reliability of a reinforced concrete precast-monolithic frame.

Поставленная задача решается тем, что в известном каркасе, включающем колонны, жестко соединенные с монолитными ригелями, на которые посредством бетонных шпонок оперты сборные многопустотные плиты, согласно изменению, многопустотные плиты снабжены каркасами, которые расположены в их опорных зонах и выполнены с выпусками продольной арматуры, жестко закрепленными в каждом монолитном ригеле, при этом ширина каждого монолитного ригеля определяется по формуле:The problem is solved in that in the known frame, including columns, rigidly connected to monolithic crossbars, on which prefabricated multi-hollow plates are supported by concrete keys, according to the change, multi-hollow plates are equipped with frames, which are located in their supporting zones and are made with releases of longitudinal reinforcement, rigidly fixed in each monolithic crossbar, while the width of each monolithic crossbar is determined by the formula:

Figure 00000003
,
Figure 00000003
,

где: bр - ширина ригеля, м;where: b p is the width of the crossbar, m;

bk - ширина колонны, м;b k - column width, m;

Вр- шаг ригеля, м;In p - step bolt, m;

М - предельный момент, воспринимаемый поперечным сечением монолитного ригеля с учетом распора от колонн, тм;M is the ultimate moment perceived by the cross-section of the monolithic crossbar, taking into account the thrust from the columns, tm;

q - погонная расчетная нагрузка на перекрытие, т/м.q - linear design load on the floor, t / m

Технический результат заключается в увеличении несущей способности перекрытия.The technical result is to increase the bearing capacity of the floor.

Сущность заявляемой полезной модели поясняется чертежами, где:The essence of the claimed utility model is illustrated by drawings, where:

- на фиг.1 изображен заявляемый каркас в изометрии;- figure 1 shows the inventive frame in isometry;

- на фиг.2 поперечное сечение по ригелю, узел 1 на фиг.1;- figure 2 is a cross section along the crossbar, node 1 in figure 1;

- на фиг.3 сечение А-А на фиг.2;- figure 3 section aa in figure 2;

- на фиг.4 сечение Б-Б на фиг.2;- figure 4 section bB in figure 2;

- на фиг.5 сечение В-В на фиг.2.- figure 5 section bb in figure 2.

Железобетонный сборно-монолитный каркас здания включает колонны 1 (фиг.1), жестко соединенные с монолитными ригелями 2, на которые посредством бетонных шпонок 3 (фиг.2-фиг.5) оперты сборные многопустотные плиты 4. Монолитные ригели 2 армируются пространственными каркасами 5 (фиг.2-фиг.3), с заделкой рабочей арматуры за колонну 1. Сборные многопустотные плиты перекрытий 4 выполнены с выпусками 6 продольной арматуры каркасов 7 (фиг.2), расположенных в опорной зоне сборной многопустотной плиты 4 и заделанными в тело монолитного ригеля 2. Причем величину выпусков 6 выбирают в пределах (20-25)d, где d - диаметр выпуска, мм; что согласно требованиям нормативных документов соответствует жесткой заделке. Сборные многопустотные плиты 4 выполняют с предварительным напряжением без изменения рабочего армирования 8 (фиг.3). Бетонные вкладыши 9 (фиг.2), задающие длину шпонок 3, устанавливают в заводских условиях. Монолитные ригели 2 выполняют на ширину, превышающую ширину колонны 1. Причем ширина монолитного ригеля 2 (фиг.4) вычисляется по формуле:The reinforced concrete precast-monolithic frame of the building includes columns 1 (Fig. 1), rigidly connected to monolithic crossbars 2, onto which prefabricated multi-hollow slabs are supported by means of concrete keys 3 (Fig. 2-Fig. 5). Monolithic crossbars 2 are reinforced with spatial frames 5 (Fig.2-Fig.3), with the termination of the working reinforcement for the column 1. Prefabricated multi-hollow floor slabs 4 are made with releases 6 of the longitudinal reinforcement of the frames 7 (Fig.2), located in the supporting zone of the multi-hollow prefabricated plate 4 and embedded in the body of a monolithic crossbar 2. Moreover, the value issues 6 are selected in the range of (20-25) d, where d is the diameter of the release, mm; which, according to the requirements of regulatory documents, corresponds to tight termination. Prefabricated hollow core slabs 4 are pre-stressed without changing the working reinforcement 8 (Fig. 3). Concrete liners 9 (figure 2), setting the length of the keys 3, set in the factory. Monolithic crossbars 2 perform a width exceeding the width of the column 1. Moreover, the width of the monolithic crossbar 2 (figure 4) is calculated by the formula:

Figure 00000004
,
Figure 00000004
,

где: bp- ширина ригеля, м;where: b p is the width of the crossbar, m;

bk- ширина колонны, м;b k - column width, m;

Bp- шаг монолитного ригеля, м;B p - step monolithic crossbar, m;

М - предельный момент, воспринимаемый поперечным сечением монолитного ригеля с учетом распора от колонн, Н

Figure 00000005
м;M - ultimate moment perceived by the cross-section of a monolithic crossbar taking into account the thrust from the columns, N
Figure 00000005
m;

q - погонная расчетная нагрузка на перекрытие, Н/м.q - linear design load on the ceiling, N / m.

Железобетонный сборно-монолитный каркас здания под нагрузкой работает как единая пространственная конструктивная система. Вертикальную рабочую нагрузку на каждом этаже воспринимает и перераспределяет на колонны 1 перекрытие, представляющее собой балочную систему и включающее сборные многопустотные плиты 4 с монолитными ригелями 2. При этом усилие с каждой сборной многопустотной плиты 4 передается на монолитные ригели 2.The reinforced concrete precast-monolithic frame of the building under load works as a single spatial structural system. The vertical work load on each floor is perceived and redistributed to the columns 1 by the ceiling, which is a beam system and includes prefabricated multi-hollow slabs 4 with monolithic crossbars 2. In this case, the force from each multi-hollow slab 4 is transmitted to monolithic crossbars 2.

Благодаря закреплению в монолитном ригеле 2 выпусков 6 продольной арматуры каркасов 7 сборных многопустотных плит 4 и заделки рабочей арматуры монолитных ригелей 5 за колонну 1 создается система, работающая в двух взаимно перпендикулярных направлениях, а именно: в плоскости работы монолитного ригеля 2 и плоскости работы сборной многопустотной плиты 4. При действии вертикальной нагрузки в опорных зонах сборных многопустотных плит 4 и монолитных ригелей 2 возникают отрицательные моменты, которые уменьшают значение пролетных моментов в сборных многопустотных плитах, что приводит к снижению напряжения в их сечениях и увеличению несущей способности перекрытия. Для восприятия отрицательного момента, возникающего в торцах сборных многопустотных плит 4, при загружении перекрытия вертикальной нагрузкой, они снабжены каркасами 7, имеющими выпуски 6 верхней продольной арматуры, при этом поперечное усилие воспринимается поперечной арматурой каркасов 7, что обеспечивает прочность верхней полки сборной многопустотной плиты 2 на отрыв.Thanks to fixing in the monolithic crossbar 2 outlets 6 of the longitudinal reinforcement of the frames 7 prefabricated multi-hollow plates 4 and terminating the working reinforcement of the monolithic crossbars 5 for the column 1, a system is created that works in two mutually perpendicular directions, namely: in the plane of operation of the monolithic crossbar 2 and the plane of the multi-hollow section plates 4. Under the action of a vertical load in the support areas of prefabricated multi-hollow plates 4 and monolithic crossbars 2, negative moments arise that reduce the value of the passage moments in the assembly multi hollow slabs, which leads to a decrease in voltage in their sections and an increase in the bearing capacity of the floor. To perceive the negative moment arising in the ends of prefabricated multi-hollow plates 4 when loading the floor with a vertical load, they are equipped with frames 7 having outlets 6 of the upper longitudinal reinforcement, while the transverse force is perceived by the transverse reinforcement of the frames 7, which ensures the strength of the upper shelf of the multi-hollow multi-hollow plate 2 on separation.

Кроме того ширину каждого монолитного ригеля 2 выполняют на величину, вычисляемую аналитически, исходя из эпюры моментов в монолитном ригеле 2 и жестко связанной с ним сборной многопустотной плите 4, таким образом, чтобы момент в опорной зоне сборной многопустотной плиты 4 принимал минимальное значение и не превышал предельно допустимый момент, который может воспринять продольная арматура ее каркасов 7. Для этого ширину монолитного ригеля определяют по формуле:In addition, the width of each monolithic crossbar 2 is performed by an amount calculated analytically based on the moment diagram of the monolithic crossbar 2 and the prefabricated multi-hollow plate 4 rigidly connected to it, so that the moment in the supporting zone of the multi-hollow plate 4 assumes the minimum value and does not exceed the maximum permissible moment that the longitudinal reinforcement of its frames can take 7. For this, the width of the monolithic crossbar is determined by the formula:

Figure 00000006
,
Figure 00000006
,

где: bp - ширина монолитного ригеля 2, м;where: b p is the width of the monolithic crossbar 2, m;

bk - ширина колонны 1, м;b k - column width 1, m;

Bp - шаг монолитного ригеля 2, м;B p - step monolithic crossbar 2, m;

М - предельный момент, воспринимаемый поперечным сечением монолитного ригеля 2 с учетом распора от колонн 1, тм;M is the ultimate moment perceived by the cross-section of the monolithic crossbar 2, taking into account the thrust from the columns 1, tm;

q - погонная расчетная нагрузка на перекрытие, т/м.q - linear design load on the floor, t / m

Отрицательный момент, возникающий в монолитном ригеле 2 при его работе в плоскости сборной многопустотной плиты 4, воспринимается горизонтальной поперечной арматурой пространственных каркасов 5, и определяется как предельно допустимый момент, который может воспринять поперечное сечение монолитного ригеля 2, при этом в опорной зоне монолитного ригеля 2 дополнительно учитывается распор от поддерживающих его колонн 1 и колонн вышележащего этажа.The negative moment arising in the monolithic crossbar 2 during its operation in the plane of the prefabricated multi-hollow plate 4 is perceived by the horizontal transverse reinforcement of the spatial frames 5, and is defined as the maximum permissible moment that can perceive the cross section of the monolithic crossbar 2, while in the supporting zone of the monolithic crossbar 2 additionally takes into account the spacer from the columns supporting it 1 and the columns of the overlying floor.

Благодаря тому, что ширину монолитного ригеля 2 определяют по зависимости, он включается в работу на изгиб в плоскости работы сборной многопустотной плиты 4. В результате чего, момент, воспринимаемый сборной многопустотной плитой 4, уменьшается, что приводит к снижению напряжения в стыке сборной многопустотной плиты 4 с монолитным ригелем 2, что в итоге вдет к увеличению несущей способности перекрытия.Due to the fact that the width of the monolithic crossbar 2 is determined by dependence, it is included in the bending work in the plane of operation of the multi-hollow plate 4. As a result, the moment perceived by the multi-hollow plate 4 is reduced, which reduces the voltage at the junction of the multi-hollow plate 4 with a monolithic crossbar 2, which ultimately leads to an increase in the bearing capacity of the overlap.

Таким образом, заявляемый железобетонный сборно-монолитный каркас, по сравнению с прототипом, позволяет повысить его надежность на 10-20% за счет увеличения несущей способности перекрытия, вследствие снижения напряжения в сечениях пролетных конструкций и в стыке сборной многопустотной плиты 4 с монолитным ригелем 2. Это достигается за счет снижения и перераспределения усилий между элементами каркаса, а именно уменьшения пролетных моментов в сборных многопустотных плитах 4 и в монолитных ригелях 2, а также увеличения прочности и надежности стыка сборной многопустотной плиты 4 и монолитного ригеля 2 на восприятие опорного момента и поперечной силы.Thus, the inventive reinforced concrete precast-monolithic frame, in comparison with the prototype, can increase its reliability by 10-20% due to the increase in the bearing capacity of the overlap, due to the reduction of voltage in the sections of the span structures and at the junction of the multi-hollow precast plate 4 with a monolithic crossbar 2. This is achieved by reducing and redistributing the forces between the frame elements, namely reducing the span moments in prefabricated multi-hollow slabs 4 and in monolithic crossbars 2, as well as increasing strength and reliability the junction of the multi-hollow prefabricated plate 4 and the monolithic crossbar 2 to the perception of the reference moment and shear force.

Монтаж конструкций железобетонного сборно-монолитного каркаса осуществляется следующим образом. После монтажа, выверки и закрепления колонн 1 этажа, выставляется опалубка в качестве опоры для сборных многопустотных плит 4 и бетонирования монолитных ригелей 2, после чего сборные многопустотные плиты укладывают в проектное положение. В опалубку, образованную съемной нижней палубой и торцами сборных многопустотных плит 4, соответствующую геометрическим размерам монолитных ригелей 2, устанавливают пространственные каркасы 5 монолитных ригелей 2 и заводят их за колонны 1 в каждом пролете. После этого производится бетонирование монолитных ригелей 2 с одновременным образованием бетонных шпонок 3. Монолитные работы совмещают с замоноличиванием межплитных швов сборных многопустотных плит 4. После набора бетоном требуемой прочности производится частичный демонтаж опалубки и выставление опалубки следующего этажа, после чего процесс повторяется. Благодаря тому, что каркасы 7 выполняются в заводских условиях одновременно с бетонированием сборной многопустотной плиты 4, во время монтажа заявляемого каркаса не требуется дополнительного армирования стыка сборной многопустотной плиты 4 с монолитным ригелем 2, что уменьшает время и трудозатраты на его возведение.Installation of reinforced concrete precast-monolithic frame structures is carried out as follows. After installation, alignment and fastening of the columns of the 1st floor, the formwork is set up as a support for prefabricated multi-hollow plates 4 and concreting of monolithic crossbars 2, after which prefabricated multi-hollow plates are laid in the design position. In the formwork formed by the removable lower deck and the ends of the prefabricated multi-hollow plates 4, corresponding to the geometrical dimensions of the monolithic crossbars 2, spatial frames 5 of the monolithic crossbars 2 are installed and placed behind the columns 1 in each span. After this, the monolithic crossbars 2 are concreted with the simultaneous formation of concrete dowels 3. The monolithic works are combined with the monolithic inter-seams of prefabricated multi-hollow plates 4. After the concrete has been set to the required strength, the formwork is partially dismantled and the formwork is exposed to the next floor, after which the process is repeated. Due to the fact that the frames 7 are performed at the factory simultaneously with the concreting of the prefabricated multi-hollow plate 4, during the installation of the inventive frame, additional reinforcement of the joint of the prefabricated multi-hollow plate 4 with the monolithic crossbar 2 is not required, which reduces the time and labor costs for its construction.

Таким образом, заявляемое техническое решение позволяет повысить надежность железобетонного сборно-монолитного каркаса.Thus, the claimed technical solution allows to increase the reliability of the reinforced concrete precast-monolithic frame.

Claims (1)

Железобетонный сборно-монолитный каркас здания, включающий колонны, жестко соединенные с монолитными ригелями, на которые посредством бетонных шпонок оперты сборные многопустотные плиты, отличающийся тем, что сборные многопустотные плиты снабжены каркасами, которые расположены в их опорных зонах и выполнены с выпусками продольной арматуры, жестко закрепленными в каждом монолитном ригеле, при этом ширина каждого монолитного ригеля определяется по формулеReinforced concrete precast-monolithic frame of the building, including columns rigidly connected to monolithic crossbars, on which precast multi-hollow plates are supported by means of concrete dowels, characterized in that prefabricated multi-hollow plates are equipped with frames, which are located in their supporting zones and are made with releases of longitudinal reinforcement, rigidly fixed in each monolithic crossbar, while the width of each monolithic crossbar is determined by the formula
Figure 00000001
Figure 00000001
 где bр -ширина ригеля, м;where b p is the width of the crossbar, m; bк- ширина колонны, м;b to - the width of the column, m; Вр - шаг ригеля, м;In p - step bolt, m; М - предельный момент, воспринимаемый поперечным сечением монолитного ригеля с учетом распора от колонн, тм;M is the ultimate moment perceived by the cross-section of the monolithic crossbar, taking into account the thrust from the columns, tm; q - погонная расчетная нагрузка на перекрытие, т/м.
Figure 00000002
q - linear design load on the floor, t / m
Figure 00000002
RU2012144179/03U 2012-10-16 2012-10-16 REINFORCED CONCRETE BUILDING AND MONOLITHIC BUILDING FRAME RU126339U1 (en)

Priority Applications (1)

Application Number Priority Date Filing Date Title
RU2012144179/03U RU126339U1 (en) 2012-10-16 2012-10-16 REINFORCED CONCRETE BUILDING AND MONOLITHIC BUILDING FRAME

Applications Claiming Priority (1)

Application Number Priority Date Filing Date Title
RU2012144179/03U RU126339U1 (en) 2012-10-16 2012-10-16 REINFORCED CONCRETE BUILDING AND MONOLITHIC BUILDING FRAME

Publications (1)

Publication Number Publication Date
RU126339U1 true RU126339U1 (en) 2013-03-27

Family

ID=49125384

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
RU2012144179/03U RU126339U1 (en) 2012-10-16 2012-10-16 REINFORCED CONCRETE BUILDING AND MONOLITHIC BUILDING FRAME

Country Status (1)

Country Link
RU (1) RU126339U1 (en)

Cited By (1)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
RU2778227C1 (en) * 2021-09-14 2022-08-16 Федеральное государственное бюджетное образовательное учреждение высшего образования "Национальный исследовательский Московский государственный строительный университет" (НИУ МГСУ) Prefabricated monolithic reinforced concrete frame of the building

Cited By (1)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
RU2778227C1 (en) * 2021-09-14 2022-08-16 Федеральное государственное бюджетное образовательное учреждение высшего образования "Национальный исследовательский Московский государственный строительный университет" (НИУ МГСУ) Prefabricated monolithic reinforced concrete frame of the building

Similar Documents

Publication Publication Date Title
CN203320738U (en) Assembled concrete frame-shear wall structure
CN106836479B (en) Assembled prestressed concrete frame structure
US9518401B2 (en) Open web composite shear connector construction
CN201217898Y (en) Concrete prefabricated stairs
CN102808465A (en) Assembly connecting structure and assembly connecting method of assembled concrete frame and shear wall combination
CN103195170A (en) Prefabricated reinforced concrete frame structure system
CN103243838A (en) Connection structure of integrally assembled concrete frame and shear wall
CN104712058A (en) Prestressed concrete groove-shaped plate with upper portion provided with flexural steel bars and frame structure system
CN103924686A (en) Connection method of steel plate-concrete composite shear wall and composite floor
CN105220792A (en) A kind of prefabricated concealed bracings energy-consuming shear wall and assemble method thereof
CN102635235B (en) Method for cast-in-place of ferrocement panel by spliced net frame suspension template
KR20150138785A (en) Vertical expansion remodeling method of existing building with seperate load path
CN104005476B (en) Be easy to fabrication and installation precast frame system and construction method
CN104005475B (en) Easy-to-install open tubular column assembling frame system and construction method
RU126339U1 (en) REINFORCED CONCRETE BUILDING AND MONOLITHIC BUILDING FRAME
RU84881U1 (en) FRAME OF BUILDINGS AND STRUCTURES
CN106760115B (en) Light assembled composite floor slab and construction method thereof
RU2634139C1 (en) Framework universal prefabricated architectural and construction system
CN203905172U (en) Hollow column assembly type frame system easy to install
CN210947342U (en) Assembly type building structure
CN203080919U (en) Formwork support steel channel beam connecting system for construction of cast-in-situ concrete large cross-sectional beams
CN203924337U (en) Be easy to fabrication and installation precast frame system
CN220725447U (en) Precast concrete assembled shear wall with built-in steel plates
RU102640U1 (en) Prefabricated Monolithic Overlapping of the Frame Building
CN115637776B (en) Pavement sandwich structure building and construction method thereof

Legal Events

Date Code Title Description
MM1K Utility model has become invalid (non-payment of fees)

Effective date: 20161017