RU112538U1 - DC CONVERTER OF DC WELDING ARC OF DC - Google Patents
DC CONVERTER OF DC WELDING ARC OF DC Download PDFInfo
- Publication number
- RU112538U1 RU112538U1 RU2011128063/07U RU2011128063U RU112538U1 RU 112538 U1 RU112538 U1 RU 112538U1 RU 2011128063/07 U RU2011128063/07 U RU 2011128063/07U RU 2011128063 U RU2011128063 U RU 2011128063U RU 112538 U1 RU112538 U1 RU 112538U1
- Authority
- RU
- Russia
- Prior art keywords
- load
- terminal
- key
- current
- converter
- Prior art date
Links
Landscapes
- Arc Welding Control (AREA)
Abstract
Преобразователь постоянного напряжения сварочной дуги постоянного тока, содержащий подключенный к входным выводам мостовой инвертор на управляемых ключах, дополнительный управляемый ключ и согласующий электромагнитный блок; к выводам переменного тока инвертора через согласующий электромагнитный блок и выпрямитель подключена нагрузка, параллельно которой подключен конденсатор; согласующий электромагнитный блок выполнен в виде двух многообмоточных дросселей, первичные обмотки которых включены встречно-последовательно, при этом первые одноименные концы вторичных обмоток объединены и подключены к первому выводу нагрузки, а вторые одноименные выводы вторичных обмоток через диоды выпрямителя подключены ко второму выводу нагрузки; при этом первый вывод дополнительного управляемого ключа подключен к отрицательному входному выводу инвертора, а его второй вывод соединен с общей точкой объединенных первичных обмоток дросселей согласующего электромагнитного блока и соединен с анодом диода, отличающийся тем, что дополнительно содержит второй дополнительный управляемый ключ, первый вывод которого подключен к положительному входному выводу инвертора, а его второй вывод соединен с катодом диода. A DC voltage converter of a DC welding arc containing a bridge inverter on controlled keys connected to the input terminals, an additional controlled key and a matching electromagnetic unit; a load is connected to the AC terminals of the inverter through a matching electromagnetic unit and a rectifier, in parallel with which a capacitor is connected; the matching electromagnetic unit is made in the form of two multi-winding chokes, the primary windings of which are connected in anti-series, with the first ends of the same name of the secondary windings being combined and connected to the first terminal of the load, and the second terminals of the same name of the secondary windings through the rectifier diodes are connected to the second terminal of the load; the first terminal of the additional controlled key is connected to the negative input terminal of the inverter, and its second terminal is connected to the common point of the combined primary windings of the chokes of the matching electromagnetic unit and connected to the anode of the diode, characterized in that it additionally contains a second additional controlled switch, the first terminal of which is connected to the positive input terminal of the inverter, and its second terminal is connected to the cathode of the diode.
Description
Полезная модель относится к преобразовательной технике и может быть использована в источниках питания сварочной дуги, источниках питания электровакуумных дуговых и магнетронных испарителей металлов для нанесения покрытий и других электротехнологиях.The utility model relates to converting technology and can be used in power sources of the welding arc, power sources of electric vacuum arc and magnetron metal evaporators for coating and other electrical technologies.
Известен преобразователь постоянного тока в постоянный [1. Патент РФ на изобретение №1541726 5МПК Н02М 3/315, 3/337, опубликован 07.02.1990]. Этот преобразователь содержит мостовой инвертор на полностью управляемых ключах и два трехобмоточных дросселя (в [1] названные согласующим электромагнитным блоком, выполненным в виде двух реакторов), подключенных к выходу мостового инвертора. Первичные обмотки первого и второго дросселей включены между собой встречно последовательно и подключены к выходу мостового инвертора. Вторичные обмотки этих дросселей включены также встречно последовательно и через диоды выпрямителя соединены с первым выводом нагрузки, второй вывод которой подключен к общей точке соединения вторичных обмоток дросселей. Третьи обмотки дросселей также соединены встречно последовательно и через диоды подключены к первому входному выводу инвертора, а их общая точка подключена ко второму входному выводу инвертора.Known Converter DC to DC [1. RF patent for the invention No. 1541726 5MPK Н02М 3/315, 3/337, published on 02/07/1990]. This converter contains a bridge inverter with fully controllable keys and two three-winding chokes (in [1] called a matching electromagnetic unit made in the form of two reactors) connected to the output of the bridge inverter. The primary windings of the first and second chokes are interconnected in series and connected to the output of the bridge inverter. The secondary windings of these reactors are also turned on in series and through the rectifier diodes are connected to the first terminal of the load, the second terminal of which is connected to a common connection point of the secondary windings of the reactors. The third windings of the chokes are also connected counterclockwise and through diodes are connected to the first input terminal of the inverter, and their common point is connected to the second input terminal of the inverter.
Если в качестве нагрузки этого преобразователя использовать электрическую дугу, то он будет выполнять роль источника питания дуги. В данном преобразователе удачно совмещены функции сварочного трансформатора и фильтрующего дросселя, что делает эту схему простой, дешевой, с точки зрения конструкции, так как количество моточных изделий (трансформаторов и дросселей) в ней минимально. Однако дроссели в этом преобразователе работают в режиме непрерывного потока, что обуславливает большую инерционность преобразователя. Это не позволяет быстро изменять ток нагрузки при закорачивании электрода на изделие в момент зажигания дугового разряда, увеличивает время поджига дугового разряда и время перехода к стабильному процессу сварки, который происходит в режиме стабилизации сварочного тока. Кроме того, этот преобразователь не может сформировать повышенное напряжение поджига дуги в режиме стабилизации напряжения поджига дугового разряда, без завышения габаритной мощности всего преобразователяIf an electric arc is used as the load of this converter, it will act as a power source for the arc. This converter successfully combines the functions of a welding transformer and a filter choke, which makes this circuit simple and cheap from the point of view of design, since the number of winding products (transformers and chokes) in it is minimal. However, the chokes in this converter operate in a continuous flow mode, which leads to a greater inertia of the converter. This does not allow you to quickly change the load current when shorting the electrode to the product at the time of ignition of the arc discharge, increases the ignition time of the arc discharge and the transition to a stable welding process, which occurs in the mode of stabilization of the welding current. In addition, this converter cannot generate an increased arc ignition voltage in the stabilization mode of the arc ignition voltage, without overstating the overall power of the entire converter
Известен преобразователь постоянного напряжения сварочной дуги постоянного тока [2. Патент РФ на полезную модель №87379, МПК В23К 9/00, Н02М 3/22 опубликован БИ №28, 10.10.09], который является близким по технической сути и взят за прототип. Преобразователь [2] содержит мостовой инвертор на управляемых ключах, к положительному входному выводу инвертора подключен катод диода, а к выводам переменного тока инвертора через согласующий электромагнитный блок и выпрямитель подключена нагрузка. Согласующий электромагнитный блок выполнен в виде двух многообмоточных дросселей, первичные обмотки которых включены встречно-последовательно, при этом первые одноименные концы вторичных обмоток объединены и подключены к первому выводу нагрузки, а вторые одноименные выводы вторичных обмоток через диоды выпрямителя подключены ко второму выводу нагрузки. Схема также дополнительно содержит конденсатор, подключенный параллельно нагрузке и дополнительный управляемый ключ, первый вывод которого подключен к отрицательному входному выводу инвертора, а его второй вывод соединен с общей точкой объединенных первичных обмоток дросселей согласующего электромагнитного блока и соединен с анодом диода. Известный преобразователь [2] обеспечивает высокую скорость нарастания тока в момент перехода преобразователя из режима стабилизации напряжения поджига дугового разряда в режим стабилизации сварочного тока. Причем в режиме стабилизации напряжения поджига дугового разряда обеспечивается повышенное напряжение на нагрузке без завышения габаритной мощности преобразователя, по крайней мере, в 2 раза по сравнению с максимальным напряжением в режиме стабилизации тока.Known Converter constant voltage welding arc DC [2. RF patent for utility model No. 87379, IPC В23К 9/00, Н02М 3/22 published by BI No. 28, 10.10.09], which is close in technical essence and taken as a prototype. The converter [2] contains a bridge inverter with controlled keys, a diode cathode is connected to the positive input terminal of the inverter, and a load is connected to the inverter’s AC terminals through a matching electromagnetic block and rectifier. The matching electromagnetic unit is made in the form of two multi-winding chokes, the primary windings of which are connected in opposite series, while the first ends of the same name of the secondary windings are combined and connected to the first output terminal, and the second terminals of the same name of the secondary windings are connected through the rectifier diodes to the second output terminal. The circuit also additionally contains a capacitor connected in parallel with the load and an additional controlled switch, the first terminal of which is connected to the negative input terminal of the inverter, and its second terminal is connected to the common point of the combined primary windings of the chokes of the matching electromagnetic unit and connected to the anode of the diode. The known converter [2] provides a high rate of current rise at the time of the transition of the converter from the stabilization mode of the arc ignition voltage to the stabilization mode of the welding current. Moreover, in the mode of stabilizing the voltage of ignition of the arc discharge, an increased voltage at the load is provided without overestimating the overall power of the converter by at least 2 times compared with the maximum voltage in the mode of current stabilization.
Однако при сварке короткой электрической дугой максимальное напряжение на дуге в режиме стабилизации сварочного тока не превышает значение напряжения примерно 20 В, в то время как для поджига дугового разряда требуется напряжение 60-90 В, что в 3-4,5 раза больше напряжения в режиме стабилизации тока. Известный преобразователь [2] в режиме поджига не обеспечивает такой кратности увеличения напряжения без завышения его габаритной мощности. Кроме того, преобразователь [2] в режиме стабилизации сварочного тока не обеспечивает равномерное распределение тока нагрузки между управляемыми ключами преобразователя, что уменьшает эксплуатационную надежность преобразователя, за счет возможного перегрева более нагруженных ключей.However, when welding with a short electric arc, the maximum voltage on the arc in the stabilization mode of the welding current does not exceed a voltage value of about 20 V, while for igniting an arc discharge, a voltage of 60-90 V is required, which is 3-4.5 times the voltage in the mode current stabilization. The known Converter [2] in the ignition mode does not provide such a multiplicity of voltage increase without overstating its overall power. In addition, the converter [2] in the mode of stabilization of the welding current does not provide a uniform distribution of the load current between the controlled keys of the converter, which reduces the operational reliability of the converter, due to the possible overheating of more loaded keys.
Задачей полезной модели является обеспечение работы предлагаемого преобразователя при сварке короткой электрической дугой без завышения габаритной мощности магнитных элементов при одновременном повышении его эксплуатационной надежности.The objective of the utility model is to ensure the operation of the proposed converter when welding with a short electric arc without overestimating the overall power of the magnetic elements while increasing its operational reliability.
Технический результат, достигаемый при решении поставленной задачи, заключается в повышении кратности увеличения выходного напряжения в режиме стабилизации напряжения поджига по сравнению с максимальным напряжением в режиме стабилизации сварочного тока без завышения габаритной мощности магнитных элементов преобразователя, при одновременном обеспечении равномерного распределения тока нагрузки в ключах преобразователя в режиме стабилизации сварочного тока.The technical result achieved in solving the problem lies in increasing the frequency of increasing the output voltage in the mode of stabilizing the ignition voltage compared to the maximum voltage in the mode of stabilizing the welding current without overestimating the overall power of the magnetic elements of the converter, while ensuring uniform distribution of the load current in the converter keys in welding current stabilization mode.
Технический результат достигается следующим образом. Заявляемая полезная модель, как и прототип, содержит мостовой инвертор на управляемых ключах, подключенный к входным выводам, дополнительный управляемый ключ и согласующий электромагнитный блок. К выводам переменного тока инвертора через согласующий электромагнитный блок и выпрямитель подключена нагрузка, параллельно которой соединен конденсатор. Согласующий электромагнитный блок выполнен в виде двух многообмоточных дросселей, первичные обмотки которых включены встречно-последовательно. Первые одноименные концы вторичных обмоток объединены и подключены к первому выводу нагрузки. Вторые одноименные выводы вторичных обмоток через диоды выпрямителя подключены ко второму выводу нагрузки. Первый вывод дополнительного управляемого ключа подключен к отрицательному входному выводу инвертора, а его второй вывод соединен с общей точкой объединенных первичных обмоток дросселей согласующего электромагнитного блока и соединен с анодом диода.The technical result is achieved as follows. The inventive utility model, like the prototype, contains a bridge inverter on controlled keys connected to input terminals, an additional controlled key and a matching electromagnetic unit. A load is connected to the inverter's AC terminals through a matching electromagnetic unit and a rectifier, in parallel with which a capacitor is connected. The matching electromagnetic unit is made in the form of two multi-winding chokes, the primary windings of which are connected in opposite-sequence. The first ends of the same name of the secondary windings are combined and connected to the first output of the load. The second terminals of the same name of the secondary windings through the rectifier diodes are connected to the second terminal of the load. The first terminal of the additional controlled key is connected to the negative input terminal of the inverter, and its second terminal is connected to a common point of the combined primary windings of the chokes of the matching electromagnetic unit and connected to the anode of the diode.
В отличие от прототипа заявляемая полезная модель содержит второй дополнительный управляемый ключ. Первый вывод второго дополнительного управляемого ключа подключен к положительному выводу входного инвертора. Второй вывод второго дополнительного управляемого ключа соединен с катодом диода.Unlike the prototype, the claimed utility model contains a second additional managed key. The first terminal of the second additional controlled key is connected to the positive terminal of the input inverter. The second terminal of the second additional controlled key is connected to the cathode of the diode.
Совокупность существенных признаков заявляемой полезной модели среди известных источников информации заявителями не обнаружена, что подтверждает ее новизну.The essential features of the claimed utility model among the known sources of information by the applicants have not been found, which confirms its novelty.
Отличительные признаки полезной модели в совокупности с известными признаками обеспечивают указанный выше технический результат. Это достигается введением в схему преобразователя второго дополнительного управляемого ключа, а также наличием новых электрических связей между элементами схемы. Благодаря этому обеспечивается работа предлагаемого преобразователя на короткую электрическую дугу без завышения габаритной мощности его магнитных элементов за счет повышения кратности увеличения выходного напряжения в режиме стабилизации напряжения поджига. А также появляется возможность равномерно распределить ток нагрузки между ключами преобразователя в режиме стабилизации тока.The distinctive features of the utility model in combination with the known features provide the above technical result. This is achieved by introducing a second additional controlled key into the converter circuit, as well as by the presence of new electrical connections between the circuit elements. This ensures the operation of the proposed Converter for a short electric arc without overestimating the overall power of its magnetic elements by increasing the multiplicity of increasing the output voltage in the mode of stabilization of the ignition voltage. And also it becomes possible to evenly distribute the load current between the converter keys in the current stabilization mode.
Полезная модель поясняется примером конкретного выполнения и чертежами. На фиг.1 показана функциональная схема преобразователя постоянного напряжения сварочной дуги постоянного тока. На фиг.2 приведена эквивалентная схема преобразователя. На фиг.3 представлены временные диаграммы, поясняющие работу преобразователя в режиме стабилизации сварочного тока. На фиг.4 представлены временные диаграммы, поясняющие переход от режима стабилизации сварочного тока к режиму стабилизации напряжения поджига дугового разряда, а также работу преобразователя в режиме стабилизации напряжения поджига дугового разряда. На фиг.5 представлены временные диаграммы, поясняющие переход от режима стабилизации напряжения поджига дугового разряда к режиму стабилизации сварочного тока.The utility model is illustrated by an example of a specific implementation and drawings. Figure 1 shows a functional diagram of a constant voltage Converter DC welding arc. Figure 2 shows the equivalent circuit of the Converter. Figure 3 presents time diagrams explaining the operation of the Converter in the stabilization mode of the welding current. 4 is a timing chart explaining the transition from the stabilization mode of the welding current to the stabilization mode of the arc ignition voltage, as well as the operation of the converter in the stabilization mode of the arc ignition voltage. 5 is a timing chart explaining the transition from the stabilization mode of the arc ignition voltage to the stabilization mode of the welding current.
Преобразователь постоянного напряжения сварочной дуги постоянного тока фиг.1 содержит мостовой инвертор, выполненный на полностью управляемых ключах 1-4, с положительным входным выводом 5 и отрицательным входным выводом 6, являющиеся соответственно положительным и отрицательным входами преобразователя. К выводам переменного тока 7, 8 инвертора подключен согласующий электромагнитный блок, выполненный в виде двух многообмоточных дросселей 9 и 10. Первичные обмотки 11, 12 дросселей 9, 10 включены между собой встречно последовательно и подключены к выводам переменного тока 7, 8 инвертора. Вторичные обмотки 13, 14 дросселей 9, 10 включены также встречно последовательно и через диоды 15, 16 выпрямителя соединены с первым выводом нагрузки 17, второй вывод нагрузки 17 подключен к общей точке соединения вторичных обмоток 13, 14. Первый вывод дополнительного управляемого ключа 18 подключен к отрицательному входному выводу 6 преобразователя. Второй вывод дополнительного управляемого ключа 18 образует общую точку с объединенными началами первичных обмоток 11, 12 многообмоточных дросселей 9, 10 и соединен с анодом диода 19, катод которого соединен со вторым выводом второго дополнительного управляемого ключа 20. Первый вывод второго дополнительного управляемого ключа 20 соединен с положительным входным выводом 5 преобразователя. Конденсатор 21 подключен параллельно нагрузке 17.The DC-DC converter of the DC welding arc of FIG. 1 contains a bridge inverter made on fully controllable switches 1-4, with a positive input terminal 5 and a negative input terminal 6, which are respectively positive and negative inputs of the converter. A matching electromagnetic unit, made in the form of two multi-winding inductors 9 and 10, is connected to the terminals of the alternating current 7, 8 of the inverter. The primary windings 11, 12 of the inductors 9, 10 are connected in opposite directions and connected to the inlets of the alternating current 7, 8. The secondary windings 13, 14 of the chokes 9, 10 are also turned on in series and through the diodes 15, 16 of the rectifier are connected to the first output of the load 17, the second output of the load 17 is connected to the common connection point of the secondary windings 13, 14. The first output of the additional controlled key 18 is connected to negative input terminal 6 of the Converter. The second output of the additional managed key 18 forms a common point with the combined origins of the primary windings 11, 12 of the multi-winding chokes 9, 10 and is connected to the anode of the diode 19, the cathode of which is connected to the second output of the second additional managed key 20. The first output of the second additional managed key 20 is connected to positive input terminal 5 of the Converter. The capacitor 21 is connected in parallel to the load 17.
На фиг.2 изображена эквивалентная схема преобразователя постоянного напряжения сварочной дуги постоянного тока, на которой согласующий электромагнитный блок представлен как совокупность индуктивности намагничивания 22 и идеального трансформатора 9, а также индуктивности намагничивания 23 и идеального трансформатора 10. Приняты положительные направления токов I22 и I23 в дросселях намагничивания 22 и 23, показанные стрелками.Figure 2 shows the equivalent circuit of the DC-DC converter of the DC welding arc, on which the matching electromagnetic unit is presented as a combination of magnetization inductance 22 and ideal transformer 9, as well as magnetization inductance 23 and ideal transformer 10. Positive directions of currents I 22 and I 23 are accepted in magnetization chokes 22 and 23, shown by arrows.
На фиг.3-5 использованы следующие обозначения: Uу1 - сигнал управления ключа 1, Uу2 - сигнал управления ключа 2, Uу3 - сигнал управления ключа 3, Uу4 - сигнал управления ключа 4, Uу20 - сигнал управления второго дополнительного управляемого ключа 20, Uу18 - сигнал управления дополнительного управляемого ключа 18, U78 - напряжение между точками 7 и 8, I0 - общий суммарный ток согласующегося электромагнитного блока, I22 - ток индуктивности намагничивания 22 приведенный к первичной обмотке трансформатора 9, I23 - ток индуктивности намагничивания 23 приведенный к первичной обмотке трансформатора 10, I13 - ток во вторичной обмотке трансформатора 9, I14 - ток во вторичной обмотке трансформатора 10, I16 - ток диода 16, U16 - напряжение на диоде 16, I17 - ток нагрузки 17, U17 - напряжение нагрузки 17, I19 - ток диода 19, Т - период, α - сдвиг фазы между стойками ключей мостового инвертора, изменяется от 0 до Т/2, Um1 - напряжение на нагрузке при α=1, Um2 - напряжение на нагрузке при заданном α (Um1>Um2), изображенном на фиг.3, Um3 - некоторое напряжение на нагрузке до перехода в режим стабилизации напряжения поджига дугового разряда, Um4 - некоторое напряжение на нагрузке после перехода в режим стабилизации напряжения поджига дугового разряда (Um4>Um3), t10 - момент замыкания ключей 1 и 4 в режиме стабилизации сварочного тока, t11 - момент замыкания ключей 2 и 4 в режиме стабилизации сварочного тока, t12 - момент замыкания ключей 2 и 3 в режиме стабилизации сварочного тока, t13 - момент замыкания ключей 1 и 3 в режиме стабилизации сварочного тока, t14 - следующий момент замыкания ключей 1 и 4; t20 - момент начала перехода в режим стабилизации напряжения поджига дугового разряда, t21 - момент размыкания дополнительного ключа 18 при замкнутых ключах 1 и 4, t22 - момент времени замыкания дополнительного ключа 18, ключа 2 и размыкания ключа 1 в режиме стабилизации напряжения поджига дугового разряда, t23 - момент размыкания дополнительного ключа 18 при замкнутых ключах 2 и 3, t24 - момент размыкания дополнительного ключа 18 при замкнутых ключах 1 и 4, t25 - момент времени замыкания второго дополнительного ключа 20 и открытия диода 19 в режиме стабилизации напряжения поджига дугового разряда, t26 - момент времени замыкания дополнительного ключа 18, ключа 2 и размыкания ключа 1 и второго дополнительного ключа 20, t27 - момент завершения перехода в режим стабилизации напряжения поджига дугового разряда, t30 - момент времени поджига дугового разряда во время перехода от режима стабилизации напряжения поджига к режиму стабилизации тока сварки, t31 - момент перехода к режиму стабилизации тока сварки.Figure 3-5 used the following notation: U y1 - control signal of the key 1, U y2 - control signal of the key 2, U y3 - control signal of the key 3, U y4 - control signal of the key 4, U y20 - control signal of the second additional controlled key 20, U у18 - control signal of an additional controlled key 18, U 78 - voltage between points 7 and 8, I 0 - total total current of the matching electromagnetic unit, I 22 - magnetization inductance current 22 reduced to the primary winding of the transformer 9, I 23 - magnetization inductance current 23 reduced to ne primary winding of the transformer 10, I 13 - current in the secondary winding of the transformer 9, I 14 - current in the secondary winding of the transformer 10, I 16 - current of the diode 16, U 16 - voltage across the diode 16, I 17 - load current 17, U 17 - load voltage 17, I 19 - diode current 19, T - period, α - phase shift between the key racks of the bridge inverter, varies from 0 to T / 2, U m1 - load voltage at α = 1, U m2 - load voltage for a given α (U m1 > U m2 ), shown in Fig. 3, U m3 is a certain voltage at the load before switching to the stabilization mode of the arc ignition voltage, U m4 is some the voltage at the load after switching to the stabilization mode of the arc ignition voltage (U m4 > U m3 ), t 10 is the moment of closing of keys 1 and 4 in the mode of stabilization of the welding current, t 11 is the moment of closing of keys 2 and 4 in the mode of stabilization of welding current , t 12 - the moment of closing of the keys 2 and 3 in the mode of stabilization of the welding current, t 13 - the moment of closing of the keys 1 and 3 in the mode of stabilization of the welding current, t 14 - the next moment of closing of the keys 1 and 4; t 20 - the moment of the beginning of transition to the stabilization mode of the ignition voltage of the arc discharge, t 21 - the moment of opening the additional key 18 with closed keys 1 and 4, t 22 - the time of closing the additional key 18, key 2 and the opening of key 1 in the mode of stabilizing the ignition voltage arc, t 23 - the moment of opening an additional key 18 when closed keys 2 and 3, t 24 - the moment of opening an additional key 18 when closed keys 1 and 4, t 25 - time circuit of the second additional switch 20 and opening the diode 19 in the stabilizer mode uu voltage ignition arc, t 26 - time additional key circuit 18, the key 2 and opening switch 1 and the second additional switch 20, t 27 - the moment of completing the transition to stabilize the ignition voltage mode arc discharge, t 30 - time ignition arc during the transition from the stabilization mode of the ignition voltage to the stabilization mode of the welding current, t 31 is the moment of transition to the stabilization mode of the welding current.
Работа преобразователя рассмотрена на конкретном примере, в котором полностью управляемые ключи 1-4 инвертора и дополнительные управляемые ключи 20 и 18 выполнены на биполярных транзисторах с изолированным затвором. Многообмоточные дроссели 9, 10 выполнены на ферритовых Ш-образных сердечниках с зазором. Нагрузка 17 представлена в виде активного сопротивления, эквивалентного сопротивлению дугового разряда.The operation of the converter is considered on a specific example, in which fully controlled keys 1-4 of the inverter and additional controlled keys 20 and 18 are made on bipolar transistors with an insulated gate. Multi-winding chokes 9, 10 are made on ferrite Ш-shaped cores with a gap. The load 17 is presented in the form of active resistance equivalent to the resistance of an arc discharge.
Преобразователь постоянного напряжения сварочной дуги постоянного тока в режиме стабилизации сварочного тока работает следующим образом.The DC voltage Converter DC welding arc in the stabilization mode of the welding current operates as follows.
К моменту t10 (фиг.3) замкнуты ключи 1 и 3. Многообмоточные дроссели 9 и 10 осуществляют передачу в нагрузку 17 накопленную в них энергию. Ток нагрузки представляет собой сумму токов вторичных обмоток 13 и 14, которые замыкаются по двум контурам: вторичная обмотка 13 - диод 15 - нагрузка 17 и вторичная обмотка 14 - диод 16 - нагрузка 17.By the time t 10 (Fig. 3), the keys 1 and 3 are closed. The multi-winding chokes 9 and 10 transfer the energy stored in them to the load 17. The load current is the sum of the currents of the secondary windings 13 and 14, which are closed in two circuits: the secondary winding 13 - diode 15 - load 17 and the secondary winding 14 - diode 16 - load 17.
В момент t10 фиг.3 замыкаются ключи 1 и 4. К диоду 15 прикладывается обратное напряжение, и он закрывается. Ток вторичной обмотки 13 дросселя 9 переводится в первичную обмотку 11 и замыкается по контуру: положительный вход 5 преобразователя - ключ 1 - первичная обмотка 11 дросселя 9 - первичная обмотка 12 дросселя 10 - ключ 4 - отрицательный вход 6 преобразователя. На этом интервале дроссель 10 передает ранее накопленную энергию в нагрузку 17 и выполняет одновременно функцию трансформатора, осуществляющего прямую передачу энергии из источника питания через первичную обмотку в нагрузку 17. В это время дроссель 9 накапливает энергию и одновременно сглаживает ток, трансформируемый в нагрузку дросселем 10, играя роль фильтра.At time t 10 of FIG. 3, the keys 1 and 4 are closed. Reverse voltage is applied to the diode 15, and it closes. The current of the secondary winding 13 of the inductor 9 is transferred to the primary winding 11 and is closed along the circuit: positive input 5 of the converter - key 1 - primary winding 11 of the inductor 9 - primary winding 12 of the inductor 10 - key 4 - negative input 6 of the converter. At this interval, the inductor 10 transfers the previously accumulated energy to the load 17 and simultaneously performs the function of a transformer that directly transfers energy from the power source through the primary winding to the load 17. At this time, the inductor 9 accumulates energy and at the same time smoothes the current transformed into the load by the inductor 10, playing the role of a filter.
В момент t11 фиг.3 ключ 1 размыкается, а ключ 2 замыкается, ток из первичной обмотки 11 дросселя 9 переводится во вторичную 13 и замыкается через диод 15 и нагрузку 17. По нагрузке 17, как и в момент времени t10, течет сумма токов вторичных обмоток 13 и 14 дросселей 9 и 10.At time t 11 of Fig. 3, key 1 opens and key 2 closes, current from the primary winding 11 of inductor 9 is transferred to secondary 13 and closes through diode 15 and load 17. At load 17, as at time t 10 , the sum flows the currents of the secondary windings 13 and 14 of the chokes 9 and 10.
В момент t12 фиг.3 замыкаются ключи 3 и 2. К диоду 16 прикладывается обратное напряжение, и он закрывается. Ток вторичной обмотки 14 дросселя 10 переводится в первичную обмотку 12 и замыкается по контуру: положительный вход 5 преобразователя - ключ 3 - первичная обмотка 12 дросселя 10 - первичная обмотка 11 дросселя 9 - ключ 2 - отрицательный вход 6 преобразователя. На этом интервале дроссель 9 передает ранее накопленную энергию в нагрузку 17 и выполняет одновременно функцию трансформатора, осуществляющего прямую передачу энергии из источника питания через первичную обмотку в нагрузку 17. В это время дроссель 10 накапливает энергию и одновременно сглаживает ток, трансформируемый в нагрузку дросселем 9, играя роль фильтра.At time t 12 of FIG. 3, the keys 3 and 2 are closed. Reverse voltage is applied to the diode 16, and it closes. The current of the secondary winding 14 of the inductor 10 is transferred to the primary winding 12 and is closed along the circuit: positive input 5 of the converter - key 3 - primary winding 12 of the inductor 10 - primary winding 11 of the inductor 9 - key 2 - negative input 6 of the converter. At this interval, the inductor 9 transfers the previously accumulated energy to the load 17 and simultaneously performs the function of a transformer that directly transfers energy from the power source through the primary winding to the load 17. At this time, the inductor 10 accumulates energy and smoothes the current transformed into the load by the inductor 9, playing the role of a filter.
В момент t13 фиг.3 ключ 2 размыкается, а ключ 1 замыкается, многообмоточные дроссели 9 и 10 осуществляют передачу в нагрузку 17 накопленную в них энергию. Ток нагрузки представляет собой сумму токов вторичных обмоток 13 и 14, которые замыкаются по двум контурам: вторичная обмотка 13 - диод 15 - нагрузка 17 и вторичная обмотка 14 - диод 16 - нагрузка 17.At time t 13 of Fig. 3, the key 2 opens, and the key 1 closes, multi-winding chokes 9 and 10 transfer the energy stored in them to the load 17. The load current is the sum of the currents of the secondary windings 13 and 14, which are closed in two circuits: the secondary winding 13 - diode 15 - load 17 and the secondary winding 14 - diode 16 - load 17.
В режиме стабилизации сварочного тока дополнительные ключи 18 и 20 разомкнуты. Таким образом, в этом режиме реализовано фазовое управление транзисторными ключами, что обеспечивает равномерное распределение тока нагрузки между управляемыми ключами 1-4, их одинаковую температуру нагрева, что в целом повышает эксплуатационную надежность преобразователя.In the mode of stabilization of the welding current, additional keys 18 and 20 are open. Thus, in this mode, phase control of transistor switches is implemented, which ensures uniform distribution of the load current between the controlled switches 1-4, their identical heating temperature, which generally increases the operational reliability of the converter.
В режиме стабилизации напряжения поджига дугового разряда преобразователь работает следующим образом. В момент времени t20 фиг.4 размыкаются все ключи, после чего замыкаются ключи 2, 4 и 18. Энергия, накопленная в дросселе 9 и 10, не изменяется. Ток первичных обмоток 11 и 12 замыкается по контурам: первичная обмотка 11 - дополнительный ключ 18 - ключ 2 и первичная обмотка 12 - ключ 18 - ключ 4. Напряжение на нагрузке поддерживается током разряда конденсатором 21.In the mode of stabilization of the arc ignition voltage, the converter operates as follows. At time t 20 of Fig. 4, all the keys are opened, after which the keys 2, 4 and 18 are closed. The energy stored in the inductor 9 and 10 does not change. The current of the primary windings 11 and 12 is closed along the contours: the primary winding 11 is an additional key 18 is the key 2 and the primary winding 12 is the key 18 is the key 4. The voltage at the load is supported by the discharge current of the capacitor 21.
В момент t21 фиг.4 размыкается дополнительный ключ 18. К диоду 16 прикладывается положительно напряжение, и он открывается. Ток первичной обмотки 12 дросселя 10 переводится во вторичную обмотку 14 и замыкается по контуру: вторичная обмотка 14 - диод 16 - выходная емкость 21 с параллельно включенной нагрузкой 17. Ток первичной обмотки 11 дросселя 9 замыкается по контуру: первичная обмотка 11 - первичная обмотка 12 - ключ 4 - отрицательный входной вывод 6 - положительный входной вывод 5 - ключ 1. На этом интервале дроссель 10 передает ранее накопленную энергию в нагрузку 17 и выполняет одновременно функцию трансформатора, осуществляющего прямую передачу энергии из источника питания через первичную обмотку в нагрузку 17. Дроссель 9 накапливает энергию и одновременно сглаживает ток, трансформируемый в нагрузку дросселем 10.At time t 21 of FIG. 4, an additional switch 18 is opened. A voltage is applied positively to the diode 16, and it opens. The current of the primary winding 12 of the inductor 10 is transferred to the secondary winding 14 and is closed along the circuit: the secondary winding 14 - diode 16 is the output capacitance 21 with the load connected in parallel 17. The current of the primary winding 11 of the inductor 9 is closed along the circuit: the primary winding 11 - the primary winding 12 - key 4 - negative input terminal 6 - positive input terminal 5 - key 1. At this interval, the inductor 10 transfers the previously accumulated energy to the load 17 and simultaneously performs the function of a transformer that directly transfers energy from the power source I through the primary winding to the load 17. The inductor 9 accumulates energy and at the same time smoothes the current that is transformed into the load by the inductor 10.
В момент времени t22 фиг.4 размыкается ключ 1 и замыкаются дополнительный ключ 18 и ключ 2. Энергия, накопленная в дросселях 9 и 10, не изменяется. Ток первичных обмоток 11 и 12 замыкается по контурам: первичная обмотка 11 - дополнительный ключ 18 - ключ 2 и первичная обмотка 12 - ключ 18 - ключ 4. Напряжение на нагрузке поддерживается током разряда конденсатора 21.At time t 22 of Fig. 4, the key 1 is opened and the additional key 18 and the key 2 are closed. The energy stored in the chokes 9 and 10 does not change. The current of the primary windings 11 and 12 is closed along the contours: the primary winding 11 is an additional key 18 is the key 2 and the primary winding 12 is the key 18 is the key 4. The voltage at the load is supported by the discharge current of the capacitor 21.
В момент времени t23 фиг.4 размыкается дополнительный ключ 18. К диоду 15 прикладывается положительное напряжение, и он открывается. Ток первичной обмотки 11 дросселя 9 переводится во вторичную обмотку 13 и замыкается по контуру: вторичная обмотка 13 - диод 15 - выходная емкость 21 с параллельно включенной нагрузкой 17. Ток первичной обмотки 12 дросселя 10 замыкается по контуру: первичная обмотка 12 - первичная обмотка 11 - ключ 2 - отрицательный входной вывод 6 - положительный входной вывод 5 - ключ 3. На этом интервале дроссель 9 передает ранее накопленную энергию в нагрузку 17 и выполняет одновременно функцию трансформатора, осуществляющего прямую передачу энергии из источника питания через первичную обмотку в нагрузку 17. Дроссель 10 накапливает энергию и одновременно сглаживает ток, трансформируемый в нагрузку дросселем 9.At time t 23 of FIG. 4, an additional switch 18 is opened. A positive voltage is applied to diode 15 and it opens. The current of the primary winding 11 of the inductor 9 is transferred to the secondary winding 13 and is closed along the circuit: the secondary winding 13 - diode 15 is the output capacitance 21 with the load connected in parallel 17. The current of the primary winding 12 of the inductor 10 is closed along the circuit: the primary winding 12 is the primary winding 11 - key 2 - negative input terminal 6 - positive input terminal 5 - key 3. At this interval, the inductor 9 transfers the previously accumulated energy to the load 17 and simultaneously performs the function of a transformer that directly transfers energy from the power source through the primary winding to the load 17. The throttle 10 simultaneously stores energy and smoothes current transformable into load throttle 9.
В момент t24 фиг.4 размыкается дополнительный ключ 18. К диоду 16 прикладывается положительно напряжение, и он открывается. Ток первичной обмотки 12 дросселя 10 переводится во вторичную обмотку 14 и замыкается по контуру: вторичная обмотка 14 - диод 16 - выходная емкость 21 с параллельно включенной нагрузкой 17. Ток первичной обмотки 11 дросселя 9 замыкается по контуру: первичная обмотка 11 - первичная обмотка 12 - ключ 4 - отрицательный входной вывод 6 - положительный входной вывод 5 - ключ 1. На этом интервале дроссель 10 передает ранее накопленную энергию в нагрузку 17 и выполняет одновременно функцию трансформатора, осуществляющего прямую передачу энергии из источника питания через первичную обмотку в нагрузку 17. Дроссель 9 накапливает энергию и одновременно сглаживает ток, трансформируемый в нагрузку дросселем 10. Выходная емкость 21 накапливает энергию до момента времени t25, когда напряжение на емкости 21 будет равно напряжению заданной кратности, умноженному на коэффициент трансформации дросселя 10.At time t 24 of FIG. 4, an additional switch 18 is opened. A voltage is applied positively to the diode 16, and it opens. The current of the primary winding 12 of the inductor 10 is transferred to the secondary winding 14 and is closed along the circuit: the secondary winding 14 - diode 16 is the output capacitance 21 with the load connected in parallel 17. The current of the primary winding 11 of the inductor 9 is closed along the circuit: the primary winding 11 - the primary winding 12 - key 4 - negative input terminal 6 - positive input terminal 5 - key 1. At this interval, the inductor 10 transfers the previously accumulated energy to the load 17 and simultaneously performs the function of a transformer that directly transfers energy from the power source I through the primary winding to the load 17. The inductor 9 stores energy and at the same time smoothes the current that is transformed into the load by the inductor 10. The output capacitor 21 stores energy until time t 25 , when the voltage across the capacitor 21 is equal to the voltage of a given ratio times the transformation coefficient of the inductor 10.
В момент времени t25 фиг.4 напряжение на емкости 21 достигает значения равного напряжению заданной кратности, умноженному на коэффициент трансформации дросселя 10, к диоду 19 прикладывается положительное напряжение, и он открывается. Происходит перераспределение тока вторичной обмотки 14 дросселя 10. Часть тока переходит в первичную обмотку 12 и замыкается по контуру: первичная обмотка 12 дросселя 10 - диод 19 - дополнительный ключ 20 - положительный входной вывод 5 - отрицательный входной вывод 6 - ключ 4. В обмотке 14 остается ток, значение которого обеспечивает поддержание напряжения на емкости 21 без изменений. Ток первичной обмотки 11 дросселя 9 замыкается по контуру: первичная обмотка 11 - диод 19 - дополнительный ключ 20 - ключ 1. На этом интервале времени дроссель 10 передает энергию, накопленную ранее, как в нагрузку, так и в источник питания, подключенный к входным клеммам 5 и 6 преобразователя. Дроссель 9 сохраняет свою энергию без изменений.At time t 25 of FIG. 4, the voltage across the capacitor 21 reaches a value equal to the voltage of a given multiplicity multiplied by the transformation coefficient of the inductor 10, a positive voltage is applied to the diode 19, and it opens. There is a redistribution of the current of the secondary winding 14 of the inductor 10. Part of the current passes to the primary winding 12 and closes along the circuit: the primary winding 12 of the inductor 10 - diode 19 - additional key 20 - positive input terminal 5 - negative input terminal 6 - key 4. In the winding 14 there remains a current whose value ensures that the voltage on the capacitance 21 is maintained unchanged. The current of the primary winding 11 of the inductor 9 is closed along the circuit: the primary winding 11 - diode 19 - additional key 20 - key 1. At this time interval, the inductor 10 transfers the energy accumulated earlier, both to the load and to the power source connected to the input terminals 5 and 6 converters. Choke 9 saves its energy unchanged.
В момент времени t26 фиг.5 размыкаются ключи 1, 20 и замыкаются дополнительный ключ 18 и ключ 2. Энергия, накопленная в дросселях 9 и 10, не изменяется. Ток первичных обмоток 11 и 12 замыкается по контурам: первичная обмотка 11 - дополнительный ключ 18 - ключ 2 и первичная обмотка 12 - ключ 18 - ключ 4. Напряжение на нагрузке поддерживается током разряда конденсатора 21.At time t 26 of FIG. 5, the keys 1, 20 open and the additional key 18 and key 2 are closed. The energy stored in the chokes 9 and 10 does not change. The current of the primary windings 11 and 12 is closed along the contours: the primary winding 11 is an additional key 18 is the key 2 and the primary winding 12 is the key 18 is the key 4. The voltage at the load is supported by the discharge current of the capacitor 21.
В момент времени t27 фиг.4 устанавливается состояние, аналогичное моменту t26 и процессы повторяются. Момент времени t27 характеризует завершение перехода в режим стабилизации напряжения поджига дугового разряда. Напряжение Um4 в этом случае может достигать величины многократно (в 3-4,5 и более раз) большей, чем напряжение на дуге в режиме стабилизации сварочного тока. В этом режиме реализуется широтно-импульсное регулирование длительности включенного состояния управляемых ключей 1-4, что не обеспечивает равномерного деления тока между указанными ключами. Но этот режим является кратковременным по сравнению с режимом стабилизации сварочного тока, что не ухудшает эксплуатационную надежность преобразователя.At time t 27 of FIG. 4, a state is established similar to time t 26 and the processes are repeated. The time t 27 characterizes the completion of the transition to the stabilization mode of the arc ignition voltage. The voltage U m4 in this case can reach a value many times (3-4.5 times or more) greater than the voltage on the arc in the mode of stabilization of the welding current. In this mode, pulse-width control of the duration of the on state of the controlled keys 1-4 is implemented, which does not provide a uniform current division between the specified keys. But this mode is short-term in comparison with the stabilization mode of the welding current, which does not impair the operational reliability of the converter.
Переход от режима стабилизации напряжения поджига дугового разряда к режиму стабилизации сварочного тока показан на фиг.5. В режиме стабилизации напряжения поджига дугового разряда в дросселях 9 и 10 накоплена энергия, необходимая для режима стабилизации сварочного тока. Поджиг может происходить в любой момент времени работы преобразователя. На фиг.5. момент поджига происходит в момент t30. Время поджига определяется моментом снижения напряжения на нагрузке. При этом размыкаются все замкнутые ключи. Многообмоточные дроссели 9 и 10 начинают передавать в нагрузку 17 накопленную в них энергию. Ток нагрузки представляет собой сумму токов вторичных обмоток 13 и 14, которые замыкаются по двум контурам: вторичная обмотка 13 - диод 15 - нагрузка 17 и вторичная обмотка 14 - диод 16 - нагрузка 17. Скорость нарастания тока в нагрузке 17 в момент t30 ни чем не ограничена. Таким образом, ток в нагрузке 17 мгновенно устанавливается на заданном уровне. Переход преобразователя в режим стабилизации сварочного тока должен происходить в тот момент, когда ток через диод 19 станет равным нулю. Иначе за счет того, что дроссели 11, 12 не сбросили до конца свою энергию, появится перенапряжение, которое приложится к ключу 18, что может привести к выходу его из строя. Причем, момент времени t31 соответствует моменту времени t12 фиг.3. режима стабилизации сварочного тока. Далее преобразователь продолжает работать в этом режиме.The transition from the stabilization mode of the voltage of ignition of the arc discharge to the stabilization mode of the welding current is shown in Fig.5. In the stabilization mode of the arc ignition voltage in the chokes 9 and 10, the energy required for the stabilization mode of the welding current is accumulated. Ignition can occur at any time during operation of the converter. In Fig.5. the ignition moment occurs at time t 30 . The ignition time is determined by the moment the voltage drops at the load. In this case, all closed keys are opened. Multi-winding chokes 9 and 10 begin to transfer the energy stored in them to the load 17. The load current is the sum of the currents of the secondary windings 13 and 14, which are closed in two circuits: the secondary winding 13 - diode 15 - load 17 and the secondary winding 14 - diode 16 - load 17. The slew rate of the current in the load 17 at time t 30 is less than not limited. Thus, the current in the load 17 is instantly set at a given level. The transition of the converter to the stabilization mode of the welding current should occur at the moment when the current through the diode 19 becomes equal to zero. Otherwise, due to the fact that the chokes 11, 12 have not completely dumped their energy, an overvoltage will appear, which will be applied to the key 18, which can lead to its failure. Moreover, the time t 31 corresponds to the time t 12 of Fig.3. welding current stabilization mode. Further, the converter continues to operate in this mode.
Таким образом, при введении второго дополнительного управляемого ключа 20 и появившихся новых электрических связей в схеме преобразователя, мы можем повысить кратность увеличения выходного напряжения в режиме стабилизации напряжения поджига по сравнению с максимальным напряжением в режиме стабилизации тока без завышения габаритной мощности магнитных элементов преобразователя при одновременном обеспечении равномерного распределения тока нагрузки в ключах преобразователя в режиме стабилизации тока. Это позволяет обеспечить работу предлагаемого преобразователя при сварке короткой электрической дугой без завышения габаритной мощности его магнитных элементов.Thus, with the introduction of the second additional controlled key 20 and new electrical connections appearing in the converter circuit, we can increase the rate of increase in the output voltage in the mode of stabilization of the ignition voltage compared to the maximum voltage in the mode of current stabilization without overestimating the overall power of the magnetic elements of the converter while providing uniform distribution of the load current in the converter keys in the current stabilization mode. This allows you to ensure the operation of the proposed Converter when welding with a short electric arc without overstating the overall power of its magnetic elements.
Приведенный пример выполнения преобразователя постоянного напряжения сварочной дуги постоянного тока не ограничивает другие возможные примеры реализации данного преобразователя и его блоков, например управляемых ключей.The given example of the implementation of the DC-DC converter of the DC welding arc does not limit other possible examples of the implementation of this converter and its blocks, for example, controlled keys.
Полезная модель промышленно применима и может быть многократно реализована на известной элементной базе, (например IGBT транзисторах или MOSFET транзисторах).The utility model is industrially applicable and can be repeatedly implemented on a known element base (for example, IGBT transistors or MOSFET transistors).
Claims (1)
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| RU2011128063/07U RU112538U1 (en) | 2011-07-07 | 2011-07-07 | DC CONVERTER OF DC WELDING ARC OF DC |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| RU2011128063/07U RU112538U1 (en) | 2011-07-07 | 2011-07-07 | DC CONVERTER OF DC WELDING ARC OF DC |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| RU112538U1 true RU112538U1 (en) | 2012-01-10 |
Family
ID=45784983
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| RU2011128063/07U RU112538U1 (en) | 2011-07-07 | 2011-07-07 | DC CONVERTER OF DC WELDING ARC OF DC |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| RU (1) | RU112538U1 (en) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| RU2572002C1 (en) * | 2014-06-26 | 2015-12-27 | Борис Александрович Глебов | Voltage converter control method |
-
2011
- 2011-07-07 RU RU2011128063/07U patent/RU112538U1/en not_active IP Right Cessation
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| RU2572002C1 (en) * | 2014-06-26 | 2015-12-27 | Борис Александрович Глебов | Voltage converter control method |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| Jafari et al. | Enhanced DAB for efficiency preservation using adjustable-tap high-frequency transformer | |
| US10833594B2 (en) | System and method of controlling a power converter having an LC tank coupled between a switching network and a transformer winding | |
| Lucia et al. | Series resonant multiinverter with discontinuous-mode control for improved light-load operation | |
| Borage et al. | Characteristics and design of an asymmetrical duty-cycle-controlled LCL-T resonant converter | |
| Huang et al. | Adaptive zero-voltage-switching control and hybrid current control for high efficiency GaN-based MHz Totem-pole PFC rectifier | |
| Sharifi et al. | Modified series and tapped switched-coupled-inductors quasi-Z-source networks | |
| Lee et al. | Control of ZCS-SR inverter-fed voltage multiplier-based high-voltage DC–DC converter by digitally tuning tank capacitance and slightly varying pulse frequency | |
| Jiao et al. | Voltage-lift split-inductor-type boost converters | |
| CN108933515A (en) | Flyback converter controller, flyback converter and its operating method | |
| Packnezhad et al. | Fully soft switched interleaved high step-up/down bidirectional converter with no pulsating current at low voltage source | |
| Luan et al. | A high power density two-stage GaN-based isolated bi-directional DC-DC converter | |
| Ortega et al. | Bidirectional DC–DC converter with high gain based on impedance source | |
| Asl et al. | A new topology for half-bridge Z-source inverter based on gamma structure | |
| Ding et al. | Switched coupled-inductor Z-source inverters with large conversion ratio and soft-switching condition | |
| RU112538U1 (en) | DC CONVERTER OF DC WELDING ARC OF DC | |
| US20230299669A1 (en) | Resonant switched capacitor direct current/direct current converter and power system | |
| Kong et al. | $\Pi $-source Impedance Network | |
| Soares et al. | Switching cell with frequency modulation for CCM voltage-follower converters | |
| Miyazaki et al. | Coupled inductor-assisted current-fed snubber-less zero-current-soft switching high step-up dc-dc converter for fuel cell power interface | |
| Maheri et al. | Half-bridge trans-Z-source inverter with high boost factor | |
| US20160006363A1 (en) | Chopped electrical energy converter | |
| Shehata et al. | Design and analysis of a quasi y-source impedance network dc-dc converter | |
| Fan et al. | Partition Variable Frequency and EPS Hybrid Control to Achieve Full Load Range ZVS for Dual Active Bridge Converters | |
| RU87379U1 (en) | DC CONVERTER OF DC WELDING ARC OF DC | |
| Jakka et al. | Three‐winding transformer based asymmetrical dual active bridge converter |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| MM1K | Utility model has become invalid (non-payment of fees) |
Effective date: 20140708 |