RU106060U1 - PHASE TURNING DEVICE - Google Patents
PHASE TURNING DEVICE Download PDFInfo
- Publication number
- RU106060U1 RU106060U1 RU2011103124/07U RU2011103124U RU106060U1 RU 106060 U1 RU106060 U1 RU 106060U1 RU 2011103124/07 U RU2011103124/07 U RU 2011103124/07U RU 2011103124 U RU2011103124 U RU 2011103124U RU 106060 U1 RU106060 U1 RU 106060U1
- Authority
- RU
- Russia
- Prior art keywords
- phase
- voltage
- transformer
- switch
- terminals
- Prior art date
Links
Landscapes
- Ac-Ac Conversion (AREA)
Abstract
Фазоповоротное устройство, содержащее трехфазный сериесный трансформатор, вторичные обмотки которого выполнены со средним выводом и вставлены в рассечку фаз высоковольтной линии электропередачи, а первичные обмотки соединены по схеме треугольника, узлы соединения обмоток которого подключены к высоковольтным выводам трехфазного высоковольтного коммутатора, при этом низковольтные выводы всех фаз коммутатора соединены по схеме звезды, а входные выводы каждой фазы коммутатора подключены ко вторичной обмотке соответствующей фазы трехфазного шунтового трансформатора, первичные обмотки которого высоковольтными выводами подключены к средним выводам вторичных обмоток сериесного трансформатора, а низковольтными выводами соединены по схеме звезды и заземлены, отличающееся тем, что вторичная обмотка каждой фазы шунтового трансформатора выполнена в виде N гальванически развязанных секций, а каждая фаза трехфазного высоковольтного коммутатора выполнена в виде цепочки, состоящей из N последовательно соединенных однофазных полупроводниковых мостовых преобразователей с двунаправленными высоковольтными ключами в каждом плече, причем входы полупроводниковых мостовых преобразователей каждой фазы высоковольтного коммутатора подключены к выводам одноименных секций вторичной обмотки соответствующей фазы шунтового трансформатора, а высоковольтные выводы цепочек однофазных полупроводниковых мостовых преобразователей каждой фазы трехфазного коммутатора подключены к узлам соединения двух других фаз схемы треугольника, выполненной из первичных обмоток сериесного трансформатора, причем все N секций вт A phase-shifting device containing a three-phase serial transformer, the secondary windings of which are made with an average terminal and inserted into the phase separation of the high-voltage power line, and the primary windings are connected in a triangle circuit, the connection nodes of the windings of which are connected to the high-voltage terminals of a three-phase high-voltage switch, while the low-voltage terminals of all phases the switches are connected according to the star circuit, and the input terminals of each phase of the switch are connected to the secondary winding of the corresponding phase of the three a phase shunt transformer, the primary windings of which are connected by high-voltage leads to the middle terminals of the secondary windings of a series transformer, and low-voltage leads are wired and grounded, characterized in that the secondary winding of each phase of the shunt transformer is made in the form of N galvanically isolated sections, and each phase is three-phase the high-voltage switch is made in the form of a chain consisting of N series-connected single-phase semiconductor bridge converters with bi-directional high-voltage switches in each arm, the inputs of the semiconductor bridge converters of each phase of the high-voltage switch connected to the terminals of the same sections of the secondary winding of the corresponding phase of the shunt transformer, and the high-voltage outputs of the chains of single-phase semiconductor bridge converters of each phase of the three-phase switch are connected to the nodes of the connection of two other phases of the triangle circuit, made from the primary windings of a series transformer, with all N sections of watts
Description
Предлагаемое техническое решение относится к области электротехники и электроэнергетики, в частности к высоковольтным регулируемым электротехническим комплексам для гибких (управляемых) линий электропередач, и может использоваться в высоковольтных электрических сетях с напряжением 110…1150 кВ для регулирования потоков активной и реактивной мощности в сложных замкнутых электрических сетях, повышения пропускной способности существующих линий и повышения динамической устойчивости энергетической системы путем демпфирования колебаний, возникающих во время переходных электромеханических процессов.The proposed technical solution relates to the field of electrical engineering and the electric power industry, in particular to high-voltage regulated electrical complexes for flexible (controlled) power lines, and can be used in high-voltage electrical networks with a voltage of 110 ... 1150 kV to control the flows of active and reactive power in complex closed electrical networks , increasing the capacity of existing lines and increasing the dynamic stability of the energy system by damping oscillations arising during transient electromechanical processes.
Известно фазоповоротное устройство, содержащее трехфазный сериесный трансформатор, вторичные обмотки которого включены в рассечку фаз A, B, C высоковольтной линии электропередачи, а первичные обмотки соединены по схеме треугольника, трехфазный фазосдвигающий трансформатор (ФСТ) с первичными обмотками, подключенными высоковольтными выводами к фазам линии электропередачи, и низковольтными выводами, соединенными по схеме звезда и заземленными, при этом вторичные обмотки ФСТ выполнены с отпайками, к которым подключены входы трехфазного высоковольтного коммутатора, каждая фаза которого выполнена в виде механического контакторного переключателя, называемого регулятором высокого напряжения под нагрузкой (РПН), высоковольтные выводы которого подключены к узлам соединения первичных обмоток трехфазного сериесного трансформатора, а низковольтные выводы заземлены (E.M.Carlini, G.Manduzio, D.Bonmann.A phase-shifting device is known that contains a three-phase serial transformer, the secondary windings of which are included in the cut-off phases A, B, C of the high-voltage power line, and the primary windings are connected in a triangle circuit, a three-phase phase-shifting transformer (FST) with primary windings connected by high-voltage leads to the phases of the power line , and low-voltage leads connected according to the star circuit and grounded, while the secondary windings of the FST are made with solders, to which the inputs of the three-phase a high-voltage switch, each phase of which is made in the form of a mechanical contactor switch, called a high voltage under load controller (RPN), the high-voltage leads of which are connected to the connection nodes of the primary windings of a three-phase series transformer, and the low-voltage leads are grounded (EMCarlini, G. Manduzio, D. Bonmann.
Power Flow Control on the Italian network by means of phase-shifting transformer. A2-206. Cigre 2006).Power Flow Control on the Italian network by means of phase-shifting transformer. A2-206. Cigre 2006).
К недостаткам рассматриваемого устройства относится то, что реализованный в нем способ поперечного регулирования фазового сдвига ограничивает диапазон углов поворота фазы напряжения до ±20 град. эл. При значениях угла поворота фазы, превышающих ±20 град, эл., модуль выходного напряжения фазоповоротного устройства (ФПУ) начинает существенно превышать допустимые в линии электропередачи значения. Поэтому рассмотренное ФПУ непригодно в случаях глубокого регулирования угла поворота фаз.The disadvantages of the device in question include the fact that the method of transverse regulation of the phase shift implemented in it limits the range of angles of rotation of the voltage phase to ± 20 degrees. email When the values of the phase rotation angle exceeding ± 20 degrees, el., The output voltage module of the phase-shifting device (FPU) begins to significantly exceed the values allowed in the power line. Therefore, the FPU considered is unsuitable in cases of deep regulation of the phase rotation angle.
Известно фазоповоротное устройство, содержащее трехфазный сериесный трансформатор, вторичные обмотки которого выполнены со средним выводом и включены в рассечку фаз A, B, C высоковольтной линии электропередачи, а первичные обмотки соединены в схему треугольника, узлы соединения обмоток которого подключены к высоковольтным выводам трехфазного высоковольтного коммутатора, трехфазный фазосдвигающий трансформатор (ФСТ) с первичными обмотками, подключенными высоковольтными выводами к средним выводам вторичных обмоток сериесного трансформатора, а низковольтными выводами соединенными по схеме звезды и заземленными, при этом вторичные обмотки ФСТ выполнены с отпайками, к которым подключены входы трехфазного высоковольтного коммутатора, каждая фаза которого выполнена в виде механического контакторного переключателя (РПН), низковольтные выводы которых заземлены (Е.V.Larsen, N.W.Miller. Phase-Shifting Transformer System. US Patent. Number: 5,166,597. Date of Patent: Nov. 24, 1992).A phase-shifting device is known that contains a three-phase serial transformer, the secondary windings of which are made with an average terminal and are included in the phase separation A, B, C of the high-voltage power line, and the primary windings are connected in a triangle circuit, the connection nodes of the windings of which are connected to the high-voltage terminals of a three-phase high-voltage switch, three-phase phase-shifting transformer (FST) with primary windings connected by high-voltage leads to the middle leads of the secondary windings of a serial transf of the core, and low-voltage leads connected according to the star pattern and grounded, while the secondary windings of the FST are made with solders, to which the inputs of the three-phase high-voltage switch are connected, each phase of which is made in the form of a mechanical contactor switch (on-load tap-changer), the low-voltage leads of which are grounded (E.V .Larsen, NWMiller. Phase-Shifting Transformer System. US Patent. Number: 5,166,597. Date of Patent: Nov. 24, 1992).
Общим недостатком известных фазоповоротных устройств является выполнение трехфазного высоковольтного коммутатора на механических контакторных переключателях (РПН), что связанно с проблемами дугогашения, так как прерывание тока в контакторном переключателе сопровождается возникновением дуги на контактах, что приводит к их износу и эрозии; дуга, возникающая при прерывании тока, загрязняет масло, что делает необходимым регулярные проверки его качества и соответствующую замену. Кроме того, на устройстве должны быть установлены специальные механизмы, предотвращающие нежелательные последствия в случае повреждения приводного вала. Все это снижает надежность и срок службы трехфазного высоковольтного коммутатора, к тому же, переключение РПН с контакта на контакт занимает определенное время (5-6 сек.), т.е. происходит достаточно медленно, что обусловливает его малое быстродействие. И, наконец, выполнение вторичной обмотки ФСТ с отпайками ограничивает диапазон углов регулирования числом этих отпаек и связанным с этим усложнением схемы.A common disadvantage of known phase-shifting devices is the implementation of a three-phase high-voltage switch on mechanical contactor switches (on-load tap-changers), which is associated with problems of arc suppression, since current interruption in the contactor switch is accompanied by the appearance of an arc on the contacts, which leads to their wear and erosion; the arc arising from interruption of current contaminates the oil, which makes it necessary to regularly check its quality and replace it accordingly. In addition, special mechanisms must be installed on the device to prevent undesirable consequences in the event of damage to the drive shaft. All this reduces the reliability and service life of a three-phase high-voltage switch, in addition, switching on-load tap-changers from contact to contact takes a certain time (5-6 seconds), i.e. occurs slowly enough, which leads to its low speed. And, finally, the implementation of the secondary winding of the FCT with the tap limits the range of control angles to the number of these tapes and the associated complexity of the circuit.
Технический результат, на достижение которого направлено предлагаемое техническое решение, состоит в повышении надежности и срока службы трехфазного высоковольтного коммутатора, снятии ограничений на диапазон углов регулирования фазоповоротного устройства при сохранении модуля фазных напряжений линии электропередачи в заданном диапазоне углов регулирования на входе и на выходе ФПУ, многократное увеличение быстродействия (время перехода с одной ступени регулирования на другую, не превышающее половины периода промышленной частоты), что ведет к повышению динамической устойчивости энергетической системы путем демпфирования колебаний, возникающих во время переходных электромеханических процессов.The technical result to which the proposed technical solution is aimed is to increase the reliability and service life of a three-phase high-voltage switch, removing restrictions on the range of angles of regulation of a phase-shifting device while maintaining the phase voltage module of the power line in a given range of angles of regulation at the input and output of the FPU, multiple increase in speed (transition time from one stage of regulation to another, not exceeding half the period of the industrial frequency) , which leads to an increase in the dynamic stability of the energy system by damping vibrations that occur during transient electromechanical processes.
Технический результат достигается тем, что полупроводниковое фазоповоротное устройство, содержащее трехфазный сериесный трансформатор, вторичные обмотки которого выполнены со средним выводом и вставлены в рассечку фаз A, B, C высоковольтной линии электропередачи, а первичные обмотки соединены по схеме треугольника, узлы соединения обмоток которого подключены к высоковольтным выводам трехфазного высоковольтного коммутатора, при этом низковольтные выводы всех фаз коммутатора соединены по схеме звезды, а входные выводы каждой фазы коммутатора подключены ко вторичной обмотке соответствующей фазы трехфазного шунтового трансформатора, первичные обмотки которого высоковольтными выводами подключены к средним выводам вторичных обмоток сериесного трансформатора, а низковольтными выводами соединены по схеме звезды и заземлены, вторичная обмотка каждой фазы шунтового трансформатора выполнена в виде N гальванически развязанных секций, а каждая фаза трехфазного высоковольтного коммутатора выполнена в виде цепочки, состоящей из N последовательно соединенных статических переключателей, выполненных в виде однофазных полупроводниковых мостовых преобразователей с двунаправленными высоковольтными ключами в каждом плече, причем входы полупроводниковых мостовых преобразователей каждой фазы высоковольтного коммутатора подключены к выводам одноименных секций вторичной обмотки соответствующей фазы шунтового трансформатора, а высоковольтные выводы цепочек статических переключателей каждой фазы трехфазного коммутатора подключены к узлам соединения двух других фаз схемы треугольника, выполненной из первичных обмоток сериесного трансформатора, причем все N секций вторичной обмотки каждой фазы шунтового трансформатора имеют разные коэффициенты трансформации и, соответственно, имеют разное число витков, однофазные полупроводниковые мостовые преобразователи выполнены на напряжение секции, к которой они подключены, а одноименные секции вторичной обмотки каждой фазы шунтового трансформатора выполнены с одинаковым коэффициентом трансформации.The technical result is achieved by the fact that a semiconductor phase-shifting device containing a three-phase series transformer, the secondary windings of which are made with an average terminal and inserted into the phase-cut A, B, C of the high-voltage power line, and the primary windings are connected in a triangle diagram, the connection nodes of the windings of which are connected to high-voltage outputs of a three-phase high-voltage switch, while the low-voltage outputs of all phases of the switch are connected according to the star circuit, and the input terminals of each phase are comm the utilities are connected to the secondary winding of the corresponding phase of the three-phase shunt transformer, the primary windings of which are connected by high-voltage leads to the middle terminals of the secondary windings of the series transformer, and the low-voltage leads are wired and grounded, the secondary winding of each phase of the shunt transformer is made in the form of N galvanically isolated sections, and each phase of a three-phase high-voltage switch is made in the form of a chain consisting of N series connected static switches made in the form of single-phase semiconductor bridge converters with bi-directional high-voltage switches in each arm, the inputs of the semiconductor bridge converters of each phase of the high-voltage switch connected to the terminals of the same sections of the secondary winding of the corresponding phase of the shunt transformer, and the high-voltage outputs of the chains of static switches of each phase of the three-phase switch nodes of the connection of two other phases of a triangle circuit made of first secondary windings of a serial transformer, and all N sections of the secondary winding of each phase of the shunt transformer have different transformation ratios and, accordingly, have a different number of turns, single-phase semiconductor bridge converters are designed for the voltage of the section to which they are connected, and the same sections of the secondary winding of each phase of the shunt transformers are made with the same transformation ratio.
Сущность предлагаемой полезной модели поясняется чертежом, где на фиг.1 приведена функциональная схема фазоповоротного устройства, включающая трехфазный сериесный трансформатор, трехфазный шунтовой трансформатор и трехфазный высоковольтный коммутатор;The essence of the proposed utility model is illustrated in the drawing, where Fig. 1 shows a functional diagram of a phase-shifting device including a three-phase serial transformer, a three-phase shunt transformer and a three-phase high-voltage switch;
на фиг.2 приведена функциональная схема цепочки одной фазы трехфазного высоковольтного коммутатора, состоящей из N последовательно соединенных однофазных полупроводниковых мостовых преобразователей с двунаправленными высоковольтными ключами в каждом плече;figure 2 shows the functional diagram of the chain of one phase of a three-phase high-voltage switch, consisting of N series-connected single-phase semiconductor bridge converters with bi-directional high-voltage switches in each arm;
на фиг.3 приведена векторная диаграмма, поясняющая принцип формирования опережающего (а) и отстающего (б) продольно-поперечного напряжения, при котором при любом угле регулирования напряжение на выходе ФПУ по модулю равно напряжению на его входе;figure 3 is a vector diagram explaining the principle of the formation of leading (a) and lagging (b) longitudinal-transverse stress, at which at any angle of regulation the voltage at the output of the FPU modulo equals the voltage at its input;
на фиг.4 представлена схема одного из вариантов реализации предлагаемой полезной модели, где в качестве двунаправленных высоковольтных ключей в каждом плече используются однооперационные тиристоры;figure 4 presents a diagram of one of the embodiments of the proposed utility model, where as bi-directional high-voltage switches in each arm are used single-operation thyristors;
на фиг.5 показано выполнение в каждом плече однофазных полупроводниковых мостовых преобразователей двунаправленных высоковольтных ключей в виде последовательно-соединенных пар встречно-параллельно включенных однооперационных тиристоров.figure 5 shows the implementation in each arm of a single-phase semiconductor bridge converters bi-directional high-voltage switches in the form of series-connected pairs of counter-parallel connected single-operation thyristors.
Предлагаемое фазоповоротное устройство содержит трехфазный сериесный трансформатор 1, первичные обмотки 2, 3, 4 которого соединены по схеме треугольника, а вторичные обмотки 5, 6, 7 выполнены со средними выводами 8, 9, 10 и подключены к клеммам 11 рассечки фазы A, 12 рассечки фазы B, 13 рассечки фазы C трехфазной высоковольтной линии 14 электропередачи со стороны входа ФПУ и к клеммам 15 рассечки фазы A, 16 рассечки фазы B, 17 рассечки фазы C трехфазной высоковольтной линии 18 электропередачи со стороны выхода ФПУ; трехфазный шунтовой трансформатор 19, первичные обмотки 20, 21 и 22 которого высоковольтными выводами 23, 24 и 25 подключены к средним выводам 8, 9, 10 вторичных обмоток 2, 3, 4 сериесного трансформатора 1, а низковольтными выводами 26, 27 и 28 соединены по схеме звезды и заземлены, а вторичные обмотки 29, 30 и 31 каждой фазы выполнены в виде N гальванически развязанных секций 32, 33 и 34, выводы 35 и 36, 37 и 38, 39 и 40 которых подключены к входным клеммам 41 и 42, 43 и 44, 45 и 46 трехфазного высоковольтного коммутатора 47, высоковольтные выводы 48, 49 и 50 каждой фазы которого подключены к узлам 51, 52 и 53 соединения двух других фаз схемы треугольника, выполненной из первичных обмоток 2, 3, 4 трехфазного сериесного трансформатора 1, а низковольтные выводы 54, 55 и 56 соединены по схеме звезды и заземлены; каждая фаза трехфазного высоковольтного коммутатора 47 выполнена в виде цепочки 57, 58, 59, состоящей из N последовательно соединенных однофазных полупроводниковых мостовых преобразователей 60, 61, 62 (фиг.2) с двунаправленными полупроводниковыми высоковольтными ключами 63, 64, 65, 66 в каждом плече, а входы полупроводниковых мостовых преобразователей 60, 62, 63 являются входами 41-42, 43-44, 45-46 трехфазного высоковольтного коммутатора 47 и подключены к выводам 35-36, 37-38, 39-40 одноименных секций 32, 33, 34 вторичной обмотки 29, 30, 31 соответствующей фазы шунтового трансформатора 19, причем все N секций 32, 33, 34 вторичной обмотки 20, 21, 22 каждой фазы шунтового трансформатора 19 имеют разные коэффициенты трансформации и, соответственно, выполнены с разным числом витков, полупроводниковые мостовые преобразователи 60, 61, 62 выполнены на напряжение соответствующей секции 32, 33, 34, к которой они подключены, а одноименные секции 32, 33, 34 вторичной обмотки 29, 30, 31 каждой фазы шунтового трансформатора 19 выполнены с одинаковым коэффициентом трансформации.The proposed phase-shifting device contains a three-phase serial transformer 1, the primary windings 2, 3, 4 of which are connected in a triangle pattern, and the secondary windings 5, 6, 7 are made with the middle terminals 8, 9, 10 and connected to the terminals 11 of the cut-out phase A, 12 cut phase B, 13 cut-out phase C of the three-phase high-voltage power transmission line 14 from the input side of the FPU and to the terminals 15 of the cut-out phase A, 16 cut-out phase B, 17 cut-off phase C of the three-phase high-voltage power line 18 of the power supply side of the FPU; a three-phase shunt transformer 19, the primary windings 20, 21 and 22 of which are connected to the middle terminals 8, 9, 10 of the secondary windings 2, 3, 4 of the series transformer 1 with high-voltage leads 23, 24 and 25, and low-voltage leads 26, 27 and 28 are connected via the star circuit is grounded and the secondary windings 29, 30 and 31 of each phase are made in the form of N galvanically isolated sections 32, 33 and 34, the conclusions 35 and 36, 37 and 38, 39 and 40 of which are connected to the input terminals 41 and 42, 43 and 44, 45 and 46 of a three-phase high-voltage switch 47, high-voltage terminals 48, 49 and 50 of each phase of which is connected s to the nodes 51, 52 and 53 of the connection of the other two phases of the triangle circuit made of the primary windings 2, 3, 4 of the three-phase series transformer 1, and the low-voltage leads 54, 55 and 56 are connected according to the star circuit and are grounded; each phase of the three-phase high-voltage switch 47 is made in the form of a chain 57, 58, 59, consisting of N series-connected single-phase semiconductor bridge converters 60, 61, 62 (Fig.2) with bidirectional semiconductor high-voltage switches 63, 64, 65, 66 in each arm and the inputs of the semiconductor bridge converters 60, 62, 63 are the inputs 41-42, 43-44, 45-46 of the three-phase high-voltage switch 47 and are connected to the terminals 35-36, 37-38, 39-40 of the same sections 32, 33, 34 secondary winding 29, 30, 31 of the corresponding phase of the shunt transfo the matora 19, and all N sections 32, 33, 34 of the secondary winding 20, 21, 22 of each phase of the shunt transformer 19 have different transformation ratios and, accordingly, are made with a different number of turns, the semiconductor bridge converters 60, 61, 62 are made to the voltage corresponding sections 32, 33, 34 to which they are connected, and sections of the same name 32, 33, 34 of the secondary winding 29, 30, 31 of each phase of the shunt transformer 19 are made with the same transformation ratio.
Фазоповоротное устройство работает следующим образом. В исходном состоянии при нулевом угле регулирования все однофазные полупроводниковые мостовые преобразователи 60, 61, 62 опрокинуты, т.е. в них включены два последовательных ключа 63, 64 или 65, 66; при этом все секции 32, 33, 34 вторичных обмоток 29, 30, 31 шунтового трансформатора 19 отключены от первичных обмоток 2, 3, 4 сериесного трансформатора 1, и вольтодобавочные напряжения UdA, UdB, UdC на выходе ФПУ не формируется.Phase-shifting device operates as follows. In the initial state, with a zero angle of regulation, all single-phase semiconductor bridge converters 60, 61, 62 are overturned, i.e. they include two consecutive keys 63, 64 or 65, 66; in this case, all sections 32, 33, 34 of the secondary windings 29, 30, 31 of the shunt transformer 19 are disconnected from the primary windings 2, 3, 4 of the series transformer 1, and the boost voltage U dA , U dB , U dC is not formed at the output of the FPU.
При подаче на систему управления (СУ) трехфазным высоковольтным коммутатором 47 сигнала от автоматической системы управления трансформаторной подстанции (АСУ ТП) или от системного оператора (СО) на работу ФПУ с ненулевым углом регулирования микропроцессор СУ в соответствии с заложенными в нем алгоритмами формирования импульсов управления, подаваемых на соответствующую пару двунаправленных полупроводниковых высоковольтных ключей 63, 66 или 64, 65 в зависимости от знака вектора вольтодобавочного напряжения (фиг.3) тех мостовых преобразователей 60, 61, 62 каждой фазы коммутатора 47, которые должны быть включены для работы ФПУ на заданной ступени регулирования (с заданным углом регулирования)When 47 signals are fed to the control system (SU) by the three-phase high-voltage switch 47 from the automatic control system of the transformer substation (ACS TP) or from the system operator (SO) to the FPU with a non-zero angle of regulation, the SU microprocessor is in accordance with the control pulse generation algorithms laid down in it, supplied to the corresponding pair of bidirectional semiconductor high-voltage switches 63, 66 or 64, 65 depending on the sign of the voltage boost vector (Fig. 3) of those bridge converters s 60, 61, 62 of each phase switch 47 which must be included for FPA predetermined control level (a predetermined regulation angle)
Принцип работы предлагаемого фазоповоротного устройства поясняется векторной диаграммой на фиг.3, гдеThe principle of operation of the proposed phase-shifting device is illustrated by the vector diagram in figure 3, where
UA, UB, UC - напряжение фаз A, B, C линии 14 на входе ФПУ,U A , U B , U C - phase voltage A, B, C of line 14 at the input of the FPU,
UA1, UB1, UC1 - напряжение фаз A1, B1, C1 линии 18 на выходе ФПУ,U A1 , U B1 , U C1 - phase voltage A1, B1, C1 of line 18 at the output of the FPU,
UdA, UdB, UdC - трехфазное вольтодобавочное напряжение на вторичных обмотках 5, 6, 7 сериесного трансформатора 1,U dA , U dB , U dC - three-phase boost voltage on the secondary windings 5, 6, 7 of a series transformer 1,
UAX, UBY, UCZ - питающее трехфазное напряжение шунтового трансформатора 19, снимаемое со средних выводов 8, 9, 10 сериесного трансформатора 1.U AX , U BY , U CZ - the three-phase supply voltage of the shunt transformer 19, removed from the middle terminals 8, 9, 10 of the serial transformer 1.
Последовательно соединенные m работающих (где m=1, 2…N) полупроводниковых преобразователей 60, 61, 62 каждой фазы в зависимости от величины числа m позволяют получить различные комбинации соединений секций 32, 33, 34 вторичных обмоток 29, 30, 31 шунтового трансформатора 19 и, тем самым, регулируют эквивалентный коэффициент трансформации Кэкв шунтового трансформатора, который можно определить по формулеSerially connected m working (where m = 1, 2 ... N) semiconductor converters 60, 61, 62 of each phase, depending on the value of the number m, allow to obtain various combinations of connections of sections 32, 33, 34 of the secondary windings 29, 30, 31 of the shunt transformer 19 and, thereby, regulate the equivalent transformation coefficient K equiv of the shunt transformer, which can be determined by the formula
, ,
где Кi - коэффициент трансформации i-й секции вторичной обмотки 29, 30, 31 шунтового трансформатора 19, a MJ - коэффициент, который определяет режим работы полупроводниковых преобразователей 60, 61, 62 с опережающим вектором напряжения (MJ=+1, где j=1), с отстающим вектором напряжения (MJ=-1, где j=2) или с нулевым углом регулирования (MJ=0, где j=3).where K i is the transformation coefficient of the i-th section of the secondary winding 29, 30, 31 of the shunt transformer 19, and M J is the coefficient that determines the operation mode of the semiconductor converters 60, 61, 62 with the leading voltage vector (M J = + 1, where j = 1), with a lagging voltage vector (M J = -1, where j = 2) or with a zero control angle (M J = 0, where j = 3).
Для получения фазового сдвига α, заданного сигналом от АСУ ТП или от СО, микропроцессор СУ ФПУ согласно формулам:To obtain the phase shift α specified by the signal from the industrial control system or from the CO, the microprocessor of the control system of FPU according to the formulas:
; ;
; ;
формирует вольтодобавочные напряжения UdA, UdB, UdC путем включения m (где m=1, 2…N) полупроводниковых преобразователей 60, 61, 62 каждой фазы ФПУ, осуществляющих переключение соответствующих m секций 32, 33, 34 каждой вторичной обмотки 29, 30, 31 шунтового трансформатора 19 в общую цепь в одно из трех состояний:generates boost voltage U dA , U dB , U dC by turning on m (where m = 1, 2 ... N) semiconductor converters 60, 61, 62 of each phase of the FPU, switching the corresponding m sections 32, 33, 34 of each secondary winding 29, 30, 31 of the shunt transformer 19 into a common circuit in one of three states:
для формирования опережающего вектора напряжения путем включения двунаправленных ключей 64, 65 полупроводниковых преобразователей 60, 61, 62 начала 35, 37, 39 обмоток 32, 33, 34 подключаются соответственно к выводам 48, 49, 50 коммутатора 47, а концы обмоток 36, 38, 40 - соответственно к выводам 54, 55, 56 коммутатора 47;to form a leading voltage vector by turning on bidirectional switches 64, 65 of the semiconductor converters 60, 61, 62 of the beginning 35, 37, 39 of the windings 32, 33, 34 are connected respectively to the terminals 48, 49, 50 of the switch 47, and the ends of the windings 36, 38, 40 - respectively, to the conclusions 54, 55, 56 of the switch 47;
для формирования отстающего вектора напряжения путем включения двунаправленных ключей 63, 66 начало обмоток 35, 37, 39 подключается соответственно к выводам 54, 55, 56 коммутатора 47, а конец обмоток 36, 38, 40 - соответственно к выводам 48, 49, 50 коммутатора 47;to form a lagging voltage vector by switching on bidirectional switches 63, 66, the beginning of the windings 35, 37, 39 is connected respectively to the terminals 54, 55, 56 of the switch 47, and the end of the windings 36, 38, 40 is respectively connected to the terminals 48, 49, 50 of the switch 47 ;
для формирования нулевого угла регулирования выводы 48, 49, 50 коммутатора 47 подключаются соответственно к его выводам 54, 55, 56 путем опрокидывания всех однофазных полупроводниковых мостовых преобразователей 60, 61, 62 (включением ключей 63, 64 или 65, 66), в результате чего вторичные обмотки 29, 30, 31 шунтового трансформатора 19 отсекаются от первичных обмоток 2, 3, 4 сериесного трансформатора 1.to form a zero control angle, the conclusions 48, 49, 50 of the switch 47 are connected to its terminals 54, 55, 56, respectively, by overturning all single-phase semiconductor bridge converters 60, 61, 62 (by switching on the keys 63, 64 or 65, 66), as a result of which the secondary windings 29, 30, 31 of the shunt transformer 19 are cut off from the primary windings 2, 3, 4 of the serial transformer 1.
Величина фазового сдвига а, полученного из формулыThe magnitude of the phase shift a obtained from the formula
где Kc - коэффициент трансформации сериесного трансформатора 1, определяется числом m задействованных в каждой фазе ФПУ полупроводниковых преобразователей 60, 61, 62, т.е. числом m секций 32, 33, 34 вторичных обмоток 29, 30, 31 шунтового трансформатора 19 и их эквивалентным коэффициентом трансформации Кэкв, подключаемых через преобразователи 60, 61, 62 к первичным обмоткам 2, 3, 4 сериесного трансформатора 1.where K c is the transformation coefficient of the serial transformer 1, is determined by the number m of semiconductor converters 60, 61, 62 involved in each phase of the FPU, i.e. the number m of sections 32, 33, 34 of the secondary windings 29, 30, 31 of the shunt transformer 19 and their equivalent transformation coefficient K eq connected through converters 60, 61, 62 to the primary windings 2, 3, 4 of the serial transformer 1.
Полученное трехфазное напряжение на вторичной стороне шунтового трансформатора 19 поступает на первичные обмотки 2, 3, 4 сериесного трансформатора 1, соединенные по схеме треугольника, на вторичных обмотках 5, 6, 7 которого получается необходимые вольтодобавочные напряжения UdA, UdB, UdC. Напряжения UAX, UBY, UCZ (фиг.3) подаются в качестве питающего напряжения на первичные обмотки 29, 30, 31 шунтового трансформатора 19, образуя тем самым обратную связь, которая обеспечивает равенство модулей входных UA выполняются в виде нескольких (в зависимости от уровня напряжения соответствующего мостового преобразователя 60, 61, 62) последовательно включенных пар встречно-параллельно соединенных тиристоров, UB, UC и выходных UA1, UB1, UC1 напряжениий ФПУ.The obtained three-phase voltage on the secondary side of the shunt transformer 19 is supplied to the primary windings 2, 3, 4 of the serial transformer 1 connected in a triangle circuit, on the secondary windings 5, 6, 7 of which the necessary boost voltage U dA , U dB , U dC is obtained. Voltages U AX , U BY , U CZ (Fig. 3) are supplied as supply voltage to the primary windings 29, 30, 31 of the shunt transformer 19, thereby forming a feedback that ensures the equality of the input modules U A are made in the form of several (in depending on the voltage level of the corresponding bridge converter 60, 61, 62) in series-connected pairs of counter-parallel connected thyristors, U B , U C and output U A1 , U B1 , U C1 voltage FPU.
Рассмотрим работу одного из вариантов реализации предлагаемой полезной модели, схема которого представлена на фиг.4, в котором двунаправленные полупроводниковые высоковольтные ключи 63, 64, 65, 66 в каждом плече выполняются в виде нескольких (в зависимости от уровня напряжения соответствующего мостового преобразователя 60, 61, 62) последовательно включенных пар встречно-параллельно соединенных тиристоров. Число мостовых преобразователей 60, 61, 62, так же, как и число секций 32, 33, 34 вторичных обмоток 29, 30, 31 каждой фазы шунтового трансформатора 19 равно четырем (N=4), коэффициенты трансформации Ki (i=1, 2, 3, 4) в каждой фазе соотносятся между собой как 1:2:4:8, что обеспечивает число ступеней регулирования nc фазового сдвига устройства реализации, равное nc=1+2+4+8=15 в каждую сторону - для опережающего и отстающего углов поворота фазы α, то есть всего 30, не считая нулевого угла регулирования.Consider the operation of one of the embodiments of the proposed utility model, the circuit of which is shown in Fig. 4, in which bidirectional semiconductor high-voltage switches 63, 64, 65, 66 in each arm are made in the form of several (depending on the voltage level of the corresponding bridge converter 60, 61 , 62) series-connected pairs of counter-parallel connected thyristors. The number of bridge converters 60, 61, 62, as well as the number of sections 32, 33, 34 of the secondary windings 29, 30, 31 of each phase of the shunt transformer 19 is four (N = 4), the transformation coefficients K i (i = 1, 2, 3, 4) in each phase are related to each other as 1: 2: 4: 8, which ensures the number of control steps n c of the phase shift of the implementation device, equal to n c = 1 + 2 + 4 + 8 = 15 in each direction - for leading and lagging phase rotation angles α, that is, only 30, not counting the zero angle of regulation.
При выбранных параметрах вторичных обмоток 29, 30, 31 каждой фазы шунтового трансформатора 19 устройство реализации позволяет обеспечить диапазон регулирования углов α от -40 до +40 град.эл. с дискретностью (40 град.эл./15)=2,67 град.эл. в каждую сторону, то есть практически плавно регулировать фазовый сдвиг во всем диапазоне изменения углов регулирования. Диапазон ±40 град.эл. обеспечивает возможность применения ФПУ во многих проблемных точках ЕЭС России.With the selected parameters of the secondary windings 29, 30, 31 of each phase of the shunt transformer 19, the implementation device allows you to provide a range of control angles α from -40 to +40 deg.el. with discreteness (40 deg. el. / 15) = 2.67 deg. el. in each direction, that is, almost smoothly adjust the phase shift over the entire range of variation of the control angles. Range ± 40 degrees E. provides the possibility of using FPU in many problem areas of the UES of Russia.
Для высоковольтной линии 14 с напряжением 220 кВ диапазон ±40 град.эл., согласно формуле (2), может быть обеспечен формированием трехфазного вольтодобавочного напряжения Ud=87 кВ на вторичных обмотках 5, 6, 7 сериесного трансформатора 1. Коэффициент трансформации КC сериесного трансформатора 1 принят равным КC=√3/2. При выборе коэффициента трансформации сериесного трансформатора 1 следует учитывать, что при выбранном КC для номинального тока нагрузки линий электропередачи в высоковольтных ключах 63÷66 мостовых преобразователей 60, 61, 62 не потребуется параллельное соединение тиристоров.For a high-voltage line 14 with a voltage of 220 kV, a range of ± 40 deg. El., According to formula (2), can be ensured by the formation of a three-phase voltage boost U d = 87 kV on the secondary windings 5, 6, 7 of a series transformer 1. Transformation coefficient K C series transformer 1 is taken equal to K C = √3 / 2. When choosing the transformation coefficient of the series transformer 1, it should be borne in mind that when K C is selected for the rated load current of power lines in high-voltage switches 63–66 of bridge converters 60, 61, 62, parallel connection of thyristors is not required.
Поэтому при включении тиристорных пар только первой секции коммутатора 47 на первичных обмотках 2, 3, 4 сериесного трансформатора 1 формируется напряжение Uс, равное напряжению U1 первой ступени регулирования. При включении тиристорных пар всех четырех мостовых преобразователей 60, 61, 62 коммутатора 47 в одном направлении на первичных обмотках сериесного трансформатора 1 обеспечивается напряжение, равное сумме напряжений всех четырех секций 32, 33, 34 вторичных обмоток 29, 30, 31 шунтового трансформатора 19, равное U1+U2+U3+U4=15Uc. Включение тиристорных пар в различных комбинациях и различных направлениях формирует напряжение на первичной обмотке сериесного трансформатора 1 от ±√3·Uc до ±√3·15Uc, где Uc - напряжение ступени регулирования, равное напряжению тех из секций 32, 33, 34 вторичных обмоток 29, 30, 31 шунтового трансформатора 19, которые имеют минимальное число витков. При числе ступеней регулирования nc=15, коэффициенте трансформации Кc=√3/2 сериесного трансформатора 1, максимальной величине вольтдобавочного напряжения Ud=87 кВ в фазе линии при угле фазового сдвига в 40 эл.град. минимальная величина напряжения Uc ступени регулирования, равная напряжению первой секции вторичной обмотки шунтового трансформатора 19, будет равна:Therefore, when the thyristor pairs of only the first section of the switch 47 are turned on, the voltage U s equal to the voltage U 1 of the first regulation stage is formed on the primary windings 2, 3, 4 of the series transformer 1. When the thyristor pairs of all four bridge converters 60, 61, 62 of the switch 47 are turned on in one direction, the primary windings of the series transformer 1 are provided with a voltage equal to the sum of the voltages of all four sections 32, 33, 34 of the secondary windings 29, 30, 31 of the shunt transformer 19, equal to U 1 + U 2 + U 3 + U 4 = 15U c . The inclusion of thyristor pairs in various combinations and different directions generates a voltage on the primary winding of a series transformer 1 from ± √3 · U c to ± √3 · 15U c , where U c is the voltage of the control stage equal to the voltage of those of sections 32, 33, 34 secondary windings 29, 30, 31 of the shunt transformer 19, which have a minimum number of turns. With the number of control steps n c = 15, the transformation coefficient K c = √3 / 2 of the series transformer 1, the maximum voltage boost voltage U d = 87 kV in the phase of the line at an angle of phase shift of 40 electric degrees. the minimum voltage value U c of the regulation stage, equal to the voltage of the first section of the secondary winding of the shunt transformer 19, will be equal to:
Соответственно максимальные напряжения второй, третьей и четвертой секций вторичных обмоток шунтового трансформатора 19 будут равны:Accordingly, the maximum voltage of the second, third and fourth sections of the secondary windings of the shunt transformer 19 will be equal to:
U2=2×2,9=5,8 кВ,U 2 = 2 × 2.9 = 5.8 kV,
U3=4×2,9=11,6 кВ,U 3 = 4 × 2.9 = 11.6 kV,
U4=8×2,9=23,2 кВ.U 4 = 8 × 2.9 = 23.2 kV.
При этом коэффициенты трансформации Кi четырех секций вторичных обмоток 29, 30, 31 каждой фазы шунтового трансформатора 19 получаются равными соответственно:Moreover, the transformation coefficients K i of the four sections of the secondary windings 29, 30, 31 of each phase of the shunt transformer 19 are equal, respectively:
К1=0.023, К2=0.046, К3=0.092, К4=0.184.K 1 = 0.023, K 2 = 0.046, K 3 = 0.092, K 4 = 0.184.
Так как все четыре мостовых преобразователя 60, 61, 62 трехфазного коммутатора 47 выполнены на напряжение U1, U2, U3, U4 соответствующих секций 32, 33, 34, которое превышает рабочее напряжение единичных пар встречно-параллельно соединенных тиристоров, то двунаправленные полупроводниковые высоковольтные ключи 63, 64, 65, 66 выполняются в виде нескольких (в зависимости от уровня напряжения соответствующего мостового преобразователя 60, 61, 62) последовательно включенных пар встречно-параллельно соединенных тиристоров: число последовательно соединенных пар тиристоров в первой секции (U1=2,9 кВ) равно 4, во второй секции (U2=5,8 кВ) - равно 6, в третьей секции (U3=11,6 кВ) - равно 8 и в четвертой секции (U4=23,2 кВ) - равно 14.Since all four bridge converters 60, 61, 62 of the three-phase switch 47 are made to a voltage of U 1 , U 2 , U 3 , U 4 of the corresponding sections 32, 33, 34, which exceeds the operating voltage of single pairs of oppositely connected thyristors, bidirectional semiconductor high-voltage switches 63, 64, 65, 66 are made in the form of several (depending on the voltage level of the corresponding bridge converter 60, 61, 62) series-connected pairs of counter-parallel connected thyristors: the number of series-connected p the thyristors in the first section (U 1 = 2.9 kV) is 4, in the second section (U 2 = 5.8 kV) is 6, in the third section (U 3 = 11.6 kV) is 8 and the fourth section (U 4 = 23.2 kV) is equal to 14.
При нулевом угле регулирования все мостовые преобразователи 60, 61, 62 во всех фазах «опрокинуты», т.е. включены два плеча 63, 64 или 65, 66, шунтирующие первичные обмотки 2, 3, 4 сериесного трансформатора 1. При этом включенные тиристоры работают непрерывно в течение отрезка времени, задаваемого системным оператором или в соответствии с текущим режимом работы линии электропередачи. СУ ФПУ должна генерировать ток управления тиристорами в течение всего заданного временного интервала, причем ток управления одновременно подается на все последовательные пары встречно-параллельно соединенных тиристоров работающего плеча. Тиристорные ключи 63, 64, 65, 66 всех секций 60, 61, 62 трехфазного высоковольтного коммутатора 47 работают только в ключевом режиме «открыт» - «закрыт» и включаются при нулевом напряжении, то есть при переходе силового напряжения через ноль, поэтому из каждой пары встречно-параллельно соединенных тиристоров включится тот, на котором в это время есть прямое напряжение. Такой режим работы ФПУ с тиристорным коммутатором 47 является щадящим для тиристоров мостовых преобразователей 60, 61, 62, так как при включении и выключении на них воздействуют весьма малые величины скоростей нарастания напряжения dU/dt и тока dI/dt.When the control angle is zero, all bridge converters 60, 61, 62 in all phases are “tipped”, i.e. two arms 63, 64 or 65, 66 are included, shunting the primary windings 2, 3, 4 of the series transformer 1. Moreover, the included thyristors operate continuously for the length of time set by the system operator or in accordance with the current operating mode of the power line. The control system of the FPU must generate thyristor control current for the entire specified time interval, and the control current is simultaneously supplied to all successive pairs of on-parallel connected thyristors of the working arm. Thyristor keys 63, 64, 65, 66 of all sections 60, 61, 62 of the three-phase high-voltage switch 47 work only in the key mode “open” - “closed” and turn on at zero voltage, that is, when the power voltage passes through zero, therefore from each pairs of on-parallel connected thyristors will turn on the one on which there is a direct voltage at this time. This mode of operation of the FPU with thyristor switch 47 is gentle for thyristors of bridge converters 60, 61, 62, since when switching on and off, they are affected by very small values of the slew rate of voltage dU / dt and current dI / dt.
Аналогично тиристорные мостовые преобразователи 60, 61, 62 работают и при ненулевых углах регулирования, при этом опережающие углы регулирования формируют включенные тиристорные пары плеч 64, 65, а отстающие углы регулирования - тиристорные пары плеч 63, 66 тех из четырех мостовых преобразователей 60, 61, 62, которые должны работать на данной ступени регулирования.Similarly, thyristor bridge converters 60, 61, 62 operate at non-zero control angles, while leading regulation angles form thyristor pairs of arms 64, 65, and lagging control angles form thyristor pairs of arms 63, 66 of those of four bridge converters 60, 61, 62, which should work at this stage of regulation.
Таким образом, в предлагаемой полезной модели технический результат, заключающийся в повышении надежности и срока службы достигается за счет использования в трехфазном высоковольтном коммутаторе 47 тиристорных мостовых преобразователей 60, 61, 62 и схем их подключения к секциям вторичных обмоток 29, 30, 31 каждой фазы шунтового трансформатора 19; повышение пропускной способности высоковольтных линий достигается за счет расширения диапазона углов регулирования, а увеличение быстродействия ФПУ за счет применения в мостовых преобразователях 60, 61, 62 однооперационных тиристоров ведет к повышению устойчивости энергетической системы путем демпфирования колебаний, возникающих во время переходных электромеханических процессов.Thus, in the proposed utility model, the technical result, which is to increase reliability and service life, is achieved by using 47 thyristor bridge converters 60, 61, 62 in a three-phase high-voltage switch and their connection schemes to the sections of the secondary windings 29, 30, 31 of each phase of the shunt transformer 19; An increase in the throughput of high-voltage lines is achieved by expanding the range of control angles, and an increase in the speed of FPU due to the use of single-operation thyristors in bridge converters 60, 61, 62 leads to an increase in the stability of the energy system by damping oscillations that occur during transient electromechanical processes.
Claims (1)
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| RU2011103124/07U RU106060U1 (en) | 2011-01-31 | 2011-01-31 | PHASE TURNING DEVICE |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| RU2011103124/07U RU106060U1 (en) | 2011-01-31 | 2011-01-31 | PHASE TURNING DEVICE |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| RU106060U1 true RU106060U1 (en) | 2011-06-27 |
Family
ID=44739783
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| RU2011103124/07U RU106060U1 (en) | 2011-01-31 | 2011-01-31 | PHASE TURNING DEVICE |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| RU (1) | RU106060U1 (en) |
Cited By (6)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| RU2509408C2 (en) * | 2012-06-09 | 2014-03-10 | Открытое акционерное общество "Федеральная сетевая компания Единой энергетической системы" | Method to control phase-shifting device |
| RU2511327C2 (en) * | 2012-02-20 | 2014-04-10 | Закрытое акционерное общество "Казанский Гипронииавиапром" | Large-panel building |
| RU2577190C1 (en) * | 2014-12-23 | 2016-03-10 | Открытое акционерное общество "Энергетический институт им. Г.М. Кржижановского" | Method of controlling phase-shift device |
| RU2655922C1 (en) * | 2017-02-01 | 2018-05-30 | Дмитрий Иванович Панфилов | Phase-rotary device |
| RU2711365C1 (en) * | 2019-08-21 | 2020-01-16 | федеральное государственное бюджетное образовательное учреждение высшего образования "Национальный исследовательский университет "МЭИ" (ФГБОУ ВО "НИУ "МЭИ") | Phase-shifting device |
| CN111709200A (en) * | 2020-06-15 | 2020-09-25 | 全球能源互联网研究院有限公司 | Equivalent model construction and switching control method and system for bidirectional switchable phase shifter |
-
2011
- 2011-01-31 RU RU2011103124/07U patent/RU106060U1/en active
Cited By (7)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| RU2511327C2 (en) * | 2012-02-20 | 2014-04-10 | Закрытое акционерное общество "Казанский Гипронииавиапром" | Large-panel building |
| RU2509408C2 (en) * | 2012-06-09 | 2014-03-10 | Открытое акционерное общество "Федеральная сетевая компания Единой энергетической системы" | Method to control phase-shifting device |
| RU2577190C1 (en) * | 2014-12-23 | 2016-03-10 | Открытое акционерное общество "Энергетический институт им. Г.М. Кржижановского" | Method of controlling phase-shift device |
| RU2655922C1 (en) * | 2017-02-01 | 2018-05-30 | Дмитрий Иванович Панфилов | Phase-rotary device |
| RU2711365C1 (en) * | 2019-08-21 | 2020-01-16 | федеральное государственное бюджетное образовательное учреждение высшего образования "Национальный исследовательский университет "МЭИ" (ФГБОУ ВО "НИУ "МЭИ") | Phase-shifting device |
| CN111709200A (en) * | 2020-06-15 | 2020-09-25 | 全球能源互联网研究院有限公司 | Equivalent model construction and switching control method and system for bidirectional switchable phase shifter |
| CN111709200B (en) * | 2020-06-15 | 2023-08-15 | 全球能源互联网研究院有限公司 | Equivalent model construction and switching control method and system of bidirectional switchable phase shifter |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| RU106060U1 (en) | PHASE TURNING DEVICE | |
| KR101134998B1 (en) | Device for regulating electrical voltage | |
| RU2664558C2 (en) | Unified power flow controller for double-circuit line | |
| RU2450420C1 (en) | Semiconductor phase shifter | |
| AU711771B2 (en) | Method and device for continuous adjustment and regulation of a transformer turns ratio, and transformer provided with such a device | |
| Faiz et al. | New solid-state onload tap-changers topology for distribution transformers | |
| CN102208265A (en) | On-load tapping switch of composite switching-type transformer | |
| RU2622890C1 (en) | Method for switching-on, switching-off and regulating voltage of transformer substation | |
| RU143195U1 (en) | TYRISTOR CONTROLLED PHASE TURNING DEVICE | |
| RU2360316C2 (en) | Controllable shunting reactor transformer | |
| RU110558U1 (en) | SEMICONDUCTOR PHASE TURNING DEVICE | |
| RU2711587C1 (en) | Method of controlling transformer voltage under load and device for its implementation | |
| CA2815182A1 (en) | Current supply arrangement with a first and a second current supply device, wherein the second current supply device is connected to the first current supply device | |
| US20050017696A1 (en) | Method and device for regulating electric voltage | |
| US11159091B2 (en) | Stackable isolated voltage optimization module | |
| RU107005U1 (en) | PHASE TURNING DEVICE | |
| RU107421U1 (en) | PHASE TURNING DEVICE | |
| JP7487312B2 (en) | Power electronic on-load tap changer with reduced number of taps. | |
| CN113257549A (en) | High-capacity double-device height impedance phase-shifting transformer with additional reactor | |
| CN114128073A (en) | Device for connecting two AC networks and method for operating the device | |
| RU2578681C1 (en) | Device for integrated control of cross-flow of active, reactive power and short-circuit current limitation | |
| RU2809278C1 (en) | Three-phase voltage converter | |
| RU2032262C1 (en) | Induction-type on-load stepping tap changer "uvar" | |
| CN217157910U (en) | Voltage-regulating tapping system of arcless on-load automatic voltage-regulating distribution transformer | |
| CN221783870U (en) | Ring closing control device for power distribution network |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| PC11 | Official registration of the transfer of exclusive right |
Effective date: 20120405 |