RU102075U1 - HYDRODYNAMIC GENERATOR OF FLUID FLOW OSCILLATIONS - Google Patents
HYDRODYNAMIC GENERATOR OF FLUID FLOW OSCILLATIONS Download PDFInfo
- Publication number
- RU102075U1 RU102075U1 RU2010122459/03U RU2010122459U RU102075U1 RU 102075 U1 RU102075 U1 RU 102075U1 RU 2010122459/03 U RU2010122459/03 U RU 2010122459/03U RU 2010122459 U RU2010122459 U RU 2010122459U RU 102075 U1 RU102075 U1 RU 102075U1
- Authority
- RU
- Russia
- Prior art keywords
- channels
- vortex chamber
- stage
- nozzle
- swirl
- Prior art date
Links
Landscapes
- Nozzles (AREA)
Abstract
1. Гидродинамический генератор колебаний расхода жидкости, содержащий корпус с вихревой камерой, выходное сопло, каналы закрутки, выполненные в двух плоскостях сечения вихревой камеры с взаимно противоположной ориентацией закрутки, магистраль для подачи жидкости с ограничителем расхода, емкость для накопления жидкости и центральное тело, установленное внутри вихревой камеры, отличающийся тем, что каналы закрутки первой ступени расположены на входе в сопло, каналы второй ступени расположены на расстоянии L=(4÷10)rс от каналов первой ступени, количество каналов в плоскости каждого сечения вихревой камеры составляет n≥3, которые расположены по периметру на одинаковом расстоянии друг от друга, а от оси вихревой камеры на расстоянии R=(1,5÷2,5)rс, при этом суммарная площадь проходных сечений каналов первой ступени равна Fвх1=(0,07÷0,15)Fс, суммарная площадь проходных сечений каналов второй ступени равна Fвx2=(0,8÷2,0)Fc, а зазор между центральным телом и боковой стенкой вихревой камеры составляет (0,3÷0,7)rc, где rс - минимальный радиус, a Fc - минимальная площадь условного эквивалентного круглого сопла Лаваля (Fc=Fкр; Fкр - минимальная площадь кольцевого сопла). ! 2. Гидродинамический генератор колебаний расхода жидкости по п.1, отличающийся тем, что выходное сопло выполнено в виде сверхзвукового кольцевого сопла. 1. A hydrodynamic generator of fluid flow oscillations, comprising a housing with a vortex chamber, an output nozzle, swirl channels made in two cross-sectional planes of the vortex chamber with mutually opposite swirl orientations, a fluid supply line with a flow limiter, a liquid storage tank and a central body installed inside the vortex chamber, characterized in that the swirl channels of the first stage are located at the entrance to the nozzle, the channels of the second stage are located at a distance L = (4 ÷ 10) rс from the channels of the first stupa and, the number of channels in the plane of each section of the vortex chamber is n≥3, which are located along the perimeter at the same distance from each other, and from the axis of the vortex chamber at a distance R = (1.5 ÷ 2.5) rс, while the total area the cross sections of the channels of the first stage is Fin1 = (0.07 ÷ 0.15) Fc, the total area of the cross sections of the channels of the second stage is Fbx2 = (0.8 ÷ 2.0) Fc, and the gap between the central body and the side wall of the vortex chamber is (0.3 ÷ 0.7) rc, where rс is the minimum radius, and Fc is the minimum area of the conditional equivalent round la Laval (Fc = Fkr; Fcr - minimum area of the annular nozzle). ! 2. The hydrodynamic generator of fluid flow fluctuations according to claim 1, characterized in that the output nozzle is made in the form of a supersonic annular nozzle.
Description
Полезная модель относится к гидравлическим системам, использующим протекание жидкостей для создания колебаний расхода, и может быть использовано в машиностроении, горнодобывающей, нефтедобывающей промышленности, в медицине и других областях народного хозяйства.The utility model relates to hydraulic systems using fluid flow to create flow fluctuations, and can be used in engineering, mining, oil industry, medicine and other areas of the national economy.
Известен генератор колебаний (Патент РФ N 2087756), который содержит корпус, установленную в нем проточную камеру с каналами закрутки и соплом, напорную магистраль, сообщенную с каналами закрутки, центральное тело, установленное в проточной камере с зазором относительно ее боковой стенки, дополнительную магистраль с ограничителем расхода, подключенной через ограничитель расхода к напорной магистрали и соединенной с выходным соплом через зазор между центральным телом и стенкой проточной камеры.A known oscillation generator (RF Patent N 2087756), which contains a housing, a flow chamber installed therein with swirl channels and a nozzle, a pressure line connected with swirl channels, a central body installed in the flow chamber with a gap relative to its side wall, an additional highway with a flow limiter connected through a flow limiter to the pressure line and connected to the output nozzle through a gap between the central body and the wall of the flow chamber.
Недостатками известного устройства являются низкая энергетика жидкостного потока в дополнительном потоке, а также низкий диапазон эксплуатации по давлению и расходу жидкости из-за неоптимальных размеров проходных сечений каналов, что ограничивает область его применения.The disadvantages of the known device are the low energy of the liquid stream in the additional stream, as well as the low range of operation in terms of pressure and flow rate of the liquid due to non-optimal sizes of the passage sections of the channels, which limits its scope.
Задачей данной полезной модели является повышение эффективности генерирования колебаний расхода жидкости за счет расширения диапазона частот, увеличения амплитуды колебаний давления и расхода.The objective of this utility model is to increase the efficiency of generating fluid flow fluctuations by expanding the frequency range, increasing the amplitude of the pressure and flow fluctuations.
Решением поставленной задачи достигается тем, что в генераторе колебаний расхода жидкости, содержащем корпус с вихревой камерой, выходное сопло, каналы закрутки, выполненные в двух плоскостях сечения вихревой камеры с взаимно противоположной ориентацией закрутки, магистраль для подачи жидкости и центральное тело, установленное внутри вихревой камеры, согласно полезной модели каналы закрутки первой ступени расположены на входе в сопло, а каналы закрутки второй ступени расположены от каналов первой ступени на расстоянии L=(4÷10)rc, где rс - минимальный радиус условного эквивалентного круглого сопла Лаваля. Количество каналов в плоскости каждого сечения вихревой камеры составляет n≥3, и они расположены по периметру на одинаковом расстоянии друг от друга, а от оси вихревой камеры на расстоянии R=(1,5÷2,5)rс,. При этом суммарная площадь проходных сечений каналов первой ступени равна Fвx1=(0,07÷0,15)Fc, а каналов второй ступени равна Fвх2=(0,8÷2,0)Fc. Fc - минимальная площадь условного эквивалентного круглого сопла Лаваля (здесь Fc=Fкр; Fкр - минимальная площадь кольцевого сопла). Зазор между центральным телом и боковой стенкой вихревой камеры лежит в диапазоне (0,3÷0,7)rс,The solution to this problem is achieved by the fact that in the oscillator of the fluid flow comprising a housing with a vortex chamber, an output nozzle, swirl channels made in two planes of the cross-section of the swirl chamber with mutually opposite swirl orientations, a fluid supply line and a central body installed inside the swirl chamber , according to the utility model, the twist channels of the first stage are located at the entrance to the nozzle, and the twist channels of the second stage are located from the channels of the first stage at a distance L = (4 ÷ 10) r c , where r s - minimum radius of the conditional equivalent round Laval nozzle. The number of channels in the plane of each section of the vortex chamber is n≥3, and they are located along the perimeter at the same distance from each other, and from the axis of the vortex chamber at a distance R = (1.5 ÷ 2.5) r s ,. In this case, the total area of the passage sections of the channels of the first stage is F Bx1 = (0.07 ÷ 0.15) F c , and the channels of the second stage is F Bx2 = (0.8 ÷ 2.0) F c . F c is the minimum area of the conditional equivalent round Laval nozzle (here F c = F cr ; F cr is the minimum area of the annular nozzle). The gap between the central body and the side wall of the vortex chamber lies in the range (0.3 ÷ 0.7) r s ,
Поставленная задача решается также за счет того, что выходное сопло гидродинамического генератора колебаний расхода жидкости выполнено в виде сверхзвукового кольцевого сопла.The problem is also solved due to the fact that the output nozzle of the hydrodynamic generator of fluid flow oscillations is made in the form of a supersonic annular nozzle.
На фиг.1 изображено продольное сечение генератора колебаний расхода и разрезы в сечениях А-А и В-В.Figure 1 shows a longitudinal section of a generator of flow fluctuations and sections in sections aa and bb.
На фиг.2 приведена схема сверхзвукового кольцевого сопла.Figure 2 shows a diagram of a supersonic annular nozzle.
Гидродинамический генератор колебаний расхода жидкости содержит корпус 1, установленную в нем вихревую камеру 2 с каналами закрутки 3-1, 3-2 и выходным соплом 4, выполненным в виде сверхзвукового кольцевого сопла 5, и магистраль 6 для подачи жидкости с ограничителем расхода 7, соединенную с каналами закрутки 3-1, 3-2 и емкостью 8. В гидродинамическом генераторе колебаний каналы закрутки первой ступени 3-1 расположены на входе в сопло 4, каналы второй ступени 3-2 расположены от каналов первой ступени на расстоянии L=(4÷10)rс. Количество каналов 3 в плоскости каждого сечения вихревой камеры 2 составляет n≥3, которые расположены по периметру на одинаковом расстоянии друг от друга, а от оси вихревой камеры 2 на расстоянии R=(1,5÷2,5)rс. При этом суммарная площадь проходных сечений каналов первой ступени 3-1 равна Fвx1=(0,07÷0,15)Fc, суммарная площадь проходных сечений каналов второй ступени 3-2 равна Fвx2=(0,8÷2,0)Fc. В вихревой камере 2 установлено центральное тело 5 с зазором относительно ее боковой стенки, равным h=(0,3÷0,7)rс, где rс - минимальный радиус, а Fc - минимальная площадь условного эквивалентного круглого сопла Лаваля (здесь Fc=Fкp; Fкр - минимальная площадь кольцевого сопла).The hydrodynamic generator of fluid flow fluctuations comprises a housing 1, a vortex chamber 2 mounted therein with swirl channels 3-1, 3-2 and an output nozzle 4 made in the form of a supersonic annular nozzle 5, and a line 6 for supplying liquid with a flow limiter 7 connected with spin channels 3-1, 3-2 and capacity 8. In the hydrodynamic oscillation generator, the spin channels of the first stage 3-1 are located at the entrance to the nozzle 4, the channels of the second stage 3-2 are located from the channels of the first stage at a distance L = (4 ÷ 10) r s The number of channels 3 in the plane of each section of the vortex chamber 2 is n≥3, which are located along the perimeter at the same distance from each other, and from the axis of the vortex chamber 2 at a distance R = (1.5 ÷ 2.5) r s . In this case, the total area of the passage sections of the channels of the first stage 3-1 is F bx1 = (0.07 ÷ 0.15) F c , the total area of the passage sections of the channels of the second stage 3-1 is F bx2 = (0.8 ÷ 2.0 ) F c . In the vortex chamber 2, a central body 5 is installed with a gap relative to its side wall equal to h = (0.3 ÷ 0.7) r s , where r s is the minimum radius and F c is the minimum area of the conditional equivalent round Laval nozzle (here F c = F cr ; F cr is the minimum area of the annular nozzle).
Заявляемый гидродинамический генератор колебаний расхода жидкости работает следующим образом.The inventive hydrodynamic generator of fluid flow fluctuations is as follows.
Жидкость подают под избыточным давлением по напорным магистралям 6. Причем в магистрали, предназначенной для подачи жидкости в каналы закручивания второй ступени 3-2, установлен ограничитель расхода 7, благодаря которому 80% жидкости поступает в каналы первой ступени, а 20% - в каналы второй ступени. С помощью каналов 3-1 и 3-2 закручивают поток, создавая два противоположно направленных вихря в сечениях А-А и В-В (фиг.1). При этом давление на каналах закручивания обеих ступеней будет одинаковым. В силу того, что эти два вихря направлены друг против друга, при смешении этих двух вихрей в вихревой камере 2 происходит торможение жидкостного вихря, что приводит к уменьшению суммарной скорости вращения жидкости в вихревой камере 2. Так как давление жидкости на стенке вихревой камеры 2 определяется центробежными силами, возникающими при вращении жидкости, то давление в вихревой камере 2 зависит от скорости вращения жидкости в ней. Вследствие этого при подаче в вихревую камеру 2 дополнительной жидкости через тангенциальные каналы второй ступени 3-2 давление в вихревой камере 2 снижается. В результате увеличивается перепад давления на каналах первой ступени 3-1. Это вызывает увеличение расхода жидкости через каналы первой ступени 3-1 и повышение давления в вихревой камере 2. Так как суммарная площадь Fвx2 проходного сечения каналов второй ступени больше, чем суммарная площадь Fвx1 проходного сечения каналов первой ступени (Fвх2>Fвx1), то скорость жидкости, протекающей через каналы второй ступени, мала и, можно считать, что давление в каналах второй ступени 3-2 равно давлению в вихревой камере 2. Тогда, в связи с повышением давления жидкости в вихревой камере 2 поток начинает течь обратно по каналам второй ступени 3-2. При этом ограничитель расхода 7 не пропускает жидкость в основную магистраль 6 и жидкость начинает заполнять емкость 8. Наконец, наступает момент, когда емкость 8 заполняется и давление в каналах второй ступени 3-2 становится больше давления в вихревой камере 2, что приводит к течению жидкости в обратную сторону - в сторону вихревой камеры 2: от емкости 8 - к вихревой камере 2, в результате чего происходит увеличение (колебание) расхода жидкости через сопло 4.The fluid is supplied under overpressure through the pressure lines 6. Moreover, a flow limiter 7 is installed in the line for supplying liquid to the twisting channels of the second stage 3-2, due to which 80% of the liquid enters the channels of the first stage, and 20% into the channels of the second steps. Using channels 3-1 and 3-2, the flow is twisted, creating two oppositely directed vortices in sections AA and BB (Fig. 1). In this case, the pressure on the twisting channels of both stages will be the same. Due to the fact that these two vortices are directed against each other, when these two vortices are mixed in the vortex chamber 2, the fluid vortex is decelerated, which leads to a decrease in the total fluid rotation speed in the vortex chamber 2. Since the fluid pressure on the wall of the vortex chamber 2 is determined centrifugal forces arising from the rotation of the fluid, the pressure in the vortex chamber 2 depends on the speed of rotation of the fluid in it. As a result, when additional fluid is supplied to the vortex chamber 2 through the tangential channels of the second stage 3-2, the pressure in the vortex chamber 2 decreases. As a result, the pressure drop across the channels of the first stage 3-1 increases. This causes an increase in fluid flow through the channels of the first stage 3-1 and an increase in pressure in the vortex chamber 2. Since the total area F in2 of the passage section of the channels of the second stage is greater than the total area F inx1 of the passage section of the channels of the first stage (F in2 > F in1 ) , then the speed of the fluid flowing through the channels of the second stage is small and it can be assumed that the pressure in the channels of the second stage 3-2 is equal to the pressure in the vortex chamber 2. Then, due to the increase in the pressure of the liquid in the vortex chamber 2, the flow begins to flow back along channels of the second steps 3-2. In this case, the flow limiter 7 does not pass liquid into the main line 6 and the liquid begins to fill the tank 8. Finally, there comes a time when the tank 8 is filled and the pressure in the channels of the second stage 3-2 becomes greater than the pressure in the vortex chamber 2, which leads to the flow of liquid in the opposite direction - towards the vortex chamber 2: from the tank 8 - to the vortex chamber 2, as a result of which there is an increase (oscillation) of the fluid flow through the nozzle 4.
Известно, что чем выше скоростной напор потока жидкости, истекающей из сопла 4, тем дальше (сильнее) бьет струя, а скоростной напор обеспечивается увеличением перепада давления на сопле 4.It is known that the higher the velocity head of the fluid flowing out of the nozzle 4, the farther (stronger) the jet hits, and the velocity head is provided by an increase in the pressure drop across the nozzle 4.
Несмотря на простоту конструкции, круглое сопло Лаваля хорошо работает только для фиксированного давления подачи струи в него, а в вихревой камере 2 давление переменное из-за наличия каналов второй ступени 3-2 и емкости 8. На нерасчетных режимах работы сопла Лаваля скорость истечения струи не будет высокой. Например, при понижении давления подачи сопло будет работать на режиме перерасширения и внутрь сопла может заползти скачок уплотнения. В этом случае поток оторвется от стенки сопла, в результате чего резко затормозится истечение струи жидкости из сопла Лаваля.Despite the simplicity of the design, the round Laval nozzle works well only for a fixed pressure of the jet into it, and in the vortex chamber 2 the pressure is variable due to the presence of channels of the second stage 3-2 and capacity 8. In off-design modes of operation of the Laval nozzle, the flow velocity is not will be high. For example, when the supply pressure decreases, the nozzle will operate in the over-expansion mode and a shock wave may creep into the nozzle. In this case, the flow breaks away from the nozzle wall, as a result of which the outflow of a liquid stream from the Laval nozzle is sharply inhibited.
Этого недостатка лишено сверхзвуковое кольцевое сопло 5. Особенностью конструкции кольцевого сопла является кольцевая (щелевая) форма минимального сечения (рис.2). В кольцевом сопле сверхзвуковая струя с одной стороны ограничивается твердой стенкой центрального тела, а с другой - внешней граничной линией тока (атмосферным давлением). Благодаря наличью свободной поверхности струи, кольцевое сопло обладает способностью автоматического регулирования давления (скорости истечения) на выходе из сопла.The supersonic annular nozzle 5 is deprived of this drawback. A design feature of the annular nozzle is the annular (slotted) shape of the minimum cross section (Fig. 2). On the one hand, the supersonic jet in the annular nozzle is limited by the solid wall of the central body, and on the other, by the external boundary current line (atmospheric pressure). Due to the free surface of the jet, the annular nozzle has the ability to automatically control the pressure (flow rate) at the exit of the nozzle.
Когда расширение потока происходит на угловой точке, это расширение ограничивается наружным (атмосферным) давлением. Этим самым «отключается» та часть центрального тела кольцевого сопла, где происходит перерасширение потока. На расчетом режиме работы кольцевого сопла внешняя граница струи жидкости направлена параллельно оси сопла. При изменении давления жидкости в вихревой камере 2 (например, при снижении давления жидкости в емкости 8) характер течения струи в кольцевом сопле меняется. В этом случае поток расширяется в волнах разрежения и разворачивается до линии тока OВ′ (поток прижимается к твердой стенке) (рис.2). На крайней волне разрежения (O-m), выходящей из угловой точки О, давление струи становится равным атмосферному давлению. Далее в волне сжатия (m-В′) поток тормозится, и давление струи возрастает. Затем после ряда сжатий и расширений давление струи восстанавливается до давления окружающей среды. Таким образом, давление газа в кольцевом сопле не становится ниже давления окружающей среды, то есть кольцевое сопло при любом давлении подачи всегда работает на расчетном режиме. Далее цикл повторяется.When the expansion of the flow occurs at a corner point, this expansion is limited by external (atmospheric) pressure. This “disconnects” that part of the central body of the annular nozzle where the over-expansion occurs. In the calculation mode of operation of the annular nozzle, the outer boundary of the liquid stream is directed parallel to the axis of the nozzle. When the fluid pressure in the vortex chamber 2 changes (for example, when the fluid pressure in the vessel 8 decreases), the nature of the jet flow in the annular nozzle changes. In this case, the flow expands in the rarefaction waves and turns around to the streamline ОВ ′ (the flow is pressed against the solid wall) (Fig. 2). At the extreme rarefaction wave (O-m) emerging from the corner point O, the jet pressure becomes equal to atmospheric pressure. Further, in the compression wave (m-B ′), the flow is decelerated, and the pressure of the jet increases. Then, after a series of contractions and expansions, the jet pressure is restored to ambient pressure. Thus, the gas pressure in the annular nozzle does not become lower than the ambient pressure, i.e., the annular nozzle always works in the design mode at any supply pressure. Next, the cycle repeats.
Предлагаемый генератор колебаний расхода жидкости позволяет расширить диапазон частот, увеличить амплитуду колебаний давления и расхода, повысить эксплуатационные характеристики и область его применения.The proposed generator of fluid flow fluctuations allows you to expand the frequency range, increase the amplitude of pressure and flow fluctuations, increase operational characteristics and its scope.
Выбранный диапазон значения радиуса корпуса пульсатора, на котором расположены каналы закрутки, объясняется тем, что при радиусе R/rс<1,5 уменьшается давление на жидкостном вихре в камере закручивания (амплитуда колебаний), а при радиусе R/rс>2,5 возрастут потери из-за вязкости.The selected range of the radius value of the pulsator body, on which the swirl channels are located, is explained by the fact that, at a radius R / r s <1.5, the pressure on the liquid vortex in the swirl chamber decreases (amplitude of oscillations), and at a radius R / r с > 2, 5 increases due to viscosity.
В диапазоне суммарных площадей проходных сечений каналов первой ступени Fвx1/Fc=0,07÷0,15 и второй ступени Fвх2/Fс=0,8÷2,0 обеспечивается максимальная амплитуда колебаний потока жидкости.In the range of total areas of the passage sections of the channels of the first stage F bx1 / F c = 0.07 ÷ 0.15 and the second stage F bx2 / F c = 0.8 ÷ 2.0, the maximum amplitude of the fluid flow oscillations is provided.
При количестве каналов, расположенных по периметру корпуса, n<3 не обеспечивается равномерность жидкостного вихря в камере закручивания.When the number of channels located along the perimeter of the body, n <3, the uniformity of the liquid vortex in the swirl chamber is not ensured.
При величине зазора между центральным телом и корпусом h/rс<0,3 увеличивается сопротивление течению потока жидкости, а при зазоре h /rc>0,7 уменьшается скорость потока и произойдет увеличение потерь из-за вязкости.When the gap between the central body and the body h / r c <0.3, the resistance to the flow of the liquid flow increases, and when the gap h / r c > 0.7, the flow rate decreases and an increase in losses due to viscosity occurs.
При расстоянии, на котором расположены каналы второй ступени, L/rс<4 работа каналов будет оказывать влияние на жидкостной вихрь в камере закручивания, а при L/rc>10 произойдет увеличение потерь из-за вязкости.At a distance at which the channels of the second stage are located, L / r s <4, the operation of the channels will affect the liquid vortex in the swirl chamber, and at L / r c > 10, an increase in losses due to viscosity will occur.
Использование сверхзвукового кольцевого сопла позволяет получить сильную дальнобойную струю на выходе из него при любом перепаде давления на кольцевом сопле.The use of a supersonic annular nozzle makes it possible to obtain a strong long-range jet at the outlet from it at any pressure drop across the annular nozzle.
Использование полезной модели позволит повысить амплитуду колебаний давления и увеличить радиус зоны обработки, расширить диапазон частот, повысить эксплуатационные характеристики оборудования, обеспечить надежность и стабильность его работы при изменении режимов работы генератора, расширить область применения.Using the utility model will increase the amplitude of pressure fluctuations and increase the radius of the processing zone, expand the frequency range, increase the operational characteristics of the equipment, ensure the reliability and stability of its operation when changing the operating modes of the generator, and expand the scope.
Claims (2)
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| RU2010122459/03U RU102075U1 (en) | 2010-06-02 | 2010-06-02 | HYDRODYNAMIC GENERATOR OF FLUID FLOW OSCILLATIONS |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| RU2010122459/03U RU102075U1 (en) | 2010-06-02 | 2010-06-02 | HYDRODYNAMIC GENERATOR OF FLUID FLOW OSCILLATIONS |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| RU102075U1 true RU102075U1 (en) | 2011-02-10 |
Family
ID=46309607
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| RU2010122459/03U RU102075U1 (en) | 2010-06-02 | 2010-06-02 | HYDRODYNAMIC GENERATOR OF FLUID FLOW OSCILLATIONS |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| RU (1) | RU102075U1 (en) |
-
2010
- 2010-06-02 RU RU2010122459/03U patent/RU102075U1/en not_active IP Right Cessation
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| CN102847621B (en) | A kind of combined central body cavitating nozzle | |
| CN112108278A (en) | Pulse oscillation device based on mathematical model construction design | |
| US8387956B2 (en) | Heat-generating jet injection | |
| US9932246B2 (en) | Pulse cavitation processor and method of using same | |
| CN201083177Y (en) | Draft tube | |
| CN209261930U (en) | Spiral-flow type jet pump | |
| RU102075U1 (en) | HYDRODYNAMIC GENERATOR OF FLUID FLOW OSCILLATIONS | |
| CN202039046U (en) | Natural gas supersonic velocity direct expansion and cyclone separation device | |
| CN106669584A (en) | Intense shearing annular jet cavitation generator | |
| Štefan et al. | Structure of flow fields downstream of two different swirl generators | |
| CN211449229U (en) | Novel jet vacuum pump | |
| CN212177094U (en) | Hydraulic pulse vibration device | |
| CN206318739U (en) | A kind of Strong shear formula central jet cavitation generator | |
| CN112827687A (en) | Spiral pipeline oscillation atomizer based on bionic surface | |
| CN108704599B (en) | Heterogeneous reaction device | |
| CN109404349A (en) | Spiral-flow type jet pump | |
| Masoodi et al. | Aspects of vortex breakdown phenomenon in hydraulic turbines | |
| Litvinov et al. | Swirl number analysis in the air hydro-turbine model | |
| Tanasa et al. | Experimental and numerical analysis of decelerated swirling flow from the discharge cone of hydraulic turbines using pulsating jet technique | |
| CN111720368B (en) | Water hammer generating device | |
| Platonov et al. | Experimental study of pressure pulsations in the flow duct of a medium-size model hydroelectric generator with Francis turbine | |
| CN109356888A (en) | A kind of jet pump | |
| RU70696U1 (en) | LIQUID-GAS EJECTOR | |
| Liu et al. | Effect of sand diameter on the performance of annular jet pumps | |
| CN104741012A (en) | Horizontal double-nozzle liquid static-mixer |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| MM1K | Utility model has become invalid (non-payment of fees) |
Effective date: 20160603 |