RO116233B1 - Voltage compensator for self-contained direct current sources - Google Patents
Voltage compensator for self-contained direct current sources Download PDFInfo
- Publication number
- RO116233B1 RO116233B1 RO9900320A RO9900320A RO116233B1 RO 116233 B1 RO116233 B1 RO 116233B1 RO 9900320 A RO9900320 A RO 9900320A RO 9900320 A RO9900320 A RO 9900320A RO 116233 B1 RO116233 B1 RO 116233B1
- Authority
- RO
- Romania
- Prior art keywords
- voltage
- battery
- compensator
- block
- floors
- Prior art date
Links
Landscapes
- Charge And Discharge Circuits For Batteries Or The Like (AREA)
Abstract
Description
Invenția se referă la un compensator de tensiune, pentru sursele de curent continuu, autonome, utilizat în circuitul surselor de curent continuu, în momentul debitării energiei la consumatorii arondați, în regim de descărcare a sursei.The invention relates to a voltage compensator, for autonomous, direct current sources, used in the circuit of direct current sources, at the moment of discharging the energy to the rounded consumers, in source discharge regime.
Este cunoscut faptul că, în regim de descărcare a surselor autonome de curent continuu, constituite, de regulă, din baterii de acumulatori, tensiunea la bornele lor scade în timp, odată cu descărcarea lor. Pentru evitatea acestui fenomen, sursele se dimensionează la o astfel de capacitate electrică, încât consumatorii arondați să primească energia la parametri corespunzători. în situații neprevăzute, în care unul sau mai mulți elemenți ai bateriei au un grad mare de uzură, mai avansat decât ceilalți, de exemplu sulfatați, deși bateria de acumulatori are capacitate suficientă, ea nu poate realiza, la borne, o tensiune necesară pentru consumatori. întrucât bateriile de acumulatori sunt folosite, cu precădere, în instalațiile industriale ca sursă de energie de rezervă și siguranță, de exemplu instalațiile de stins incendii, instalațiile de alarmare, instalațiile de prevenire a exploziilor, în instalații electrice de forță, la radiorelee de retranslație, telefonie etc., în cazul unor situații extreme, livrarea energiei electrice la parametri normali este vitală, în caz contrar ajungându-se la deteriorarea de instalații, incendii, accidente tehnice și umane.It is known that, in the regime of unloading of the independent sources of direct current, constituted, usually, from batteries of accumulators, the voltage at their terminals decreases in time, with their discharge. In order to avoid this phenomenon, the sources are sized to such an electrical capacity that the rounded consumers receive the energy at the appropriate parameters. in unforeseen situations, where one or more elements of the battery have a high degree of wear, more advanced than the others, for example sulphated, although the battery of accumulators has sufficient capacity, it can not achieve, at the terminals, a necessary voltage for consumers . whereas battery cells are mainly used in industrial plants as a source of backup and safety, for example fire-fighting installations, alarm systems, explosion prevention installations, electrical power installations, retranslation radios, telephony etc., in the case of extreme situations, the delivery of electricity to normal parameters is vital, otherwise it will lead to deterioration of installations, fires, technical and human accidents.
Este cunoscut un sistem de a menține, la bornele bateriei electrice, tensiunea constantă în regim de descărcare, care utilizează un convertor de curent continuu curent continuu alimentat de bateria de acumulatori, constituit dintr-un circuit oscilator formator de semnal alternativ, care alimentează primarul unui transformator, în secundarul căruia se induce o tensiune majorată după necesitate, care este apoi redresată, filtrată și furnizată la un nivel constant la ieșire consumatorilor arondați.It is known a system to maintain, at the terminals of the electric battery, the constant voltage in the discharge regime, which uses a DC converter direct current supplied by the battery of batteries, constituted by an oscillating circuit forming an alternative signal, which supplies the primary of a transformer, in the secondary which induces a voltage increased by necessity, which is then rectified, filtered and supplied at a constant level at the output to the rounded consumers.
Acest sistem are dezavantajul unui consum propriu mare de energie electrică, suportat de bateria de acumulatori care are o capacitate electrică limitată; orice defecțiune în circuitele sistemului duce la ieșirea lui din funcțiune și la apariția unor situații critice; subansamblurile sale au dimensiuni mari și prețuri ridicate.This system has the disadvantage of its own high consumption of electricity, supported by the battery of accumulators that has a limited electrical capacity; any malfunction in the circuits of the system leads to his departure from the function and to the emergence of critical situations; its subassemblies have large dimensions and high prices.
Mai este cunoscut un dispozitiv pentru compensarea tensiunii scăzute sub valoarea nominală a bateriilor de acumulatori, folosite în sistemele de aprindere ale autovehiculelor, dispozitiv constituit dintr-un transformator convertizor de tensiune, care are în primar un circuit autooscilant, realizat cu două tranzistoare de putere, alimentat numai în momentul pornirii, iar în secundar, o punte redresoare aflată permanent în circuitul de alimentare a bobinei de inducție, tensiunea dată de circuitul oscilant fiind însumată cu tensiunea dată de bateria de acumulatori.Also known is a device for compensating for the low voltage below the nominal value of the battery packs, used in the ignition systems of the vehicles, a device consisting of a voltage converter transformer, which has in the primary a self-oscillating circuit, made with two power transistors, powered only at start-up, and in the secondary, a rectifier bridge permanently in the induction coil supply circuit, the voltage given by the oscillating circuit being summed up with the voltage given by the battery pack.
Acest dispozitiv are dezavantajul că este influențat de nivelul tensiunii de alimentare a bateriei de acumulatori, astfel încât la descărcarea bateriei sub un anume prag, dispozitivul nu mai poate realiza compensarea diferenței de tensiune lipsă.This device has the disadvantage that it is influenced by the battery voltage level of the battery, so that when the battery is discharged below a certain threshold, the device can no longer compensate for the difference in missing voltage.
Problema tehnică, pe care o rezolvă invenția, este de a realiza un compensator de tensiune, care, montat permanent la bornele bateriei de acumulatori, să asigure, în regim de descărcare, menținerea tensiunii de alimentare a consumatorilor arondați, în limitele prestabilite, cu un consum propriu de energie, redus, prin furnizarea numai a deficienței de tensiune pierdute de baterie în procesul descărcării, în mai multe trepte de tensiune pe care să le sumeze succesiv cu tensiunea rămasă la bornele bateriei.The technical problem, which is solved by the invention, is to create a voltage compensator, which, permanently mounted at the battery terminals of the battery, to ensure, during discharge mode, maintaining the supply voltage of the consumers rounded, within the preset limits, with a own energy consumption, reduced, by supplying only the voltage deficiency lost by the battery during the discharge process, in several voltage stages to be added successively with the remaining voltage at the battery terminals.
Compensatorul de tensiune pentru surse de curent continuu autonome, conform invenției, înlătură dezavantajele de mai sus, prin aceea că este constituit din trei sau mai multe etaje de compensare a tensiunii înseriate cu o baterie de acumulatori, fiecare etajThe voltage compensator for autonomous direct current sources, according to the invention, removes the above disadvantages, in that it consists of three or more voltage compensation stages fitted with a battery of batteries, each floor.
RO 116233 Bl fiind Gompus din câte un comparator de tensiune, un bloc oscilator și de comandă, un bloc final de comutare și un bloc de transfer și separație galvanică, etajele de compensare a tensiunii participând pasiv atât în timpul încărcării, cât și în timpul descărcării bateriei, până la scăderea tensiunii sub anumite praguri prestabilite, 50 comparatoarele de tensiune sesizând atingerea pragurilor prestabilite și activând, succesiv, pentru intrare în funcțiune etajele de compensare a tensiunii, fiecare debitând câte o treaptă de tensiune compensatorie, care se sumează cu tensiunea efectivă scăzută a bateriei, încât la bornele generale tensiunea revine la valoarea nominală.RO 116233 Bl being Gompus from a voltage comparator, an oscillator and control block, a final switching block and a transfer and galvanic separation block, the voltage compensation floors passively participating both during loading and unloading the battery, until the voltage drops below certain preset thresholds, 50 voltage comparators noticing reaching the preset thresholds and activating, successively, for the voltage compensation stages to enter into operation, each debiting a compensatory voltage step, which adds up to the low effective voltage. of the battery, so that at the general terminals the voltage returns to the nominal value.
Compensatorul de tensiune, conform invenției, prezintă următoarele avantaje: 55The voltage compensator according to the invention has the following advantages: 55
- are un randament ridicat, prin intrarea, pe rând, în funcțiune a etajelor ce furnizează tensiune în trepte, cu un consum de energie propriu, scăzut;- it has a high efficiency, by entering, in turn, the floors that provide voltage in stages, with its own energy consumption, low;
- are fiabilitate mare în funcționare, defectarea unui etaj de compensare neafectând funcționarea întregului circuit al bateriei;- has high reliability in operation, failure of a clearing floor not affecting the functioning of the entire battery circuit;
- are posibilitatea creșterii nivelului de siguranță, prin prevederea unuia sau mai 6o multor etaje de rezervă, care să suplinească ceea ce s-ar putea defecta.- has the possibility of increasing the level of security, by providing one or more of the 6 floors of backups, which can replace what could be damaged.
Se dă, în continuare, un exemplu de realizare a invenției, în legătură și cu fig.1 șiThe following is an example of embodiment of the invention, in connection with FIG
2, care reprezintă:2, which represents:
- fig.1, schema bloc de realizare a unui compensator de tensiune, pentru surse de curent continuu autonome; 65- Fig. 1, block diagram for the realization of a voltage compensator, for autonomous DC power sources; 65
- fig.2, schema electronică de realizare a compensatorului.- fig. 2, the electronic scheme for making the compensator.
Compensatorul de tensiune, conform invenției, se compune (fig. 1 ] din trei sau mai multe etaje identice de compensare a tensiunii I, II, III și un etaj de compensare a tensiunii de rezervă IV, înseriate galvanic, cu o baterie de acumulatori BA. Fiecare etaj de compensare, care realizează câte o treaptă de tensiune compensatorie, este compus 70 dintr-un bloc comparator de tensiune C1, C2, C3, un bloc oscilator și de comandă OC1, OC2, OC3, un bloc final de comutare F1, F2, F3, și un bloc de transfer și separație galvanică TS1, TS2, TS3.The voltage compensator, according to the invention, consists (fig. 1) of three or more identical voltage compensation stages I, II, III and a spare voltage compensation stage IV, galvanized series, with a battery of BA batteries. Each compensation stage, which performs a compensating voltage step, is composed of 70 from a voltage comparator block C1, C2, C3, an oscillator and control block OC1, OC2, OC3, a final switching block F1, F2, F3, and a galvanic transfer and separation block TS1, TS2, TS3.
Pentru fiecare etaj, spre exemplu etajul I, blocul comparator de tensiune C1 (fig.2) este alcătuit dintr-un circuit integrat specializat CI-11, niște rezistoare R1n, R18, 75For each floor, for example floor I, the voltage comparator block C1 (fig. 2) consists of a specialized integrated circuit CI-11, resistors R 1n , R 18 , 75
R13, R14 și o diodă de blocare Dni. Blocul oscilator și de comandă OC1 este format dintrun circuit integrat oscilator CI-1, niște rezistoare R1S, R16, niște condensatoare C11f și o diodă D12. Etajul final de comutare F1 se compune din niște rezistoare de limitare R1B, R-π. niște tranzistori de putere cu efect de câmp T11, T12. Blocul de transfer și separație galvanică TS1 este constituit dintr-un transformator Tr1, niște diode 8 o redresoare D13, D14. Rezistența R2 și dioda zener D2 servește pentru crearea unei tensiuni de referință blocurilor comparatoare C1...C3.R 13 , R 14 and a locking diode D ni . The oscillator and control block OC1 is composed of an integrated circuit oscillator CI-1, some resistors R 1S , R 16 , some capacitors C 11f and a diode D 12 . The final switching stage F1 consists of some limit resistors R 1B , R-π. some field transistors with field effect T 11 , T 12 . The TS1 galvanic transfer and separation block consists of a Tr1 transformer, diodes 8 a rectifier D 13 , D 14 . The resistor R 2 and the zener diode D 2 serve to create a reference voltage for the comparator blocks C1 ... C3.
Celelalte etaje de compensare II, III sunt similare cu etajul de compensare I, așa cum rezultă din fig.2, în care elementele identice cu cele din etajul de compensare I sunt notate cu semne de referință similare, obținute prin permutarea primei cifre 85 semnificative 1 cu cifra 2, respectiv 3.The other clearing floors II, III are similar to the clearing floor I, as shown in fig. 2, in which the elements identical to those on the clearing floor I are noted with similar reference signs, obtained by permuting the first significant figure 85. with the number 2, respectively 3.
Etajul de compensare de rezervă IV este similar cu etajul de compensare I, în fig.2, semnele de referință ale elementelor etajului de compensare de rezervă IV fiind similare, obținute prin înlocuirea cifrei 1 cu cifra 4. Tensiunea de referință pentru comparatorul CI-41 este obținută de la o diodă zener D1 alimentată printr-o rezistență 90 R1.The reserve compensation floor IV is similar to the compensation floor I, in fig.2, the reference signs of the elements of the reserve compensation floor IV are similar, obtained by replacing the digit 1 with the figure 4. The reference voltage for comparator CI-41 is obtained from a zener diode D 1 supplied by a 90 R 1 resistor.
RO 116233 BlRO 116233 Bl
Etajul de compensare I, astfel constituit, funcționează după cum urmează: în momentul în care tensiunea la bornele bateriei de acumulatori BA scade cu o tensiune AU-! de la valoarea sa nominală UB până la o valoare UB', blocul comparator C1 sesizând această scădere de tensiune față de tensiunea prestabilită UB, inițiază prin dioda D51 activarea oscilatorului OC1 care comandă prin ieșirile 5 și 7 blocul final de comutare F1 care are, în componență, tranzistoarele de putere cu efect de câmp și T12. Blocul oscilator OC1 generează un semnal alternativ, care, transmis etajului final FI, este amplificat în curent și trimis primarului unui transformator Tr1. Tensiunea U1 indusă în secundarul transformatorului Tr1 este redresată de diodele D„ și D14 și se sumează tensiunii UB' existente la bornele bateriei BA în acel moment. Astfel, tensiunea rezultată la bornele generale de ieșire este UG=UB'+U1.The compensation floor I, thus constituted, works as follows: when the voltage at the terminals of the battery of BA batteries decreases with an voltage AU-! from its nominal value U B to a value U B ', the comparator block C1 sensing this decrease of voltage against the preset voltage U B , initiates by means of diode D 51 the activation of the oscillator OC1 which controls through the outputs 5 and 7 the final switching block F1 which has, in its composition, field effect power transistors and T 12 . The OC1 oscillator block generates an alternative signal, which, transmitted to the final stage FI, is amplified in current and sent to the mayor of a Tr1 transformer. The voltage U 1 induced in the secondary of the transformer Tr1 is rectified by the diodes D 'and D 14 and is added to the voltage U B ' existing at the terminals of the BA battery at that time. Thus, the voltage output at the general output terminals is U G = U B '+ U 1 .
După o perioadă de funcționare a bateriei ce alimentează niște consumatori arondați, nefigurați, odată cu scăderea tensiunii ei până la o valoare UB și reducerea capacității, scade în continuare și tensiunea la bornele generale UG cu o diferență AUa. Atunci intră în funcțiune etajul II de compensare a tensiunii, generând o tensiune U2 care se sumează tensiunilor deja existente în circuit, astfel încât în această nouă situație, tensiunea la bornele generale este UG=UB4-U1+U2.After a period of battery operation that feeds rounded, unpowered consumers, once its voltage drops to a value U B and the capacity reduction, the voltage at the general terminals U G with a difference AU a decreases. Then the second stage of voltage compensation starts operating, generating a voltage U 2 which is added to the voltages already existing in the circuit, so that in this new situation, the voltage at the general terminals is U G = U B 4-U 1 + U 2 .
După încă o perioadă de funcționare a bateriei, împreună cu primele două etaje de compensare I și II, tensiunea va scădea, în continuare, până la o valoare UB', tensiunea la bornele generale scăzând cu AU3. Atunci intră în funcțiune etajul III de compensare a tensiunii, generând o tensiune U3, tensiunea la bornele generale devenind UG=UB'+Ul+U2+ U3.After a further period of battery operation, together with the first two stages of compensation I and II, the voltage will continue to decrease to a value U B ', the voltage at the general terminals decreasing with AU 3 . Then the third stage of voltage compensation starts operating, generating a voltage U 3 , the voltage at the general terminals becoming U G = U B ' + U l + U 2+ U 3 .
Intrarea în funcțiune și a etajului III de compensare duce la menținerea tensiunii prestabilite, în continuare, la bornele generale, cu riscul descărcării totale a bateriei.The start-up and the third stage of clearing lead to maintaining the preset voltage, at the general terminals, with the risk of the battery being completely discharged.
în condițiile în care circuitele alimentate de bateria de acumulatori BA, ca ultimă sursă de rezervă în caz de necesitate, au importanță vitală, este preferabilă compromiterea bateriei de acumulatori, în scimbul alimentării la parametri corespunzători ai consumatorilor arondați.Given that the circuits supplied by the battery of BA batteries, as a last source of supply in case of necessity, are vitally important, it is preferable to compromise the battery of batteries, in exchange for supplying to the appropriate parameters of the discharged consumers.
Numărul treptelor de tensiune, respectiv numărul etajelor compensatoare se stabilesc, de la caz la caz, funcție de capacitatea bateriei și de durata de alimentare a consumatorilor arondați. O baterie de capacitate mare și consumatori cu consum mic va necesita un compensator cu mai puține trepte de tensiune, realizate, de exemplu.de două etaje compensatoare și un etaj de rezervă. O baterie de capacitate mică va necesita un compensator cu mai multe trepte de tensiune, realizat, de exemplu, cu patru etaje compensatoare și un etaj de rezervă, încât energia proprie consumată de fiecare treaptă să fie cât mai mică, pentru a obține o durată cât mai mare de alimentare a consumatorilor arondați.The number of voltage stages, respectively the number of compensating floors, is determined, on a case-by-case basis, depending on the battery capacity and the power duration of the rounded consumers. A large capacity battery and low-power consumers will require a compensator with fewer voltage stages, for example. Two compensating floors and a spare floor. A small capacity battery will require a multi-stage voltage compensator, made, for example, with four compensating floors and a spare floor, so that the own energy consumed by each step is as small as possible, in order to obtain as long a duration as possible. greater power supply to rounded consumers.
în cazul în care bateria de acumulatori furnizează tensiune la valoare nominală, prestabilită, iar etajele de compensare a tensiunii I, II și III nu funcționează, secundarele transformatoarelor Tr1, Tr2 și Tr3, înseriate în circuitul de bază, pentru alimentare a consumatorilor arondați, nefigurați, de către bateria BA, se comportă ca o simplă cale de curent continuu. La intrarea în funcțiune a etajelor de compensare, sumarea tensiunii furnizate de acestea la tensiunea bateriei de acumulatori este permisă datorită izolării galvanice între primarul și secundarul transformatoarelor Tr1, Tr2 și Tr3.if the battery pack supplies voltage at a preset nominal value, and the voltage compensation levels I, II and III do not work, the secondary transformers Tr1, Tr2 and Tr3, inserted in the basic circuit, to supply the rounded, unfinished consumers , by the BA battery, acts as a simple DC path. Upon entry into operation of the clearing floors, the addition of the voltage supplied by them to the battery voltage of the accumulators is allowed due to the galvanic isolation between the primary and secondary transformers Tr1, Tr2 and Tr3.
RO 116233 BlRO 116233 Bl
140140
Etajele comparatoare C urmăresc permanent nivelul tensiunii la bornele bateriei BA și realizează o comutare electronică de activare a etajelor de compensare I, II și III, fără a fi necesare elemente de comutare în circuitul de bază, tensiunea măsurată la blocurile comparatoare C1...C3 fiind tensiunea de la bornele bateriei BA, iar tensiunea măsurată de comparatorul unui etaj de rezervă IV fiind tensiunea de la bornele generale ale compensatorului.The comparator floors C permanently monitor the voltage level at the BA battery terminals and perform an electronic switching to activate the compensation floors I, II and III, without the need for switching elements in the basic circuit, the voltage measured at the comparator blocks C1 ... C3 the voltage at the terminals of the battery BA and the voltage measured by the comparator of a spare stage IV being the voltage at the general terminals of the compensator.
într-un exemplu practic de realizare a invenției, pentru o tensiune de 23OV furnizată de o baterie de acumulatori, nu se admite scăderea tensiunii sub 22OV. în acest caz, compensatorul se prevede cu trei trepte de tensiune compensatorii, de câte 10 V fiecare. La scăderea tensiunii la bornele bateriei la valoarea de 221 V va intra în funcțiune etajul de compensare I, iar tensiunea la bornele generale se restabilește la Ug=220V+10V=231 V, în condițiile în care blocul comparator C1 este reglat să lucreze la 221 V. Blocul comparator C2 este reglat pentru 221V, care prin activarea etajului compensator II, restabilește tensiune UG=211V+10V+10V=231V, iar prin reglarea blocului comparator C3 la 201 V, prin activarea și a etajului compensator III se restabilește tensiunea UG=201V+10V+10V+10V=231V.In a practical embodiment of the invention, for a voltage of 23OV provided by a battery of batteries, the voltage drop below 22OV is not allowed. In this case, the compensator is provided with three compensating voltage levels, each 10 V each. When the voltage at the battery terminals is lowered to 221 V, the compensation stage I will operate and the voltage at the general terminals will be restored to U g = 220V + 10V = 231 V, provided that the comparator block C1 is set to work at 221 V. The comparator block C2 is set for 221V, which by activating the compensating floor II, restores voltage U G = 211V + 10V + 10V = 231V, and by adjusting the comparator block C3 at 201 V, by activating and the compensating floor III it is restored U voltage G = 201V + 10V + 10V + 10V = 231V.
Compensatorul, în acest caz, poate fi prevăzut și cu un etaj de compensare a tensiunii de rezervă IV, care să lucreze la o tensiune de 221 V, măsurată la bornele generale și care să genereze 10V. La tensiunea de 220V, măsurată la bornele generale, se poate ajunge într-un timp mai scurt, dacă unul din etajele de compensare se defectează.The compensator, in this case, can also be provided with a floor of compensating the reserve voltage IV, working at a voltage of 221 V, measured at the general terminals and generating 10V. The 220V voltage, measured at the general terminals, can be reached in a shorter time, if one of the clearing floors fails.
La defectarea unui etaj de compensare, nu se mai obține un aport de tensiune din partea acelui etaj la bornele generale, dar circuitul de bază format de baterie, consumatorii arondați și secundarele transformatoarelor Trl, Tr2, și Tr3 nu se întrerupe.When a clearing floor fails, a voltage supply is not obtained from that floor at the general terminals, but the basic circuit formed by the battery, the rounded consumers and the secondary transformers Trl, Tr2, and Tr3 do not interrupt.
Claims (3)
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| RO9900320A RO116233B1 (en) | 1999-03-24 | 1999-03-24 | Voltage compensator for self-contained direct current sources |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| RO9900320A RO116233B1 (en) | 1999-03-24 | 1999-03-24 | Voltage compensator for self-contained direct current sources |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| RO116233B1 true RO116233B1 (en) | 2000-11-30 |
Family
ID=20107241
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| RO9900320A RO116233B1 (en) | 1999-03-24 | 1999-03-24 | Voltage compensator for self-contained direct current sources |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| RO (1) | RO116233B1 (en) |
Cited By (8)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US7157883B2 (en) | 2002-11-22 | 2007-01-02 | Milwaukee Electric Tool Corporation | Method and system for battery protection employing averaging of measurements |
| US7176654B2 (en) | 2002-11-22 | 2007-02-13 | Milwaukee Electric Tool Corporation | Method and system of charging multi-cell lithium-based batteries |
| GB2399701B (en) * | 2002-11-22 | 2007-07-04 | Milwaukee Electric Tool Corp | Method and system for battery protection |
| US7253585B2 (en) | 2002-11-22 | 2007-08-07 | Milwaukee Electric Tool Corporation | Battery pack |
| US7425816B2 (en) | 2002-11-22 | 2008-09-16 | Milwaukee Electric Tool Corporation | Method and system for pulse charging of a lithium-based battery |
| US7589500B2 (en) | 2002-11-22 | 2009-09-15 | Milwaukee Electric Tool Corporation | Method and system for battery protection |
| US7714538B2 (en) | 2002-11-22 | 2010-05-11 | Milwaukee Electric Tool Corporation | Battery pack |
| US8471532B2 (en) | 2002-11-22 | 2013-06-25 | Milwaukee Electric Tool Corporation | Battery pack |
-
1999
- 1999-03-24 RO RO9900320A patent/RO116233B1/en unknown
Cited By (58)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US7157883B2 (en) | 2002-11-22 | 2007-01-02 | Milwaukee Electric Tool Corporation | Method and system for battery protection employing averaging of measurements |
| US7157882B2 (en) | 2002-11-22 | 2007-01-02 | Milwaukee Electric Tool Corporation | Method and system for battery protection employing a selectively-actuated switch |
| US7164257B2 (en) | 2002-11-22 | 2007-01-16 | Milwaukee Electric Tool Corporation | Method and system for protection of a lithium-based multicell battery pack including a heat sink |
| US7176654B2 (en) | 2002-11-22 | 2007-02-13 | Milwaukee Electric Tool Corporation | Method and system of charging multi-cell lithium-based batteries |
| GB2399701B (en) * | 2002-11-22 | 2007-07-04 | Milwaukee Electric Tool Corp | Method and system for battery protection |
| US7253585B2 (en) | 2002-11-22 | 2007-08-07 | Milwaukee Electric Tool Corporation | Battery pack |
| US7262580B2 (en) | 2002-11-22 | 2007-08-28 | Milwaukee Electric Tool Corporation | Method and system for charging multi-cell lithium-based batteries |
| US7321219B2 (en) | 2002-11-22 | 2008-01-22 | Milwaukee Electric Tool Corporation | Method and system for battery charging employing a semiconductor switch |
| US7323847B2 (en) | 2002-11-22 | 2008-01-29 | Milwaukee Electric Tool Corporation | Method and system of charging multi-cell lithium-based batteries |
| US7425816B2 (en) | 2002-11-22 | 2008-09-16 | Milwaukee Electric Tool Corporation | Method and system for pulse charging of a lithium-based battery |
| US7508167B2 (en) | 2002-11-22 | 2009-03-24 | Milwaukee Electric Tool Corporation | Method and system for charging multi-cell lithium-based batteries |
| US7554290B2 (en) | 2002-11-22 | 2009-06-30 | Milwaukee Electric Tool Corporation | Lithium-based battery pack for a hand-held power tool |
| US7557535B2 (en) | 2002-11-22 | 2009-07-07 | Milwaukee Electric Tool Corporation | Lithium-based battery for a hand held power tool |
| US7589500B2 (en) | 2002-11-22 | 2009-09-15 | Milwaukee Electric Tool Corporation | Method and system for battery protection |
| US7667437B2 (en) | 2002-11-22 | 2010-02-23 | Milwaukee Electric Tool Corporation | Method and system for protection of a lithium-based multicell battery pack including a heat sink |
| US7714538B2 (en) | 2002-11-22 | 2010-05-11 | Milwaukee Electric Tool Corporation | Battery pack |
| US7944181B2 (en) | 2002-11-22 | 2011-05-17 | Milwaukee Electric Tool Corporation | Battery pack |
| US7944173B2 (en) | 2002-11-22 | 2011-05-17 | Milwaukee Electric Tool Corporation | Lithium-based battery pack for a high current draw, hand held power tool |
| US7952326B2 (en) | 2002-11-22 | 2011-05-31 | Milwaukee Electric Tool Corporation | Method and system for battery protection employing over-discharge control |
| US7999510B2 (en) | 2002-11-22 | 2011-08-16 | Milwaukee Electric Tool Corporation | Lithium-based battery pack for a high current draw, hand held power tool |
| US8018198B2 (en) | 2002-11-22 | 2011-09-13 | Milwaukee Electric Tool Corporation | Method and system for charging multi-cell lithium-based batteries |
| US8154249B2 (en) | 2002-11-22 | 2012-04-10 | Milwaukee Electric Tool Corporation | Battery pack |
| US8207702B2 (en) | 2002-11-22 | 2012-06-26 | Milwaukee Electric Tool Corporation | Lithium-based battery pack for a hand held power tool |
| US8269459B2 (en) | 2002-11-22 | 2012-09-18 | Milwaukee Electric Tool Corporation | Lithium-based battery pack for a high current draw, hand held power tool |
| US8450971B2 (en) | 2002-11-22 | 2013-05-28 | Milwaukee Electric Tool Corporation | Lithium-based battery pack for a hand held power tool |
| US8471532B2 (en) | 2002-11-22 | 2013-06-25 | Milwaukee Electric Tool Corporation | Battery pack |
| US8487585B2 (en) | 2002-11-22 | 2013-07-16 | Milwaukee Electric Tool Corporation | Battery pack |
| US8525479B2 (en) | 2002-11-22 | 2013-09-03 | Milwaukee Electric Tool Corporation | Method and system for charging multi-cell lithium-based batteries |
| US8653790B2 (en) | 2002-11-22 | 2014-02-18 | Milwaukee Electric Tool Corporation | Battery pack |
| US8822067B2 (en) | 2002-11-22 | 2014-09-02 | Milwaukee Electric Tool Corporation | Battery Pack |
| US9018903B2 (en) | 2002-11-22 | 2015-04-28 | Milwaukee Electric Tool Corporation | Lithium-based battery pack for a hand held power tool |
| US9112248B2 (en) | 2002-11-22 | 2015-08-18 | Milwaukee Electric Tool Corporation | Method and system for battery protection |
| US9118189B2 (en) | 2002-11-22 | 2015-08-25 | Milwaukee Electric Tool Corporation | Method and system for charging multi-cell lithium-based battery packs |
| US9312721B2 (en) | 2002-11-22 | 2016-04-12 | Milwaukee Electric Tool Corporation | Lithium-based battery pack for a hand held power tool |
| US9368842B2 (en) | 2002-11-22 | 2016-06-14 | Milwaukee Electric Tool Corporation | Battery pack |
| US9379569B2 (en) | 2002-11-22 | 2016-06-28 | Milwaukee Electric Tool Corporation | Lithium-battery pack for a hand held power tool |
| US9660293B2 (en) | 2002-11-22 | 2017-05-23 | Milwaukee Electric Tool Corporation | Method and system for battery protection |
| US9673648B2 (en) | 2002-11-22 | 2017-06-06 | Milwaukee Electric Tool Corporation | Lithium-based battery pack for a hand held power tool |
| US9680325B2 (en) | 2002-11-22 | 2017-06-13 | Milwaukee Electric Tool Corporation | Lithium-based battery pack for a hand held power tool |
| US9941718B2 (en) | 2002-11-22 | 2018-04-10 | Milwaukee Electric Tool Corporation | Lithium-based battery pack for a hand held power tool |
| US10008864B2 (en) | 2002-11-22 | 2018-06-26 | Milwaukee Electric Tool Corporation | Method and system for charging multi-cell lithium-based battery packs |
| US10097026B2 (en) | 2002-11-22 | 2018-10-09 | Milwaukee Electric Tool Corporation | Lithium-based battery pack for a hand held power tool |
| US10141614B2 (en) | 2002-11-22 | 2018-11-27 | Milwaukee Electric Tool Corporation | Battery pack |
| US10218194B2 (en) | 2002-11-22 | 2019-02-26 | Milwaukee Electric Tool Corporation | Lithium-based battery pack for a hand held power tool |
| US10224566B2 (en) | 2002-11-22 | 2019-03-05 | Milwaukee Electric Tool Corporation | Method and system for battery protection |
| US10374443B2 (en) | 2002-11-22 | 2019-08-06 | Milwaukee Electric Tool Corporation | Method and system for charging multi-cell lithium-based battery packs |
| US10431857B2 (en) | 2002-11-22 | 2019-10-01 | Milwaukee Electric Tool Corporation | Lithium-based battery pack |
| US10536022B2 (en) | 2002-11-22 | 2020-01-14 | Milwaukee Electric Tool Corporation | Lithium-based battery pack for a hand held power tool |
| US10566810B2 (en) | 2002-11-22 | 2020-02-18 | Milwaukee Electric Tool Corporation | Lithium-based battery pack for a hand held power tool |
| US10593991B2 (en) | 2002-11-22 | 2020-03-17 | Milwaukee Electric Tool Corporation | Method and system for battery protection |
| US10714948B2 (en) | 2002-11-22 | 2020-07-14 | Milwaukee Electric Tool Corporation | Method and system for charging multi-cell lithium-based battery packs |
| US10862327B2 (en) | 2002-11-22 | 2020-12-08 | Milwaukee Electric Tool Corporation | Lithium-based battery pack for a hand held power tool |
| US10886762B2 (en) | 2002-11-22 | 2021-01-05 | Milwaukee Electric Tool Corporation | Lithium-based battery pack for a hand held power tool |
| US10998586B2 (en) | 2002-11-22 | 2021-05-04 | Milwaukee Electric Tool Corporation | Lithium-based battery pack including a balancing circuit |
| US11063446B2 (en) | 2002-11-22 | 2021-07-13 | Milwaukee Electric Tool Corporation | Method and system for charging multi-cell lithium-based battery packs |
| US11469608B2 (en) | 2002-11-22 | 2022-10-11 | Milwaukee Electric Tool Corporation | Lithium-based battery pack for a hand held power tool |
| US11682910B2 (en) | 2002-11-22 | 2023-06-20 | Milwaukee Electric Tool Corporation | Method of operating a lithium-based battery pack for a hand held power tool |
| US11837694B2 (en) | 2002-11-22 | 2023-12-05 | Milwaukee Electric Tool Corporation | Lithium-based battery pack |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| EP3163711B1 (en) | Uninterruptible power supply unit | |
| US6795322B2 (en) | Power supply with uninterruptible function | |
| CN102906951B (en) | Power distribution equipment and use the distribution system of this power distribution equipment | |
| US7504821B2 (en) | Auxiliary power supply for supplying power to additional functions within a meter | |
| US9263776B2 (en) | Battery system and energy storage system including the same | |
| US9269989B2 (en) | Electric power supply system | |
| KR20120083850A (en) | Battery system and energy storage system including the same | |
| US8957545B2 (en) | Prioritization circuit and electric power supply system | |
| RO116233B1 (en) | Voltage compensator for self-contained direct current sources | |
| KR20170026695A (en) | Hybrid energy storage system | |
| JP2006223050A (en) | Power supply system | |
| JP2002058170A (en) | Uninterruptible power supply | |
| US6184657B1 (en) | Battery charger having current increasing circuit | |
| CN114256956B (en) | DC power supply system | |
| US10763677B2 (en) | Charging/discharging of battery energy storage system using 3-phase transformer | |
| TWM604513U (en) | DC power supply with three power systems | |
| CN217362642U (en) | Uninterrupted power supply's DC power supply | |
| TWI748578B (en) | Dc power supply with three power systems | |
| KR100622104B1 (en) | Parallel battery charging and discharging circuit divided charging and discharging | |
| JPH02280638A (en) | Dc uninterruptible power supply | |
| Berkowitz et al. | A distributed power architecture for the System 75 digital communications system | |
| JP3370308B2 (en) | Power system | |
| KR20140145485A (en) | Led illumination system without smps | |
| JPS6146128A (en) | Instantaneous power no interruption dc supply system | |
| SU964857A1 (en) | Redundancy power supply system |