PL84701B1 - - Google Patents

Description

Przedmiotem wynalazku jest rozciagliwy szkie¬ let do deskowan przy odlewaniu konstrukcji be¬ tonowych, o duzej wysokosci i zmniejszajacym sie wzdluz osi glównej przekroju, skladajacy sie z mo¬ dulów wykonanych z pretów krzyzujacych sie w punktach srodkowych i polaczonych ze soba prze¬ gubowo.

Przy wykonaniu konstrukcji betonowych o du¬ zej stosunkowo wysokosci, na przyklad kominów, wiez telewizyjnych, wiez obserwacyjnych, filarów mostowych, wiez chlodniczych i tym podobnych budowli inzynierskich, w których zmienia sie w pionie poziomy przekrój konstrukcji, deskowania do betonu stanowia z punktu widzenia technicz¬ no-ekonomicznego, jak równiez i praktycznego trudny do rozwiazania problem. Wspomniana wy¬ zej budowle wykonuje sie w deskowaniach prze¬ stawnych lub slizgowych. Deskowanie przestawne warunkuje jednak etapowe betonowanie wewnatrz ustawianego nieruchomo deskowania o okreslonej wysokosci, przy czym po zwiazaniu betonu desko¬ wanie przestawia sie w góre, o odcinek odpowia¬ dajacy wysokosci deskowania, dla wykonania na¬ stepnego etapu betonowania.

Deskowanie slizgowe pozwala na ciagle beto¬ nowanie wewnatrz jednego przesuwanego lub slizgajacego deskowania. Bez wzgledu na to, czy stosuje sie jeden lub drugi sposób deskowania, musi byc ono ciagle zmieniane lub jego plaszczy¬ zna przekroju, stosownie do przesuwu w góre. Po¬ stepujace w góre zwezanie poziomej plaszczyzny przekroju konstrukcji betonowej warunkuje re¬ dukcje powierzchni deskowania i na odwrót. Re¬ dukcja ta lub poszerzanie jest bezposrednia funkcja geometrycznego uksztaltowania konstrukcji.

Jednakze nie tylko sama powierzchnia deskowa¬ nia musi byc przy tym zmieniana lub wydluzana.

Zmiennie musi byc takze ksztaltowany szkielet drewniany przejmujacy nacisk betonu, w którym sa umocowane scianki deskowania, a który stano¬ wi integralna czesc ukladu deskowania. Umozliwia to bowiem uzyskanie zamierzonego i dokladnego uksztaltowania konstrukcji betonowej na kazdym odcinku jej wysokosci. Jest równiez niezbedne, aby z uwzglednieniem odpowiednich zmian byly uksztaltowane takze pomosty robocze, wymagane przy betonowaniu i zamocowane do deskowania lub do jego szkieletu. Ze wzgledów praktycznych i ekonomicznych jest ponadto wymagane, azeby cala konstrukcja deskowania, to znaczy scianki deskowania, jego szkielet i pomosty robocze sta¬ nowily lacznie jedna jednostke konstrukcyjna montowana na fundamencie budowli a nastepnie bez jej rozdzielania zastosowana do nieprzerwane¬ go betonowania, az do wierzcholka bez koniecz¬ nosci demontazu i montazu. Tego rodzaju jednak ustawianie i przestawianie konstrukcji deskowania sa w zasadzie nieuniknione, poniewaz czynnosci te sa uwarunkowane zmieniajacym sie stale w góre poziomym przekrojem konstrukcji betonowej.

Znane sa nie tylko zasady deskowania przestaw¬ nego lub slizgowego lecz równiez sposoby ksztal- 84 7013 towania konstrukcji scianek deskowania. Przy kolowych lub innych stale wygietych, zamknie¬ tych przekrojach poprzecznych sposoby te sa opar¬ te na znanej zasadzie tak zwanego deskowania na¬ kladkowego, to znaczy czesc deskowania siega do sasiedniej czesci deskowania za pomoca cienkiej blachy (czesci nakladkowej). Wskutek tego ciag nakladkowy zwieksza sie stopniowo w kazdym ta¬ kim zlaczu deskowania, przy zmniejszajacym sie przekroju poprzecznym konstrukcji betonowej i na odwrót.

Przy kwadratowych, prostokatnych lub wielo- katnych przekrojach poprzecznych czesci desko¬ wania moga slizgac sie przy zmianie przekroju poprzecznego na narozach tego przekroju pod okreslonym katem.

Problemy ksztaltowania konstrukcyjnego scia¬ nek deskowania byly nieco latwiejsze do rozwia¬ zania. Z uwagi na to, ze scianki deskowania sa stosunkowo cienkie i wynosza okolo 3 mm przy deskowaniu z blachy i maja srednice 30 mm przy deskowaniach drewnianych, przeto mogly one ulec celowo i bez trudnosci takiemu odksztalceniu, któ¬ re odpowiada wymaganej krzywiznie powierzchni betonu, na przyklad przy kolowym przekroju po¬ przecznym. O znanych dotychczas zasadach kon¬ strukcji scianek deskowania mozna powiedziec, ze pokrywaja one w wiekszosci i calkowicie mozliwe dziedziny zastosowania i odpowiadaja tym prakty¬ cznym i ekonomicznym wymaganiom.

Jesli chodzi natomiast o szkielet drewniany przejmujacy nacisk betonu ze sciankami deskowa¬ nia, a tym samym takze o konstrukcje ryglowa lub jarzmowa przejmujaca równiez nacisk pomie¬ dzy sciankami bocznymi deskowania z obu stron sciany betonowej, to istnialy znacznie wieksze trudnosci w znalezieniu praktycznego rozwiazania umozliwiajacego przestawnosc lub rozszerzalnosc deskowania. Wazne bylo przy tym nie tylko uwzglednienie tych potrzeb przy obciazaniu po¬ ziomym przez nacisk betonu, lecz takze wziecie pod uwage jeszcze obciazenia pionowego desko¬ wan, ciezaru wlasnego szkieletu drewnianego i ciezaru pomostów roboczych, a ponadto przy za¬ stosowaniu deskowan slizgowych obciazenia, spo¬ wodowanego tarciem pomiedzy deskowaniem a betonem. * Cala ta konstrukcja ryglowa opierajaca sie na deskowaniu jest narazona nie tylko na dzialanie sil poziomych, lecz takze pionowych i z tego po¬ wodu musi byc uksztaltowana jako kratownica trójwymiarowa (kratownica przestrzenna). Kratow¬ nica ta musi posiadac wystarczajaca sztywnosc, nie pozwalajaca na wieksze odksztalcenia niz te, które moga byc dopuszczalne ze wzgledu na zmie¬ niony ksztalt konstrukcji betonowej. Wymaganie to ma przede wszystkim znaczenie nie tylko w de¬ skowaniach przestawnych, lecz takze w deskowa¬ niach slizgowych. Istnieje jednak przy tym po¬ miedzy tymi dwoma typami deskowania istotna róznica.

W deskowaniach przestrzennych niezbedne jest stosunkowo niewielkie, lecz w zasiegu swoim da¬ lekie przestawianie — przestawianie nieciagle. W deskowaniach slizgowych natomiast przestawianie to powtarza sie ciagle, lecz jest ono z reguly bar- 7A1 ¦¦¦¦•¦¦¦¦¦ 4 .;, v ;. dzo male — przestawianie ciagle. Kratownica prze-, strzenna posiadajaca zdolnosc ciaglego rozciagania, ale jednoczesnie stale ustalana lokalnie we wszy¬ stkich kierunkach i odporna na odksztalcenia oka- zala sie niezbedna przy wykonywaniu konstrukcji betonowych.

Tak wiec stale wzrastalo zapotrzebowanie na racjonalny sposób deskowania dla konstrukcji be¬ tonowych o zmieniajacym sie przekroju poprzecz- io nym i duzej wysokosci. Jedna z przyczyn tego wzrostu zapotrzebowania stanowi tu na przyklad rozwój techniczny, przede wszystkim w przemys¬ le, gdzie wymagania dotyczace wydalania spalin na duzych wysokosciach, zmuszaja do konstrukcji kominów o wysokosci co najmniej 300 m.

Ze wzgledów statycznych i ekonomicznych tego rodzaju kominy musza byc wykonywane z betonu i musza posiadac zwezajacy sie ku górze prze¬ krój poprzeczny. Ze wzgledów ekonomicznych mo- 23 tu wiec byc stosowane jedynie deskowania przestawne lub slizgowe, przy czym okazalo sie w praktyce, ze ze wzgledów technicznych i ekonomi¬ cznych uprzywilejowane w stosowaniu byly prze¬ de wszystkim deskowania slizgowe.

Rozstrzygniecie problemu polegalo jednak na tym, aby znalezc uklad konstrukcyjny sztywnej i ciagle wydluzalnej kratownicy przestrzennej.

Wszystkie stosowane dotychczas konstrukcje byly jednak z punktu widzenia geometrycznego i sta¬ tycznego ograniczone do kratownicy przestrzennej z czesciami ramy i z usztywnieniami przekatnymi.

Zmiennosc lub wydluzalnosc tych kratownic prze¬ strzennych osiagnieta zostala dzieki temu, ze czes¬ ciowo wszystkie wezly tej kratownicy a zwlaszcza czesc ramy i usztywnien przekatnych byly wyko¬ nane przegubowo, a czesciowo za pomoca zlacza srubowego, umozliwiajacego skrócenie lub wydlu¬ zenie kratownicy przestrzennej.

Wykonana w ten sposób kratownica przestrzen¬ na charakteryzowala sie ogromna iloscia punktów, 40 polaczen wymagajacych uruchomienia za pomoca srub, przy montazu takiej kratownicy. Przy sto¬ sowaniu na przyklad ciaglego deskowania slizgo¬ wego równiez konieczne bylo przestawianie kra¬ townicy, które dla zgodnosci z wymaganym lukiem 45 wymagalo w kazdej plaszczyznie pionowej zgod¬ nosci skladników ruchu poziomego z pionowymi jego skladnikami.

Z uwagi na to, ze wszystkie zlacza srubowe mia¬ ly osie ustawione w róznych kierunkach, przeto 50 calkowite lub czesciowo scentralizowane i zsyn¬ chronizowane uruchomienie ich moglo byc przepro¬ wadzone jedynie przy uzyciu bardzo skompliko¬ wanych urzadzen. Dlatego tez w znanych dotych¬ czas ukladach zlacza te byly uruchomione wylacz- 55 nie recznie.

Powodowalo to szereg niedogodnosci na przy¬ klad stosowanie kosztownych miejsc przegubowych i zlacz srubowych, trudne do zaprogramowania skrócenie lub wydluzenie pretów kratownicy, skom- 60 plikowany dla obslugi schemat zlacz srubowych, zatrudnienie licznego personelu obslugi przy zmia¬ nie deskowania ze wzgledu, na punktowe urucho¬ mienie, nieregularna zmiana kratownicy, wyma¬ gania duzej dokladnosci od personelu i kierow- 65 nictwa a takze prosty podzial zadan roboczych.5 84 701 6 Z polskiego patentu nr 35 318 wynika, ze znane sa skladane drewniane rusztowania zbudowane na zasadzie „nozyc norymberskich" dajacych sie do¬ wolnie rozsuwac, jednakze tylko do okreslonej wysokosci i z przesuwanego kolowrotu zaopatrzo¬ nego w bebny do nawijania lin drucianych.

Znane jest równiez rozwiazanie rusztowania po¬ dane w polskim opisie patentowym nr 60 299, w którym szkielet do deskowan sklada sie z krzyzu¬ jacych sie i polaczonych przegubowo pretów.

Prety te jednak sa wychylane wokól pionowych walków. Dla dokonania zmiany wielkosci szkiele¬ tu konstrukcyjnego, potrzebne sa osadzone miedzy krzyzakami tuleje slizgowe, za pomoca których polaczone sa przegubowo krzyzaki. Ponadto ko¬ niecznym jest aby tuleje slizgowe lub krzyzaki byly polaczone za pomoca pretów ustawionych w kie¬ runku podluznym. Kazdy zas pret w praktyce mu¬ si byc uruchamiany recznie dla dokonania zmia¬ ny wielkosci szkieletu, i to zawsze najwyzej za pomoca jednego lub kilku pretów. W ten sposób zmliana uksztaltowania szkieletu wymagalaby nie zsynchronizowanych i pracochlonnych manipulacji, które sa w zasadzie nie do przeprowadzenia bez uzycia skomplikowanych dodatkowych srodków.

Dzieki temu, ze moduly pretów wedlug wyna¬ lazku sa wychylane wokól nie pionowych lecz po¬ ziomych walków, uzyskano szkielet do deskowan, który umozliwi pelne i ciagle wariantowanie wiel¬ kosci szkieletu konstrukcyjnego. Manipulowanie natomiast jest latwe do zmechanizowania i zauto¬ matyzowania.

Celem wynalazku jest wyeliminowanie wspom¬ nianych niedogodnosci oraz stworzenie kratowni¬ cy z mozliwosciami ciaglych zmian przy zastoso¬ waniu prostych i ekonomicznych urzadzen oraz z zachowaniem pelnej sztywnosci ukladu.

Zadanie to wedlug wynalazku zostalo rozwiaza¬ ne w ten sposób, ze szkielet do deskowan, przy odlewaniu konstrukcji betonowych o zmieniajacym sie wzdluz osi glównej przekroju, sklada sie z mo¬ dulów wykonanych z dwóch pretów o jednakowej dlugosci, krzyzujacych sie ze soba w ich punktach srodkowych polaczonych przegubowo lub ram pro¬ stokatnych lub kwadratowych, wykonanych rów¬ niez z pretów o jednakowej wielkosci, krzyzuja¬ cych sie wzdluz zbiegajacych sie linii srodkowych, gdzie sa ze soba polaczone obrotowo.

Moduly sa wzajemnie polaczone w swych pun¬ ktach koncowych przegubowo pod katem w taki sposób, ze przy obracaniu sie wokól swych pun¬ któw srodkowych lub linii srodkowych, ich linie krancowe lub powierzchnie krancowe poruszaja sie nawzajem równolegle. Konstrukcja szkieletu skladajaca sie z wielu takich modulów w rzucie poziomym równoleglym do wspólnej plaszczyzny punktów obrotu wszystkich modulów jest zmien- nana w stosunku geometrycznym do zmiany kata obrotu, to znaczy, do zmiany dlugosci linii konco¬ wych lub powierzchni koncowych.

Na linii laczenia, pomiedzy sasiednimi modula¬ mi, jest umieszczone jarzmo, które podtrzymuje deskowanie i które sklada sie z dwóch ramion i z jednej lub dwóch belek poprzecznych laczacych te ramiona, przy czym moduly sa polaczone czes¬ ciowo przegubowo ze stalym punktem bezposred¬ nio na jednym lub na obu ramionach jarzma lub na belce jarzmowej.

Moduly te sa ponadto polaczone czesciowo prze¬ gubowo z uchwytem umieszczonym przesuwnie wzdluz ramienia lub raimion lub z czescia ramie¬ nia jarzmowego wysuwanych teleskopowo wzgla¬ dem stalej czesci ramienia. Hamie jarzmowe te¬ leskopowe ma jedna czesc stala i jedna czesc prze¬ suwna tak, ze dzieki temu szkielet jest polaczony przegubowo i w sposób staly lub tez przegubowo i przesuwnie. Nastepnie jarzmo posiada czlon przesuwny wzdluz ramion jarzmowych, z którym jest polaczona przegubowo ruchoma czesc szkiele¬ tu, podczas, gdy stala czesc szkieletu jest polaczo¬ na przegubowo ze stala czescia jarzma.

W celu ustawienia modulów w róznych poloze¬ niach, co do ich dlugosci, sa one umieszczone przesuwnie, na przyklad teleskopowo. Zmienial- nosc ustawienia nastepuje przez zmiane dlugosci lub zmiane wysokosci wylacznie za pomoca pre¬ tów wzajemnie równoleglych. Takie dokonywanie zmian dlugosci powierzchni koncowych modulów stykajacych sie z jarzmami deskowania uzyskuje sie poprzez czlon przesuwny w jarzmie. Kierunek przesuwu tego czlonu jest we wszystkich jarzmach jednakowy.

Na kazdym jarzmie deskowania dziala urzadze¬ nie mechaniczne, na przyklad sruba dociskowa lub rozciagajaca ze wspólnym dla wszystkich jarzm kierunkiem oddzialywania. Urzadzenia te sa tak rozmieszczone i uksztaltowane, ze moga byc w znany sposób sterowane, równiez synchronicznie, ze wspólnego miejsca uruchamiania (zródla sily).

W celu uzyskania wymaganego ustawienia poczat¬ kowego dla zmontowania szkieletu w rzucie pozio¬ mym, jarzmo posiada mozliwosc zróznicowanego nastawiania punktów polaczenia modulów z jarz¬ mem, to znaczy kata pomiedzy sasiednimi modu¬ lami szkieletu.

Wynalazek jest blizej wyjasniony w przykladzie wykonania na rysunkach schematycznych, na któ¬ rych fig. 1 przedstawia szkielet o róznym prze¬ kroju poprzecznym, na przyklad kolowym, wielo- katnym, kwadratowym, prostokatnym i trójkat¬ nym, fig. 2— luki konstrukcji betonowych przy róznych przekrojach poprzecznych I-I, II-II, III-III przykladowo, z pionowa osia symetrii, fig. 3 — proporcje geometryczne szkieletu wedlug wy¬ nalazku, fig. 4 — rozwiniecie szkieletu, fig 5 -- sizkielet z fig. 4 o ukladzie nozycowo-przegubowym po zwezeniu, fig. 6 — szkielet z fig. 4 przy doda¬ niu pretów i miejsc slizgowych, fig. 7 — szkielet z fig. 6 po jego zwezeniu, fig. 8 do 12 — dalsze udoskonalania szkieletu wedlug wynalazku, w róznych fazach budowy, fig. 13 i 14 — dwa przy¬ klady szkieletu wielokatnego, skonstruowanego na zasadach geometrycznych z poprzecznych figur, w widoku z góry, fig. 15 do 18 — ruch równoleg¬ ly linii zgodny z zasadami geometrycznymi wed¬ lug wynalazku fig. 19 i 20 — przyklad zastosowania wynalazku do bocznego ruchu scian deskowa¬ nia, fig. 21 —uklad funkcjonalny dla bocznego ru¬ chu scian deskowania, fig. 22 — przyklad prakty¬ czny szkieletu wedlug wynalazku w deskowaniu 40 45 50 55 6084 701 7 ft slizgowym, fig. 23 — praktyczny przyklad, w któ¬ rym szkielet lezy calkowicie poza deskowaniem slizgowym, fig. 24 — przyklad zastosowania wy¬ nalazku wedlug zmienionej i uproszczonej zasady, w której zamiast pretów stosuje sie tarcze sztyw¬ ne, fig. 25 — urzadzenie wedlug udoskonalonej za¬ sady z fig. 24, w którym z tarcz zestawiane sa jednostki przestrzenne lub moduly, fig. 26 i 27 — zasadniczy sposób postepowania przy zastoso¬ waniu urzadzenia z fig. 25, w widoku z góry, fig. 28 i 29 — uklad przestrzenny z fig. 26 i 27, zwe¬ zajacy sie ku górze, w przekroju pionowym i w widoku perspektywicznym, fig. 30 — zastosowanie jarzma deskowania slizgowego z tarczami, fig. 31 do 33 — rózne fazy pracy, przedstawione schema¬ tycznie i w skali zmniejszonej, przy zastosowaniu jarzma z fig. 30, fig. 34 i 35 — uklad sztywnych tarcz przy zwezaniu szkieletu az do okreslonej wartosci minimalnej, a fig. 36 — praktyczny przy¬ klad zastosowania w czasie betonowania slizgowe¬ go, szkieletu zbudowanego z tarcz plaskich.

Wynalazek opiera sie na ukladzie geometrycz¬ nym, przedstawionym na fig. 3, który polega na tym, ze dwa proste jednakowej dlugosci prety Ai —B2 —i A2 — Blf krzyzujace sie ze soba prze¬ gubowo w punkcie srodkowym O, zachowuja stale równolegle do siebie linie Ax — Bx — A2 — B2. Je¬ zeli kilka takich samych „nozyc" sprzegnietych jest ze soba przegubowo, jak to przedstawia fig. 4, Wówczas wszystkie linie A2— B± itd. sa wzgledem siebie równolegle, a przy zmianie dlugosci kazdej z tych linii Ax — Bt itd. nastepuje odpowiednia zmiana dlugosci pozostalych linii, przy zachowa¬ niu równoleglosci Mnii, {fig. 5). Jezeli w ten uklad pretów zostana wlaczone prety Ai-^Cj itd. a punkty Bx itd. uksztaltowane beda jako mliejsca slizgowe wedlug ifig. 6 i 7, wówczas prety te pozostana rów¬ niez stale wzgledem siebie równolegle.

Dla kazdego okreslonego polozenia Bx itd. w sta¬ nie zaryglowanym na precie A± — Cx itd., uklad pretów stanowi okreslona geometrycznie konstru¬ kcje plaska, skladajaca sie z dowolnej liczby jed¬ nostek „nozycowych" lub modularnych.

Jezeli tak zestawiona konstrukcje plaska sprzeg¬ nie sie na liniach A2 —Cj itd. z analogicznymi jednostkami „nozycowymi" lub modularnymi za pomoca pretów Dx — E± itd. i miejsc slizgowych Ei itd., jak to jest przedstawione na fig 8 i 9, wówczas (takze prety Dx—Fx itd. beda stale rów¬ nolegle do pretów Ax — C± itd. Jezeli punkty B1 itd. sa wspólne, to ruch równolegly pretów jest calkowicie zsynchronizowany. Jezeli z kolei od¬ leglosci A2 — A2, A2 — A3 itd. sa takie same jak odleglosci D2—D'2, D2—D3 itd., to wówczas uzys¬ kuje sie okreslona geometrycznie, prostoliniowa konstrukcje przestrzenna. W przypadku natomiast niejednakowych odleglosci uzyskuje sie zakrzy¬ wiona konstrukcje przestrzenna o ukladzie przed¬ stawionym na fig. 10, przy czym w ukladzie tym Aj—A2=A2—A3 itd., B1—D2=B2r-B3i a Dx—D2 Ai-A* W kazdej wiec chwili tak zbudowana konstru¬ kcja przestrzenna moze byc uwazana jako kon¬ strukcja zlozona w tym przypadku z jednako¬ wych równoleglosciennych jednostek A: — A2 — Bi — Bi — Ex — E2 — D2 — Dj i z odpowiadaja¬ cych im jednostek, przy czym wszystkie wówczas prety Ax — B± itd. oraz Dj — Ex itd. maja w wi¬ doku z góry okreslone geometryczne polozenie.

Kazda jednakowo wielka pionowa zmiana dlugosci jednego lub kilku pretów Al—Si1 dtd. -powoduje zmiane wzajemnego polozenia wszystkich pretów w pewnym okreslonym geometrycznie stosunku.

Fig. 11 przedstawia dwie ustawione pod okreslo¬ nym katem jednostki nozycowe lub modularne ze wspólnymi pretami pionowymi lub slupkami Ai —Cj_ i A2 —C2, przy czym jednostki lub modu¬ ly posiadaja zawsze wlasne, umieszczone oddziel¬ nie miejsca slizgowe B± i B2 lub G1 i G2. Odpo¬ wiednie miejsce slizgowe dla pionowych pretów prowadzacych _lub slupków D± — F1 i D2 — Ft znajduje sie w punkcie Hj lub H2.

Ruch równolegly pretów Dx — F2 w kierunku pretów Ai - a i A2 - c2 moze nastapic tym sa¬ mym bez wzajemnego ruchu równoleglego ostat¬ nich pretów, jak to przedstawiono na fig. 12. W ten sam sposób moga sie poruszac równolegle wzgledem siebie prety Ax — C± i A2 — C2, bez poruszania sie pretów Ct — Ex i D2 — F2 w kie¬ runku pretów Aj — Cx i A2 — C2.

Fig. 13 i 14 przedstawiaja na przyklad dwa wie- Iokatne szkielety, w widoku z góry, zbudowane z pretów wedlug wspomnianych juz zasad geome¬ trycznych. W obu przypadkach przyjeto, ze obrys zewnetrzny A — A —... szkieletu powinien byc zredukowany do wielkosci A' — A' — Oprócz tego na fig. 13 i 14 sa przedstawione dwa widoki z boku, które wyjasniaja geometryczny przebieg redukcji szkieletu. Obrys wewnetrzny D — D — jest w obu przypadkach staly, co jest zaznaczone skosnymi kreskami wzdluz linii D—H.

Zastosowano tu oznaczenia literowe takie same jak poprzednio. Prety i wezly odpowiadaja tu pre¬ tom d wezlom z fig. 11 i 12.

Fig. 15 do 18 przedstawiaja w ujeciu schema¬ tycznym jak linia A —G konstrukcji geometrycz¬ nej przesuwa sie równolegle w kierunku osi tej konstrukcji. Srednica wewnetrzna konstrukcji jest oznaczona symbolem r, a srednica wewnetrzna symbolem R. Rzut poziomy wydluzalnej lub ela¬ stycznej tarczy A — D— H — Gmaw kierunku promieniowym dlugosc maksymalna a i dlugosc minimalna b. Pionowe linie D — H Sa w poloze¬ niu wyjsciowym wedlug fig. 15 umiejscowione dzieki temu, ze oba zamkniete pierscieniowe wie¬ lokaty D ^ D — .... i H - H — maja okres¬ lony i niezmienny obrys, co jest zaznaczone skos¬ nymi kreskami wzdluz linii D —¦ H. Srednica wewnetrzna jest tu zaznaczona symbolem rx tak, ze dlugosc srednicy zewnetrznej R wynosi ri+a.

Linie pionowe A — G moga byc wiec poruszane równolegle o odcinek (a — b), to znaczy w polo¬ zenie wedlug fig. 16, przy czym srednica zewne¬ trzna R' wynosi tu 1^-hb.

W tych polozeniach prosie pionowe A — G usta¬ lone sa miejscowo, to znaczy zamkniete wielokaty A — A — i G — G — sa ryglowane w okreslonym obrysie zewnetrznym zaznaczonym skosnymi kreskami wzdluz A — G, podczas gdy wielokaty wewnetrzne D — D — .... i H — H — ... 40 45 50 55 609 sa odryiglowane. Proste pionowe D — H .... moga wiec poruszac sie równolegle o odcinek a — b w ich polozenie wewnetrzne wedlug fig. 17. Tu na¬ stepuje po raz wtóry zaryglowanie prostych D — H i odryglowanie prostych A — G i w ten spo¬ sób osiagniety zostaje stan podobny do stanu przedstawionego na fig. 15.

Jednakze i tu srednica wewnetrzna zostala zre¬ dukowana do wartosci r2. Dzieki temu srednica zewnetrzna R' równa sie (r2+a)=(r!+b). W ten sposób pionowe proste A — G moga byc porusza¬ ne równolegle o odcinek a — b, to znaczy w ich polozenia przedstawione na fig. 18, w których R'=rt+b. Opisany proces moze byc nastepnie powtórzony. W taki oto sposób moze nastapic do¬ wolny ruch równolegly linii pionowych A ^- G w kierunku osi srodkowej konstrukcji geometrycznej.

Fig. 19 i 20 przedstawiaja zasady ukladu kon¬ strukcyjnego geometrycznego A — D — H — G, w którym linia pionowa A — G — na przyklad sztywne chwilowo jarzmo 1 jest osadzone razem ze sciankami 2 deskowania, a scianki te sa dzwi¬ gane za pomoca umieszczonych przestawnie ele¬ mentów oporowych 3 i moga byc ustawione za po¬ moca tych elementów w dowolnym pochyleniu I — I. Odpowiada to urzadzeniom zasadniczym w czasie betonowania slizgowego, przy czym sila podnoszenia wymaga do ruchu wszystkich czesci konstrukcji wzdluz linii pochylen jest wyltwarza- na za pomoca znanej wyciagarki podnosnej 4.

Szkielet o takim ukladzie geometrycznym skla¬ dajacy sie ze stalych i slizgowych punktów prze¬ gubowych uzyskuje wymagana wydluzalnosc za pomoca wylacznie równoleglych do siebie sil i zmian dlugosci pionowych pretów, przebiegajacych przez wezly A i D. Sily potrzebne do wymaganej zmiany dlugosci pretów moga byc uzyskane albo przez sile docisku pomiedzy A i G lub D i H, przy czym prety pionowe poruszaja sie wówczas w kie¬ runku jeden za drugim równolegle do siebie, albo przez wystepowanie sil rozciagajacych, wówczas prety poruszaja sie równolegle do siebie.

Dzieki temu, ze wszystkie sily i kierunki prze¬ stawiane sa równolegle, a w wybranych przykla¬ dach pionowo, przeto urzadzenia do wytwarzania tych sil li ruchów wezlów moga byc uproszczone, znormalizowane i w sposób prosty zsynchronizowa¬ ne, a wymagane ruchy ruchomych punktów prze¬ gubowych moga byc przeprowadzane z duza do¬ kladnoscia. Uklad ten umozliwia równiez praktycz¬ ne przeprowadzenie ciaglych lub sukcesywnych zmian wymiarów szkieletu z jednego, centralnego miejsca, a urzadzenia tego rodzaju centralnego uru¬ chamiania moga byc wyposazone w róznego rodza¬ ju znane elementy konstrukcyjne.

W czasie stalego postepowego ruchu Az zgodnie z fig. 21, przy betonowaniu slizgowym wzdluz do¬ wolnej linii pochylenia I—I wedlug fig. 19 i 20, deskowanie slizgowe 2 i jego jarzmo 1, to znaczy punkt A porusza sie o odcinek Ax w kierunku poziomym, przy czym Ax jest zalezny od ksztaltu x=f(y) luku I — I. Aby wytworzyc ruch poziomy Ax, srednica R musi byc w przypadku pokaza¬ nym na fig. 19 i 20 zredukowana o odpowiedni odcinek AR. 701 Osiaga sie to wedlug wynalazku przez zastoso¬ wanie podanych juz poprzednio procesów geome¬ trycznych, a w szczególnosci przez podluzenie od¬ cinka A — G. Ruch Az wzdluz linii pochylenia I — I odpowiada odcinkowi przesuwu podnosnika deskowania slizgowego wzdluz preta przesuwne¬ go umieszczonego pod linia pochylenia I — I.

Tego rodzaju odcinek wynosi zazwyczaj przy znanych podnosnikach deskowania slizgowego L0 okolo 25 mm. Wymagany ruch poziomy jest za¬ lezny od wielkosci tego odcinka i od ksztaltu linii pochylenia I — I. Wymagane w tym przypadku przedluzenie odcinka A' — G jest równiez oprócz tego zalezne od dlugosci pretów A — H jD-G (które sa jednakowe), a takze od kata pomiedzy tymi pretami w czasie ruchu podnosnego desko¬ wania. Zmiana odcinka A — G wymagana przy kazdym ruchu podnosnym moze byc wiec okres¬ lona dla kazdego stopnia wysokosci deskowania slizgowego wzdluz wysokosci konstrukcji budowli w sposób geometryczno-matematyczny.

Fig. 22 przedstawia praktyczny przyklad wyko¬ nania opisanej juz konstrukcji geometrycznej szkieletu z pretów, stosowanego przy betonowaniu za pomoca deskowania slizgowego. Caly szkielet znajduje sie w tym przypadku wewnatrz desko¬ wan. Jarzma 1 deskowania slizgowego sa osadzo¬ ne na scianach 2 deskowania oraz podtrzymywa¬ ne za pomoca elementów oporowych 3. W jarz- mach 1 sa osadzone za pomoca pretów 4a pod¬ nosniki 4, a jarzma 1 spoczywaja na slupkach 5a, posiadajacych czesci przesuwne 5b. Ze slupkami 5a, 5b sa polaczone skierowane pionowo i krzy¬ zujace sie ze soba nozycowo prety 6, zamocowa- ne przegubowo na slupkach 5a, 5b w ich koncach 6a, Gb.

Skierowane do wewnatrz i w góre prety 6 sa polaczone przegubowo poprzez punkty zamocowan 6c ze slupkami 7 oraz zamocowane przegubowo ria 40 slupkach 7 za pomoca uchwytów 6d, slizgajacych sie wzdluz dolnej czesci slupków 7. Przebiegajace stycznie i krzyzujace sie ze soba nozycowo prety 8 sa zamocowane na ich górnych koncach na slupkach za pomoca punktów przegubowych 8a, 45 oraz sa polaczone z dolna czescia slupków 7 za pomoca uchwytów slizgowych 8b. Górne konce slupków 7 sa polaczone ze soba za pomoca pre¬ tów 9, które w pokazanej na fig 22 konstrukcji symetrycznej maja jednakowa dlugosc. Prety 9 50 sa celowo przestawne wzdluznie, na przyklad te¬ leskopowo oraz sa ryglowane. Szkielet jest wypo¬ sazony w urzadzenie na przyklad w przyrzad 10 do srub umozliwiajacy zmiane dlugosci slupków 5a i 5b. Przy redukcji przekroju poprzecznego 55 konstrukcji betonowej przedluza sie slupki 5a i 5b.

W czasie zalewania betonem przy zastosowaniu deskowania slizgowego, jednostka nozycowa lub modul 7—8—9— jest ryglowany w punktach 8b w polozeniu ustalonym geometrycznie. Jednostka 60 nozycowa 5—6—7, na której jest zamocowane jarz¬ mo 1 z deskowaniem 2, jest wydluzana za pomo¬ ca przyrzadów 10 do srub w ten sposób, ze jarz¬ mo 1, a tym samym deskowanie porusza sie w kierunku promieniowym, na przyklad do wew- 65 natrz, to znaczy zmniejsza sie poziomy przekrój11 84 701 12 poprzeczny konstrukcji betonowej. Jezelli slupek 5 porusza sie równolegle w kierunku slupka 7 o mozliwie dlugi odcinek, wówczas nastepuje prze¬ stawienie jednostki nozycowej 7—8—9, przy czym pret teleskopowy 9, a takze oba uchwyty slizgowe Sb zostaja odryglowane.

Dzieki temu, ze przyrzad 10 do srub dziala obecnie w przeciwnym kieruriku, przeto slupek 7 poprzez prety 6 i wskutek skrócenia slupka 5a, 5b przesuwa sie równolegle do srodka, naprzeciw¬ ko" slupka 5a, 5b. Oznacza to, ze slupki 7 przesu¬ waja sie równolegle wzgledem siebie za pomoca pretów 8, a uchwyty slizgowe 8fo przesuwaja sie wówczas w dól.

Jezeli slupek 7 poruszy sie mozliwie daleko do srodka, a w czasie tego ruchu slupek 5a, 5b pozostaje w niezmienionym polozeniu, to wów¬ czas uchwyty slizgowe 8b na slupku 7 zostaja znowu zaryglowane. Zalewanie betonem odbywa sie nastepnie dokladnie tak, jak poprzednio.

Fig. 23 przedstawia przyklad szkieleltiu przez¬ naczonego dla deskowania slizgowego stosowane¬ go przy odlewaniu konstrukcji betonowych, przy czym szkielet ten jest umieszczony calkowicie na zewnatrz deskowania slizgowania, a oznaczenia liczbowe szkieletu i sposób jego dzialania sa ana¬ logiczne jak na fig. 22. Przy zmniejszaniu sie przekroju poprzecznego konstrukcji betonowej slupki 5a, 5b powinny byc skrócone.

Rozwiazanie przedstawione na fig. 3 do 23 do¬ tyczy szkieletu o zmienionym rzucie poziomym.

Polegaja one na poziomym ruchu równoleglym pretów pionowych lub slupków, które przecho¬ dza przez punkty koncowe dwóch krzyzujacych sie ze soba i polaczonych ze soba przegubowo w punkcie srodkowym pretów. Taka para pretów ma •postac wydluzalnej lub elastycznej tarczy, a szkie¬ let jest wykonany z kilku ustawionych pod katem jedna za druga takich tarcz lub modulów.

Przy zachowaniu zasady stanowiacej podstawe wynalazku szkielet moze byc znacznie uproszczo¬ ny. Zamiast stosowania, jak na przyklad przed¬ stawiono to na fig. 13, dwóch rodzajów modu¬ lów w postaci jednostek nozycowych lub tarcz stycznych A —A i promieniowych A — D, przy czym kazda z tych jednostek sklada sie z dwóch pretów, mozna skrzyzowac w plaszczyznie w po¬ dobny sposób dwie sztywne tarcze.

Przy zachowaniu w zasadzie tych samych oz¬ naczen co poprzednio, fig. 24 przedstawia sche¬ matycznie dwie tego rodzaju tarcze A3 — D3 — H4 — B4 i A4 — D4 — H3 — B8, które krzyzu¬ ja sie przegubowo wzdluz wspólnej linii srodko¬ wej O — O. Tarcze te beda zwane w dalszej czesci opisu tarczami pierwotnymi.

Przy obrocie tych tarcz wokól osi O — O po¬ wierzchnie A^ — D8 — H8 — B8 i A4 — D4 — H4 — B4 poruszaja sie wzglednie równolegle do siebie dokladnie jak poruszaly sie równolegle opi¬ sane juz linie. Kilka takich rozciagliwych jed¬ nostek lub modulów moze byc ustawionych po¬ ziomo ich osiami obrotowymi O — O obok siebie i naprzeciwko siebie pod katem (jak przedsta¬ wiono to' na fig. 25) i moze byc umieszczonych krzyzowo na wspólnym punkcie srodkowym O.

Jezeli polaczy sie punkty A2, A8 itd., a takze B2 i B8 itd. liniami o jednakowej dlugosci, a jed¬ noczesnie punkty D2 i D8 lub Hj, i H8 itd. beda zbiegaly sie parami i utworzone w te,n sposób powierzchnie A2 — A8 — B8 — B2 itd. beda stro¬ me to otrzymuje sie wówczas geometryczny uklad przestrzenny o okreslonych w kazdej chwili wezlach. To samo obowiazuje wówczas, jezeli punkty D2 i D8 itd. lub H2 i H3 itd. nie sa zbiezne, gdy powierzchnie D2 — D3 — H3 — H2 itd., a takze powierzchnie A2 — A8 — D3 — D2 itd. sa strome.

Uklad geometryczny wedlug fig. 25 jest wiec zastawiony z liczby jednostek lub modulów A3 — A4 — D4 — D3 — B3 — B4 — H4 — H3 o wzgledzie równoleglych do siebie i wydluzalnych powierzchniach oraz z liczby lezacych pomiedzy nimi korpusów lub modulów A2 — A8 — D8 — D2 — B2 — B3 — H8 — H2, przy czym katowo ustawione wzgledem siebie, pionowe powierzch¬ nie boczne (tarcze wtórne) sa razem z pierwszy¬ mi korpusami wydluzalne, a pozostale powierzch¬ nie zewnetrzne i górne sa stale.

Jezeli Wszystkie tarcze pierwotne maja pro¬ stopadle do osi obrotowych O — O okreslona dlugosc, a osie te sa usytuowane poziomo, jak na fig. 25, to wówczas przy kazdej jednakowo duzej zmianie dlugosci, a w tym przypadku przy zmianie wysokosci tarcz wtórnych, zmienia sie równiez rzut poziomy ukladu przestrzennego, ze¬ stawionego geometrycznie w opisany juz sposób.

Zwiekszenie wysokosci tarcz wtórnych powo¬ duje przy tym redukcje rzutu poziomego w kie¬ runku osi srodkowej^ Oc i odwrotnie. Jest to uwidocznione schematycznie, w widoku z góry, na fig. 26 i 27. Jezeli szerokosc powierzchniowa a korpusów jest stala, to wówczas przy zmia¬ nie wysokosci tarcz wtórnych zmienia sie nie tylko promien zewnetrzny R lecz takze promien wewnetrzny r o wielkosci szerokosci promienio¬ wej a. iFig. 26 i 2f7 przedstawiaja zmnliejszande sie rzu¬ tu poziomego ukladu przestrzennego pomiedzy polozeniami wedlug fig. 26 i fig. 27.

Fig. 28 i 29 przedstawiaja schematycznie po¬ ziomy, kolowy, a praktycznie wielókatny i zwe¬ zajacy sie ku górze uklad przestrzenny, w prze¬ kroju pionowym i w perspektywie, skladajacy sie z opisanych juz korpusów lub modulów (na ry- synku sa uwidocznione tylko korpusy przestrze¬ nne wydluzajace sie we wszystkich plaszczy¬ znach), przy czym przekrój pionowy tarczy wtór¬ nej jest zaznaczony na fig. 28 w polozeniu po¬ czatkowym symbolami A—D—H—B. Uklad prze¬ strzenny przedstawiony na fig. 29 zmienia sie o pewien odcinek wyzej, przy czym przekrój pio¬ nowy tarczy wtórnej ma ksztalt A± — Dx — H± -B'.

Jezeli na kazdym korpusie, podobnie jak na fig. 19 !i 20, pomiedzy tarczami wtórnymi, jest umieszczone sztywne na zginanie jarzmo 1 de¬ skowania slizgowego ze sciankami 2, dzwigany¬ mi przez przestawne czlony podporowe 3, to wówczas jarzma te i deskowania sa ustalane w ich polozeniu za pomoca ukladu przestrzennego 40 45 90 55 6013 84 701 14 w kazdym stopniu wysokosci w plaszczyznie po¬ ziomej. Podobnie jak w poprzednich przypadkach, tak tez i tu sa potrzebne do zmiany wysokosci tarcz wtórnych sfly pionowe.

Fig. 30 przedstawia schematycznie przyklad rozwiazania, w którym jarzmo 1 deskowania sli¬ zgowego jest polaczone ze sprzezonymi tarczami wtórnymi A2 — D2 — H2 — B2 i A3 — D3 — H3 — B3. Ramie jarzmowe lc jest tu umieszczone sztywno na górnej poziomej belce jarzmowej la i na dolnej belce jarzmowej Ib a przestawne ra¬ mi^ jarzmowe le jest tu umieszczone w róznych miejscach wzdluz belki jarzmowej la. Pomiedzy górna belka jarzmowa la a dolna belka jarz¬ mowa Ib zamontowany jest w sposób sztywny na zginanie pionowy wspornik Id, który tworzy razem z ramieniem jarzmowym lc i z belkami jarzmowymi la i Ib sztywna na zginanie tarcze (modul).

Tarcze wtórne znajdujace sie z obu stron jarz¬ ma 1 sa polaczone u dolu przegubowo z pozio¬ mymi czlonami B2 — B3 i H2 — H3 umiesz¬ czonymi sztywno na jarzmie 1, a u góry prze¬ gubowo z konstrukcja lf otaczajaca czlony przy¬ trzymujace A2 — A3 i D2 — D3, umieszczone slizgowo wzdluz ramienia jarzmowego lc i wspor¬ nika Id, przy czym czlony przytrzymujace A2 — A3 i D2 — D3 musza byc tak uksztaltowane, ze sa one chwilowo wzglednie sztywne w stosunku do wsporników Id. Czlony konstrukcyjne A2 — *A3 i B2 — B3 sa — przy tym tak uksztaltowa¬ ne, ze tarcze wtórne moga byc umieszczone z obu stron jarzma 1 pod róznymi katami, pomie¬ dzy prostymi A2 — D2 i A3 - D3 wzglednie prostymi B2 — H2 i B3 — H3, przy czym katy te sa wzgledem siebie zawsze jednakowe.

To zmienne polozenie katów osiaga sie na przyklad dzieki temu, ze wymienione czlony konstrukcyjne maja umieszczone na przemian ot¬ wory do osadzenia w nich pretów skrajnych tarcz wtórnych. Strzalki P wskazuja w tym przykladzie wykonania sily skierowane pionowo w góre lub urzadzenia 10 sluzace do takich pio- "t nowych zmian dlugosci tarcz wtórnych A — D — H — B, które sa wymagane do uzyskania ruchu promieniowego w prawo jarzma 1 deskowania uwarunkowanego katem nachylenia sciany zew¬ netrznej konstrukcji, betonowanej za pomoca deskowania slizgowego.

Fig. 31 do 33 przedstawiaja schematycznie i w mniejszej skali opisane juz jarzmo, po zaryglo¬ waniu przestawnego ramienia jarzmowego le w róznych polozeniach, w celu uzyskania róznych odleglosci pomiedzy obydwiema sciankami 2 de¬ skowania slizgowego, to znaczy róznych grubos¬ ci scianek betonowych. Na figurach tych przyje¬ to pozostale oznaczenia na fig. 31 do 33 takie same jak na fig. 19 i 20.

Przy zwezeniu na przyklad szkieletu mozna nadac katowi A4 — O — A3 wedlug fig. 34 z czy¬ sto praktycznych wzgledów w polozeniu poczat¬ kowym tylko okreslona wartosc maksymalna, a w polozeniu koncowym tylko okreslona wartosc minimalna. Najwieksza jaka mozna otrzymac zmiana kata powoduje przy danej dlugosci od¬ cinka A4 — B3 i odcinka A3 — B4, ze punkty A3 i A4, a takze B3 i B4 itd. moga zblizyc sie tylko o mniej wiecej polowe ich pierwotnej od- i leglosci wzajemnej, to znaczy, ze zasieg desko¬ wania moze byc zredukowany tylko o mniej wiecej polowe, a tym samym moze byc równiez zredukowana srednica konstrukcji, betonowej tyl¬ ko w odpowiednim stopniu. I?a przyklad $rzy stozkowatym kominie betonowym jest wiadomym, ze srednica poczatkowa u podstawy zmniejsza sie okolo 1/3 w miare wzrostu wysokosci komina.

Dla umozliwienia duzego zwezenia przekroju poprzecznego, bez demontazu na przyklad kaz- dego drugiego jarzma deskowania (korpusu tar¬ czy wtórnej), co moze byc kosztowne i praco¬ chlonne, tarcze pierwotne A3 — D3 — H4 — B4 i A4 — D4 — H3 — B3 itd. mozna uksztaltowac przestawnie w ich dlugosci, prostopadle do osi obrotu O — O, przy zachowaniu jednakze sztyw¬ nosci na zginanie i sztywnosci momentów w rzu¬ cie tarcz.

Fig. 35 przedstawia sposób zredukowania tarcz pierwotnych, az do ich nowych powierzchni A3° — D3° — H4° — B4° wzglednie A4° — D4° — H4° — B3°. Zgodnie z taka instrukcja, prety ramowe A3 — B3 i D4 — H3, lub A4 — B4 i D3 —-S4 moga byc uksztaltowane teleskopowo a ryglowanie mozna przeprowadzic w dokladnie okreslonych polozeniach, dzieki temu osiaga sie okreslone dlugosci dla tych pretów. Praktyczny sposób przestawienia w nowe polozenia poczat¬ kowe polega na tym, jte prety zostaja odryglo- wane a sila P (fig. 30) ma mozliwosc oddzialy- wania w przeciwnym kierunku, to znaczy, ze tar¬ czom wtórnym nadaje sie niniejsza wysokosc.

Z uwagi na to, ze jarzma deskowania sa usta¬ lone w swych polozeniach, tarcze pierwotne ule¬ gaja zsynchronizowanemu i równomiernemu 40 skróceniu. Po osiagnieciu wymaganego skrócenia nastepuje zaryglowanie pretów ramy. Nastepnie przeprowadza sie dalszy cykl pracy betonowania za pomoca deskowania slizgowego.

Fig. 36 przedstawia przyklad praktycznego z»- 45 stosowania szkieletu z tarcz plaskich wykonane¬ go za pomoca sztywnej ramy w opisany juz spo¬ sób geometryczny, przystosowanego do betonowa¬ nia w deskowaniach slizgowych. Rusztowanie, skladajace sie ze szkieletu, przesel i deskowan 50 slizgowych jest przeznaczone do konstrukcji be¬ tonowej, na przyklad komina o zwezajacym sie ku górze przekroju poprzecznym. Prostota tej konstrukcji polega na tym, ze sztywne przeslo deskowania slizgowego jest umieszczone na stale 55 swoimi obydwoma ramionami 10 oraz jest wy¬ konane z dwóch belek przeslowych la i Ib. Tak jak na fig. 23 tak i na fig. 36 sciany 2 deskowa¬ nia i ich przestawne podpory 3, a takze podnos¬ niki 4 i ich prety przestawne 4c sa identyczne i maja takie same oznaczenia.

Krzyzujace sie ze soba i wydluzalne tarcze pier¬ wotne skladaja sie z ram 5, zestawionych z rów¬ noleglych pretów 5a lub 5b, a kazda rama jest 65 usztywniona za pomoca usztywnien naroznych lub15 pretów przekatnych. Wzdluz wspólnej osi obroto¬ wej ram jest umieszczony pret 6. Ramy sa pola¬ czone u dolu przegubowo ze stala dolna belka Ib, a u góry przegubowo z belka poprzeczna lf, umie¬ szczona przesuwnie wzdluz ramion jarzmowych lc.

Do przesuwu belki poprzecznej lf wzdluz ramion jarzmowych lc sluza dwa elementy unieruchamia¬ jace 10, na przyklad sruby, które sa tak umiesz¬ czone, ze moga poruszac belke poprzeczna lf w obu kierunkach. Jezeli dla ruchu w góre belki poprzecznej sruby te sa pokrecane, wówczas na¬ stepuje zwezenie rzutu poziomego calej zlozonej konstrukcji i odwrotnie. Pokrecanie srub, to zna¬ czy zwezanie przekroju poprzecznego, nalezy zsynchronizowac czesciowo lub calkowicie z ru¬ chem podnosnym dzwigni 4 wzdluz linii pochyle¬ nia sciany betonowej.

Claims (9)

Zastrzezenia patentowe

1. Rozciagliwy szkielet do deskowan przy odle¬ waniu konstrukcji betonowych o zmniejszajacym sie wzdluz osi glównej przekroju, skladajacy sie z modulów wykonanych z pretów krzyzujacych sie z,e soba w punktach srodkowych i polaczonych przegubowo, znamienny tym, ze kazdy jego modul (A3, A4, D4, D3, B3, B4, H4, H3, A8, A3, D3, D2, B2, B3, H3, H2) sklada sie z dwóch jednakowej dlugosci krzyzujacych sie ze soba w ich punktach srodko¬ wych (O) i polaczonych ze soba przegubowo pre¬ tów (6) lub z dwóch sztywnych, wykonanych z pretów o jednakowej wielkosci ram prostokatnych lub kwadratowych krzyzujacych sie wzdluz zbiez¬ nych linii srodkowych (O — O) i polaczonych ze soba obrotowo, przy czym moduly te (A3, A4, D4, D3, B3, B4, H4, H3, A2, A3, 03, D2, B2, B3, H3, H2) sa polaczone ze soba przegubowo w ich pun¬ ktach koncowych pod odpowiednim katem, a przy obrocie modulów wokól ich punktów srodkowych (O) lub linii (O — O), kazdemu ich pokreceniu sie odpowiada równolegle przesuniecie kazdej ich lindd krancowej lub powierzchni koncowej wzgle¬ dem siebie, natomiast wielkosc konstrukcji szkie¬ letu zestawionej z kilku takich modulów (A3, A4, D4, D3, B3, B4, H4, H3, A2, A3, D3, D2, B2, B3, H3, H2) zmienia sie w rzucie poziomym rów¬ noleglym do wspólnego rzutu poziomego punktów (O) lub linii obrotu (O — O) wszystkich modulów w stosunku geometrycznym zaleznie od zmiany kata obrotu, to znaczy od zmiany dlugosci linii lub powierzchni koncowych.

2. Szkielet wedlug zastrz. 1, znamienny tym, ze jest wyposazony w sztywne podtrzymujace de¬ skowanie (2) jarzmo (1) umieszczone pomiedzy sa¬ siadujacymi ze soba modulami (A3, A4, D4, D3, B3, B4, H4, H3, A2, A3, D3, D2, B2, B3, H3, H2) i skla- 84 701 16 dajace sie z dwóch ramion jarzmowych nego lub z dwóch laczacych te ramiona belek po¬ przecznych (lf) a moduly te sa polaczone czescio¬ wo przegubowo ze stalym punktem (Al do A6, BI 5 do B6, Dl do D6, HI do H6) bezposrednio na ra¬ mieniu jarzma (le) lub na belce jarzmowej (la do Id) a czesciowo przegubowo z uchwytem (Sb) umieszczonym przesuwnie wzdluz ramienia jarz¬ mowego (le) albo z teleskopowa wzgledem ramie- 10 nia lub ramion jarzmowych (le) czescia ramienia.

3. Szkielet wedlug zastrz. 1 lub 2, znamienny tym, ze teleskopowe ramie jarzmowe (le) ma czesc stala i czesc przesuwna za pomoca których szkie¬ let je&t polaczony przegubowo i stale lub przegu- 15 bowo i przesuwnie.

4. Szkielet wedlug zastrz. 3, znamienny tym, ze jarzmo (1) jest wyposazone w czlon przesuwny wzdluz ramion jarzmowych (le), z którym jest po¬ laczona przegubowo ruchoma czesc szkieletu, a 29 czesc stala jest polaczona przegubowo ze stala czescia jarzma (1).

5. Szkielet wedlug zastrz. 4, znamienny tym, ze moduly pretowe (A3, A4, D4, D3, B3, B4, H4, H3, A2, A3, D3, I>2, B2, B3, H3, H2) sa umieszczone 25 przesuwnie, na przyklad teleskopowo w celu usta¬ wienia ich dlugosci w róznych polozeniach.

6. Szkielet wedlug zastrz. 1 lub 2, znamienny tym, ze jego zmiennosc nastepuje wylacznie przez zmiane dlugosci pretów (6), które sa wzgledem 30 siebie równolegle.

7. v Szkielet wedlug zastrz. 1, znamienny tym, ze jego zmiennosc uzyskuje sie przez zmiane dlu¬ gosci lub wysokosci powierzchni koncowych mo¬ dulów szkieletu (A3, A4, D4, D3, B3, B4, H4, n3, 35 A2, A3, D3, 02, B2, B3, H3, H2) zbieznych z jarz¬ mami (1) deskowania, za pomoca czlonu (B2, B3,

8. H2, H3, A2, A3, D2, D3) przesuwnego w jarzmie, przy czym kierunek przesuwu tego czlonu jest we wszystkich jarzmach jednakowy. 40 8. Szkielet wedlug zastrz. 7, znamienny tym, ze na kazdym jarzmie (1) deskowania znajduje sie sruba dociskowa lub rozciagana albo odpowiednie urzadzenie mechaniczne (10) z wspólnym dla wszy¬ stkich jarzm kierunkiem dzialania, przy czym ele- 15 menty te sa sterowane w znany sposób ze wspól¬ nego miejsca uruchamiania lub zródla sily w spo¬ sób zsynchronizowany.

9. Szkielet wedlug zastrz. 8, znamienny tym, ze jarzmo (1) reguluje nastawianie punktów lacza- 50 cych (A2, A3... lub B2, B3..) pomiedzy modulami (A3, A4, D4, D3, B3, B4, H4, H3, A2, A3, D3, D2, B2, B3, H3, H2) a jarzmem dla regulowania kata sasiadujacych modulów, w celu uzyskania wyma¬ ganego ustawienia poczatkowego szkieletu w rzucie u poziomym.84 701 Al A2 A3 AA A5 A6 Fig. i* B1 B2 B3 BA Al A2 A3 AA A5 A6 B5 B6 Fig.5 BI B2 B3 BA B5 B6 A1 A2 A3 AA A5 A6 X XXX Y\ Fig.6 |B6 C1 C2 C3 CA C5 C6 A1 A2 A3 AA A5 A6 Fig.7 A1 A2 |kB6 Cl C2 C3 CA C5 C6 A B 1 f ^ i/ 7^ / \ A2 ^32 Fig.3 BI B284 701 Fig.11 Fig.9 Dl D2 Qj D2 D3 D4 D5 D6 Fig.10 C1 C2 Fig. 1384J01* Fig.U '"-J>/ CVG Fig.18 Fig ,17 i Fig.15 a Fig.16 Fig. 22 6 ^6d84 7*1 Fig. 23 Fig.2584 701 Fig.27 I I \ [ / \ A6 A5 AA D3 D2 / / di/ / A3 A2 Fig.26 Fig.29 W*84 701 Fig.34 Fig.36 ;.v^ .¦<¦•>> Bltk 155(5/77 r. 130 egz. A4 Cena 10 zl