PL67900B1 - - Google Patents

Description

Pierwszenstwo: Opublikowano: 30.VIII.1968 (P. 128 836) 30.VIII.1967 Niemiecka Republika Federalna 19.VII.1973 67900 KI. 47h,41/26 MKP F16h 41/26 Twórca wynalazku: Herbert Lóffelholz Wlasciciel patentu: Fichtel und Sachs A. G., Schweinfurt (Niemiecka Republika Federalna) Przekladnia hydrokinetyczna Przedmiotem wynalazku jest przekladnia hydro¬ kinetyczna, skladajaca sie z dwóch czasz pierscie¬ niowych — wewnetrznej, zewnetrznej, oraz roz¬ mieszczonych pomiedzy nimi lopatek, tworzacych wirniki przekladni, a mianowicie: wirnik pompy, polaczony z walem napedowym, wirnik turbinowy, polaczony z walem napedzajacym oraz polaczony z mechanizmem wolnego kola wirnik kierownicy.Dzieki polaczeniu z mechanizmem wTolnego kola wirnik kierownicy moze przy tym swobodnie obra¬ cac sie w jednym kierunku przy jednoczesnym zablokowaniu mozliwosci jego obrotu w kierunku przeciwnym.Wspomniane wirniki utworzone sa w ten spo¬ sób, ze zewnetrzne czasze pierscieniowe tworza zewnetrzna powloke dwupowlokowego toroidu, a wewnetrzne czasze pierscieniowe — wewnetrzna powloke tego toroidu. W ten sposób — rozpatrujac w plaszczyznie poludnikowej: przeplyw cieczy ro¬ boczej odbywa sie wokól wewnetrznej powloki toroidu poprzez lopatki wirników pompy, turbiny i kierownicy, przeplyw cieczy roboczej okreslony jest czaszami pierscieniowymi wirnika kierownicy w strefie blizszej osi zmiennika oraz czaszami pierscieniowymi turbiny i pompy w strefie dalszej od osi, poszczególne strefy przeplywu cieczy od¬ dzielone sa od siebie szczelinami o nieznacznej szerokosci, szerokosc dwupowlokowego toroidu w kierunku osiowym jest mniejsza od jego wyso¬ kosci w kierunku promieniowym. 30 Wielkosciami charakteryzujacymi tego rodzaju przekladnie momentu sa: wspólczynnik sprzegania i moment obrotowy odbierany z pompy przekladni.Wspólczynnik sprzegania mozna okreslic ze sto¬ sunku liczby obrotów wirnika turbiny do liczby obrotów wirnika pompy w zakresie pracy prze¬ kladni jako sprzegla, to znaczy w tym zakresie pracy przekladni, gdy wirnik kierownicy obraca sie i wobec tego nie wystepuje przetwarzanie ani momentu ani predkosci obrotowej. Teoretycznie w tym zakresie pracy przekladnia hydrokinetyczna powinna pracowac jako sprzeglo bezposlizgowe, to znaczy moment obrotowy i liczby obrotów na wale napedzajacym winny byc równe tym samym wiel¬ kosciom na wale napedowym. W praktyce prze¬ kladnie hydrodynamiczne równiez w tym zakresie, wobec nieuniknionych poslizgów, wykazuja nie¬ równosc momentu obrotowego i liczby obrotów wirnika turbiny w porównaniu z tymi samymi wielkosciami na wirniku pompy. Wspólczynnik sprzegania jest wiec tym korzystniejszy, im mniej¬ szy jest poslizg. Mozna wiec wyrazic wspólczynnik sprzegania zmiennika momentu przez stosunek liczby obrotów ni wirnika pompy do liczby obro¬ ni tów n2 wirnika turbiny, a wiec w funkcji ri2 obrotów pompy ni w zakresie pracy przekladni jako sprzegla. Im bardziej powyzszy stosunek zbli¬ za sie w okreslonym zakresie pracy do jednosci, tym korzystniejszy jest wspólczynnik sprzegania. 67 9003 Moment odbierany z pompy przekladni mozna okreslic wielkoscia liczby obrotów przy zabloko¬ wanej turbinie. Liczba obrotów przy zablokowanej turbinie jest to przy tym liczba obrotów, jaka osiaga wirnik pompy przy okreslonych warunkach pracy napedzajacego wirnik pompy silnika, za¬ zwyczaj pracujacego na pelnej mocy, podczas gdy wirnik turbiny zostaje unieruchomiony, zazwyczaj przez unieruchomienie wyposazonego w przeklad¬ nie hydrokinetyczna pojazdu. Im wieksza jest licz- x ba obrotów przy zablokowanej turbinie, tym mniejszy jest moment odbierany z pompy prze¬ kladni. W przypadku silników napedowych o sto¬ sunkowo niskiej mocy pozadane sa male wartosci momentu odbieranego z pompy przekladni, przy t korzystnej wartosci liczby obrotów przy zabloko¬ wanej turbinie.W znanym rozwiazaniu przekladni hydrokine- tycznej os przeplywu cieczy roboczej ma stala krzywizne; w tym rozwiazaniu zewnetrzna po¬ wloka dwupowlokowego toroidu jest podobnie (w plaszczyznie poludnikowej) w obrebie swojej ze¬ wnetrznej i wewnetrznej srednicy stosunkowo sil¬ nie skrzywiona, podczas gdy na przeciwleglych odcinkach przebiega wzdluz linii prostej, jak rów¬ niez nie jest spelnione równanie ciaglosci strugi dla predkosci cm. Zgodnie z równaniem równosci strugi, przez kazdy przekrój poprzeczny wzdluz strugi powinna w kazdej chwili przeplywac ta sama ilosc cieczy. Przez wlasciwe zwymiarowania przekrojów wzdluz strugi mozna osiagnac spelnie¬ nie równania ciaglosci strugi dla stalej predkosci poludnikowej cm wzdluz calej drogi strugi w.prze¬ strzeni roboczej zmiennika.Ta przekladnia hydrokinetyczna wykazuje 35 wprawdzie korzystny wspólczynnik sprzegania, jednakze odpowiednia wielkosc momentu odbie¬ ranego z pompy jest niezadowalajaca.- Równiez i sprawnosc opisanej przekladni moze byc utrzy¬ mana na dobrym poziomie jedynie w waskim za- kresie przelozen, to jest w waskim, ograniczonym zakresie stosunku liczby obrotów wirnika pompy do liczby obrotów wirnika turbiny; poza tym za¬ kresem sprawnosc bardzo silnie spada.Czesciowo na niewlasciwy przebieg sprawnosci 45 opisanej przekladni wplywa niespelnienie równa¬ nia równosci strugi dla stalej predkosci poludni¬ kowej cm. Nastepstwem tego jest odrywanie sie strug cieczy roboczej od scian dwupowlokowego toroidu (kawitacja), które prowadzi do strat spraw- 50 nosci. Dalsza przyczyna obnizenia sprawnosci sa wielokrotne zmiany wielkosci predkosci poludni¬ kowej cm, które musza wystepowac wskutek nie¬ mozliwosci spelnienia równosci strugi dla stalej wartosci predkosci poludnikowej cm.Celem wynalazku jest takie uksztaltowanie prze¬ kladni hydrokinetycznej wyzej opisanego rodzaju, aby jednoczesnie uzyskac dobry wspólczynnik sprzegania, niska wartosc momentu odbieranego z pompy oraz wysoka sprawnosc w szerokim za- 60 kresie przelozen.Zadanie moze byc rozwiazane przez polaczenie nastepujacych cech: stosunek odleglosci osi stru¬ mienia cieczy roboczej do osi przekladni, mierzo¬ nych na wejsciu i wyjsciu do wirnika pompy po- 65 4 winien zawierac sie w granicach 0,55 do 0,65; sto¬ sunek zewnetrznej srednicy zewnetrznej powloki toroidu do jej wewnetrznej srednicy powinien byc wiekszy od 1,8; stosunek powierzchni pierscienia kolowego zakreslonego krawedzia przeciecia we¬ wnetrznej i zewnetrznej powierzchni dwupo- wierzchniowego toroidu z plaszczyzna normalna do osi przekladni, przechodzaca przez wyjscie z wirnika pompy do powierzchni zakreslonej kra¬ wedzia przeciecia zewnetrznej powloki toroidu z ta plaszczyzna powinien wynosic 0,1 do 0,3; sto¬ sunek mierzonej w kierunku osiowym szerokosci zewnetrznej powloki dwupowlokowego toroidu do jego srednicy zewnetrznej winien zawierac sie w granicach 0,22 do 0,28, stosunek promieniowej sze¬ rokosci zewnetrznej powloki toroidu do jego sred¬ nicy zewnetrznej powinien zawierac sie w grani¬ cach 0,30 do 0,36; os strumienia cieczy roboczej posiada stala krzywizne, a przebieg zmian prze¬ krojów poprzecznych przestrzeni roboczej wzdluz strugi cieczy roboczej powinien byc tego rodzaju, aby zapewnic spelnienie równania równosci strugi dla stalej predkosci poludnikowej cm wzdluz ca¬ lego przebiegu strugi.Ksztalt zewnetrznej powloki dwupowlokowego toroidu moze byc — w przekroju poludnikowym — wyznaczony w znany sposób lukami kolowymi ciaglymi, to jest posiadajacymi wspólna styczna w miejscu zetkniecia.Stosunek najwiekszego promienia krzywizny ze¬ wnetrznej powloki toroidu do najmniejszego pro¬ mienia krzywizny tej powloki powinien byc mniej¬ szy od 3,5, najkorzystniej mniejszy od 3,0, azeby spelnic warunek stalej krzywizny osi strumienia cieczy roboczej.Najkorzystniejszym ksztaltem powloki zewnetrz¬ nej toroidu — w plaszczyznie poludnikowej — jest ksztalt zestawiony z dwóch luków symetrycz¬ nych do linii srodkowej toroidu, prostopadlej do jego osi. Przy okreslonej srednicy zewnetrznej to¬ roidu jest punkt srodkowy, polozony na wspomnia¬ nej, normalnej osi linii srodkowej toroidu w od¬ leglosci 0,34 D od osi toroidu, z których jeden — w ukladzie wspólrzednych prostokatnych o punk¬ cie zerowym identycznym ze wspomnianym wyzej punktem srodkowym i osia rzednych Y pokrywa¬ jaca sie ze wspomniana linia srodkowa toroidu, normalna do jego osi — sklada sie z ciaglych lu¬ ków kolowych okreslonych dlugoscia promienia i punktem jego zaczepienia, które sa kolejno wy¬ kreslone od punktu wyznaczonego przez zewnetrz¬ na srednice zewnetrznej powloki toroidu do punk¬ tu wyznaczonego przez jego wewnetrzna srednice.Promien 0,14 D 0,29 D 0,11 D 0,16 D Punkt srodkowy Wspólrzedna X 0 -0,15 D 0,018 D 0 Wspólrzedna Y 0,025 D 0 -0,048 D 0 Przekladnia hydrokinetyczna wedlug wynalazku z uwagi na swoje wlasciwosci ruchowe moze spel-67900 nic wszystkie zadania przemyslu samochodowego i który z uwagi na stosunkowo niewielka szero¬ kosc osiowa zewnetrznej powloki posiada bardzo niewielkie gabaryty osiowe i wobec tego moze byc latwo zbudowany nawet w tych przypadkach, gdy stojace do dyspozycji miejsce jest bardzo ograni¬ czone.Przedmiot wynalazku jest przedstawiony w przy¬ kladzie wykonania na rysunku, na którym fig. 1 przedstawia podluzny przekrój przekladni wedlug wynalazku, fig. 2 — zarys zewnetrznej powloki przekladni przedstawionej na fig. 1 a fig. 3 — wykres liczby obrotów turbiny i pompy w funkcji transformacji.Wirnik pompy 10 (fig. 1) sklada sie z wewnetrz¬ nej czaszy pierscieniowej 12a, zewnetrznej czaszy pierscieniowej 14a oraz z polaczonych z tymi cza¬ szami lopatek 16a. Wirnik pompy 10 polaczony jest z koncówka walu napedowego 20 za pomoca obudowy 18.Wirnik turbiny 22 sklada sie z wewnetrznej czaszy pierscieniowej 12b, zewnetrznej czaszy pier¬ scieniowej 14b oraz z polaczonych z obiema tymi czaszami lopatek 16b. Wirnik turbinowy 22 pola¬ czony za pomoca kolnierza 24 z kolnierzem 26 piasty 28 calu napedzajacego.Wirnik kierownicy 30 sklada sie podobnie z we¬ wnetrznej czaszy pierscieniowej 12c, zewnetrznej czaszy pierscieniowej 14c, polaczonych na pierscie¬ niu zewnetrznym 32 mechanizmu wolnego kola 34, którego pierscien wewnetrzny 36 polaczony jest za pomoca polaczenia wieloklinowego 38 z nie po¬ kazana na rysunku nieruchoma czescia przekladni.Wewnetrzne czasze 12a, 12b, 12c, tworza razem powloke wewnetrzna 40 dwupowlokowego toroidu 44 a zewnetrzne czasze pierscieniowe 14a, I4b, i 14c tworza wspólnie powloke zewnetrzna 42 to¬ roidu 44. Obie powloki 40 i 44 wyznaczaja droge przeplywu strugi S cieczy roboczej wokól powloki wewnetrznej 40. Wspomniana droga cieczy S skla¬ da sie z odcinka Sa, wyznaczonego przez czasze pierscieniowe 12c i 14c wirnika kierownicy 30, odcinka Sa wyznaczonego przez czasze pierscie¬ niowe 12a i 14a wirnika pompy 10 oraz odcinka Sb, wyznaczonego przez czasze pierscieniowe 12b i 14b wirnika turbiny 22. Poszczególne odcinki Sa, Sb i Sc oddzielone sa od siebie waskimi szczeli¬ nami 46, 48 i 50.Liczba 52 jest zaznaczona os strumienia cieczy roboczej S.Srednica zewnetrzna D powloki zewnetrznej 42 jest najwieksza srednica hydrauliczna pompy. Naj¬ wieksza szerokosc osiowa powloki zewnetrznej 42 oznaczona jest symbolem L. Odleglosc od osi prze¬ kladni punktu wejscia P osi 52 strumienia S cieczy roboczej na lopatki 16a wirnika pompy 10 ozna¬ czona jest symbolem Rn. Odleglosc od osi prze¬ kladni punktu wyjscia Q osi 52 strumienia S cieczy roboczej z lopatek 16a wirnika pompy 10 oznaczona jest symbolem R12. Wewnetrzna sred¬ nica zewnetrznej powloki 42 oznaczona jest sym¬ bolem Dai, a jej wysokosc promieniowa — symbo¬ lem H. Symbolem bi2 oznaczona jest odleglosc po¬ miedzy powloka zewnetrzna 42 a powloka we¬ wnetrzna 40 w punkcie Q wyjscia osi 52 stru- 20 mienia S cieczy roboczej z lopatek 16a wirnika pompy 10, mierzona w kierunku prostopadlym do osi przekladni.Na fig. 2 przedstawiony jest zarys poludniko¬ wego przekroju zewnetrznej powloki 42 z fig. 1.Odleglosc od osi przekladni punktu srodkowego M oznaczona jest symbolem A. Zarys ten wyzna¬ czony jest dwoma lukami 54a i 54b, symetryczr nymi wzgledem linii T toroidu, prostopadlej do osi przekladni. Luk 54a sklada sie z czterech ciag¬ lych luków kolowych a mianowicie luku Ki ze srodkiem w punkcie Ni, luku K2 ze srodkiem w punkcie N9, luku K3 ze srodkiem w punkcie N3 oraz luku K4 ze srodkiem w punkcie M. Luk 54b sklada sie podobnie z czterech luków kolowych.Ze srodkowego punktu M zarysu przekroju ze¬ wnetrznej powloki 42 toroidu wyprowadzony jest prostokatny uklad wspólrzednych x-y, którego os rzednych y pokrywa sie ze srodkowa linia T to¬ roidu, prostopadla do osi przekladni.Ponizsza tabela okresla w tym ukladzie wspól¬ rzednych srodki luków kolowych Ki do K4 oraz dlugosci ich promieni.Luk Ki K2 K3 K4 Promien C = 0,14D E = 0,29D F = 0,11D G = 0,16D Srodek luku Odcieta x | Rzedna y Ni 0 N2 — 0,15D N3 0,018D M 0 0,025D 0 -0,048D 0 1 35 55 60 65 Przedstawiony ksztalt przekrojów poprzecznych przestrzeni roboczej 44 wzdluz strugi S cieczy ro¬ boczej zapewnia spelnienie równania równowagi strugi dla stalej predkosci poludnikowej Sm wzdluz calego przebiegu strugi S.Na fig. 3 przedstawiona jest zaleznosc liczby obrotów ni wirnika pompy od liczby obrotów 112 wirnika turbiny. Zaleznosc te dla przekladni hy- drokinetycznej o zewnetrznej srednicy powloki zewnetrznej wynoszacej 244 mm oraz o kolowym — w plaszczyznie poludnikowej — zarysie prze¬ kroju zewnetrznej powloki przedstawia krzywa 8; krzywa 9 przedstawia te zaleznosc dla przekladni o zewnetrznej srednicy 220 mm i równiez o ko¬ lowym zarysie przekroju poprzecznego zewnetrz¬ nej powloki.Zaleznosc te dla przekladni wedlug wynalazku o srednicy zewnetrznej 244 mm oraz o zarysie poludnikowego przekroju powloki zewnetrznej wy¬ konanym zgodnie z danymi wyzej pokazanej ta¬ beli — przedstawia krzywa 10.Przykladowo powyzsze krzywe 8 do 10 dla róz¬ nych przekladni uzyskuje sie w ten sposób, ze przy pracujacym na pelnej mocy silniku napedza¬ jacym pompe, blokuje sie poczatkowo wirnik tur¬ biny (liczba obrotów n2 = 0) a nastepnie pozwala¬ jac mu obracac sie ze wzrastajaca predkoscia obrotowa mierzy sie liczby obrotów ni wirnika pompy przy róznych obrotach n2 wirnika pompy.Liczba obrotów wirnika pompy, zmierzona przy liczbie obrotów turbiny n2 = 0 jest wspomniana na wstepie liczba obrotów przy zablokowanej tur¬ binie.07m 8 Jak widac z krzywych pnzedstawionych na fig. 3, krzywa 8 odnosi sie do przekladni o niskiej licz¬ bie obrotów przy zablokowanej turbinie i jedno* czesnie duzym momencie obrotowym odbieranym z wirnika pompy; z punktu widzenia doboru od¬ powiedniego momentu obrotowego odbieranego z wirnika pompy, taka charakterystyka zmiennika momentu nie jest pozadana. Z drugiej strony krzywa 8 przy wzrastajacej liczbie obrotów na turbiny szybciej zbliza sie do nachylonej pod ka¬ tem 45° do osi ukladu linii W. Swiadczy to, ze przy wzrastajacej liczbie obrotów turbiny szybciej nastapi wyrównanie obrotów wirników pompy i turbiny, co odpowiada lepszemu wspólczynniko¬ wi sprzegania.Latwo zauwazyc, ze krzywa 9 odpowiada prze¬ kladni o wysokiej liczbie obrotów przy zabloko¬ wanej turbinie, co odpowiada niskiej wartosci momentu obrotowego odbieranego z wirnika pom¬ py; taka charakterystyka przekladni jest bardzo pozadana z punktu widzenia doboru odpowiedniej wielkosci momentu obrotowego. Jednakze z dru¬ giej strony krzywa 9 bardzo powoli zbliza sie do linii W, co swiadczy o bardzo powolnym wyrów¬ nywaniu obrotów pompy i turbiny. Taka charak¬ terystyka jest wiec niepozadana ze wzgledu na maly wspólczynnik sprzegania.Natomiast krzywa 10, odpowiadajaca przekladni wedlug wynalazku, wykazuje z jednej strony, ze przekladnia ta posiada wysoka liczbe obrotów przy zablokowanej turbinie a wiec niski moment obrotowy odbierany z wirnika pompy, a z drugiej strony wyrównywanie obrotów pompy i turbiny przy wzrastajacej liczbie obrotów turbiny naste¬ puje szybko. Tak wiec przekladnia wedlug wy¬ nalazku charakteryzuje sie zarówno malym mo¬ mentem obrotowym odbieranym z wirnika pompy jak i dobrym wspólczynnikiem sprzegania.Przebieg krzywej 10 na fig. 3 wskazuje równiez na to, ze przekladnia hydrokinetyczna wedlug wy¬ nalazku posiada dobra sprawnosc, poniewaz szyb- bie zblizanie sie krzywej charakterystyki 10 do nachylonej pod katem 45° do osi wspólrzednych linii W wskazuje na niewielkie poslizgi w zakresie pracy przekladni jako sprzegla, co jest warunkiem wysokiej sprawnosci. PL PL

Claims (4)

1. Zastrzezenia patentowe 1. Przekladnia hydrokinetyczna, skladajaca sie z pierscieniowej czaszy wewnetrznej, pierscienio¬ wej czaszy zewnetrznej i rozmieszczonych miedzy nimi lopatek, tworzacych wirniki przekladni, a mianowicie wirnik pompy polaczony z walem napedowym przekladni, wirnik turbiny, polaczony z walem napedzajacym oraz polaczony z mecha¬ nizmem wolnego kola wirnik kierownicy, który dzieki wspomnianemu mechanizmowi wolnego ko¬ la moze swobodnie obracac sie w jednym kierun¬ ku przy calkowitym blokowaniu jego obrotu w kierunku przeciwnym, przy czym wspomniane cza¬ sze pierscieniowe tworza powloki dwupowlokowe- go toroidu, pomiedzy którymi znajduje sie prze* strzeft dla przeplywu cieczy roboczej, dzieki cze¬ mu—w plaszczyznie poludnikowej — przeplyw cieczy roboczej odbywa sie wokól wewnetrznej powloki toroidu poprzez lopatki wirników pompy, turbiny i kierownicy, przeplyw cieczy roboczej okreslony jest czaszami pierscieniowymi wirnika kierownicy w strefie blizszej osi zmiennika oraz 6 czaszami pierscieniowymi wirników turbiny i pom¬ py w strefie dalszej od tej osi, a poszczególne strefy przeplywu cieczy oddzielone sa od siebie szczelinami o nieznacznej szerokosci przy czym szerokosc dwupowlokowego toroidu w kierunku J0 osiowym jest mniejsza od jego wysokosci w kie¬ runku promieniowym, inamienna tym, ze stosunek Rn (Q = =—) odleglosci osi (52) strumienia cieczy ro- R12 boczej (S) mierzonej w punkcie (P) wejscia na lo- 15 patki (16a) wirnika pompy (10) do odleglosci osi (52) strumienia cieczy roboczej (S) mierzonej w punkcie (Q) wyjscia z lopatek (16a) wirnika (10) wynosi 0,55 do 0,65, przy czym stosunek zewnetrz¬ nej srednicy (D) zewnetrznej powloki (42) toroidu 20 (44) do jego wewnetrznej srednicy (Dai) jest wiek¬ szy od 1,8, a stosunek powierzchni pierscienia ko¬ lowego zakreslonego krawedzia przeciecia ze¬ wnetrznej (42) i wewnetrznej (40) powierzchni dwupowlokowego toroidu (44) z plaszczyzna nor- 25 malna od osi, przechodzaca przez punkt (Q) wyj¬ scia strumienia (52) cieczy roboczej (S) z lopatek (16a) wirnika pompy (10) do powierzchni kola o zewnetrznej Srednicy (D) toroidu (42) wynosi 0,1 do 0,3, przy czym stosunek osiowej szerokosci (L) 30 zewnetrznej powloki (42) toroidu (44) do jego srednicy zewnetrznej (D) wynosi od 0,22 do 0,28 a stosunek promieniowej wysokosci (H) zewnetrz¬ nej powloki (42) toroidu (44) do jego srednicy ze¬ wnetrznej (D) wynosi od 0,30 do 0,36, natomiast S5 os (52) strumienia cieczy roboczej (S) posiada sta¬ la krzywizne, tak ze przebieg zmian wielkosci przekrojów poprzecznych przestrzeni roboczej (44) wzdluz strugi (S) cieczy roboczej zapewnia spel¬ nienie równania równosci strugi dla stalej pred- kosci poludnikowej cm wzdluz calego przebiegu strugi (S).

2. Przekladnia wedlug zastrz. 1, znamienna tym, ze zarys powloki zewnetrznej (42) dwupowloko¬ wego toroidu (44) jest — w przekroju plaszczyzna 45 poludnikowa — zakreslony lukami kolowymi (Ki, K2, K3, K4) ciaglymi, a wiec o wspólnej stycznej w punkcie styku poszczególnych luków.

3. Przekladnia wedlug zastrz. 1 lub 2, znamien¬ na tym, ze w przekroju plaszczyzna poludnikowa 50 stosunek najwiekszego promienia krzywizny (E) zarysu powloki zewnetrznej (42) do najmniejszego promienia krzywizny (F) tego zarysu jest mniejszy od 3,0 najkorzystniej mniejszy od 2,7.

4. Przekladnia wedlug zastrz. 1 lub 2, znamien- 55 na tym, ze zarys przekroju powloki zewnetrznej (42) toroidu (44) w plaszczyznie poludnikowej utwo¬ rzony jest przez dwa luki (54a, 54b) symetryczne wzgledem srodkowej linii toroidu (T) prostopadlej do osi zmiennika momentu; przy czym srodkowy eo punkt (M) tego zarysu lezy na linii srodkowej (T) w odleglosci 0,34D od osi zmiennika momentu ¦*- gdzie (D) jest srednica zewnetrzna zewnetrznej po¬ wloki (42) toroidu (44) a zarys wyznaczony jest lukami kolowymi (Ki, K2, K3, K4), których srodki ff5 (Ni, Nz, N3, M) wyznaczone sa w ukladzie wspól*67900 9 rzednych prostokatnych (x-y), majacym punkt ze¬ rowy w punkcie srodkowym (M) oraz os rzednych (y) pokrywajacych sie z linia srodkowa (T) i po¬ dane w ponizszej tabelce wraz z wielkosciami pro¬ mieni tych luków (C, E, F, G) przy czym luki (Ki, K2, K3, K4) wykreslone sa kolejno w sposób ciagly od punktu lezacego na zewnetrznej srednicy (D) toroidu (44) do punktu lezacego na zewnetrznej srednicy (D) toroidu (44) do punktu lezacego na jego wewnetrznej srednicy (Dai). 10 Luk Ki K2 K3 K4 Promien .C = 0,14D E = 0,29D F = 0,11D G = 0,16D Srodek promienia krzywizny wspólrzedna x Ni 0 N2 — 0,15D N3 0,018D M 0 wspólrzedna y 0,025D 0 -0,048D 0 Fig. 1 il .42KI. 47h,41/26 67 900 MKP F16h 41/26 W.D.Kart. C/325/73, 118+15, A4 Cena zl 10,— PL PL