Wynalazek dotyczy preta do zbrojenia betonu co najmniej z jednym zebrem podluznym o linii srubiowej onaiz króitkimi zebraimi skosnymi na obwodzie preta.Znane pirety zbrojeniowe o zebrach poprzecz¬ nych i skosnych, laczacych sie z zebraimi podluz¬ nymi, silnie nachylonych do osi preta, tworza co prawda dobre rozwiazanie, jednak sa obar¬ czone powaznymi wadami. Zebra poprzeczne tworza na krótkim "Odcinku preta zgrubienie przebiegajajoe dokola rdzenia preta. Wskutek tego zostaje uniemozliwione w danym miejscu swo¬ bodne odksztalcenie, na skutek dzialania skre¬ cajacego, oo jest powodem naprezen w wyzlo¬ bieniu , tj. w przejsciu od plaszczyzn bocznych, poprzecznych zeber do plaszcza preta. Przy nas¬ tepujacym zginaniu pretów tworza sie wskutek dzialania udarowego zeber poprzecznych dalsze *) Wlasciciel patentu oswiadczyl, wynalazku jest dr Stefan Soretz. ze twórca naprezenia, co przy praktycznie nieuniknionym dzialaniu waleczków zginajacych na zebra po¬ przeczne zostaje znacznie spotegowane. Rezulta- tern tego jest zwiekszona sklonnosc takich pre¬ tów do pekania wskutek kruchosci i niewystar¬ czajace bezpieczenstwo w budownictwie. Rów¬ niez zastosowanie poprzecznych zeber, zlaczo¬ nych z zebrami podluznymi, powoduje napre¬ zenia w miejscu zlaczenia zeber poprzecznych z zebrami podluznymi, poniewaz w tym przypad¬ ku przy skrecaniu utrudnia sie zmiane kata. Ze¬ bro skosne zmniejsza co prawda nieco zagro¬ zenie wywolane kruchoscia, w stosiunkiu do ze¬ bra poprzecznego, jednak to zmniejszenie nie jest w zadnym przypadku wystarczajace.Znane jest równiez zapobieganie ruchowi obro¬ towemu preta zbrojeniiowetgo, zaopatrzonego w podluzne i spiralne zebra podlupne, przy pomo¬ cy elementów (umieszczonych na powierzchni plaszcza równolegle do osi preta, tak zwanych zeber ryglowych, które nie sa polaczone z zebra-mi podluznymi Tego rodzaju rygle wrzynane sa w plaszczu pod taldm nachyleniem do cui preta, jakie twrasz^ltóda snibawa letoer podluznych z osia p^tySrzy sknakikfeAyWG zostaja wykre¬ cane wraenmfcu ós& preta, a przy skreconym precle ustawiana ea hm^j-wiecej w klenujnlku osi preta./^wS^tffiie^^iykoina-nie osiaga sie wprawdzie to, ze charakterysityka slizgowa pre¬ ta zbrojeniowego jest korzystniejsza w stosunku da charakLe^gtylci preta posiadajacego tylko zebra podRume przebiegajace srubowo. Jednak, rygle równolegle do osi preta nie daja calkowi¬ tego zabezpieczenia przed poslizgiem we wszy¬ stkich przypadkach. Dotyczy to zwlaszcza pre¬ tów grubych.Celem wynalazku jest udoskonalenie pretów zbrojeniowych z zebrami podluznymi, przebie¬ gajacymi srubowo oraz umieszczonymi miedzy nimi na obwodzie ryglami, które nie dochodza do zeber podluznych. W celu osiagniecia maksy¬ malnych warunków wiazania, a jednoczesnie wystarczajaca zdolnosc zginania preta zbrojenio¬ wego, proponuje sie w mysl wynalazku, aby zebro ryglowe ustawione bylo skosnie do osi preta, a jego 'dlugosc w rzucie, w kierunku pros¬ topadlym do osi podluznej preta zbrojeniowego, równala sie przynajmniej polowie dlugosci sre¬ dnicy preta, pomadito aby zebro ryglowe w po¬ lozeniu katowym róznilo sie co najmniej o 5° od równoleglej do zebra podluznego i bylo na¬ chylone co najmniej o ckolo 30° do osi preta w stanie skreconym, przy" czym skosne zebro ryglowe powinno ze wszystkich stron, to znaczy na powierzchniach bocznych i czolowych, przy stromym spadku przechodzic lagodnie w krzy¬ wizne do obwodu preta zbrójeniowego. W ten .sposób osiaga sie dalsze ulepszenie wiazania, poniewaz zebro skosne musi przyczynic sie do¬ datkowo do zapobiegania przesuwaniu sie pre¬ ta w kierunku podluznym. Wymiary zebra skos¬ nego i jego polozenie sa tak utrzymane, iz nie nastepuje zmniejszenie zdolnosci giecia. Rów¬ niez nie wplywa sde ujemnie na wytrzymalosc na zmeczenie takiego preta zbrojeniowego. Ob¬ nizone zostaje tez w porównaniu do znanych pretów zbrojeniowych niebezpieczenstwo na kru¬ chosc. Charakterystyka slizgowa preta wedlug wynalazku jest zwiekszona odnosnie sztywno¬ sci, jest jednak jeszcze na tyle miekka, iz zla¬ manie nastepuje po wystarczajacym ostrzeze¬ niu wiekszymi zmianami w ksztalcie.. Dobre wiazanie preta zbrojeniowego wymaga, aby rygle skosne tworzyly mozliwie duzy kat z osia preta, jednak uwzgledniajac niebezpieczen¬ stwo zerwania z powodu kruchosci, nachylenie rygla skosnego do osi preta mie powinno byc zbyt duze. Stwieidizouo, ze nachylenie rygla o kat oo najmniej 30-^50°, w odniesieniu do osi preta w stanie skreconym, wystarcza dla wia¬ zania, a jest nieszkodliwe dla zdolnosci zgina¬ nia preta. Dochodza tu jeszcze dalsze wymaga¬ nia zmierzajace do zwiekszenia wiazania, miano¬ wicie aby rygiel skosny' byl mozliwie dlugi, posiadal mozliwie strome plaszczyzny boczne i na calej swej dlugosci posiadal mozliwie stala wysckosc, przy czym w celu uniikniecia napre¬ zen na koncówkach i ulatwienia produkcji pre¬ tów, powinien rygiel wykazywac lagodne przej¬ scia, wzglednie krzywizny we wszystkich kie¬ runkach. Nalezy ponadto zwazac, aby skosny rygiel w przekroju poprzecznym posiadal syme¬ tryczne sciany boczne. Tak na przyklad mozna rygle skosne z katem nachylenia do okolo 45° walcowac symetrycznie i nie stwarza to trud¬ nosci przy zmianie ksztaltuj przy skrecaniu, aczkolwiek pozadany jest mozliwie dlugi rygiel.Koniec rygla nie powinien siegac dalej niz do poczatku zwezenia zebra podluznego, co odpowia¬ da odstepowi równajacemu sie okolo jednej dziesiatej srednicy preta. Ponadto, w celu zwiek¬ szenia wiazania, rygiel skosny powinien byc mozliwie dlugi. Najkorzystniejsze warunki otrzy¬ muje sie jesli rzut rygla skosnego w kierunku plaszczyzny przekroju (plaszczyzna normalna) wynosi co najmniej polowe srednicy preta. Przy pretach zbrojeniowych o róznych srednicach i róznych stopniach opasania, ten rzut rygla Skosnego na plaszczyzne normalna do osi pod¬ luznej preta moze byc niezaleznie od nachyle¬ nia rygla wzgledem zebra podluznego; w-przybli- zeniu jednakowy. Wiazanie, a tym samym po¬ trzebna liczba skosnych rygli i ich nachylenie zaleza od jakosci stali, od jakosci betonu i sred¬ nicy preta. Im wieksza wytraymatasc i tyni sa¬ mym dopuszczalne obciazenie stali, tym lepsze musi byc wiazanie, tym liczniejsze musza byc rygle i (lub) tym wieksze nachylenie winny po¬ siadac rygle skosne. Wiazanie powinno byc lep¬ sze dla betonu o mniejszej wytrzymalosci, niz dla betonu o wyzszej wytrzymalosci. Wiazanie preta okraglego zwyklego zalezne jest od jego srednicy i jest lepsze przy cienkich pretach niz przy grubych. To samo odnosi sie do pretów zbrojeniowych z ryglami skosnymi wedlug wy¬ nalazku. Z tego powodu dla pewnego minimal¬ nego -wiazania wzrastac musi potrzebna ilosc oraz (albo) nachylenie rygli skosnych ze wzrostem srednicy preta.Okazalo sie przy tym korzystne ustalenie od¬ stepu rygli skosnych w ten sposób, iz walce — 2 -zaopatruje sie w wyzlobienia w równych odste¬ pach okolo 26^28 mm dla wszystkich srednich pretów zbrojeniowych. W ten sposób w miare w^raeteraa srednicy preta uaysku|je jsrie wzgle¬ dnie wzrastajaca ilos£ rygU skosnych, która jest zgodna z wymogami Wiazania, to znaczy, iz ze wzrostem srednicy preta otrzymuje sie lep¬ sze wiazanie. Na przyklad odstep przy 20 mm Srednicy pretów wynosi okolo 1,4-kroteia sre¬ dnicy preta, a przy pretach o srednicy 26 mm, odstep równa sie srednicy p tarcza np. przy pretach o srednicy 8 mm wiazanie rygli skosnych, rozmieszczanych w odstepach równych 4-krótnej srednicy preta. Nachylenie maze byc stosunkowo nieznaczne i wynosic 10°.Prety o srednicy 26 mm wymagaja rygli skosnych o nachyleniu 30—35°, w odstepach równych srednicy preta. Odstep moze byc zmniejszony do 0,5—krotnej srednicy preta dla pretów o sredni¬ cy ponad 26 mm.Wysokosc rygli skosnych powinna wynosic 0,05 d preta zbrojeniowego. Korzystnie jest stosowac wysokosc okolo 0,1 d, odpowiadajaca wysokosci zeber podluznych. Mozna stosowac rygle skosne o wiekszej wysokosci niz* wysokosc zeber pod¬ luznych. Wysokosc ponad 0,15 d nie daje jednak dodatkowych* korzysci. Aby uzyskac dobre wy¬ pelnienie wyzlobien w walcach, to znaczy aiby uzyskac rygle skosne o profilach odpowiadaja- cych negatywowi na walcach, nalezy zastoso¬ wac w czasie walcowania pewne zabiegi. Prze-~ "krój preta przed ostatnim zabiegiem* zwykle w postaci owalnej, powinien wykazywac ksztalt zwarty, a przekrój w^ ostatniej fazie powinien byc nieco wiekszy, anizeli przy walcowaniu pretów okraglych. Postepowanie to nalezy wzma¬ gac w miare wzrostu wysokosci i zwezenia rygla skosnego. -Zbyt male zmniejszenie przekroju w ostatnim zabiegu powoduje, iz stal nie wy¬ pelnia calkowicie w czasie walcowania form rygla, tak iz wytwarzane rygle sa nizsze niz zamierzano. Zbyt ostry ksztalt owalu powoduje, ze tylko w miejscu styku owalu i dna kalibru walca rygiel zostaje wypelniony, a nawet prze¬ pelniony, wskutek czego czesc rygla zostaje przewalcowana, a pozostala czesc nie wykazuje pelnego profilu. Przewalcowania sa przyczyna tego, ze na skutek dzialan udarowych nastepuja pekniecia przy zginaniu kruchych miejsc i z te¬ go powodu nalezy tego unikac.Rygle skosne powinny w przekroju podluz¬ nym i poprzecznym wykazywac ksztalt symetry¬ czny i ze wszystkich stron lagodnie przechodzic do plaszcza preta. W miare mozljwosci rygle skosne powinny posiadac strome sciany boczne, przy czym katy moga wykazywac okolo 40-80°.Szerokosc rygla skosnego moze wyfcaaywac u podstawy 0,1—0,2 d. Dla krzywizn, u podstawy scian bocznych przewiduje sie, w odniesieniu do przekroju, promien od 0,02—0,03 tf.Przedmiot wedlug wynalazku uwidoczniony jest przykladowo na rysoinku, na którym fig. 1 przedstawia schematycznie pret zbrojeniowy do betonu wedlug niniejszego wynalazku, fig. 2— przekrój wzdluz linii II—II na fig. 1 a fig. 3 — przekrój przez rygiel skosny.Pret zbrojeniowy do betonu 1 posiada dwa podluzne zebra 2 i 3 o biegu srubowym. Miedzy tymi zebrami podluznymi przewidziane sia skos¬ ne zebra ryglowe, 4, które umieszczone sa i uk¬ sztaltowane zgodnie z wynalazkiem.Rygle skosne 4 nie lacza sie z zebrami podluz¬ nymi 2 wzglednie 3, Lecz najlepiej zakonczone sa w odstepie 5 do zebra podluznego, który moze wynosic 0,1 d. Przy stosowanych zwykle sred¬ nicach pretów zbrojeniowych od 6—32 mrn, od¬ step ten wynosi 0,6—3,2 mm. Nachylenie a rygli skosnych 4 do osi podluznej pretów 6 utrzymy¬ wane jest w granicach od 35—47°. Przestrzegac trzeba przy tym, aby ulozenie skosne rygli bylo tego rodzaju, zeby dlugosc rzutu 10 rygla 4 na plaszczyzne przekroju preta 1 wynosila co naj¬ mniej polowe srednicy preta. Nalezy zwazac przy tym, aby róznica w ustawieniu katowym rygli skosnych do równoleglej do zeber podluznych wynosila co najmniej 5°, aby zapewnic wystar¬ czajace ubezpieczenie przed skretem przy obcia¬ zeniu preta. Jesli pret zbrójenipwy uzwojony jest przez 10-krotne d, otrzymuje sie nachylenie zebra podluznego 2 do osi podluznej preta 6 okolo 0 =17°. Rygle skosne 4 musza przeto wy¬ kazywac co najmniej 22°, aby zapewnic wystar¬ czajace zabezpieczenie przed skreceniem. Naj¬ korzystniej jest stosowac kat a w granicach od 30—35°.Wzajemny Odstep 7 rygli skosnych równy jest srednio wielkosci srednicy prejta. Przy cienszych pretach zbrojeniowych wzajemny odstep moze byc podwyzszony do cztero-krotnej wartosci srednicy preta. Przy bardzo grubych pretach zbrojieniowych ocfatep rygli skosnych mozna obnizyc do 0,5 d. Wazne jest przy tym, aby ryg¬ le skosne przy cienkich pretach byly tak umiesz¬ czone, aby zachodzily na siebie (fig 1). Daje to te korzysc, iz wszystkie rygle skosne biora udzial w obciazeniu preta, a zatem nie tworzy sie cie¬ zar martwy, co jest nieuniknione przy znanych zebrach poprzecznych i skosnych.Sciany boczne 8 rygli skosnych powinny byc utrzymane mozliwie stromo. Kat moze wynosic' - 3 -40—80°. Równiez przy" stromych scianach bocz- nych nadazy dibac o lagodne przejscie do plasz¬ cza preta (zbrojeniowego. Promien knzyiwlzny r wynosi najlepiej 0,02—0,03 d. Szerokosc 5 rygla skosnego 4 wynosi okolo 0,1—0,2 d. Wysokosc h rygla skosnego 4 mozna dobierac róznie. Wynosi aria od 0,05 do okolo 0,15 d. Najlepiej jesli wy- sokosc rygli skosnych równa sie wysokosci zeber padlucnych 2f 3, to jest 0,1 d. Rygiel skosny 4 poiwlnien posiadac na calej siwej dlugosci stala wysokosc. Na koncu rygiel skosny moze byc za- konczioiny cisitro. Mozna jednak ziaicjpatrzec rygiel skosny w plaszczyzny czolowe, wykazujace spa¬ dek, jak sciany boczne 8. PLThe invention relates to a concrete reinforcing rod with at least one longitudinal ribs with a bolt line and short ribs oblique on the circumference of the rod. Known reinforcing pyrets with transverse and oblique ribs, connecting with longitudinal ribs, strongly inclined to the rod axis, true a good solution, but it has serious drawbacks. The transverse rib on a short section of the bar forms a thickening running around the core of the bar. Consequently, it is prevented from deforming freely in a given place due to a twisting action, and is the cause of stresses in the groove, i.e. in transition from the side planes, transverse ribs to the mantle of the rod. With the progressive bending of the rods, further transverse ribs are formed due to the impact action of the transverse ribs *) The proprietor of the patent stated that Dr. The result is an increased tendency of such rods to crack due to brittleness and insufficient safety in construction. Also, the use of transverse ribs connected with the longitudinal ribs causes stresses at the junction of the transverse ribs with the ribs. oblong, because in this case it becomes difficult to turn when turning miane kata. Although the oblique tooth slightly reduces the risk of brittleness in relation to the transverse tooth, this reduction is by no means sufficient. It is also known to prevent the rotational movement of a steel bar provided with oblong and helical halved ribs. by means of elements (placed on the surface of the mantle parallel to the axis of the rod, the so-called transom ribs, which are not connected to the longitudinal ribs. These types of bolts are cut in the mantle with an inclination to the square of the rod, which is formed by the ice-blue letoer. longitudinally with the axis of the p ^ ths, the sknakikfeAyWG are drawn in the wraenmfcu the eight & the rod, and with the twisted pretzels placed ea hm ^ j-more in the klenujnlku of the axis of the pretz. Reinforcing yarn is more favorable compared to the smoothness of the rod having only the ribs running in a helical way. However, the bolts parallel to the rod axis do not give a complete hence anti-skid protection in all cases. This applies in particular to thick bars. The object of the invention is to improve reinforcing bars with longitudinal ribs running in a helical manner and circumferentially placed transoms between them that do not extend to the longitudinal ribs. In order to achieve the maximum binding conditions and, at the same time, sufficient bending capacity of the reinforcing bar, it is proposed, in the context of the invention, that the transom rib is positioned obliquely to the bar axis, and its projection length perpendicular to the longitudinal axis of a reinforcing bar equal to at least half the length of the bar diameter, it was advisable that the bolt in the angular position differed at least by 5 ° from the parallel to the longitudinal rib and was tilted at least by about 30 ° to the axis of the rod in the condition on a steep slope, the oblique bolt rib should, on all sides, that is on the side and front surfaces, gently turn into curves towards the circumference of the reinforcing bar. This way a further improvement of the bond is achieved, since the oblique rib must contribute to additionally to prevent the rod from sliding in the longitudinal direction. The dimensions of the oblique rake and its position are so maintained that it does not reduce bending ability. It also does not adversely affect the fatigue resistance of such a rebar. The risk of brittleness is also reduced compared to the known rebar. According to the invention, the sliding characteristics of the rod according to the invention are increased in terms of stiffness, but it is still so soft that failure occurs after sufficient sharpening with major changes in shape. Good binding of the reinforcing rod requires that the diagonal bolts create as large an angle on the axis as possible. the bar, however, taking into account the risk of breaking due to brittleness, the slope of the bolt diagonally to the bar axis should be too great. It is stated that the inclination of the bolt with an angle of at least 30-50 ° with respect to the axis of the rod in the twisted state is sufficient for the bonding, and is not detrimental to the bending capacity of the rod. There are still further requirements to increase the bond, namely that the diagonal bolt should be as long as possible, have as steep side planes as possible and have as constant an exhilaration as possible throughout its length, and in order to avoid stress on the ends and ease In the manufacture of rods, the bolt should show smooth transitions or curvatures in all directions. Moreover, it must be taken into account that the diagonal transom has symmetrical side walls. For example, diagonal bolts with an inclination angle of up to about 45 ° can be rolled symmetrically and it is not difficult to change the shape when turning, although a bolt as long as possible is desirable. The end of the bolt should not extend further than the beginning of the narrowing of the longitudinal rib, which corresponds to ¬ will give a gap of about one-tenth the diameter of the bar. Moreover, in order to increase the bonding, the diagonal bolt should be as long as possible. The most favorable conditions are obtained when the projection of the inclined bolt towards the cross-sectional plane (normal plane) is at least half the diameter of the bar. With reinforcement rods of different diameters and different degrees of encirclement, the projection of the Diagonal bolt onto the plane normal to the rod's longitudinal axis may be independent of the inclination of the bolt with respect to the longitudinal rib; approximately the same. The binding, and therefore the number of angled bolts and their inclination required, depend on the quality of the steel, the quality of the concrete and the diameter of the rod. The greater the wear and tear, the better the bond must be, the more numerous the bolts must be and / or the greater the slope of the diagonal bolts. The bond should be better for concrete with lower strength than for concrete with higher strength. The tying of a round rod depends on its diameter and is better for thin rods than for thick rods. The same applies to the reinforcement bars with diagonal rivets according to the invention. For this reason, for a certain minimum bond, the required amount and (or) the inclination of the diagonal bolts must increase with the increase in the diameter of the bar. It has proved to be advantageous to determine the step of the diagonal bolts in such a way that the rollers - 2 - are provided with grooves at equal intervals of about 26 to 28 mm for all medium reinforcing bars. In this way, as the diameter of the bar increases, a relatively increasing number of diagonal bars is obtained, which complies with the binding requirements, that is, with an increase in the diameter of the bar, a better bond is obtained. For example, the distance at 20 mm. The diameter of the rods is about 1.4 times the diameter of the rod, and for the rods with a diameter of 26 mm, the distance is the diameter p of the disc, e.g. with rods with a diameter of 8 mm, the binding of diagonal bolts spaced at equal intervals. 4-short diameter rod. The slope may be relatively small and amount to 10 °. Rods with a diameter of 26 mm require diagonal transoms with an inclination of 30-35 ° at intervals equal to the diameter of the rod. The spacing can be reduced to 0.5 times the bar diameter for bars over 26 mm in diameter. The height of the diagonal rails should be 0.05 d of the rebar. It is preferable to use a height of about 0.1 d, corresponding to the height of the longitudinal ribs. Diagonal bolts of greater height than the height of the longitudinal ribs can be used. However, a height greater than 0.15 d has no additional * benefit. In order to obtain a good filling of the embossing in the rolls, that is, to obtain diagonal rafters with profiles corresponding to the negative on the rolls, certain steps must be taken during rolling. The cross-section of the bar before the last treatment * usually in the form of an oval, should have a compact shape, and the cross-section in the last phase should be slightly larger than when rolling round bars. This procedure should be taken as the height and taper of the rafter increase. - Too small reduction of the cross-section in the last operation causes that the steel does not fill completely during the rolling of the bolt forms, so that the manufactured bolts are lower than intended. Too sharp an oval shape causes that only at the point of contact between the oval and the bottom of the cylinder the bolt is filled or even overfilled, so that part of the bolt is rolled and the remainder does not show a full profile. Rolls are the reason that impact cracks result in bending fragile spots and should therefore be avoided. The diagonal bolts should have a symmetrical shape in the longitudinal and transverse sections and smoothly run into the mantle on all sides. for a rod. If possible, diagonal transoms should have steep side walls, with the angles of about 40-80 °. The width of the diagonal transom may be 0.1-0.2 d at the base. For curves, at the base of the side walls, to the cross-section, the radius is from 0.02-0.03 tf. The object according to the invention is illustrated, for example, in the drawing, in which Fig. 1 schematically shows a reinforcement rod for concrete according to the present invention, Fig. 2 - section along the line II-II in Fig. 1 and Fig. 3 - cross-section of a sloping transom. Concrete reinforcement concrete 1 has two longitudinal ribs 2 and 3 with a screw flight. Between these longitudinal ribs there are oblique transom ribs 4, which are arranged and shaped in accordance with the invention. The diagonal bolts 4 do not connect with the longitudinal ribs 2 or 3, but are best ended at a step 5 to the longitudinal rib. which may be 0.1 d. With the usual rebar diameters of 6 to 32 mm, this step is 0.6 to 3.2 mm. The inclination a of the oblique bolts 4 to the longitudinal axis of the bars 6 is kept within the range of 35-47 °. It must be ensured that the diagonal arrangement of the bolts is such that the projection length 10 of the bolt 4 on the plane of the cross-section of the bar 1 is at least half the diameter of the bar. It must be taken into account that the difference in the angle of the diagonal bolts to the parallel to the longitudinal ribs is at least 5 °, in order to ensure sufficient protection against twisting under load on the rod. If the rod is wound by 10 times d, the slope of the longitudinal zebra 2 to the longitudinal axis of the rod 6 is about 0 = 17 °. The angled bolts 4 must therefore have a minimum of 22 ° to ensure sufficient anti-twist protection. The most advantageous angle is to use an angle between 30 ° and 35 °. The mutual spacing of 7 oblique bolts is, on average, the size of the diameter of the bar. With thinner reinforcement rods, the distance between them can be increased up to four times the value of the rod diameter. With very thick reinforcement rods, the diagonal rafters of the diagonal rafters can be reduced to 0.5 d. It is important that the diagonal risers of the thin risers are positioned so that they overlap (Fig. 1). This has the advantage that all the diagonal rafters contribute to the load on the rod, and therefore no dead body is formed, which is unavoidable with the known transverse and diagonal ribs. The side walls of the 8 diagonal rafters should be kept as steep as possible. The angle may be '- 3 -40-80 °. Also with "steep side walls, it is necessary to ensure a smooth transition to the mantle of the bar (reinforcement. The knitting radius r is preferably 0.02-0.03 d). The width of the diagonal bolt 4 is about 0.1-0.2 d. The height h of the diagonal bolt 4 can be selected differently. It is the aria from 0.05 to about 0.15 d. It is best if the height of the diagonal bolts equals the height of the cadaveric ribs 2f 3, that is 0.1 d. Constant height over the entire gray length. At the end, the diagonal bolt may be a cisitro ending, but the diagonal bolt may be seen into the front planes, showing a fall, like side walls 8. EN