PL43864B1 - - Google Patents
Download PDFInfo
- Publication number
- PL43864B1 PL43864B1 PL43864A PL4386458A PL43864B1 PL 43864 B1 PL43864 B1 PL 43864B1 PL 43864 A PL43864 A PL 43864A PL 4386458 A PL4386458 A PL 4386458A PL 43864 B1 PL43864 B1 PL 43864B1
- Authority
- PL
- Poland
- Prior art keywords
- hydrogen
- water
- carrier
- catalyst
- heavy
- Prior art date
Links
- XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N water Substances O XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 31
- 238000000034 method Methods 0.000 claims description 28
- 239000001257 hydrogen Substances 0.000 claims description 20
- 229910052739 hydrogen Inorganic materials 0.000 claims description 20
- 239000003054 catalyst Substances 0.000 claims description 17
- UFHFLCQGNIYNRP-VVKOMZTBSA-N Dideuterium Chemical compound [2H][2H] UFHFLCQGNIYNRP-VVKOMZTBSA-N 0.000 claims description 16
- UFHFLCQGNIYNRP-UHFFFAOYSA-N Hydrogen Chemical compound [H][H] UFHFLCQGNIYNRP-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 15
- 238000006243 chemical reaction Methods 0.000 claims description 13
- IJGRMHOSHXDMSA-UHFFFAOYSA-N Atomic nitrogen Chemical compound N#N IJGRMHOSHXDMSA-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 8
- 239000000203 mixture Substances 0.000 claims description 8
- VYPSYNLAJGMNEJ-UHFFFAOYSA-N Silicium dioxide Chemical compound O=[Si]=O VYPSYNLAJGMNEJ-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 5
- 229910052757 nitrogen Inorganic materials 0.000 claims description 5
- 239000000741 silica gel Substances 0.000 claims description 5
- 229910002027 silica gel Inorganic materials 0.000 claims description 5
- QGZKDVFQNNGYKY-UHFFFAOYSA-N Ammonia Chemical compound N QGZKDVFQNNGYKY-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 4
- 150000002431 hydrogen Chemical class 0.000 claims description 4
- 229910021529 ammonia Inorganic materials 0.000 claims description 2
- 230000015572 biosynthetic process Effects 0.000 claims description 2
- 238000003786 synthesis reaction Methods 0.000 claims description 2
- 238000010521 absorption reaction Methods 0.000 claims 1
- 239000000463 material Substances 0.000 claims 1
- 239000007789 gas Substances 0.000 description 7
- 239000000969 carrier Substances 0.000 description 4
- 150000003057 platinum Chemical class 0.000 description 2
- 239000007787 solid Substances 0.000 description 2
- 230000001133 acceleration Effects 0.000 description 1
- 239000007900 aqueous suspension Substances 0.000 description 1
- 230000003197 catalytic effect Effects 0.000 description 1
- 238000006555 catalytic reaction Methods 0.000 description 1
- 239000007792 gaseous phase Substances 0.000 description 1
- 239000007788 liquid Substances 0.000 description 1
- 239000007791 liquid phase Substances 0.000 description 1
- 229910052751 metal Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000002184 metal Substances 0.000 description 1
- 150000002739 metals Chemical class 0.000 description 1
- 239000012071 phase Substances 0.000 description 1
- 238000005191 phase separation Methods 0.000 description 1
- BASFCYQUMIYNBI-UHFFFAOYSA-N platinum Chemical group [Pt] BASFCYQUMIYNBI-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 230000000284 resting effect Effects 0.000 description 1
- 230000000630 rising effect Effects 0.000 description 1
- 238000000926 separation method Methods 0.000 description 1
- 239000000725 suspension Substances 0.000 description 1
Description
Przedmiotem wynalazku jest sposób otrzy¬ mywania ciezkiego wodoru, zawartego w wo¬ dorze lub w mieszaninie gazów zawierajacych wodór, droga wymiany na wodór w wodzie.Wymiana ta jak wiadomo, przebiega zgodnie z nastepujacymi równaniami: D2 + HgO^ ^HD + HDO HD + H20« H2 + HDO H2 + I20« ~HD -i- HDO ——l.Jako katalizatory, przyspieszajace osiagnie¬ cie stanu równowagi, stosuje sie przede wszyst¬ kim metale grupy platyny, przy czym dotych¬ czas stosowano je w postaci czystych, koloidal¬ nych zawiesin w wodzie majacej brac udzial w reakcji, lub tez w postaci stalej, na nosni¬ kach. Te znane sposoby maja jednak szereg wad, a mianowicie, przy stosowaniu kataliza¬ tora w postaci wodnej zawiesiny, straty kata¬ lizatora sa tak znaczne, ze oplacalnosc proce¬ su staje sie watpliwa, zas katalizatory, w po¬ staci stalej wyczerpuja sie tak szybko, ze trze¬ ba je bardzo czesto wycofywac i regenerowac, a rozdzial fazy gazowej od cieklej jest w. tym przypadku tak zly, iz konieczne jest dodatko¬ we rozdzielanie faz, co w sumie czyni proces równiez nieekonomicznym.Wymienione wady mozna usunac zgodnie z wynalazkiem przez osadizianiie katalizatorów traa nosnikach o tak duzym rozdrobnieniu, ze umo¬ zliwia ono stosowanie metody ruchomego loza.Metoda ta polega jak wiadomo na tym, ze w ziarnistej warstwie/spoczywajacej na dnie w postaci sita, za pomoca strumienia gazu wznoszacego sie w góre zmniejsza sie wza¬ jemne tarcie ziaren tak, iz warstwa ta nabie¬ ra wlasciwosci cieczy i splywa w dól pod dzia* laniem wlasnego ciezaru. Jako nosnik katali¬ zatora moze byc zgodnie z wynalazkiem sto-sowany na przyklad zel krzemionkowy o wiel¬ kosci ziaren 0,1 — 10 mm, gdyz przy takim rozdrobnieniu mozjiwfe jest stosowanie metody ruchomego loza. Nosniki katalizatora powinny jednak wedlug wynalazku nie tylko umozliwiac stosowanie tej metody, ale rów¬ niez powinny miec zdolnosc wchlaniania wody bez równoczesnej utraty stanu zewnetrznej su¬ chosci i bez sklejania sie. W przypadku zelu krzemionkowego ilosci wody wchlanianej w tych warunkach wynosi 5 — 40%.Zgodnie z wynalazkiem reakcje prowadzi sie metoda ruchomego loza w odpowiednim, znanym urzadzeniu i w takich warunkach temperatu¬ ry i cisnienia, w których mozliwa jest wy¬ miana ciezkiego wodoru miedzy wodorem i wo¬ da. Wodór i obciazony woda nosnik katali¬ zatora przyspieszajacego reakcje prowadzi sie w przeciwpradzie. Podczas ruchu nosnika z gQ- ry ku dolowi po wielu, na przyklad po 40 doach, ustala sie stan równowagi mliiedzy dwo¬ ma skladnikami reakcji odnosnie zawartosci ciezkiego wodoru tak, ze przy wylocie nosnika z urzadzenia, zawartosc ciezkiego wodoru w wodzie jest najwieksza. Dla osiagniecia te¬ go stanu równowagi stosuje sie temperature do 300°C i cisnienie do 1000 atm., na przy¬ klad korzystnie prowadzi sie proces w tem¬ peraturze 20°C i cisnieniu 350 atm. Po wyjsciu nosnika z woda z urzadzenia, wode oddesty¬ lowuje sie z nosnika, który nastepnie moze byc ponownie obciazony woda i uzyty do re¬ akcji wymiany.Sposób wedlug wynalazku wyjasniony jest blizej w ponizszych przykladach.Przyklad I. Przez znane urzadzenie do prowadzenia reakcji katalitycznych metoda ru¬ chomego loza przepuszcza sie w ciagu 1 go¬ dziny 500 kg nosnika katalizatora przyspie¬ szajacego typu zelu krzemionkowego, o wiel¬ kosci ziaren 3 mm. Na nosniku osadzono w zna¬ ny sposób sól platyny w ilosci 2°/o i nastepnie obciazono nosnik 20%-ami wody. W przeciw¬ pradzie do nosnika prowadzi sie przez urza¬ dzenie wodór pod cisnieniem 350 atm w ilos¬ ci 20 kg na godzine, utrzymujac temperature 20°C. Proces prowadzi sie stosujac 40 den te¬ oretycznych. Podczas reakcji ustala sie rów¬ nowaga miedzy zawartoscia ciezkiego wodoru w wodorze i w wodzie, przy czym u wylotu nosnika z woda i katalizatorem z aparatury za¬ wartosc ciezkiego wodoru w wodzie osiaga ma¬ ksimum. Z nosnika, który przeszedl przez re¬ akcje, oddestylowuje sie wode wzbogacona w ciezki wodór, a nosnik ponownie obciaza sie woda i zawraca do procesu.Sposób wedlug wynalazku mozna równiez wykonywac przy zastosowaniu znanej meto¬ dy, zwanej metoda gpraco-zimna. Polega ona na prowadzeniu reakcji na przemian w kolum¬ nie zimnej i nastepnie w kolumnie goracej.Zamiast wodoru mozna tu takze stosowac mieszanine wodoru z azotem, na przyklad mie¬ szanine uzywana do syntezy amoniaku, to zna¬ czy zawierajaca 3 czesci objetosciowe wodoru na 1 czesc objetosciowa aadtu. Uzyskuje sde przy tym te korzysc, ze w kolumnie zimnej, na przyklad o temperaturze 10°C, wzbogaca sie wode w ciezki wodór, który nastepnie w ko¬ lumnie goracej oddawany jest do gazu. Po¬ miedzy tymi dwiema fazami procesu mozna wtedy odprowadzac mieszanine azotu z wodo¬ rem, wzbogacona w ciezki wodór.P r z y k la d II. Przez znane urzadzenie do prowadzenia reakcji katalitycznych metoda ru¬ chomego loza przepuszcza sie w ciagu 1 go¬ dziny 500 kg nosnika katalizatora przyspieszaja¬ cego, typu zelu krzemionkowego, o wielkosci ziaren 3 mm. Na nosniku osadzono w znany sposób sól platyny w ilosci 2%, a nastepnie obciazono 20%-ami wody. W przeciwpradzie do nosnika prowadzi sie przez urzadzenie mie¬ szanine wodoru z azotem, zawierajaca 3 czesci objetosciowe wodoru na 1 czesc objetosciowa azotu, w ilosci 20 kg na godzine. Reakcje pro¬ wadzi sie metoda goraco-zimna, przy czym temperatura stopnia zimnego wynosi 10°C, a stopnia goracego 300°C. Cisnienie w obu stopniach wynosi 350 atm. Reakcje w stopniu zimnym prowadzi sie na 40, a w stopniu gora¬ cym na 55 dnach teoretycznych. Nosnik z wo¬ da i katalizatorem przechodzi przez oba stop¬ nie w przeciwpradzie z mieszanina wodoru z azotem. W tym przypadku nosnik ma za zadanie tylko przenoszenie wody i katalizato¬ ra. W stopniu goracym ciezki wodór oddawa¬ ny jest przy udziale katalizatora z wody do gazu, podczas gdy w stopniu zimnym odwrot¬ nie — ciezki wodór oddawany jest z gazu do wody. Miedzy stopniami odprowadza sie gaz zawierajacy do 3ty© ciezkiego wodoru, pod¬ czas gdy nosnik z woda i katalizatorem do¬ prowadza sie do drugiego stopnia w obiegu.Przy tym sposobie pracy nie oddestylowuje sie wody z nosnika, gdyz gaz zabiera ciezki wo¬ dór z woda, a wiec zbedne jest odnawianie obciazenia nosnika woda. — 2 — PL
Claims (4)
- Zastrzezenia patentowe 1. Sposób otrzymywania ciezkiego wodoru, zawartego w wodorze, droga wymiany na wodór w wodzie i przy uzyciu metody ru¬ chomego loza przy kierowaniu wody i wo¬ doru do reakcji w przeciwpradzie i z zasto¬ sowaniem katalizatora przyspieszajacego, znamienny tym, ze ziarnisty material, na przyklad zel krzemionkowy, bedacy nosni¬ kiem katalizatora, obciaza sie przez absor- bcje taka iloscia wody, iz ziarnka nosnika nie sklejaja sie i mozliwe jest stosowanie metody ruchomego loza, przy czym wodór i woda stykaja sie w temperaturze 10—200°C i pod cisnieniem 10—1000 atm.
- 2. Sposób wedlug zastrz. 1, znamienny tym, ze wymiane ciezkiego wodoru miedzy wo¬ dorem i woda prowadzi sie na przemian w niskiej i wysokiej temperaturze, korzyst¬ nie w temperaturze 10—20°C oraz 130— —200 °C, przy jednakowym cisnieniu.
- 3. Sposób wedlug zastrz. 1 i 2, znamienny tym, ze wymiane ciezkiego wodoru miedzy wo¬ dorem i woda prowadzi sie w temperatu¬ rze do 280°C i pod cisnieniem do 1000 atm.
- 4. Sposób wedlug zastrz. 1—3, znamienny tym, ze zamiast wodoru stosuje sie mieszanine wodoru z azotem o skladzie takim, jaki uzywany jest do syntezy amoniaku. Victor Bayerl Zastepca: mgr inz. Jerzy Hanke rzecznik patentowy PL
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| PL43864B1 true PL43864B1 (pl) | 1960-10-15 |
Family
ID=
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| US11873227B2 (en) | Integrated apparatus for producing ammonia | |
| US5917136A (en) | Carbon dioxide pressure swing adsorption process using modified alumina adsorbents | |
| US3150942A (en) | Method of purifying a hydrogen gas stream by passing said gas in series through 13x and 4a or 5a molecular sieves | |
| EP0242920A1 (en) | A catalyst for the selective oxidation of sulfur containing compounds, in particular hydrogen sulfide, to elemental sulfur; a process for the preparation of the catalyst; and a process for the selective oxidation of sulfur containing compounds in particular hydrogen sulfide, to elemental sulfur | |
| CN101045527B (zh) | 用于生产氢的复合金属氧化物的再生 | |
| US3036891A (en) | Process for the production of water of hydrogen having an increased deuterium content | |
| Cussler et al. | Ammonia synthesis at low pressure | |
| Essaki et al. | Effect of equilibrium shift by using lithium silicate pellets in methane steam reforming | |
| EP2092978A1 (en) | Hydrogen production using complex metal oxide pellets | |
| García-Lario et al. | Evaluation of process variables on the performance of Sorption Enhanced Methane Reforming | |
| Harrison et al. | Low-carbon monoxide hydrogen by sorption-enhanced reaction | |
| US4769225A (en) | System for exchange of hydrogen between liquid and solid phases | |
| CA1334676C (en) | Process for carrying out a chemical equilibrium reaction | |
| JPS6112739B2 (pl) | ||
| WO2022060355A1 (en) | Ammonia and urea production in reverse flow reactors | |
| Akyurtlu et al. | Hot gas desulfurization with vanadium-promoted zinc ferrite sorbents | |
| US2690380A (en) | Production of deuterium oxide | |
| PL121120B1 (en) | Desulfurization agent for desulfurization hot reducing gas gaza-vosstanovitelja | |
| US3282647A (en) | Pressure cycling operation for the manufacture of ammonia | |
| US3698156A (en) | Method of continuous separation by gas-phase chromatography on fixed granular reds | |
| JP2006515263A (ja) | Coガスの脱硫方法 | |
| PL43864B1 (pl) | ||
| JPS58217401A (ja) | ガス混合物から水素を分離する方法 | |
| US3290309A (en) | Synthesis of melamine | |
| US4696806A (en) | Metal hydride adsorption process for hydrogen purification |