PL352341A1 - Method of continually processing plastic wastes, in particular polyolefinic ones and plastic waste processing production line, in particular that for polyolefinic wastes - Google Patents
Method of continually processing plastic wastes, in particular polyolefinic ones and plastic waste processing production line, in particular that for polyolefinic wastesInfo
- Publication number
- PL352341A1 PL352341A1 PL02352341A PL35234102A PL352341A1 PL 352341 A1 PL352341 A1 PL 352341A1 PL 02352341 A PL02352341 A PL 02352341A PL 35234102 A PL35234102 A PL 35234102A PL 352341 A1 PL352341 A1 PL 352341A1
- Authority
- PL
- Poland
- Prior art keywords
- production line
- stabilizer
- catalyst
- exchanger
- line
- Prior art date
Links
Classifications
-
- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
- Y02W—CLIMATE CHANGE MITIGATION TECHNOLOGIES RELATED TO WASTEWATER TREATMENT OR WASTE MANAGEMENT
- Y02W30/00—Technologies for solid waste management
- Y02W30/50—Reuse, recycling or recovery technologies
- Y02W30/62—Plastics recycling; Rubber recycling
Landscapes
- Catalysts (AREA)
Description
3 5 2 3413 5 2 341
Sposób ciągłego przetwarzania odpadów z tworzyw sztucznych, zwłaszcza połiolefinowych i linia produkcyjna do ciągłego przetwarzania odpadów z tworzyw sztucznych, zwłaszcza połiolefinowychA method for continuous processing of plastic waste, especially polyolefin waste, and a production line for continuous processing of plastic waste, especially polyolefin waste
Przedmiotowy wynalazek dotyczy sposobu ciągłego przetwarzania odpadów z tworzyw sztucznych, zwłaszcza połiolefinowych, na przykład polietylenowych lub polipropylenowych, do postaci mieszanki płynnych węglowodorów nasyconych stanowiących wysokojakościową parafinę. W szczególności, przedmiotowy sposób dotyczy przemysłowego procesu ciągłej transformacji termokatalitycznej odpadów silnie zanieczyszczonych. Ponadto przedmiotowy wynalazek dotyczy przemysłowej linii do realizacji powyższego sposobu. Z polskiego zgłoszenia patentowego P 336773 znany jest sposób przetwarzania odpadowych tworzyw sztucznych, który polega na krakingu termicznym lub katalitycznym odpadowych tworzyw sztucznych w obecności odpadowych katalizatorów fluidalnego krakingu katalitycznego lub naturalnych glinokrzemianów w reaktorze, przy czym produkty krakingu gazowe i ciekle bezpośrednio po skrakowaniu kieruje się do wyparki, gdzie następuje zmieszanie ich z wodorem i odparowanie, a następnie kieruje się mieszaninę parowo-gazową bezpośrednio do reaktora uwodornienia. W reaktorze tym następuje uwodornienie olefm zawartych w mieszaninie wodorowo-węglowodorowej, do czego stosuje się typowe katalizatory uwodornienia: pallad lub platyna na nośnikach stałych, wolframowo-niklowe i molibdenowo-niklowe na nośnikach stałych.The present invention relates to a process for the continuous processing of plastic waste, especially polyolefin waste, for example polyethylene or polypropylene, into a mixture of liquid saturated hydrocarbons constituting high quality paraffin. In particular, the present method relates to an industrial continuous thermocatalytic transformation process for highly contaminated waste. Moreover, the present invention relates to an industrial line for carrying out the above method. From the Polish patent application P 336773, a method of processing waste plastics is known, which consists in thermal or catalytic cracking of waste plastics in the presence of waste catalysts for fluid catalytic cracking or natural aluminosilicates in the reactor, where the products of gaseous and liquid cracking are directed to the cracking directly after the cracking. evaporators, where they are mixed with hydrogen and evaporated, and then the steam-gas mixture is directed directly to the hydrogenation reactor. In this reactor, the olefins contained in the hydrogen-hydrocarbon mixture are hydrogenated, for which the usual hydrogenation catalysts are used: palladium or platinum on solid supports, tungsten-nickel and molybdenum-nickel on solid supports.
Ponadto z polskiego zgłoszenia patentu P 314409 znany jest sposób recyklingu zużytych tworzyw termoplastycznych, zwłaszcza poliolefin, polistyrenu, poliwęglanów, nasyconych poliestrów, poliacetali, politlenku fenylenu, poliakryłanów, polichlorku winylu oraz ich kopolimerów i termopolimerów i ich mieszanin, który polega na tym, że rozdrobnione i oczyszczone z zanieczyszczeń mechanicznych, zużyte tworzywa termoplastyczne, zawierające w swym składzie poliolefiny lub z dodatkie co najmniej 20%Moreover, from the Polish patent application P 314409 there is known a method of recycling used thermoplastics, especially polyolefins, polystyrene, polycarbonates, saturated polyesters, polyacetals, polyphenylene oxide, polyacrylates, polyvinyl chloride and their copolymers and thermopolymers and their mixtures, which consists in and cleaned from mechanical impurities, spent thermoplastics, containing polyolefins or with an additional at least 20%
I 2And 2
Wagowych polio lefin, korzystnie polietylenu lub polipropylenu, stapia się z wysokocząsteczkowymi związkami 2-oksazoliny, korzystnie metylomałeimanem rycynylo-2-oksazoliny i nadtlenkami organicznymi. W przypadku, gdy mieszanina zużytych tworzyw termoplastycznych nie zawiera poliolefin, można ją poddawać dwuetapowemu procesowi recyklingu, w którym najpierw stapia się poliolefmy, korzystnie polietylen lub polipropylen z wysokocząsteczkowymi związkami 2-oksazoliny i nadtlenkami organicznymi, zaś w drugim etapie zaszczepione poliolefmy stapia się rozdrobnionymi, zużytymi tworzywami termoplastycznymi.Weight polyolefins, preferably polyethylene or polypropylene, are fused with high molecular weight 2-oxazoline compounds, preferably ricinyl-2-oxazoline methylmaleimate, and organic peroxides. If the mixture of used thermoplastics does not contain polyolefins, it can be subjected to a two-stage recycling process in which the polyolefins, preferably polyethylene or polypropylene, with high-molecular 2-oxazoline compounds and organic peroxides are first melted, and in the second stage the grafted polyolefins are melted with the particulate, used thermoplastics.
Dodatkowo, z polskiego zgłoszenia patentowego P 339821 znany jest sposób wytwarzania węglowodorów alifatycznych ze wstępnie wyselekcjonowanej mieszaniny odpadowych tworzyw sztucznych, szczególnie opakowań jednorazowego użytku. Sposób wytwarzania węglowodorów alifatycznych z mieszaniny odpadowych tworzyw sztucznych w reakcji termicznego rozkładu polega na tym, że mieszaninę odpadowych termoplastycznych tworzyw sztucznych, korzystnie po wydzieleniu frakcji nietonącej w wodzie i po ewentualnym wstępnym oczyszczeniu, ogrzewa się w masie do temperatury 320 - 400 °C pod ciśnieniem 0,008-3,5 Mpą następnie prowadzi się destylację w tych samych warunkach, a uzyskany produkt ewentualnie rozdziela się i oczyszcza się w znany sposób. iAdditionally, the Polish patent application P 339 821 describes a method of producing aliphatic hydrocarbons from a pre-selected mixture of waste plastics, especially disposable packaging. The method of producing aliphatic hydrocarbons from a mixture of waste plastics in a thermal decomposition reaction consists in that the mixture of waste thermoplastics, preferably after separating the non-drowning fraction in water and after possible preliminary cleaning, is heated in the mass to a temperature of 320 - 400 ° C under pressure 0.008-3.5 Mpa then distillation is carried out under the same conditions and the product obtained is optionally separated and purified in a known manner. and
Znane jest także, z opisu polskiego patentu PL 99488 urządzenie do ciągłego przetwarzania odpadów z tworzyw sztucznych, składające się z kotła do stapiania, reaktora do rozkładu termicznego zaopatrzonego w mieszadło i pompę zasilającą zbiornika produktu, zaopatrzonego w chłodnicę oraz palnik, które zawiera zbiornik chłodzący do schładzania produktu przed skierowaniem do palnika. W znanych sposobach przetwarzania odpadów z tworzyw sztucznych proces transformacji katalitycznej zachodzi wyłącznie w reaktorze. Procesy te wymagają utrzymywania podwyższonego ciśnienia i zużywają duże ilości katalizatora. Wsad przerabiany tymi sposobami wymaga rozdrobnienia, oczyszczenią a także, często oddzielenia frakcji, podawaniu wodoru lub mieszania wsadu z substancjami ułatwiającymi depolimeryzację. Instalacja jest przy realizacji znanych sposobów narażona na silne oddziaływania korozyjne. Większości znanych sposobów nie udało się zrealizować na skalę przemysłową o czym świadczy brak przykładów produkcji przemysłowej w cytowanych powyżej zgłoszeniach patentowych.Also known from the Polish patent specification PL 99488 is a device for continuous processing of plastic waste, consisting of a melting boiler, a thermal decomposition reactor equipped with an agitator and a feed pump for the product tank, provided with a cooler and a burner, which includes a cooling tank for cooling the product before directing it to the burner. In the known methods of processing plastic waste, the catalytic transformation process takes place exclusively in the reactor. These processes are pressurized and consume large amounts of catalyst. The feed processed by these methods requires grinding, purification and, often, separation of fractions, feeding of hydrogen or mixing the feed with substances facilitating depolymerization. The installation is exposed to strong corrosive influences in the implementation of known methods. Most of the known methods have not been achieved on an industrial scale, as evidenced by the lack of examples of industrial production in the above-cited patent applications.
Ponadto, znane urządzenia do przetwarzania odpadów z tworzyw sztucznych wymagają zaopatrzenia reaktora w mieszadło z silnikiem oraz pompę podającą do reaktora płynny wsad. Nie stanowią one jednolitego aktywnego ciągu technologicznego, ze 3 względu na to, że jedynym urządzeniem aktywnej transformacji katalitycznej jest reaktor. Znane urządzenia ulegają korozji i oznaczają się wysokim stopniem złożoności konstrukcji, wymagając wielu zbiorników i pomp, a także oddzielnych instalacji cieplnych dla poszczególnych urządzeń.Moreover, known devices for processing plastic waste require the reactor to be provided with a motorized agitator and a pump feeding the liquid feed to the reactor. They do not constitute a single active process line due to the fact that the only device for active catalytic transformation is the reactor. Known equipment is subject to corrosion and has a high degree of design complexity, requiring multiple tanks and pumps as well as separate thermal installations for the individual equipment.
Celem przedmiotowego rozwiązania było opracowanie sposobu ciągłego przetwarzania odpadów sztucznych oraz linii produkcyjnej do realizacji sposobu pozbawionych powyższych wad.The aim of the solution in question was to develop a method of continuous processing of artificial waste and a production line to implement a method devoid of the above-mentioned defects.
Sposób ciągłego przetwarzania odpadów z tworzyw sztucznych, zwłaszcza poliolefmowych, do postaci węglowodorów nasyconych, w którym wsad porcjuje się, załadowuje się, uplastycznia się, doprowadza się do stanu płynnego, transformuje się katalitycznie, odprowadza się w postaci gazowej do chłodnicy i skrapla się, według wynalazku charakteryzuje się tym, że wsad paczkuje się, załadowuje się do ciągu technologiczno-ruchowego, uplastycznia się w topielniku, wtłacza się do wymiennika, a proces transformacji termokatalitycznej prowadzi się jako ciągły w całym ciągu technologiczno-ruchowym, przy czym uplastyczniony wsad formuje się w wymienniku w postać jednolitego słupa rdzeniowego opadającego grawitacyjnie, który od dołu upłynnia się i dozuje się do stabilizatora.A method of continuous processing of plastic waste, especially polyolefin waste, to the form of saturated hydrocarbons, in which the charge is portioned, loaded, plasticized, brought to a liquid state, catalytically transformed, discharged in gaseous form to the cooler and condensed, according to The invention is characterized by the fact that the charge is packaged, loaded into the process and operation line, it becomes plasticized in the melter, it is forced into the exchanger, and the thermocatalytic transformation process is carried out continuously throughout the entire process and operation line, with the plasticized charge being formed in the exchanger in the form of a uniform core column falling by gravity, which liquefies from below and is dosed to the stabilizer.
Korzystnie proces transformacji termokatalitycznej prowadzi się w obecności katalizatora w postaci pasywowanego aluminium zawierającego Al/ AI2O3Preferably, the thermocatalytic transformation process is carried out in the presence of a catalyst in the form of passivated aluminum containing Al / Al2O3
Korzystnie proces transformacji termokatalitycznej prowadzi się w całym ciągu technologiczno-ruchowym tak, że wsad prowadzi się ciśnieniowo, kolejno przez kanał wejściowy topielnika, komorę topielnika, kanał wprowadzający, gardziel wymiennika, wymiennik, dozującą komorę zaworową, do stabilizatora, w obecności katalizatora.Preferably, the thermocatalytic transformation process is carried out throughout the process and operation line, so that the charge is carried out under pressure, successively through the melter inlet channel, melter chamber, inlet channel, exchanger throat, exchanger, metering valve chamber, to the stabilizer, in the presence of a catalyst.
Korzystnie wsad wtłacza się do gardzieli wymiennika pod ciśnieniem od 15 MPa do 35 MPa, korzystnie 28*0,2 MPa.Preferably the charge is pressed into the throat of the exchanger at a pressure of 15 MPa to 35 MPa, preferably 28 * 0.2 MPa.
Korzystnie wsad w wymienniku doprowadza się do postaci jednolitej masy płynnej o temperaturze korzystnie 30042° °C.Preferably, the charge in the exchanger is brought to the form of a homogeneous liquid mass at a temperature of preferably 30-42 ° C.
Korzystnie utrzymuje się stały, równomierny rozkład temperatury rur grzejnych wymiennika, korzystnie z temperaturą rosnącą w dół w zakresie od 200 °C do 550 °C, korzystnie od 220 ?C do 520 °C.Preferably, a constant, uniform temperature distribution is maintained for the heat pipes of the exchanger, preferably with a temperature rising downwards from 200 ° C to 550 ° C, preferably from 220 ° C to 520 ° C.
Korzystnie przepuszcza się syfonowo płynny wsad do stabilizatora przez skrzynkowe zespoły katalizujące do komór bocznych transformacji stabilizatora.Preferably, the siphonic fluid feed to the stabilizer is passed through the catalytic box units to the side chambers of the stabilizer transformation.
Korzystnie w stabilizatorze utrzymuje się stały poziom wypełnienia, korzystnie około 2/3 objętości. 4Preferably the fill level is kept constant in the stabilizer, preferably about 2/3 volume. 4
Korzystnie w stabilizatorze proces prowadzi się przy ciśnieniu atmosferycznym.Preferably, in the stabilizer, the process is carried out at atmospheric pressure.
Korzystnie w stabilizatorze proces prowadzi się wyłącznie w atmosferze lotnych węglowodorów.Preferably, in the stabilizer, the process is carried out only under a volatile hydrocarbon atmosphere.
Korzystnie w stabilizatorze utrzymuje się temperaturę masy reakcyjnej w zakresie od 350. °C do 420 °C.Preferably, the temperature of the reaction mass is kept at a temperature in the range of 350 ° C to 420 ° C in the stabilizer.
Korzystnie temperaturę masy reakcyjnej w stabilizatorze dobiera się zależnie od składu i stopnia zanieczyszczenia wsadu.Preferably, the temperature of the reaction mass in the stabilizer is selected depending on the composition and degree of contamination of the feedstock.
Korzystnie płynny wsad do stabilizatora przepuszcza się syfonowo do bocznych komór dwustronnie kanałem środkowym stabilizatoraPreferably, the liquid charge to the stabilizer is siphoned to the side chambers on two sides through the stabilizer's central channel
Korzystnie płynny wsad w stabilizatorze przepuszcza się przez ażurowe pokrywy przednie, kolejne warstwy złoża katalitycznego i ażurowe pokrywy tylne zespołów skrzynkowych katalizatorów, prostopadle do płaszczyzn wyznaczających położenie pokryw i warstw złoża katalitycznego zespołów skrzynkowych katalizatorów.Preferably, the fluid feed in the stabilizer is passed through openwork front covers, successive layers of the catalytic bed and openwork rear covers of the catalyst box assemblies, perpendicular to the planes defining the positions of the covers and catalytic bed layers of the catalyst box assemblies.
Korzystnie lotny produkt wyjściowy skrapla się w chłodnicy do temperatury co najwyżej 60 °C, korzystnie 50 °C.Preferably, the volatile starting product is condensed in a cooler to a temperature of at most 60 ° C, preferably 50 ° C.
Korzystnie ze stabilizatora okresowo odbiera się produkt odpadowy z zanieczyszczeniami, korzystnie w postaci płynnej, układem spustowym stanowiącym rurociąg produktu odpadowego.Preferably, a waste product with contaminants, preferably in liquid form, is periodically collected from the stabilizer by a discharge system constituting a waste product pipeline.
Linia produkcyjna do ciągłego przetwarzania odpadów z tworzyw sztucznych, zwłaszcza poliolefinowych, do postaci węglowodorów nasyconych zawierająca źródło ciepła technologicznego, urządzenie do załadunku wsadu, topielnik, katalizator, stabilizator, chłodnicę, zbiornik magazynowy, układ grzewczy oraz układ kontrolno sterujący, według wynalazku charakteryzuje się tym, że zawiera zintegrowany aktywny ciąg technologiczno-ruchowy z wielomiejscowo rozłożonym katalizatorem, do ciągłego prowadzenia transformacji termokatalitycznej wsadu, przy czym katalizator rozłożony jest co najmniej w dwóch urządzeniach tego ciągu. W korzystnym wykonaniu źródło ciepła stanowi gazyfikator trocin. Gazyfikator trocin może zawierać zasobnik trocin, podajnik trocin, gazowy palnik oraz retortę połączoną z komorą paleniskową. Korzystnym jest aby komora paleniskowa miała dwa wloty powietrza wtórnego.A production line for continuous processing of plastic waste, especially polyolefin, to the form of saturated hydrocarbons, including a process heat source, a device for loading the charge, a melter, a catalyst, a stabilizer, a cooler, a storage tank, a heating system and a control and control system according to the invention. that it contains an integrated active process and movement line with a catalyst distributed in many places, for continuous thermocatalytic transformation of the charge, the catalyst being distributed in at least two devices of this line. In a preferred embodiment, the heat source is a sawdust gasifier. The sawdust gasifier may include a sawdust container, a sawdust feeder, a gas burner and a retort connected to the furnace chamber. It is preferred that the combustion chamber has two secondary air inlets.
Urządzenie do załadunku wsadu może stanowić dwutaktowa prasa załadowcza., która może mieć uchylne drzwi. W korzystnej realizacji linii produkcyjnej według wynalazku oś zespołu stempla taktu wstępnego jest prostopadła do osi zespołu stempla taktu głównego, przy czym osie te leżą w jednej płaszczyźnie. Korzystnie jest aby skok stempla taktu wstępnego wynosił 650 -750 mm a w korzystnym wykonaniu nacisk stempla taktu 5 wstępnego aby wynosił korzystnie co najmniej 7 kN . Pożądane jest, aby nacisk stempla taktu głównego wynosił korzystnie co najmniej 25 kN. W korzystnym wykonaniulinii technologicznej według wynalazku zintegrowany ciąg technologiczno-ruchowy stanowią połączone ze sobą bezpośrednio, kolejno, wlot topielnika, komora topielnika, gardziel wymiennika, wymiennik, dozująca komora zaworowa oraz stabilizator. Pożądane jest aby wszystkie kanały i komory urządzeń ciągu technologiczno ruchowego posiadały prostokątne przekroje poprzeczne. Wymiennik może stanowić jednocześnie homogenizator wsadu i korzystnie ma układ pionowej wymiany ciepła, najlepiej z 14 grzejnymi rurami we wnętrzu jego komory. Dozująca komora zaworowa może zawierać zawór klapowy.The charge loading device may be a two stroke loading press which may have a hinged door. In a preferred embodiment of the production line according to the invention, the axis of the precut punch assembly is perpendicular to the axis of the main tact punch assembly, with the axes lying in one plane. It is preferred that the pitch of the precut punch is 650-750 mm and, in a preferred embodiment, the pressure of the precut punch is preferably at least 7 kN. It is desirable that the main tact punch pressure is preferably at least 25 kN. In a preferred embodiment of the technological line according to the invention, the integrated process and operating line consists of the melter inlet, melter chamber, exchanger throat, exchanger, dosing valve chamber and stabilizer, connected directly with each other. It is desirable that all the channels and chambers of the technological and operational line devices have rectangular cross-sections. The exchanger may also be a batch homogenizer and preferably has a vertical heat exchange system, preferably with 14 heating pipes inside its chamber. The metering valve chamber may include a flap valve.
Korzystnie, stabilizator składa się z komory górnej i dwóch komór bocznych, najlepiej, jeśli ma w przekroju poprzecznym kształt ceowy zwrócony środnikiem ku górze. Nadto pożądane jest, jeśli stabilizator zamknięty jest od dołu dwuspadowym dnem daszkowym a nad środkową częścią daszkowego dna stabilizatora znajduje się odrębny kanał środkowy do wprowadzenia stopionego wsadu. Kanał środkowy stabilizatora w korzystnym wykonaniu tworzy z komorami bocznymi transformacji przelewy syfonowe. Komory boczne transformacji mogą być zamknięte od góry zespołami skrzynkowych katalizatorów. Pożądane jest, aby zespoły skrzynkowych katalizatorów posiadały ażurowe pokrywy przednie i tylne, oraz wielowarstwowe złoże katalizatora. W zalecanym wykonaniu katalizator ma postać spienionego złoża pasywowanego aluminium zawierającego Al/ AI2O3. Korzystnie, katalizator znajduje się co najmniej w wymienniku i stabilizatorze, może znajdować się .w topielniku. Korzystnie jest, jeśli katalizator znajduje się we wszystkich urządzeniach aktywnego ciągu technologiczno-ruchowego. Pożądane jest, aby katalizator był rozłożony wielomiejscowo w postaci złoża na ścianach wewnętrznych urządzeń aktywnego ciągu technologiczno- ruchowego, najlepiej , jeśli jest rozłożony w postaci złoża obecnego na wszystkich powierzchniach wewnątrz odcinka aktywnego ciągu technologiczno- ruchowego zakończonego wylotem wymiennika. W korzystnej realizacji wynalazku stabilizator zawiera dolny wylot odbioru okresowego produktu odpadowego z zanieczyszczeniami, połączony z układem spustowym, w postaci rurociągu produktu odpadowego. Także jest korzystne, aby stabilizator zawierał górny wylot odbioru lotnego produktu wyjściowego z rurociągiem odbiorczym połączonym z chłodnicą. Chłodnica może zawierać otwarty układ chłodzenia. W zalecanym wykonaniu zbiornik parafin połączony jest rurociągiem ze skruberem, do uzupełniającego skraplania oparów. Układ grzewczy może być utworzony przez zespół kanałów i rozdzielaczy, doprowadzający spaliny grzewcze od źródła ciepła do głównych 6 urządzeń ciągu technologiczno- ruchowego. Korzystnym jest, aby układ grzewczy zawierał grzejną komorę pośrednią stanowiącą żebrowy rozdzielacz denny spalin grzewczych. Żebra rozdzielacza dennego mogą być przegrodami cieplnymi, umieszczonymi dwurzędowo. Korzystnie jest, jeśli żebra rozdzielacza dennego stanowią układ daszkowy oddalony od wszystkich powierzchni ograniczających grzejną komorę pośrednią. Żebra rozdzielacza dennego mogą być umieszczone w odstępach zwiększających się w miarę oddalania się od wlotu spalin do grzejnej komory pośredniej. W zalecanym wykonaniu główne urządzenia ciągu technologiczno- ruchowego zabudowane są w układzie pionowym nad źródłem ciepła. Układ kontrolno sterujący może zawierać czujniki temperatury i ciśnienia.Preferably, the stabilizer consists of an upper chamber and two side chambers, preferably with a U-shaped cross section facing upwards with the web. Moreover, it is desirable that the stabilizer is closed at the bottom with a gable roof bottom and a separate central channel for the introduction of the molten charge is provided above the central part of the roof bottom of the stabilizer. In a preferred embodiment, the central channel of the stabilizer forms siphon overflows with the lateral transformation chambers. The transformation side chambers may be closed at the top with catalyst box assemblies. It is desirable that the catalyst box assemblies have openwork front and rear covers and a multilayer catalyst bed. In a preferred embodiment, the catalyst is a foamed bed of passivated aluminum containing Al / Al2O3. Preferably, the catalyst is at least in the exchanger and the stabilizer, it may be in the melter. It is advantageous if the catalyst is present in all devices of the active process and movement line. It is desirable for the catalyst to be distributed in many places in the form of a bed on the internal walls of the active process and operation line devices, preferably if it is distributed in the form of a bed present on all surfaces inside the section of the active process and operation line ending with the outlet of the exchanger. In a preferred embodiment of the invention, the stabilizer comprises a lower discharge outlet for the intermittent waste product with impurities connected to the discharge system in the form of a waste product pipeline. It is also preferred that the stabilizer includes an overhead receiving outlet of the volatile output product with a receiving line connected to the cooler. The radiator may contain an open cooling system. In the preferred embodiment, the paraffin tank is connected to a scrubber by a pipeline for supplementary vapor condensation. The heating system may be formed by a set of ducts and distributors, supplying heating exhaust gases from the heat source to the main devices of the process and operation line. It is preferred that the heating system comprises an intermediate heating chamber constituting a bottom fin distributor for heating exhaust gases. The ribs of the bottom distributor can be double-row thermal partitions. Preferably, the ribs of the bottom divider constitute a canopy system distant from all surfaces delimiting the intermediate heating chamber. The ribs of the bottom manifold may be spaced increasing the distance from the exhaust gas inlet to the intermediate heating chamber. In the recommended version, the main devices of the process and operation line are installed vertically above the heat source. The control and command system may include temperature and pressure sensors.
Sposób i linia produkcyjna według wynalazku są rozwiązaniami urzeczywistnionymi na skalę przemysłową. Według wynalazku proces transformacji katalitycznej zachodzi nieprzerwanie w całym ciągu technologiczno-ruchowym. Transformacja termokatalityczna w urządzeniu reakcyjnym nie wymaga mieszania, utrzymywania podwyższonego ciśnienia ani podawania wodoru. Wsad nie wymaga rozdrobnienia, czyszczenia ani frakcjonowania. Instalacja ma prostą konstrukcję i jest całkowicie zabezpieczona przed korozją. Wykorzystuje się jedno ekologiczne źródło ciepła do ogrzewania wszystkich urządzeń ciągu technologiczno- ruchowego i wielokrotny odbiór ciepła z tego samego medium. Otrzymuje się wysokojakościowy produkt wyjściowy i potencjalnie użyteczny produkt odpadowy.The method and production line according to the invention are solutions implemented on an industrial scale. According to the invention, the catalytic transformation process takes place continuously throughout the entire technological and operational line. The thermocatalytic transformation in the reaction device does not require agitation, pressurization or hydrogen supply. The charge does not require grinding, cleaning or fractionation. The installation has a simple structure and is completely protected against corrosion. One ecological heat source is used to heat all devices of the technological and operational line and multiple heat collection from the same medium. A high quality starting product and potentially useful waste product are obtained.
Przedmiotowy wynalazek zostanie przedstawiony poniżej w przykładach wykonania na schematycznym rysunku, na którym Fig.l przedstawia układ instalacji linii produkcyjnej, Fig.2 przedstawia schemat blokowy linii produkcyjnej, Fig.3 przedstawia schemat technologiczny linii produkcyjnej, Fig.4 przedstawia układ doprowadzania ciepła, Fig.5 przedstawia przekrój porzeczny wymiennika ciepła, Fig.6 przedstawia przekrój wzdłużny wymiennika, Fig.7 przedstawia przekrój poprzeczny zespołu stabilizatora, Fig.8 przedstawia przekrój poprzeczny naczynia stabilizatorą Fig.9 przedstawią przekrój wzdłużny naczynia stabilizatorą Fig. 10 przedstawia przekrój poziomy naczynia stabilizatora płaszczyzną A-A z Fig.8, Fig. 11 przedstawia widok aksonometryczny zespołu stabilizatora, Fig. 12 przedstawia przekrój poprzeczny komory pośredniej stabilizatorą Fig. 13 przedstawią przekrój wzdłużny komory pośredniej stabilizatorą Fig. 14 przedstawia ogólny układ zakładu produkcyjnego, Fig. 15 przedstawia widok aksonometryczny skrzynkowego zespołu katalizującego, Fig. 16 przedstawia sposób wykonania złoża katalizatora, Fig. 17 przedstawia obraz mikrostruktury złoża katalizatorą Fig. 18 przedstawia powierzchnię podłoża przed napylaniem, Fig. 19 przedstawia tablicę 1 7 wyników analizy elementarnej produktu wyjściowego, Fig.20 przedstawia wykres rozkładu masy cząsteczkowej produktu wyjściowego.The present invention will be shown below in the following examples in a schematic drawing, in which Fig. 1 shows the installation layout of the production line, Fig. 2 shows a block diagram of the production line, Fig. 3 shows a flow diagram of the production line, Fig. 4 shows the heat supply system, Fig. .5 shows the cross-section of the heat exchanger, Fig. 6 shows the longitudinal section of the exchanger, Fig. 7 shows the cross-section of the stabilizer assembly, Fig. 8 shows the cross-section of the stabilizer vessel, Fig. 9 shows the longitudinal section of the stabilizer vessel, Fig. 10 shows the horizontal section of the stabilizer vessel with the plane AA of Fig. 8, Fig. 11 shows an axonometric view of the stabilizer assembly, Fig. 12 shows a cross section of an intermediate chamber with a stabilizer, Fig. 13 shows a longitudinal section of an intermediate chamber with a stabilizer, Fig. 14 shows a general layout of the production plant, Fig. 15 shows an axonometer view. Fig. 16 shows the method of making a catalyst bed, Fig. 17 shows an image of the microstructure of the bed with a catalyst, Fig. 18 shows the surface of the substrate before sputtering, Fig. 19 shows table 17 of the results of elemental analysis of the starting product, Fig. 20 shows a distribution diagram the molecular weight of the starting product.
Ze względu na swoją złożoność, wynalazek, zarówno w kategorii sposobu jak i urządzenia przedstawiony zostanie najpierw ogólnie, a potem opisane zostaną szczegółowe aspekty sposobu, w tym sposób wytwarzania katalizatora oraz konstrukcja poszczególnych zespołów linii produkcyjnej.Due to its complexity, the invention, both in terms of method and apparatus, will first be presented generally in general, and then the detailed aspects of the method will be described, including the method of producing the catalyst and the design of the individual units of the production line.
Na Fig. 1 przedstawiono schematycznie przestrzenny układ instalacji linii produkcyjnej według wynalazku. Wszystkie urządzenia umieszczone są na utwardzonej nawierzchni i hali produkcyjno-magazynowej. Źródłem ciepła jest gazyfikator spalin zbudowany z zasobnika trocin (zrębków drzewnych), usytuowanego na zewnątrz ściany 5 hali produkcyjno-magazynowej, podajnika 3, retorty 4 połączonej z komorą paleniskową 6 oraz palnika 14. Zastosowano gazyfikator trocin (zrąbków drzewnych) o mocy 100 kW produkcji krajowej, który jest atestowanym urządzeniem ekologicznym, przy czym podajnik 3 trocin jest podajnikiem ślimakowym. Gorące spaliny ogrzewają dno stabilizatora 7 przechodząc przez komorę pośrednią 10, a następnie kanałem głównym 8 przechodzą przez wymiemik 16 i topielnik 9 do przewodu kominowego 15, którym uchodzą na zewnątrz. Na szczycie topielnika 9 znajduje się załadowcza prasa H zaopatrzona w uchylne drzwi 12 umożliwiające załadunek wsadu odpadów z tworzyw sztucznych przez operatora stojącego na podeście 13. Wsad przetworzony we wnętrzu stabilizatora 7 na pary parafin kierowany jest przewodem chłodnicy 18 do chłodnicy 19 skąd rurociągiem odbiorczym 20, jako lekko nagrzana parafina o konsystencji lepkiej cieczy, spływa grawitacyjnie do zbiornika parafin 2L Układ chłodzenia jest układem otwartym i pracuje przy ciśnieniu atmosferycznym. Ze zbiornika parafin ciekłe parafiny przepompowywane są do zbiornika magazynowego o pojemności 27 000 1. lub do typowych beczek 200 I.Fig. 1 shows a schematic spatial arrangement of an installation for a production line according to the invention. All devices are located on a paved surface and on the production and warehouse hall. The heat source is the exhaust gasifier built from the sawdust (wood chips) container, located outside the wall 5 of the production and warehouse hall, the feeder 3, the retort 4 connected to the furnace chamber 6 and the burner 14. A sawdust gasifier (wood chips) with a power of 100 kW production was used national, which is an approved ecological device, while the 3 sawdust feeder is a screw feeder. The hot flue gas heats the bottom of the stabilizer 7 passing through the intermediate chamber 10, and then through the main duct 8, it passes through the exhaust pipe 16 and the melter 9 to the flue 15, through which it flows outside. At the top of the melter 9 there is a loading press H equipped with a hinged door 12 enabling the loading of plastic waste by the operator standing on the platform 13. The charge processed inside the stabilizer 7 into paraffin pairs is directed through the cooler line 18 to the cooler 19, from where via the receiving pipeline 20, as a slightly heated paraffin with the consistency of a viscous liquid, flows by gravity into the paraffin tank 2L. The cooling system is an open system and operates at atmospheric pressure. From the paraffin tank, liquid paraffins are pumped into a 27,000L storage tank or into typical 200L drums.
Na Fig. 2 przedstawiono uproszczony schemat blokowy linii produkcyjnej dla lepszego zrozumienia przebiegu procesu, przy czym strzałkami oznaczono kierunek przebiegu procesu. Pokazano kolejno: prasę 1, topielnik 9, wymiennik 16, stabilizator 7, chłodnicę 19 i zbiornik parafin 21.Fig. 2 shows a simplified block diagram of a production line for a better understanding of the process flow, with arrows indicating the process direction. Shown are: Press 1, Melter 9, Exchanger 16, Stabilizer 7, Cooler 19, and Paraffin Tank 21, in sequence.
Dokładniej przykładowy przebieg przemysłowego procesu produkcyjnego, w którym realizuje się przedmiotowy sposób ciągłego przetwarzania odpadów z tworzyw sztucznych poliolefinowych do postaci parafiny oraz linię produkcyjną ze zintegrowanym aktywnym ciągiem technologiczno-ruchowym z wielomiejscowo ułożonym katalizatorem do prowadzenia tego procesu przedstawiono na Fig. 3, która przedstawia schemat technologiczny linii produkcyjnej. 8More specifically, an exemplary course of the industrial production process, in which the subject method of continuous processing of polyolefin plastic waste to the form of paraffin is carried out, and a production line with an integrated active process and operation line with a multi-site catalyst for carrying out this process is shown in Fig. 3, which shows a diagram technological production line. 8
Surowcem są odpadowe tworzywa sztuczne poliolefinowe dostarczane w ilości 120 do 140 ton miesięcznie (dla zakładu złożonego z 4 linii produkcyjnych) sprowadzane w postaci bel i rolek i składowane bezpośrednio na nawierzchni \ w części magazynowej hali produkcyjno-magazynowej. Rozluźniony materiał tworżywowy paczkowany jest ręcznie w typowe worki foliowe 30 litrowe. Ten system paczkowania umożliwia także użytkowanie surowca o niejednorodnej i zmieszanej postaci (folie, butelki, kubki, granulat itp.). Worek zawierający około 2-3 kilogramów odpadów z tworzyw sztucznych stanowi porcję wsadu 17. Wsad 12 podaje się porcjami do prasy H, która stanowi urządzenie załadowcze, w ilości 80- 100 kg./h. Wsad Γ7 z prasy li przemieszczany jest przez wlot topielnika 24 do kanałowej komory topielnika 9, gdzie jest następnie ogrzewany do temperatury 60 - 80 °C i uplastyczniany w obecności katalizatora AI/AI2O3, przy czym topielnik 9 jest pierwszym aktywnym urządzeniem zintegrowanego ciągu technologiczno ruchowego. Z topielnika 9 wsad 17 wtłaczany jest do gardzieli 25 wymiennika 16 pod ciśnieniem około 28 MPa. W wymienniku 16 wsad Γ7 formuje się w postać jednolitego homogenizowanego słupa rdzeniowego opadającego grawitacyjnie, który od dołu upłynnia sie tak, że stanowi jednolitą masę płynną o temperaturze około 300 °C. Dla ogrzania wsadu 17 utrzymuje się stały rozkład temperatury rur 26 wymiennika 16, poczynając od temperatury około 220 °C w ich górnych punktach do temperatury około 520 °C w ich dolnych punktach, przy czym proces w wymienniku także zachodzi w obecności katalizatora AI/AI2O3. , Z wymiennika wsad V7 przechodzi do dozującej komory zaworowej 27, skąd podawany jest do stabilizatora 2, gdzie w obecności katalizatora AI/AI2O3, jak to szczegółowo omówiono dalej przy omawianiu konstrukcji stabilizatora i sposobu wytwarzania oraz struktury katalizatora, pod wpływem dostarczanego ciepła upłynniony wsad z tworzyw sztucznych ulega transformacji do stanu płynnych, a następnie lotnych węglowodorów. Lotne węglowodory przemieszczane są przewodem chłodnicy 18 do chłodnicy 19. Okresowo gromadzące się w stabilizatorze 2 zanieczyszczenia odprowadzane są do zbiornika odpadowego 28 rurociągiem produktu odpadowego 29. Odpowiednie doprowadzanie ciepła zapewnia układ doprowadzania ciepła złożony z komory paleniskowej 6, komory pośredniej 10, kanału głównego 8, kanału bocznikowego 30, przepustnicy 31 i przewodu kominowego 15 szczegółowo omówione dalej. W stabilizatorze 2 proces kontrolowany jest układem kontroli i sterowania. Układ ten umożliwia utrzymywanie stałego poziomu wypełnienia około 2/3 objętości, utrzymywanie stałej temperatury masy reakcyjnej w zakresie 300 - 450 °C, zwykle około 400 °C zależnie od składu masy, oraz prowadzenia procesu wyłącznie w atmosferze lotnych węglowodorów przy ciśnieniu atmosferycznym. Ί Z chłodnicy J_9, w której składane są do temperatury 38 °C, węglowodory przepływają do zbiornika parafin 2! połączonego ze skruberem 23, z którego pompą 32 pompowane są do zbiornika magazynowego.The raw material is waste polyolefin plastics delivered in the amount of 120 to 140 tons per month (for a plant consisting of 4 production lines), imported in the form of bales and rolls and stored directly on the surface \ in the warehouse part of the production and warehouse hall. The loosened plastic material is manually packed into typical 30-liter foil bags. This packaging system also enables the use of raw materials of heterogeneous and mixed form (films, bottles, cups, granules, etc.). A bag containing about 2-3 kilograms of plastic waste constitutes a portion of the charge 17. The charge 12 is fed in portions to the press H, which is a charging device, in the amount of 80-100 kg / h. The charge Γ7 from the press 1 and is passed through the inlet of the melter 24 to the duct melter chamber 9, where it is then heated to a temperature of 60-80 ° C and plasticized in the presence of the Al / Al2O3 catalyst, the melter 9 being the first active device of the integrated flow. From the melter 9, the charge 17 is forced into the throat 25 of the exchanger 16 at a pressure of about 28 MPa. In the exchanger 16, the charge Γ7 is formed into a uniform homogenized core column falling by gravity, which flows from the bottom so that it constitutes a uniform liquid mass with a temperature of about 300 ° C. In order to heat the charge 17, the temperature distribution of the tubes 26 of the exchanger 16 is kept constant, starting from a temperature of about 220 ° C at their upper points to a temperature of about 520 ° C at their lower points, the process in the exchanger also taking place in the presence of an Al / Al2O3 catalyst. From the exchanger, the charge V7 goes to the metering valve chamber 27, from where it is fed to the stabilizer 2, where in the presence of the Al / Al2O3 catalyst, as discussed in detail below in the discussion of the stabilizer structure and the production method and catalyst structure, the fluidized charge from plastics are transformed into liquid and then volatile hydrocarbons. Volatile hydrocarbons are moved through the cooler line 18 to the cooler 19. Periodically, the pollutants accumulating in the stabilizer 2 are discharged to the waste tank 28 through the waste product pipeline 29. The heat supply system is ensured by the heat supply system consisting of the furnace chamber 6, intermediate chamber 10, main channel 8, bypass 30, damper 31 and flue 15 are detailed hereinafter. In the stabilizer 2, the process is controlled by a control system. This system makes it possible to maintain a constant fill level of about 2/3 of the volume, to maintain a constant temperature of the reaction mass in the range of 300-450 ° C, typically about 400 ° C depending on the composition of the mass, and to operate only in a volatile hydrocarbon atmosphere at atmospheric pressure. Ί From the cooler J_9, where they are deposited at a temperature of 38 ° C, hydrocarbons flow to the paraffin tank 2! connected to a scrubber 23, from which a pump 32 is pumped into the storage tank.
Dwutaktowa prasa Π, stanowi urządzenie załadowcze do linii produkcyjnej. Posiada ona uchylne wsadowe drzwi 12 oraz zespół stempla taktu wstępnego 33, którego oś jest prostopadła do osi zespołu stempla taktu głównego 34, przy czym osie te leżą w jednej płaszczyźnie. Stemple napędzane są siłownikami pneumatycznymi, przy czym skok stempla taktu wstępnego 33 wynosi około 700 mm, a jego nacisk około 7 kN, zaś nacisk stempla taktu głównego 34 wynosi około 25 kN.The Π two-bar press is a loading device for the production line. It has a pivoting batch door 12 and a tactile punch unit 33, the axis of which is perpendicular to the axis of the main tact punch unit 34, with the axes lying in one plane. The punches are driven by pneumatic actuators, the stroke of the primary tactile punch 33 is approximately 700 mm, and its pressure is approximately 7 kN, and the pressure of the main tactile punch 34 is approximately 25 kN.
Topielnik 9 stanowi konstrukcję spawaną z blachy stalowej 18G2 o grubości 10 mm. Wlot topielnika 24 ma kształt prostokąta o wymiarach 200 x 400 mm usytuowanego pionowo dłuższym bokiem. Kanałowa komora topielnika 9 płynnie ulega przewężeniu do wymiarów 200 x 300 mm na długości 900 mm, a następnie zmianie orientacji na poziomą o wymiarach 120 x 400 mm na długości 1200 mm. Dalej łączy się z wymiennikiem 16, gardzielą 25 rozszerzając się do wymiarów 240 x 600 mm. Wszystkie powierzchnie wewnętrzne topielnika 9 i gardzieli 25 pokryte są złożem katalizatora AI/AI2O3 o grubości około 0,4 mm.The melter 9 is a structure welded from a 10 mm thick 18G2 steel sheet. The inlet of the melter 24 is rectangular in shape with dimensions of 200 x 400 mm situated vertically on the long side. The channel melter 9 chamber is smoothly constricted to 200 x 300 mm by 900 mm, and then reoriented to a horizontal one of 120 x 400 mm by 1200 mm. Then it connects to the exchanger 16, throat 25 widening to the dimensions of 240 x 600 mm. All internal surfaces of the melter 9 and throat 25 are coated with an Al / Al2O3 catalyst bed about 0.4 mm thick.
Dozująca komora zaworowa 27 wykonana jest jako konstrukcja spawana z blachy H5M o grubości 10 mą korzystnie pokryta od wewnątrz złożem katalizatora AI/AI2O3 i posiada zawór klapowy w postaci uchylnej klapy zamocowanej obrotowo, która odcina dopływ wsadu 17 do stabilizatora 7.The metering valve chamber 27 is made as a welded structure of 10 m thick H5M sheet, preferably covered on the inside with an Al / Al2O3 catalyst bed, and has a flap valve in the form of a pivoting hatch, which cuts off the flow of charge 17 to the stabilizer 7.
Jak pokazano na Fig. 5 i Fig. 6 wymiennik 16 stanowi prostopadłościenną skrzynię wykonaną jako konstrukcja spawana z blachy H5M o grubości 10 mm i wymiarach 660 x 980 x 1500 mm. Wewnątrz wymiennika 16 umieszczono przelotowo 14 rur 26 o średnicy zewnętrznej 133 mm i grubości ścianki 5 mą wykonanych z blachy kotłowej i, podobnie jak wewnętrzne ściany wymiennika wykonanych z blachy kotłowej i, podobnie jak wewnętrzne ściany wymiennika 16 pokrytych trwale złożem katalizatora AI/AI2O3 o grubości około 0,4 mm. W górnej części wymiennika Jb6 wbudowany jest wlot wsadu 17 z gardzieli 25, a w dolnej jego części dozująca komora zaworowa 27.As shown in Fig. 5 and Fig. 6, the exchanger 16 is a rectangular box made as a welded structure of 10 mm thick H5M sheet with dimensions 660 x 980 x 1500 mm. Inside the exchanger 16, 14 pipes 26 with an external diameter of 133 mm and a wall thickness of 5 mm are placed, made of boiler plate, and, similarly to the internal walls of the exchanger, made of boiler plate, and, similarly to the internal walls of the exchanger 16, permanently covered with a bed of Al / Al2O3 catalyst with a thickness of about 0.4 mm. In the upper part of the exchanger Jb6 there is a charge inlet 17 from the throat 25, and in its lower part a dosing valve chamber 27.
Na Fig. 4 przedstawiono schematycznie przedmiotowy układ doprowadzania i rozdziału ciepła. Przedmiotowy układ zawiera źródło ciepła technicznego, którym w tym przykładzie wykonania jest komora paleniskowa 6 zawierająca palnik 14. Komora paleniskowa 6 zasilana jest gazem generatorowym z gazyfikatora trocin (zrębków drzewnych) spalanym z udziałem powietrza wtórnego zasysanego symetrycznie z otworów umieszczonych po obu stronach paleniska. Izolacja komory paleniskowej 6 wykonana jest 10 trójwarstwowo z 12 cm warstwy cegły szamotowej oraz z 12 cm warstwy cegły perlitowej i 15 cm warstwy wełny mineralnej osłoniętej blachą St3 o grubości 4 mm. Z komory pośredniej 10 medium grzewcze, zawierające ciepło niewykorzystane do ogrzania stabilizatora 7 przechodzi do komory 79 kanału głównego 8 umieszczonej pod wymiennikiem 16. Kanał główny 8 medium grzewczego przechodzi rurami 26 przez wymiennik 16 do kolektora 45, a następnie przez kanał grzewczy topielnika 9 do kanału wylotowego 15. Dla regulacji temperatury w wymienniku 16 w ścianie komory 79 znajduje się klapa upustowa, którą w tym przypadku stanowi przepustnica 31 kanału bocznikowego 30 prowadzącego bezpośrednio do kanału wylotowego 15. W tym wykonaniu medium grzewcze przechodząc kanałem głównym 8 ogrzewa kolejno (przwciwprądowo) wszystkie urządzenia instalacji technologicznej wymagające dopływu ciepła, umieszczone coraz wyżej w pionowej zabudowie.Fig. 4 shows schematically the subject heat supply and distribution system. The present system includes a technical heat source, which in this embodiment is a combustion chamber 6 containing a burner 14. The combustion chamber 6 is supplied with generator gas from a sawdust gasifier (wood chips) fired with secondary air sucked symmetrically from openings located on both sides of the furnace. The insulation of the combustion chamber 6 is made of three layers of a 12 cm layer of chamotte brick, a 12 cm layer of perlite brick and a 15 cm layer of mineral wool covered with a 4 mm thick St3 sheet. From the intermediate chamber 10, the heating medium containing the heat unused to heat the stabilizer 7 goes to the chamber 79 of the main channel 8 located under the exchanger 16. The main channel 8 of the heating medium passes through pipes 26 through the exchanger 16 to the collector 45, and then through the heating channel of the melter 9 to the channel 15. In order to regulate the temperature in the exchanger 16 in the chamber wall 79 there is a relief flap, which in this case is a throttle 31 of the bypass channel 30 leading directly to the outlet channel 15. In this embodiment, the heating medium, passing through the main channel 8, heats all of them sequentially (countercurrently) technological installation devices requiring heat input, placed higher and higher in vertical buildings.
Na Fig. 7 przedstawiono schematycznie przekrój poprzeczny zespołu stabilizatora Zespół ten posiada zespół grzejny 46, z obudową 47, z komorą paleniskową 6, stabilizator 7 i grzejną komorę pośrednią 10. Komora paleniskowa 6 zawiera gazowy palnik 14 i spala gaz gazyfikatora trocin, które ponadto zawiera zasobnik trocin 2 usytuowany na zewnątrz hali produkcyjnej oraz podajnik trocin 3. Zastosowano krajowy gazyfikator trocin o mocy 100 kW. Ponadto komora paleniskowa 6 zawiera dwa wloty powietrza wtórnego 61 umieszczone symetrycznie względem osi wzdłużnej palnika. Cała komora paleniskowa 6 wykonana jest z ceramiki ogniotrwałej, tj. 12 cm warstwy cegły szamotowej wraz z wypukłym sklepieniem 41, otoczona obudową 47 z materiału termoizolacyjnego, w tym przypadku z cegły perlitowej i wełny mineralnej i osłonięta dodatkowo od zewnątrz blachą stalową.Fig. 7 shows schematically a cross-section of the stabilizer assembly. The assembly includes a heater unit 46 with a housing 47, a combustion chamber 6, a stabilizer 7, and an intermediate heating chamber 10. The furnace 6 includes a gas burner 14 and burns sawdust gasifier gas, which further includes sawdust container 2 located outside the production hall and sawdust feeder 3. A domestic sawdust gasifier with a capacity of 100 kW was used. Moreover, the combustion chamber 6 comprises two secondary air inlets 61 arranged symmetrically with respect to the longitudinal axis of the burner. The entire furnace chamber 6 is made of refractory ceramics, i.e. a 12 cm layer of fireclay brick with a convex vault 41, surrounded by a casing 47 made of heat-insulating material, in this case made of pearl bricks and mineral wool, and additionally covered from the outside with a steel sheet.
Komora pośrednia 10 zawarta pomiędzy sklepieniem 41 komoiy paleniskowej 6 i dwuspadowym dnem 36 stabilizatora 7 zawiera przegrody cieplne w postaci żeber 37. Przegrody cieplne umieszczone są dwurzędowo i tworzą układ daszkowy, co jest najlepiej widoczne na Fig. 11, przedstawiającej widok aksonometryczny zespołu reaktora. Przegrody cieplne podparte są na wspornikach bocznych 40 i wsporniku bocznym 42 (jak pokazano na Fig. 12 i Fig. 13), szamotowych tak, że nie dotykają żadnej powierzchni ograniczającej wnętrze komory pośredniej 10, a odstępy 38 między nimi zwiększają się w sposób stały, w tym wypadku o 10 mm począwszy od 40 mą w miarę oddalania się wlotu ciągu spalin 39 pod przegrody cieplne. Przegrody cieplne wykonane są jako rusztowe elementy z żeliwa z 2,5% dodatkiem chromu i posiadają wymiary 30 x 70 x 600 mm. Stosuje się 8 do 10 przegród cieplnych rozstawionych wzdłuż długości komory pośredniej 10. ηThe intermediate chamber 10 between the vault 41 of the furnace chamber 6 and the gable bottom 36 of the stabilizer 7 comprises rib-shaped heat baffles 37. The heat baffles are arranged in two rows and form a canopy, which is best seen in Fig. 11, showing an axonometric view of the reactor assembly. The thermal barriers are supported on side supports 40 and a side support 42 (as shown in Fig. 12 and Fig. 13), fireclay so that they do not touch any surface bounding the interior of the intermediate chamber 10, and the spacing 38 between them increases constantly, in this case, by 10 mm, starting from 40 m, as the exhaust gas inlet 39 moves away from the thermal partitions. The thermal partitions are made as grate elements of cast iron with 2.5% addition of chromium and have dimensions of 30 x 70 x 600 mm. There are 8 to 10 thermal baffles spaced along the length of the intermediate chamber 10. η
Stabilizator 7 ma postać poziomego naczynia o przekroju poprzecznym przypominający kształt ceowy zwrócony środnikiem ku górze, w którym można wyróżnić komorę górną 48 i dwie komory boczne 49. Stabilizator 7 ma ogólne gabaryty 1200 x 1200 x 820 mm i stanowi konstrukcję spawaną wykonaną z blach o grubości 10 mm. Dolną część naczynia wykonano w postaci wanny 50 posiadającej ściany boczne z blachy nierdzewnej H5M i dno dwuspadowe z blachy nierdzewnej H13JS, przy czym dno wzmocnione jest tężnikami 64 z blachy H5M o grubości 10 mm, widocznymi na Fig. 8, Fig. 9 i Fig. 10 przedstawiającymi przekroje naczynia stabilizatora 7. Górną część naczynia stabilizatora 7 stanowi głowica 51 wykonana ze stali żaroodpornej 18G2 o w grubości 10 mm. Środkowa część komory górnej 48 tworzy od góry kanał chłodnicy 60 wykonany w postaci nadstawki głowicy 51, a także z blachy 18G2 o grubości 10 mm. Kanał chłodnicy 60, poprzez otwór wylotowy 67 przechodzi w przewód chłodnicy 18 prowadzący do chłodnicy 19. Kanał chłodnicy 60 posiada wychwyt 65 skroplonych gazów w postaci dwóch przeciwległych skośnych półek 66, wykonanych z blachy St3 o grubości 4 mm, nachylonych wzdłuż długości kanału chłodnicy 60 i zakończonych otworem wylotowym 67. Wanna 50 i głowica 51 połączone są rozłącznie kołnierzem 69 i wzmocnione od zewnątrz konstrukcją (niepokazaną) wykonaną z płaskowników o przekroju 10 x 100 spawanych w kratownicę o boku około 134 mm, przy czym kratownica dla ścian wanny 50 wykonana jest ze stali H5M, a dla głowicy 51 ze stali 18G2. tWszystkie powierzchnie stabilizatora 7 wraz z powierzchniami wewnętrznymi głowicy 51 i tężnikami 64, w szczególności ściany wewnętrzne komory górnej 48 pokryte są napyloną warstwą gąbczastego złoża katalizatora AI/AI2O3 o grubości rzędu 0,4 mm, zawierającego mikrogranulki aluminium 56 powierzchniowo pokryte tlenkami aluminium 57. jak pokazano na Fig. 17, która przedstawia schematyczny szkicowy obraz mikrostruktury złoża katalizatora.The stabilizer 7 has the form of a horizontal vessel with a cross-section resembling a C-shape with the web facing upwards, in which we can distinguish the upper chamber 48 and two side chambers 49. The stabilizer 7 has overall dimensions of 1200 x 1200 x 820 mm and is a welded structure made of metal sheets with a thickness of 10 mm. The bottom part of the vessel is made of a tub 50 with H5M stainless steel side walls and a H13JS stainless steel gable bottom, the bottom being reinforced with 10 mm thick H5M steel braces, visible in Fig. 8, Fig. 9 and Fig. 10 showing the cross-sections of the stabilizer vessel 7. The upper part of the stabilizer vessel 7 is a head 51 made of heat-resistant steel 18G2 with a thickness of 10 mm. The central part of the upper chamber 48 forms from the top a radiator channel 60 made in the form of a head extension 51, and also made of 10 mm thick sheet 18G2. The cooler duct 60, through the outlet 67, passes into the cooler duct 18 leading to the cooler 19. The cooler duct 60 has a trap 65 of liquefied gases in the form of two opposing oblique shelves 66, made of 4 mm thick steel sheet St3, inclined along the length of the cooler duct 60 and ended with an outlet opening 67. The bathtub 50 and the head 51 are detachably connected by a flange 69 and reinforced from the outside with a structure (not shown) made of flat bars with a cross-section of 10 x 100 welded into a grid with a side of about 134 mm, the grid for the walls of the bathtub 50 being made of H5M steel, and for the 51 head - 18G2 steel. t All surfaces of the stabilizer 7 together with the interior surfaces of the head 51 and the braces 64, in particular the interior walls of the upper chamber 48, are covered with a sponge layer of 0.4 mm thick Al / Al2O3 sponge catalyst bed containing aluminum microgranules 56 surface coated with aluminum oxides 57. shown in Fig. 17, which shows a schematic sketchy image of the microstructure of a catalyst bed.
Nad środkową częścią daszkowego dna 36 stabilizatora 7 umieszczony jest odrębny demontowalny kanał środkowy 59 stanowiący przedłużenie przewodu wlotowego 68. który umożliwia równomierne rozprowadzenie wprowadzanego płynnego wsadu Γ7 i oddziela od siebie komory boczne 49.Above the central part of the canopy bottom 36 of the stabilizer 7 there is a separate, removable central channel 59, which is an extension of the inlet conduit 68, which allows for even distribution of the introduced liquid charge Γ7 and separates the side chambers 49 from each other.
Kanał środkowy 59 jest zaślepiony na końcu 63. Kanał środkowy 59 ma postać otwartego u dołu profilu ceowego (o wymiarach przekroju 200 x 200 mm i długości 1150 mm) zamocowanego na tężnikach 64 i usztywniaczu 70 tak, że jest on umieszczony w określonym, stałym, odstępie od dna 36, tzn. 50 mą tworząc z komorami bocznymi 49 przelewy syfonowe 62. Także kanał środkowy 59 został pokryty złożem katalizatora. W pobliżu najniższych miejsc dna 36 stabilizatora 7 znajdują się spusty 71 do okresowego 12 spustu zgromadzonych zanieczyszczeń. W komorach bocznych 49 umieszczono zespoły 53 skrzynkowych katalizatorów 52 w postaci czterech szeregów równoległych do siebie skrzynkowych katalizatorów 52, jak pokazano na Fig. 7 i Fig. 11. Konstrukcję skrzynkowego katalizatora pokazuje Fig. 15. Stanowi on pojemnik prostopadłościenny o przybliżonych wymiarach 400 x 100 x20 mm z ażurową pokrywą przednią 54 i ażurową pokrywą tylną 55, w którym złoże katalizatora z mikrogranulek aluminium 56 pokrytych tlenkami aluminium 57, pokazane na Fig. 17, uformowano w postaci wstążek 58 zwiniętych spiralnie w ruloniki. Właściwą pracę stabilizatora zapewnia układ kontroli i sterowania przepływem ciepła, dopływem wsadu i temperaturami (niepokazany), który zawiera czujniki temperatury, przepływu i poziomu, współpracujące między innymi z elementami odczytu temperatury typu VIR 30 i regulatorami typu TROL. Układ pozwala między innymi na stałe utrzymywanie dna 36 stabilizatora 7 w zakresie temperatur 440- 520°C, a także na utrzymywanie w nim stałego poziomu masy reakcyjnej.The central channel 59 is plugged at the end 63. The central channel 59 is a U-profile open at the bottom (dimensions 200 x 200 mm, length 1150 mm) mounted on the braces 64 and the stiffener 70 so that it is positioned in a defined, fixed, fixed position. spacing from the bottom 36, i.e. 50 m, forming siphon overflows 62 with the side chambers 49. Also, the central channel 59 was covered with a catalyst bed. In the vicinity of the lowest points of the bottom 36 of the stabilizer 7 there are drains 71 for periodical 12 discharge of the accumulated impurities. In the side chambers 49, the catalyst box assemblies 52 52 are arranged in the form of four rows of parallel catalyst box 52 as shown in Fig. 7 and Fig. 11. The structure of the catalyst box is shown in Fig. 15. It is a rectangular container with the approximate dimensions of 400 x 100. x20 mm with an openwork front cover 54 and an openwork rear cover 55, in which the catalyst bed of aluminum microgranules 56 coated with aluminum oxides 57, shown in Fig. 17, was formed as ribbons 58 spirally wound into rolls. Proper operation of the stabilizer is ensured by a control and control system for heat flow, charge inflow and temperatures (not shown), which includes temperature, flow and level sensors, cooperating with, among others, VIR 30 temperature reading elements and TROL regulators. The system allows, inter alia, to keep the bottom 36 of the stabilizer 7 permanently in the temperature range of 440-520 ° C, as well as to maintain a constant level of the reaction mass in it.
Na Fig. 16 przedstawiono ogólny schemat sposobu wytwarzania przedmiotowego katalizatora polegający na tym, że na przygotowane podłoże 73 napyla się złoże 72 mikrogranulek 56 aluminium powierzchniowo pokrytych tlenkami aluminium 57, o wielowarstwowej strukturze związanej, przy czym uwidoczniono także schematycznie strukturę złoża 72. Struktura ta jest jeszcze lepiej widoczna na Fig. 17, która przedstawia schematycznie obraz mikrostruktury powiększonego fragmentu złoża oznaczonego jako A na Fig. 16. Sposób wykonania przedmiotowego katalizatora polega ogólnie na nanoszeniu na podłoże 73 aluminium wprowadzonego do urządzenia napylającego 74, którym może być palnik acetylenowo- tlenowy, w postaci drutu 77 z czystego aluminium, a następnie jego stopieniu w płomieniu 75 do temperatury około 2800°C. Rozpylone aluminium nanosi się na podłoże w 3 do 5 warstwach, zwykle 4, tak aby nanoszone mikrogranulki miały przeciętną średnicę 2-30 pm, korzystnie około 10 pm. Mikrogranulki można napylać w atmosferze wzbogaconej w tlen, dla szybszego utleniania ich powierzchni, przy czym urządzeniem napylającym może być także pistolet do metalizacji. Ważne jest aby wiązka napylająca 76 była możliwie jednorodna.Fig. 16 shows a general scheme of the method for producing the subject catalyst, wherein a bed 72 of aluminum microgranules 56 surface coated with aluminum oxides 57, having a multilayer bonded structure, is sputtered onto the prepared substrate 73. The structure of the bed 72 is also schematically shown. even more clearly seen in Fig. 17, which schematically shows an image of the microstructure of an enlarged portion of the bed, indicated as A in Fig. 16. A method of making the present catalyst generally consists in applying to a substrate 73 aluminum introduced into a sputtering device 74, which may be an oxygen-acetylene burner. in the form of pure aluminum wire 77 and then melting it in a flame 75 to a temperature of about 2,800 ° C. The sputtering aluminum is applied to the substrate in 3 to 5 layers, usually 4, so that the applied microgranules have an average diameter of 2-30 µm, preferably about 10 µm. The microgranules can be sprayed in an oxygen-enriched atmosphere for faster surface oxidation, and the spraying device can also be a metallization gun. It is important that the sputtering beam 76 is as homogeneous as possible.
Zależnie od przeznaczenia, a więc miejsca i sposobu użytkowania katalizatora, złoże 72 realizuje się w zakresie sposobu jak i wyrobu, w szczególności odnośnie przygotowania powierzchni podłoża 73, oraz postępowania ze złożem po napyleniu. W przedmiotowym rozwiązaniu, przedmiotowy wynalazek zrealizowano w dwóch różnych przykładowych wykonaniach. W pierwszym wykonaniu, złoże 72 trwale nanosi się na powierzchnię 78 podłoża 73, widoczną na Fig. 18, przygotowaną za pomocą 13 śrutowania, śrutem o określonych parametrach, za pomocą sprężonego powietrz, aż do uzyskania jej chropowatości rzędu 80-100A, przy czym przed śrutowaniem z powierzchni 78 usunięto ślady korozji. Następnie powierzchnię 78 wymyto rozpuszczalnikiem organicznym (przy czym stosowano toluen, ksylen i czterochlorek węgla) dla usunięcia z tej powierzchni pyłów, wilgoci i tłuszczów. Przed nanoszeniem złoża 72 powierzchnię 78 podgrzewa się do temp. 350 -400°C. Trwale naniesione złoże 72 o grubości 0,2-0,6 mm, korzystnie 0,4 mm użytkuje się na powierzchniach wewnętrznych wszystkich urządzeń biorących aktywny udział w termokatalitycznym procesie transformacji. W drugim wykonaniu złoże 72 użytkowano bez podłoża. W tym wykonaniu złoże 72 katalizatora zdejmuje się z podłoża 73. W omawianym przykładzie realizacji podłoże 73, które stanowił arkusz blachy OH 18 N 9 o grubości 3 mm i wymiarach 1000 x 1000 mą pokryto przed napyleniem warstwą separatora przeciwadhezyjnego. Następnie podłoże 73 pokryto jedną warstwą natryskową i wystudzono do temperatury około 30°C. Tak ustabilizowaną wstępnie powierzchnię podłoża 73 pokryto jeszcze trzykrotnie warstwą Al/AI2O 3> studząc tą powierzchnię po każdym natrysku aż do uzyskania złoża 72 o grubości około 0,4 mm. Utworzony arkusz złoża 72 „odkleja się „ od podłoża 73. Następnie arkusz złoża 72 tnie się na wstążki 58, o szerokości około 20 mm za pomocą nożyc krążkowych. Wstążki 58, o długości około 500 mm i grubości odpowiadającej grubości arkusza złoża 72, tj. około 0,4 mą zwija się spiralnie. Następnie wstążki 58 spiralnie zwinięte w ruloniki układa się w pojemniku skrzynkowym 52 korzystnie o wymiarach 400 x 100 x 20 mm o ażurowych pokrywach przednich 54 i pokrywach tylnych 55, jak pokazano na Fig. 15, tak aby osie ruloników (środkowych przekrojów spiralnych) były prostopadłe do ażurowych pokryw.Depending on the intended use, i.e. the place and manner of use of the catalyst, the bed 72 is realized in terms of the method and the product, in particular with regard to the preparation of the surface of the substrate 73, and the handling of the bed after dusting. In the present embodiment, the present invention has been implemented in two different exemplary embodiments. In a first embodiment, the bed 72 is permanently applied to the surface 78 of the substrate 73, shown in Fig. 18, prepared by shot blasting with a specified shot with compressed air, until its roughness is in the order of 80-100A, with the prior corrosion was removed from surface 78 by shot blasting. Surface 78 was then washed with an organic solvent (using toluene, xylene and carbon tetrachloride) to remove dust, moisture, and grease from that surface. Prior to the application of the bed 72, the surface 78 is heated to a temperature of 350-400 ° C. A permanently deposited bed 72 with a thickness of 0.2-0.6 mm, preferably 0.4 mm, is used on the internal surfaces of all devices actively participating in the thermocatalytic transformation process. In a second embodiment, bed 72 was operated without a substrate. In this embodiment, the catalyst bed 72 is removed from the substrate 73. In the present embodiment, the substrate 73, consisting of a 3 mm thick sheet of OH 18 N 9 sheet with dimensions of 1000 x 1000 m, was covered with a layer of anti-stick separator prior to dusting. Subsequently, the substrate 73 was covered with one spray coat and cooled to a temperature of about 30 ° C. The surface of the substrate 73, thus stabilized in this way, was covered three more times with a layer of Al / Al2O3 > cooling the surface after each spraying until the bed 72 is about 0.4 mm thick. The formed bed sheet 72 "peels" from the substrate 73. The bed sheet 72 is then cut into ribbons 58, approximately 20 mm wide, with the aid of wheel shears. The ribbons 58, about 500 mm long and with a thickness corresponding to the thickness of the bed sheet 72, ie about 0.4 mm are coiled in a spiral. The ribbons 58 spirally wound into rolls are then placed in a box container 52 preferably of 400 x 100 x 20 mm with openwork front covers 54 and rear covers 55 as shown in Fig. 15, so that the axes of the rolls (center spiral sections) are perpendicular. for openwork covers.
Przedmiotowy katalizator regeneruje się poprzez wyprażanie w temperaturze poniżej 600“C, korzystnie w zakresie 500 - 660°C, przy czym katalizator według drugiego przedmiotowego wynalazku może być regenerowany wraz z pojemnikiem skrzynkowym, a katalizator według pierwszego wykonania wraz z elementami urządzeń z którymi jest związany.The subject catalyst is regenerated by calcining at a temperature below 600 ° C, preferably in the range of 500-660 ° C, the catalyst according to the second subject invention may be regenerated together with a box container, and the catalyst according to the first embodiment together with the elements of the devices with which it is associated. .
Po regeneracji przedmiotowy katalizator posiada jeszcze większe zdolności katalityczne niż przed regeneracją.After regeneration, the subject catalyst has even greater catalytic capacity than before regeneration.
Na Fig. 14 przedstawiono schematycznie zakład produkcyjny złożony modułowo z czterech jednakowych przedmiotowych linii produkcyjnych, pokazanych jako moduły M, usytuowanych obok siebie w jednej hali produkcyjno-magazynowej. Moduły M stanowią niezależne od siebie jednostki technologiczne posiadające zasobnik trocin 2 umieszczony 14 na zewnątrz ściany I, ciąg technologiczno-ruchowy 35 i zbiornik parafin 2L Gabaryty modułu M bez zasobnika trocin wynoszą w przybliżeni 2 x 2 x 5 m.Fig. 14 shows schematically a production plant modularly composed of four identical production lines, shown as M-modules, arranged next to each other in one production and warehouse hall. The M modules are independent technological units with a sawdust container 2 located 14 outside the wall I, a process and operating line 35 and a 2L paraffin container. The dimensions of the M module without the sawdust container are approximately 2 x 2 x 5 m.
Otrzymywany produkt w postaci wysokojakościowej parafiny poddano analizie. Na Fig. 19 przedstawiono wyniki analizy elementarnej w postaci Tablicy 1. Celem analizy elementarnej było określenie składu parafiny. Analizę na zawartość węgla wodoru i azotu (CHN) wykonano analizatorem CHNS/O seria II, model 2400 f-my Perkin-Ełmer. Analizę zawartości siarki i chloru (S i Cl) wykonano spalając próbkę w tlenie w warunkach statycznych. Pochłonięte w H2O produkty spalania miareczkowano jonami Ba2+ (siarka) i Hg2+ (chlor) wobec odpowiednich wskaźników. Popiół oznaczono spalając próbkę w płomieniu w łódeczce platynowej. Zawartość procentowa węgla w ugrupowaniu węglowodorowym CH2 wynosi 85,6%, co jest w granicach błędu eksperymentalnego, zgodnie z wynikami podanymi w tablicy. Podobną zgodność otrzymano dla wodoru. Powyższe zgodności wskazują, że poddana analizie próbka składała się głównie z długo łańcuchowych węglowodorów nasyconych.The obtained product in the form of high-quality paraffin was analyzed. Fig. 19 shows the results of the elemental analysis in the form of Table 1. The purpose of the elemental analysis was to determine the composition of the paraffin. The analysis for the content of hydrogen carbon and nitrogen (CHN) was performed with the CHNS / O series II analyzer, model 2400 from Perkin-Elmer. The analysis of sulfur and chlorine (S and Cl) contents was performed by burning the sample in oxygen under static conditions. Combustion products absorbed in H2O were titrated with Ba2 + (sulfur) and Hg2 + (chlorine) ions against appropriate indicators. The ash was determined by burning the sample in a flame in a platinum boat. The percentage of carbon in the CH2 hydrocarbon moiety is 85.6%, which is within the experimental error, as reported in the table. Similar agreement was obtained for hydrogen. The above concordances indicate that the analyzed sample consisted mainly of long chain saturated hydrocarbons.
Na Fig. 20 przedstawiono rozkład masy cząsteczkowej. Analiza refraktometrem (z detekcją RI) wykazała obecność molekuł o masie cząsteczkowej do 1500 D, z główną frakcją w zakresie do 1200 D i maksimum dla 700 D. Nie stwierdzono obecności frakcji wielocząsteczkowej, powyżej 1500 D. Porównanie chromatogramów sporządzonych dla detektora UV 250 i refraktometru (Fig. 20) wykazuje obecność ugrupowań absorbujących przy długości fali 250 nm. Może to sugerować obecność pierścieni aromatycznych, układów sprzężonych wiązań podwójnych lub grup karbonylowych. Wyraźnie widać to zwłaszcza dla zakresu niewielkich mas cząsteczkowych, dla których absorpcja jest znacznie silniejsza.Fig. 20 shows the molecular weight distribution. Refractometer analysis (with RI detection) showed the presence of molecules with a molecular weight of up to 1500 D, with the main fraction in the range of up to 1200 D and a maximum of 700 D. No multiparticulate fraction was found, above 1500 D. Comparison of the chromatograms prepared for the UV 250 detector and the refractometer (Fig. 20) shows the presence of absorbing moieties at a wavelength of 250 nm. This may suggest the presence of aromatic rings, conjugated double bond systems or carbonyl groups. It is clearly visible especially for the range of low molecular weights for which the absorption is much stronger.
Claims (55)
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| PL02352341A PL352341A1 (en) | 2002-02-20 | 2002-02-20 | Method of continually processing plastic wastes, in particular polyolefinic ones and plastic waste processing production line, in particular that for polyolefinic wastes |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| PL02352341A PL352341A1 (en) | 2002-02-20 | 2002-02-20 | Method of continually processing plastic wastes, in particular polyolefinic ones and plastic waste processing production line, in particular that for polyolefinic wastes |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| PL352341A1 true PL352341A1 (en) | 2003-08-25 |
Family
ID=29775909
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| PL02352341A PL352341A1 (en) | 2002-02-20 | 2002-02-20 | Method of continually processing plastic wastes, in particular polyolefinic ones and plastic waste processing production line, in particular that for polyolefinic wastes |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| PL (1) | PL352341A1 (en) |
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US7285186B2 (en) | 2003-12-11 | 2007-10-23 | Zbigniew Tokarz | Transverse-flow catalytic reactor for conversion of waste plastic material and scrap rubber |
| RU2500467C2 (en) * | 2009-04-09 | 2013-12-10 | Пшедсембёрстово ЭКОНАКС Сп. З о.о. | Method of processing plastic wastes, in particular, polyolefines, and device to this end |
| WO2016034739A1 (en) | 2014-09-05 | 2016-03-10 | Realeco Sp. Z O.O. | A mineral additive, in particular for application in the continuous processing of waste plastics, a method which uses the said additive and an apparatus for carrying out the method |
-
2002
- 2002-02-20 PL PL02352341A patent/PL352341A1/en not_active IP Right Cessation
Cited By (6)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US7285186B2 (en) | 2003-12-11 | 2007-10-23 | Zbigniew Tokarz | Transverse-flow catalytic reactor for conversion of waste plastic material and scrap rubber |
| US7563345B2 (en) | 2003-12-11 | 2009-07-21 | Zbigniew Tokarz | Transverse-flow pyrocatalytic reactor for conversion of waste plastic material and scrap rubber |
| US7977518B2 (en) | 2003-12-11 | 2011-07-12 | Zbigniew Tokarz | Transverse-flow pyrocatalytic reactor for conversion of waste plastic material and scrap rubber |
| RU2500467C2 (en) * | 2009-04-09 | 2013-12-10 | Пшедсембёрстово ЭКОНАКС Сп. З о.о. | Method of processing plastic wastes, in particular, polyolefines, and device to this end |
| US9006505B2 (en) | 2009-04-09 | 2015-04-14 | Przedsiebiorstwo EKONAKS Sp. z o. o. | Method and device for processing plastic waste, especially polyolefins |
| WO2016034739A1 (en) | 2014-09-05 | 2016-03-10 | Realeco Sp. Z O.O. | A mineral additive, in particular for application in the continuous processing of waste plastics, a method which uses the said additive and an apparatus for carrying out the method |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| US7285186B2 (en) | Transverse-flow catalytic reactor for conversion of waste plastic material and scrap rubber | |
| CA2674554C (en) | Process and apparatus for continuously preparing hydrogen sulfide | |
| US11939529B2 (en) | Plastic-to-oil plant, according cracking reactor, and related methods for converting plastic waste into petrochemical products | |
| CN102471707A (en) | Carbon conversion system with integrated processing zones | |
| US6763772B2 (en) | Apparatus for processing waste | |
| JP2012505931A (en) | Apparatus and method for thermal decomposition of various organic materials | |
| US20100276271A1 (en) | Process and Reactor for the Pyrolysis of Carbon-Containing Waste Material | |
| CN101479365A (en) | A heat recycling system for use with a gasifier | |
| SK182789A3 (en) | Apparatus for catalytic combustion of organic compounds | |
| PL352341A1 (en) | Method of continually processing plastic wastes, in particular polyolefinic ones and plastic waste processing production line, in particular that for polyolefinic wastes | |
| JPS5915953B2 (en) | Pyrolysis furnace for waste treatment | |
| PL205461B1 (en) | Method for processing hydrocarbon raw materials using thermal or catalylitic cracking process and installation for processing hydrocarbon raw materials by thermal or catalytic cracking | |
| EP1841837A1 (en) | Transverse-flow pyrocatalytic reactor for conversion of waste plastic material and scrap rubber | |
| CA2888353C (en) | Apparatus and method for material treatment of raw materials | |
| PL356491A1 (en) | Method of continuous processing of nothing but polyolefine plastic wastes and production line for continuous processing of nothing but polyolefine plastic wastes | |
| EP3901519A1 (en) | Fluidized bed device and method of operation | |
| EP1594916A1 (en) | A method and a device for continuous conversion of polyolefinic plastics wastes | |
| PL210900B1 (en) | The manner and set of devices for constant processing of organic wastes, especially contaminated waste plastics | |
| EP4202017A1 (en) | Plant and process for conversion of plastic raw material to fuel | |
| WO2004030885A2 (en) | Stabilizer unit for continuous thermo-catalytic transformation of polyolefine plastic wastes | |
| KR20050022696A (en) | Apparatus for producing gasoline from wasted plastics | |
| PL352344A1 (en) | Reactor unit, especially that for continuous termocatalytical transformation of plastified plastic wastes | |
| LV13724B (en) | Installation for processing of automobile tyre covers and other wastes containing rubber | |
| EP1452577A1 (en) | Method and integrated plant for the production, with the total absence of emissions into the atmosphere, of hydrogen and other technical gases, starting from the gasification of solid refuse | |
| CZ182789A3 (en) | Catalytic combustion process of organic compounds |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| VOID | Decisions declaring the decisions on the grant of the patents lapsed |