Wynalazek dotyczy turbiny wodnej o promieniowym doplywie i wyplywie na obwodzie kola i wolnym przeplywie przez .wnetrze kola.W tego rodzaju turbinach doplyw wody wolnym strumieniem ze zwyklego wylotu, jak przy kolach Peltona, nie moze byc korzystny, albowiem oddzielne stru¬ gi strumienia trafiaja na obwód kola pod róznemi katami, jak to widac z piono¬ wego przekroju czesci turbiny na fig. 1 rysunku. Krzywizna zatem lopatki od¬ powiada tylko jednej strudze strumienia, wszystkie zas inne wplywajac wywoluja uderzenie. Jezeli np. srednia struga wplywa bez uderzenia, a wiec kat lo¬ patkowy (px) równa sie katowi wzglednej chyzosci (f^), otrzymanemu z bezwzgle¬ dnej chyzosci wplywu (C\) i chyzosci ob¬ wodowej (f/J, to wszystkie inne strugi wplywaja z uderzeniem wglebnem lub grzbietowem, odpowiednio do tego, czy plyna ponad srednia struga, czy pod nia, czy zatem ich bezwzgledne katy wplywu sa mniejsze albo wieksze od a1# Oprócz wady wskutek straty przez uderzenie dalsza woda powstaje przy wplywie wolnego strumienia z tego po¬ wodu, ze kanaly lopatkowe nie obejmuja calej ilosci wody, wyplywajacej z wylotu, wskutek czego czesc wody, nie wyko¬ nawszy swojej pracy, zostaje przez kolo odrzucona. Te wady wolnego strumie¬ nia sa mniejsze przy zastosowaniu wy¬ lotów o malej srednicy albo waskim otworze w stosunku do srednicy kolaNalezaloby wiec ¦¦ dla pewnej srednicy albo grubosci strumienia obrac stosun¬ kowo duza srednice kola, wskutek cze¬ go jednak wyniklaby w wielu wypadkach niepozadana mala ilosc obrotów. Aby osiagnac odpowiednia ilosc obrotów, obie¬ ra sie wiec droge odwrotna, to znaczy, obiera sie najpierw srednice kola, a po¬ tem wyznacza sie grubosc strugi. W ra¬ zie wolnego wplywu nalezy stosowac tylko bardzo cienkie strumienie, aby mozliwie zipniejszyc wady, powstajace wskutek katowych róznic. Przy zasto¬ sowaniu jednak cienkich strumieni wy¬ laniaja sie nastepujace wady.Przy czesciowym wplywie podczas napelniania i oprózniania kanalów po¬ wstaja straty, które sa tern wieksze, im mniejsza jest ilosc lopatek, na które je¬ dnoczesnie pada strumien, t. z. im wieksza jest podzialka ich w stosunku do grubosci strugi. Poniewaz ze wzgledu na straty wskutek uderzania, które po¬ woduja krawedzie lopatek, i na straty wskutek tarcia, byloby nieodpowiedniem obierac za waska podzialke, wynika, ze przy obraniu cienkiego strumienia, straty powstale wskutek czesciowego doplywu, bylyby za duze. Cienki strumien wy¬ kazuje dalej jeszcze ten brak, ze przy duzej ilosci wody wymagalby zbyt wiel¬ kiej szerokosci kola.Aby uniknac tych wad, które wyka¬ zuja turbiny o wolnym strumieniu, doplyw do turbiny wedlug niniejszego wynalazku uskutecznia sie, zamiast wolnym stru¬ mieniem, kanalami prowadnikowemi, doprowadzajacemi wode do kola po po¬ wierzchniach w ksztalcie linji rozwinietej (7, 7, fig. 9) w ten sposób, ze prawie wszystkie strugi strumienia padaja na obwód kola niemal pod równemi katami.Nalezy dazyc, aby ten bezwzgledny kat wplywu uczynic jak najmniejszym; jed¬ nakze ze wzgledów praktycznych kat nie powinien byc mniejszy, anizeli mniej wiecej 16°. Z wielkosci tego kata i naj¬ korzystniejszej chyzosci obwodowej £/L = —£- cos aA wynika wzgledny kat wplywu, to znaczy zewnetrzny kat lo¬ patek w przyblizeniu 30°. Znacznie mniej- szynp. 20° nie powinien byc stosowany ze wzgledu na wielkie straty przy wplywie, a oprócz tego z nastepujacych powodów.Lopatki o katach [3X (fig. 2) na zew¬ netrznym obwodzie i 9O0 na wewnetrznym tworza miedzy soba kanaly, które do pewnej promieniowej szerokosci wienca kola w stosunku do jego srednicy roz¬ szerzaja sie w kierunku od zewnetrznego do wewnetrznego obwodu kola (fig. 2).Jezeli szerokosc wienca bedzie zwiek¬ szona ponad ten stosunek (jaknp.wedlug fig. 4), to kanaly lopatkowe najpierw rozszerzaja sie, a nastepnie zwezaja sie.Ruch wody przy przeplywie Z zewnatrz do wewnatrz w kanalach lopatkowych opóznia sie wskutek sily odsrodkowej.Z tego wynika, ze dopóki szerokosc a wienca jest mala, strumien nie wypel¬ nia przekroju kanalu, jednak przez po¬ wiekszenie a zmniejsza sie szerokosc kanalu, powstaje wiec granica dla a, w której przekrój ujscia kanalu zostaje wypelniony. Przy tak obranej promie¬ niowej szerokosci kanalu (fig. 2) woda wyplywa na wewnetrznym obwodzie ko¬ la zwartym strumieniem.Powiekszenie szerokosci wienca po¬ nad te granice jest niekorzystne, bowiem wskutek zmniejszonego przez to przekfo- ju wyplywu, cala ilosc doplywajacej wody nie moglaby przeplynac i powsta¬ loby spietrzenie. Szerokosc wienca, mniejsza od tej granicznej bylaby takze nieodpowiednia, gdyz w tym wypadku z obok siebie lezacych kanalów wyplywa¬ lyby oddzielne strumienie, co oddzialy¬ waloby niekorzystnie na doplyw do we¬ wnetrznego wienca. Za mala szerokosc wienca jest przyjeta np. na fig. 3, gdzie • 2 —warstwy powietrza, rozbijajace wyplyw, oznaczone sa poprzecznemi kreskami.Wskutek poprzedzielania strumienia z po¬ wietrzem traci sie na energji przy dru¬ gim przeplywie przez wieniec kola. Dal¬ sza strata powstaje przy zastosowaniu rury ssacej wskutek tego, ze przez nia odprowadza sie mieszanine wody i po¬ wietrza, a wskutek tego osiaga sie mniej¬ sza niedopreznosc w spadku ssacym anizeli mialoby to miejsce przy odply¬ wie samej tylko wody.Potrzebna do osiagniecia zwartego wyplywu promieniowa szerokosc wienca* w stosunku do srednicy kola, zalezy od kata lopatkowego ((3J. Jak to latwo obliczyc, bedzie a =0,34 r, czyli okra¬ glo =1/3 r,* jezeli px = 30° (fig. 2), mu¬ sialoby zas wynosic a = 0,449 ^gdy¬ by px = 20° (fig. 4). Gdyby w ostat¬ nim wypadku a = 1/3 r,. wyplyw bylby bardzo niekorzystny (fig. 3). Z szero¬ kosci wienca a= okolo 1/3 r, wynikaja ladne krzywizny lopatek i wyplyw w kon¬ turach niezbyt zbieznych, podczas gdy lopatki wedlug fig. 4 bylyby za dlugie (wielkie powierzchnie tarcia), a wyplyw bardzo nieregularny. Znacznie mniejszy kat, niz'Pi = 30° (np. pt = 20°) bylby zatem takze wskutek tych stosunków bardzo nieodpowiedni. Przy wlasciwem obraniu promieniowej szerokosci wien¬ ca powietrze przeszkadza przeplywowi tylko czesciowo, mianowicie tego roz¬ bijajacego dzialania powietrza doznaje tylko na swej szerokosci jedna podzialka lopatek, przez która oprózniaja sie ka¬ naly lopatkowe. Celem uwidocznienia tego przebiegu, przeplyw przedstawiony jest w trzech polozeniach na fig. 2, 5 i 6 podczas obrotu kola w przyblizeniu o jedna podzialke. Fig. 2 przedstawia polozenie kola w chwili, gdy strumien przeplywajacej wody na calej swej roz¬ ciaglosci jest zwarty. Przy dalszym ru¬ chu kola odlacza sie struga, która pod¬ czas dalszego .obrotu kola o jedna po¬ dzialke pogrubia sie i znów znika (fig. 6).Po zniknieciu tej strugi, nastepuje znów stan poprzedni jak na fig. 2. Dalej na¬ lezy sie starac, aby do miejscaA (fig. 5 i 6) doplywalo powietrze z czolowych stron kola, w przeciwnym bowiem razie ze¬ wnetrzne powietrze rozrywaloby i roz¬ pryskiwalo struge, co polaczone jest z silnym loskotem. Przez takie dopro¬ wadzanie powietrza usuwa sie nieprzy¬ jemne loskoty. Takie doprowadzanie powietrza ma na celu równiez laczenie powietrznych przestrzeni, zawartych w zalewanych calkowicie woda kanalach z powietrzem zewnetrznem. Aby dzia¬ lanie bylo skuteczne, szerokosc stru¬ mienia nie powinna przekraczac pewnej granicy. Jezeli zatem zuzytkowywana ilosc wody wymaga wielkiej szerokosci kola w kierunku osi, to kolo nalezy po¬ dzielic przegrodami i do kazdego kola doprowadzic osobny strumien. Podzie¬ lenie szerokosci kolajest takze ze wzgle¬ dów konstrukcyjnych korzystne, gdyz wtedy moga byc zastosowane cienkie lopatki, które wplywaja dodatnio na dzialanie kola.Budowa turbiny na zasadach niniej¬ szego wynalazku przedstawiona jest na fig. 9 w przekroju poprzecznym i na fig. 10 w przekroju podluznym. Wode doprowadza sie do kola kilkoma ujscia¬ mi, i, 5, -5... zapomoca prowadniczych powierzchni 7, doprowadzajacych wszyst¬ kie strugi strumienia pod równemi ka¬ tami. Kolo jest poprzedzielane tarcza¬ mi, wzglednie scianami, na tyle czesci, ile sie znajduje ujsc doprowadzajacych wode. Czesci wienca (8, 9...) sa szersze niz dlugosci ujsc, a to w tym celu, aby pomiedzy niemi i koncami ujsc byl dostateczny odstep do przewietrzania.W przedstawionym wypadku przyjeto taka mase wody, która wymagalaby sze¬ rokosci kola, przewyzszajacej odpowied- — 3 —nie oddalenie lozysk i z tego powodu wymagalaby bardzo silnego walu. W ta¬ kich wypadkach ustawia sie dwa albo wiecej kól (fig. 10).Dalsza nowosc turbiny wedlug ni¬ niejszego wynalazku przedstawia fig. 12 i 13.Celem unikniecia straty na spadku, doplyw do turbiny o czesciowym doply¬ wie urzadza sie zawsze tak gleboko, aby wyplyw jaknajbardziej byl przyblizony do najnizszego punktu kola. Wedlug niniejszego wynalazku srodkowy punkt 'wyplywu przy turbinach o promieniowym wplywie i wyplywie na obwodzie kola i wolnym przeplywie przez kolo, nalezy przeniesc wyzej, anizeli jest to racjo¬ nalnie przyjete w zwyklych turbinach.Celem wyjasnienia i uzasadnienia no¬ wego urzadzenia oba urzadzenia sa sche¬ matycznie przedstawione na fig. 12 zapo- moca srodkowych strug strumienia. A B oznacza bezwzgledna droge srodkowej strugi strumienia przy wyplywie w naj¬ nizszym punkcie kola, zas A' B'—dro¬ ge wedlug nowego urzadzenia, gdzie wyplyw nastepuje na wysokosci h3 po¬ nad najnizszym punktem kola, traci sie zatem h% na spadku. Po blizszem zba¬ daniu okazuje sie, ze z obu urzadzen jest to ostatnie korzystniejsze, a to tern wiecej, im wiecej wysokosc punktu we¬ wnetrznego wyplywu 1 zbliza sie do wy¬ sokosci zewnetrznego wyplywu 2. Naj¬ wiekszy wspólczynnik sprawnosci jest wówczas, gdy oba punkty wyplywu znaj¬ duja sie na linji poziomej. Aby to wy¬ jasnic, nalezy nie zapominac, ze woda przy dwóch róznych doplywach nie od¬ daje energji w równym stopniu. Jezeli kat lopatkowy przy wplywie wynosi 30°, to podczas pierwszego przeplywu wo¬ dy przez wieniec kola wykorzystuje sie okolo 72%, a podczas drugiego prze¬ plywu tylko okolo 28% danego spadku do odnosnego punktu wyplywu.Przyjawszy, ze przemiana energji na prace nastepuje przy obu doplywach z jednakowym wspólczynnikiem spraw¬ nosci (tj), to moc turbiny mozna wyra¬ zic przy pierwszem urzadzeniu: 7^ H= 7] (0.72 hx + 0.28 H) ... (1) gdzie tj! oznacza hydrauliczny wspól¬ czynnik sprawnosci turbiny.Dla drugiego urzadzenia, gdzie wiec punkty wyplywu znajduja sie na linji poziomej, hydrauliczny wspólczynnik sprawnosci turbiny jest oznaczony przez 7]3 i moc jej: 7,2 H = Yj {H-h3) ... (2) Z równan (1 i 2) wynika, ze wspól¬ czynnik sprawnosci przy drugiem urza¬ dzeniu jest wiekszy, niz przy pierwszem, t. z. tj2 jest wieksze od -r\u jezeli h% jest mniejsze od 0.72 k2 co istotnie ma miej¬ sce, gdyz w rzeczywistosci w przybli¬ zeniu h3 = 0.45 k2.Fig. 13 przedstawia to nowe urza¬ dzenie dla takiego wypadku, gdy dolny poziom wody znajduje sie ponad naj¬ nizszym punktem kola. W tym wypad¬ ku nowe urzadzenie w przeciwstawieniu do pierwszego, daje oprócz wiekszego wspólczynnika sprawnosci jeszcze te ko¬ rzysc, ze chyzosc wyplywu ma ko¬ rzystniejszy kierunek dla utworzenia pro¬ gu wodnego.Wynalazek dotyczy dalej sposobu i urzadzenia do odciazenia szyny do re¬ gulowania wyzej opisanej turbiny.Ogólnie uzywane i dobre regulowa¬ nie przy kolach Peltona o doplywie okraglego strumienia wody polega na zasadzie, wedlug której zapomoca ser- womotoru wsuwa sie i wysuwa w kie¬ runku doplywu cialo obrotowe w ksztal¬ cie gruszki, tak zwana „igla", i w ten sposób zweza lub rozszerza przekrój przeplywu.Do turbin dla podluznego doplywu, jaki maja szczególnie powyzej opisane turbiny, moze byc zastosowane podobneregulowanie, przy zachowaniu tej zasady regulacji „igla", jezeli tylko zamiast „igly" zastosowac cialo pryzmatyczne, szyne której przekrój mialby mniej wiecej ta¬ ki ksztalt, jak przekrój podluzny powyzej przytoczonego ciala obrotowego.W razie podluznego doplywu i wiel¬ kiego cisnienia na szyne regulacyjna dzialaja znaczne sily, wskutek czego mu¬ sialby byc zastosowany wielki serwo- motor.Przedmiot niniejszego wynalazku po¬ woduje hydrauliczne wyrównanie cisnien na szyne regulacyjna, zatem czesciowe odciazenie serwomotoru i drazków do poruszania szyny, co osiaga sie zapomoca tloków, przedstawionych na przykladzie w przekroju i w widoku zgóry wedlug fig. 14 i 15.Szyne 31 poruszaja tu dwa drazki 32: Zastosowanie wiecej drazków, anizeli dwu, moze byc odpowiednie tylko wy¬ jatkowo, gdy otwory doplywu sa bardzo szerokie. Drazki polaczone sa z tloka¬ mi 33} które poruszaja sie w cylindrach 57, wystajacych ze skrzyni wodnej. Draz¬ ki sa polaczone z ramionami korbowemi 34 wspólnej osi 38y która napedza ser- womotor. W ten sposób zapewniony jest równolegly ruch drazków. Szyna ma z obu stron prowadnicze czopy 35, na których sa osadzone slizgacze 39, prze¬ suwajace sie w rowkach bocznych scian wodnej skrzyni. Rowki sa przykryte przy- mocowanemi na koncach szyny plytami 40, aby je uchronic od zamulania. Wy¬ nalazek nie ogranicza sie oczywiscie do przedstawionego przykladowo konstruk¬ cyjnego rozwiazania, owszem mozebne sa rózne zmiany w ramach tego pomyslu.Istotny jest jednak warunek, aby byl zapewniony równolegly ruch tloków i drazków, zlaczonych z szyna. PLThe invention relates to a water turbine with a radial inflow and outflow around the circumference of the wheel and a slow flow through the inside of the wheel. In such turbines, the flow of water in a slow stream from an ordinary outlet, as in the Pelton wheel, cannot be advantageous, since separate streams of the stream hit the wheel. the circumference of the wheel under different angles, as can be seen from the vertical section of the turbine part in Figure 1 of the drawing. The curvature of the paddle then corresponds to only one stream of the stream, and all the others, while influencing it, produce an impact. If, for example, the average stream flows without impact, and the paddle angle (px) equals the angle of relative agility (f ^), obtained from the absolute slickness of the influence (C \) and the peripheral coldness (f / J, then all other streams flow with a downward impact or a ridge impact, depending on whether it flows above the mean stream or below it, so that their absolute angles of influence are less than or greater than a1 # Apart from the defect due to the impact loss, further water is formed by the influence of the slow stream for the reason that the paddle channels do not contain the entire amount of water flowing from the outlet, so that some of the water is rejected by the wheel without doing its work. These drawbacks of slow flow are less with the use of vents a small diameter or a narrow bore in relation to the diameter of the wheel It would therefore be necessary for a certain diameter or thickness of the jet to rotate a relatively large diameter of the wheel, which would, however, in many cases result in an undesirable small number of revolutions. In order to obtain the required number of revolutions, the reverse path is therefore chosen, that is, first the diameter of the wheel is selected, and then the thickness of the stream is determined. In the case of slow influence, only very fine jets should be used in order to minimize defects due to angular differences. However, when thin jets are used, the following disadvantages arise: with a partial effect, the losses occur during the filling and emptying of the channels, which are slightly larger, the smaller the number of blades on which the stream falls simultaneously, the greater the their graduation in relation to the thickness of the stream. Since it would be inappropriate to take a narrow pitch because of the impact losses caused by the blade edges and the frictional losses, it follows that when a thin stream is picked, the losses due to the partial flow would be too great. The thin stream further has the shortcoming that with a large amount of water it would require a wheel width that is too large. In order to avoid the disadvantages exhibited by slow jet turbines, the turbine feed according to the present invention performs instead of a slow stream. along the surfaces in the shape of an unrolled line (7, 7, Fig. 9) in such a way that almost all streams of the stream fall on the circumference of the wheel almost at equal angles. make the angle of influence as small as possible; however, for practical reasons, the angle should not be less than approximately 16 °. From the size of this angle and the most preferred circumferential steadiness, L / L = - L - cos aA results in the relative angle of influence, that is, the outer angle of the blades of approximately 30 °. Much smaller eg. 20 ° should not be used because of the great impact losses, and in addition for the following reasons: The blades with angles [3X (Fig. 2) on the outer circumference and 9O0 on the inner circumference create channels between them, which to a certain radial width In relation to its diameter, a rim of a wheel widens from the outer to the inner circumference of the wheel (Fig. 2). If the width of the rim is greater than this ratio (e.g. according to Fig. 4), the paddle channels first widen The flow of water in the vane channels is delayed by centrifugal force when it flows from the outside to the inside. It follows that as long as the width of the crown is small, the stream does not fill the cross-section of the channel, but by increasing it it decreases the width of the channel changes, so there is a border for a, in which the cross-section of the channel mouth is filled. With such a chosen radial width of the channel (Fig. 2), the water flows out of the inner circumference of the circle in a dense stream. Increasing the width of the rim beyond these limits is disadvantageous, because due to the reduced flow diaphragm, the total amount of flowing water does not could flow and there would be a damming effect. A rim width that is less than this limit would also be inappropriate, since in this case separate streams would flow from adjacent channels, which would adversely affect the flow to the inner rim. The width of the rim is too small, for example, in Fig. 3, where the 2-layers of air breaking the effluent are marked with transverse lines. Due to the separation of the stream with air, energy is lost on the second flow through the rim of the wheel. A further loss arises when a suction pipe is used, due to the fact that a mixture of water and air is discharged through it, and the result is less obstruction in the suction slope than would be the case with only the drainage of water. achieving a compact outflow radial width of the rim * in relation to the wheel diameter, depends on the vane angle ((3J. As it is easy to calculate, it will be a = 0.34 r, i.e. round = 1/3 r, * if px = 30 ° (Fig. 2), it would have to be a = 0.449 if px = 20 ° (Fig. 4) If in the latter case a = 1/3 r, the outflow would be very unfavorable (Fig. 3). From the rim width a = about 1/3 r, there are nice curvatures of the blades and the outflow in not very converging contours, while the blades according to Fig. 4 would be too long (large friction surfaces) and the outflow very irregular. a smaller angle, than'Pi = 30 ° (e.g. pt = 20 °) would therefore also be very inappropriate because of these ratios. the width of the rim, the air obstructs the flow only partially, namely that the disruptive action of the air is experienced only by one pitch of the blades through which the vane channels are emptied. To visualize this course, the flow is shown in three positions in Figures 2, 5 and 6 as the wheel rotates approximately one division. Fig. 2 shows the position of the wheel at the moment when the stream of flowing water over its entire extent is concentrated. As the wheel continues to move, the stream is disconnected, which, when the wheel is turned one division, thickens and disappears again (Fig. 6). After this stream has disappeared, the previous state resumes as shown in Fig. 2. care should be taken to let air flow to the area (Figs. 5 and 6) from the front sides of the wheel, otherwise the outside air would break and splash the stream, which is associated with a strong randomization. By such an air supply, the unpleasant lotcoats are removed. Such air supply is also intended to connect the air spaces contained in the completely flooded channels with the outside air. For the operation to be effective, the width of the stream should not exceed a certain limit. Therefore, if the amount of water used requires a great width of the wheel in the direction of the axis, then the wheel should be divided with partitions and a separate stream should be led to each wheel. Dividing the width of the wheel is also advantageous for design reasons, as thin blades can be used, which positively affect the operation of the wheel. The construction of the turbine according to the principles of the present invention is shown in Fig. 9 in cross-section and in Fig. 10. in longitudinal section. The water is supplied to the wheel through several outlets, and, 5, -5 ... by means of guide surfaces 7, which supply all the streams of the stream under even angles. The circle is separated by shields, or walls, for as many parts as there are water outlets. The parts of the crown (8, 9 ...) are wider than the lengths of the mouths, and this is to ensure that there is a sufficient distance between them and the ends of the mouths for ventilation. In the presented case, such a mass of water was adopted, which would require a circle width, exceeding the corresponding - 3 - not the bearing apart and therefore would require a very strong shaft. In such cases, two or more wheels are placed (Fig. 10). A further novelty of the turbine according to the present invention is shown in Figs. 12 and 13. In order to avoid loss in slope, the inflow to the partial-inflow turbine is always arranged in this way. as far as possible so that the flow is as close as possible to the bottom of the circle. According to the present invention, the mid-point of discharge in turbines with radial impact and outflow at the circumference of the wheel and free flow through the wheel is to be moved higher than is reasonably assumed in conventional turbines. The purpose of the explanation and justification of the new device is sche The mathematically shown in FIG. 12 is provided by the center jets of the jet. A B denotes the absolute path of the mid-jet stream at the outflow at the lowest point of the circle, and A 'B' - the path according to the new device, where the outflow occurs at a height h3 above the lowest point of the circle, thus losing h% on the slope. Upon closer examination, it turns out that the latter is the more advantageous of both devices, and this is the more the more the height of the internal outflow point 1 approaches the height of the external outflow 2. The greatest efficiency factor is when both outflow points are on a horizontal line. To make this clear, it should not be forgotten that water does not give the same amount of energy in two different tributaries. If the vane angle at the effect is 30 °, then about 72% is used during the first flow of water through the rim of the wheel, and during the second flow only about 28% of the given drop to the relevant point of discharge. Given that the energy conversion for work takes place. for both inflows with the same efficiency factor (ie), the power of the turbine can be expressed with the first device: 7H = 7] (0.72 hx + 0.28 H) ... (1) where i.e. means the hydraulic efficiency factor of the turbine. For the second device, where the outflow points are therefore on a horizontal line, the hydraulic efficiency factor of the turbine is denoted by 7] 3 and its power: 7.2 H = Yj {H-h3) ... (2) From equations (1 and 2) it follows that the coefficient of efficiency of the second device is greater than that of the first, tz i2 is greater than -r if h% is less than 0.72 k2, which is significantly less As in reality approximately h3 = 0.45 k2. Fig. 13 shows a new device for the case where the lower water level is above the lowest point of the circle. In this case, the new device, in contrast to the first, has the advantage, in addition to the higher efficiency factor, that the chillness of the outflow has a more favorable direction for the creation of a water conduit. The invention further relates to a method and a device for unloading the rail for the restoration. of the above-described turbine. The generally used and good regulation of the Pelton wheels with a circular flow of water is based on the principle that the servo motor moves in and out towards the inflow pear-shaped rotating body, the so-called needle ", and thus narrows or widens the cross-section of the flow. For long-flow turbines, such as the turbines described above, a similar regulation can be applied, keeping this principle of" needle "regulation, if only a prismatic body, rails are used instead of the" needle " the cross-section of which would be about the same shape as the longitudinal cross-section of the above-mentioned rotational body. Due to the high pressure on the control rail, considerable forces would have to be used, and a large servo motor would have to be used. The object of the present invention causes hydraulic pressure equalization on the control rail, thus partially relieving the servo motor and rods for moving the rail, which is achieved by means of pistons, shown in the cross-section and top view of FIGS. 14 and 15. The rails 31 here move two rods 32: The use of more than two rods may only be appropriate exceptionally when the inflow openings are very wide. The rods are connected to the pistons 33 which move in cylinders 57 extending from the water box. The rods are connected to the crank arms 34 of the common axle 38a which drives the servomotor. In this way, parallel movement of the rods is ensured. The rail has on both sides guide pins 35, on which are mounted sliders 39, which slide in the grooves of the side walls of the water box. The grooves are covered with plates 40 attached at the ends of the rail to prevent them from fouling. Obviously, the invention is not limited to the constructional solution shown as an example, but there may be various changes to this idea, but it is essential that the pistons and rods connected to the rail move in parallel. PL