Wynalazek niniejszy dotyczy suszenia torfu i podobnych materialów wlóknistych, np, trawy, w stanie rozdrobionym w czyn¬ niku gazowym w rodzaju powietrza, jako zawiesiny, przepuszczanej wraz z tym czynnikiem w ogrzewanych rurach.Wynalazek dotyczy odmiany sposobu suszenia torfu, opisanego w brytyjskich pa¬ tentach nr nr 286 743, 294 289 i 312 964.Przy przeprowadzaniu sposobu wedlug patentu brytyjskiego nr 286 743 stwierdzo¬ no, ze w celu wysuszenia torfu z zawarto¬ scia wody od 50 — 60% do zawartosci 10% konieczny jest stosunkowo dlugi czas, tak ze torf musi byc przeprowadzony przez wiele rzedów rur o znacznej dlugosci, po¬ laczonych szeregowo, aby uzyskac pozada¬ ne wysuszenie. Zadania te wystapily jesz¬ cze wyrazniej przy przeprowadzaniu spo¬ sobu wedlug patentu brytyjskiego nr 294 289, gdy zastosowano mniejsze róznice temperatur przez uzycie ogrzewania o po¬ dwójnym lub wielokrotnym dzialaniu. W celu otrzymania najwiekszego odparowa¬ nia wody nalezalo stosowac bardzo wielki stosunek ciezaru unoszonego materialu do ciezaru unoszacego czynnika gazowego.Stwierdzono, ze torf unosil sie glównie w srodku rur, gdzie odleglosc od scianek by¬ la najwieksza; wynika stad, ze srednica rurma pewien wpjyvr m «*£ suszenia i na stosunek ciezaru torfu, unoszonego w po¬ staci zawiesiny, do ciezaru czynnika gazo¬ wego.f , 1 Z* tego wzgledu korzystne bylo zastoso¬ wanie mozliwie najmniejszej srednicy rur* Jednak przy suszeniu torfu, zawierajacego wlókna, uzycie rur o malej srednicy pocia¬ ga za soba niebezpieczenstwo zatkania tych run Stwierdzono, ze nie zatykaja sie proste rury o srednicy 3,8 cm, jesli przedtem u- skuteczni sie dostatecznie dokladne roz- drobienie torfu.Zastosowanie spiralnych rur stanowi znaczne ulatwienie suszenia torfu; naleza¬ lo bowiem przypuszczac, ze zwiekszy to przenikanie ciepla z rur do torfu i umozli¬ wi zmniejszenie stosunku ciezaru unoszo¬ nego torfu do ciezaru unoszacego gazowe¬ go czynnika. Potwierdzily to doswiadcze¬ nia, wykonane niedawno w urzadzeniu z rurami spiralnymi, skreconymi srubowo we¬ dlug fig. 4 brytyjskiego patentu nr 312 964, przy czym srednica rur wynosila 3,8 cm, a dlugosc — 10,7 m. Stwierdzono równiez, ze czas suszenia mozna znacznie skrócic, co bardzo upraszcza urzadzenie i zmniejsza jego koszt.Stwierdzono jednak, ze wlókna torfu powodowaly zatykanie rur, a w celu zapo¬ biezenia temu trzeba bylo usuwac wlókna torfu, przez odsiewanie ich na sicie przed suszeniem. Takie odsiewanie znacznie zwiekszalo kogzty, gdyz przesiewanie na sicie mokrego lub na wpól mokrego torfu wymagalo zastosowania starannie opraco¬ wanego urzadzenia, zawierajacego sita i przenosniki, prsy czyja koszty utrzymania takiego urzadzenia byly znaczne. Ponadto wlókna torfu czyli odpadki z sit nie mogly byc podwójnie suszone, a nawet mimo za¬ stosowania przesiewania na aide sdarzaly sie p&sypandkowe zatkania rur, wymagajace aatwywwiia calego urzadzenia i stosowa^ nia przyrzadów oczyszczajacych.Wynalazek niniejszy dotyczy zasadni¬ czo urzadzenia do suszenia torfu i podob¬ nych materialów wlóknistych, zapobiegaja¬ cego zatkaniom rur suszacych bez odsiewa¬ nia wlókien, przy czyni w razie potrzeby caly torf moze byc poddawany suszeniu o wielokrotnym dzialaniu.Przedmiotem wynalazku jest równiez urzadzenie do suszenia torfu, unoszonego w postaci zawiesiny w czynniku gazowym w ogrzewanych rurach o takim ksztalcie, ze torf suszy sie prawidlowo i zmusza sie go do unoszenia sie w stycznosci ze scian¬ kami rur, przy czym zapobiega sie ich za¬ tkaniu* Wynalazek polega takze na suszeniu torfu w stanie rozdrobionym, unoszonego gazowym czynnikiem w ogrzewanych prze¬ wodach; torf zostaje rozdrobiony i w sta¬ nie, zawierajacym jeszcze dlugie wlókna, stanowiace naturalna wlasciwosc surowego torfu, jest wprowadzany bezposrednio do czynnika, w którym wytwarza sie zawiesi¬ na torfu.Przedmiotem wynalazku jest takze u- rzadzenie do suszenia torfu i podobnych materialów wlóknistych, skladajace sie z suszarek rurowych zasadniczo tego rodza¬ ju, jaki jest opisany w brytyjskich paten¬ tach nr nr 286 743, 294 289 i 312 964, za¬ wierajacych spiralne rury w polaczeniu ze srodkami rozdrabiajacymi, przylaczonymi bezposrednio do poczatkowego stopnia su¬ szenia.Przedmiotem wynalazku jest równiez tego rodzaju urzadzenie do suszenia, skla¬ dajace sie z wielu polaczonych szeregowo stopni, zawierajacych skrecone srubowo lub spiralne wewnatrz ogrzewane rury, których calkowita dlugosc we wszystkich stopniach ma sie tak do wewnetrznej srednicy rur, jak 1400: 1, przy czym wewnetrzna sred¬ nica rur wynosi przynajmniej § && i za" sadniezo nie wiece) niz 11,5 cm.Przedmiotem wynalazku jest sposób su¬ szenia torfu oraz urzadzenie do stosowania tego sposobu. — 2 —Na rysunku uwidoczniono przyklad wy¬ konania wynalazku. Fig. 1 przedstawia wi¬ dok ogólny jednej postaci wykonania urza¬ dzenia, fig. la — przekrój szczególu, a fig. 2 — widok z góry.Wynalazek opiera sie na spostrzeze¬ niach, ze wewnetrzna srednica rury spi¬ ralnej, wedlug fig. 4 brytyjskiego patentu nr 312 964, moglaby wynosic przynajmniej 6,3 cm, przy zastosowaniu podwójnej spi¬ rali o skoku okolo 61 cm i o odleglosci zwo¬ jów 30,5 cm, bez obawy osadzania sie; torfu lub zmniejszenia sprawnosci, jesli tylko dlugosc rury jest znaczna w porównaniu z jej srednica, np. jesli dlugosc rury wynosi 17,8 m. Stwierdzono, ze gdy szybkosc prze¬ plywu gazu w rurach w tym ukladzie wy¬ nosi przynajmniej 9,15 m na sekunde, to usuwanie wlókien torfu przez odsiewanie na sicie staje sie zbedne, a ciagle suszenie moze byc utrzymane przy duzej sprawno¬ sci i bez zatykania rur; ponadto calkowita ilosc torfu moze byc poddana suszeniu o podwójnym lub wielokrotnym dzialaniUt czego nie mozna bylo osiagnac dotychczas.Badania powyzszych warunków wyka¬ zaly, ze przy danej powierzchni grzejnej, od której zalezy w duzym stopniu przeni¬ kanie ciepla przy zastosowanej róznicy temperatur, uzycie rur o wiekszej dlugosci zwieksza nieco przenikanie ciepla, podczas gdy zwiekszenie srednicy rur zasadniczo nie zmienia tego przenikania ciepla.Glównym skutkiem zwiekszenia sredni¬ cy rur w polaczeniu ze stwierdzeniem, ze przy unoszeniu torfu w czynniku gazowym konieczna jest pewna najmniejsza szybkosc tego czynnika, jest potrzeba zastosowania wiekszej ilosci czynnika gazowego w jed¬ nostce czasu na kazda jednostke ciepla, przenikajacego w tym czasie do suszonego torfu; w ten sposób zwieksza sie skutecz¬ nosc cieplnego czynnika gazowego, a wiec takze i ilosc ciepla, potrzebna do suszenia.Jednak przez zwiekszanie w pewnych gra¬ nicach dlugosci rur w tym samym stosunku co srednicy rur mozna utrzymywac siala ilosc czynnika gazowego na jednostke prze¬ niesionego ciepla przy jednoczesnym za¬ chowaniu duzych sprawnosci suszenia, km-* miennych w urzadzeniach wedlug wspom¬ nianych juz patentów, przy czym urzadza- ma te mozna stosowac do suszenia nieprze- sianego torfu i podobnych materialów wlók¬ nistych w sposób o wiele tanszy niz dotych* czas.Przy zastosowaniu powyzszych rozwa¬ zan w praktyce wedlug jednej postaci wy-* konania glówne czesci urzadzenia do su- szenja sa zbudowane zasadniczo tak, jak wedlug tych patentów, czyli umozliwiaja tanie suszenie z malymi róznicami tempe¬ ratur i zastosowanie wiekszej liczby zabie¬ gów suszacych, przy czym rury suszarki sa wykonane tak, aby utrzymywaly czastki torfu podczas przeplywu w rurach w Scl* slej stycznosci z ich ogrzewanymi scian* kami. ' i Uklad urzadzen, przedstawiony na fclg. 2, 3 i 4 brytyjskiego patentu ar 294289, moze byc zasadniczo utrzymany, jednak z ta róznica, ze nie stosuje sie przenosnika Afx, mieszalnika N2 oraz przenosnika ©2, lecz blisko pierwszej suszarki czyli suszar¬ ki o niskiej temperaturze znajduje sie roz- drabiacz, przy czym ta suszarka i readra- htacz, zostaja; polaczone tak, aby rozdroblo- ny torf byl wprowadzany bezposrednio, wskutek bezwladnosci, do tloczonego góra czynnika gazowego w poblizu podstawy tej suszarki. Równiez nie stosuje sie przewo¬ dów 03 i 04, zawierajacych przenosniki do powtórnego obiegu pewnej czesci suszone¬ go torfu przez te sama suszarke.Jezeli torf zawiera stosunkowo duza zawartosc wody i jest rozdrobiony tylko z grubsza, to suszarka i jej rury musza po¬ dolac suszeniu torfu znacznie trudniejsze¬ go do suszenia niz torf, suszony dotychczas w ten sposób.Zwykle torf, niezaleznie od zawartosci wlókien, musi byc dostatecznie drobno raz* — 3 —dzielony, by spadal przez sito o srednicy oczek okolo 6,5 mm; warunek ten zapewnia wytworzenie wlasciwej zawiesiny w czyn' niku gazowym przy wyzej wspomnianych szybkosciach. Rury suszarki w postaci spi¬ rali maja przeswit nie mniejszy jak 5 cm, przy czym dlugosc rur jest zwiekszona po¬ nad dotychczasowa dlugosc, wynoszaca 10,7 m. Niebezpieczenstwo zatkania zmniej¬ sza sie, jesli szybkosc przeplywu jest do¬ statecznie duza; mozna tu stosowac rury o dlugosci 30,5 m i wiecej, co takze umozli¬ wia zastapienie np, trzema oslonami pieciu oslon o krótszych rurach w danym stopniu suszenia. Przez stosunkowe zwiekszenie dlugosci rur i zmniejszenie liczby oslon mozna takze w sposób zasadniczy zmniej¬ szyc koszt urzadzenia do suszenia torfu przy danej sprawnosci przez zmniejszenie kosztu budowy oslon i liczby wymaganych urzadzen miedzy oslonami, polaczonymi szeregowo w celu utworzenia stopnia su¬ szacego* Wedlug dalszego przykladu wykonania urzadzenie do suszenia o podwójnym dzia¬ laniu moze zawierac dwa zespoly rur o dlugosci 30,5 m pierwszego stopnia susza¬ cego (o ogrzewaniu parowym), oraz jeden zespól rur o tej samej dlugosci drugiego stopnia suszacego (o nizszej temperaturze), przy czym wszystkie rury otrzymuja sred¬ nice od 6,3 cm do 7,6 cm. Zamiast tego moz¬ na zachowac wszystkie piec zespolów rur, w których przepuszcza sie szeregowo torf, przy czym stosuje sie rury o dlugosci 30,5 m i o przeswicie 11,4 cm.Ustalono, ze istnieje nie tylko dolna granica, ponizej której srednice rur nie wy¬ starczaja do wysuszenia nieprzesi&nego torfu, ale istnieje takze górna granica, po¬ za która przy zwiekszeniu srednicy rur zmniejsza sie sprawnosc, wyrazona przez zuzycie ciepla na jednostke ciezaru odpa¬ rowanej wody. Granice te dotycza dlugo¬ sci rur w urzadzeniach, stosowanych w praktyce, i wyrazaja sie tym warunkiem. ze calkowita dlugosc rur, przenoszacych ciepllo, w których torf jest poddawany przebiegowi suszenia, czyli suma dlugosci rur w poszczególnych stopniach, podzielo¬ na przez wewnetrzna srednice rur, daje mniej lub wiecej okreslony stosunek; we¬ wnetrzna srednica rur z poprzednio wy¬ mienionych wzgledów jest przy tym nie mniejsza niz 5 cm i zasadniczo nie wiek¬ sza niz 11,6 cm.Najlepszy stosunek w razie podwójne¬ go suszenia torfu, dajacy jego najwiecej skuteczne suszenie w powyzszy sposób od zawartosci 50% wilgoci do zawartosci 10%, wynosi 1400 : 1. Jesli jednak ustali sie róz¬ nice temperatur i srednice rur, to suszenie takie jest zalezne od czasu, gdy torf wy¬ mienia cieplo z czynna powierzchnia susza¬ rek, czyli od calego czasu unoszenia sie tor¬ fu w ogrzewanych rurach. Sama szybkosc unoszenia zostala okreslona w powyzszy sposób wzgledami co do otrzymania do¬ kladnej zawiesiny i wynosi przy torfie mniej wiecej 9,15 m na sekunde, gdy ten torf nie zawiera wiekszych czastek niz czastki, spadajace przez otwory sita o sred¬ nicy 6,3 mm; przy suszeniu slabszym o za¬ wartosci od 50% wilgoci do 10% (lub przy suszeniu w wyzszych zakresach, gdy odpa¬ rowanie nastepuje szybciej) mozna stoso¬ wac krótsze rury, czyli mozna przyjac sto¬ sunek mniejszy niz 1400 : 1, przy czym o- trzymuje sie dostateczny czas suszenia. Je¬ sli przy danym zmniejszeniu zawartosci wilgoci nie stosuje sie suszenia o podwój¬ nym dzialaniu, to srednie róznice tempera¬ tur ulegaja zmianie; zwiekszenie tempera¬ tury (np. przy suszeniu o pojedynczym dzialaniu, gdy stosuje sie tylko rury, ogrze¬ wane swieza para) umozliwia zastosowanie stosunkowo krótszych rur z ta sama spraw¬ noscia. Suszenie o trzy- lub wielokrotnym dzialaniu (przyjmujac równiez ustalone zmniejszenie zawartosci wilgoci), gdy sto¬ suje sie mniejsze róznice temperatur, wy¬ maga z drugiej strony dluzszego czasu su- — 4 —szenia, jesli wymagana jest jednakowa sprawnosc, a poniewaz szybkosc unoszenia torfu nie moze byc wl praktyce zmniejszona ponizej 9,15 m na sekunde, wiec nalezy u- zyc stosunkowo dluzszych rur. Stosunek dlugosci rury do jej srednicy, rozstrzygaja¬ cy o sprawnosci suszenia w danej rurze lub suszarce (o pojedynczym, podwójnym lub wielokrotnym dzialaniu), jest zasadniczo zmienny w pewnym zakresie po obu stro¬ nach pewnej wartosci najlepszej; ponizej tego zakresu urzadzenie wykazuje braki sprawnosci cieplnej, aj powyzej tego zakre¬ su urzadzenie, np. wskutek zwiekszenia liczby czesci skladowych, jest trudne w ob¬ sludze i wiecej kosztowne niz to jest uspra¬ wiedliwione uzyskanym zwiekszeniem sprawnosci cieplnej. Zakres ten w przy¬ padku suszenia o podwójnym dzialaniu w zastosowaniu do torfu w celu zmniejszenia ilosci wody od zawartosci 50% do 10% wy¬ nosi od 500 : 1 do 2 000 : 1.W przedstawionym na rysunku przy¬ kladzie wykonania urzadzenie wedlug wy¬ nalazku, w zastosowaniu do suszenia tor¬ fu w powyzszych warunkach, posiada trzy suszarki A, B i C, w których szeregowo u- nosi sie zawiesina torfu, przeznaczonego do suszenia. Suszarki posiadaja oslony Au B19 Cl9 zawierajace rury A29 B2 i C2 o ksztal¬ cie spiralnym (fig. la); rury te maja naj¬ wieksza srednice wewnetrzna 57 mmi i dlu¬ gosc 26$ m, tak ze ich calkowita dlugosc wynosi 80,5 m, co zapewnia korzystny sto¬ sunek srednicy do dlugosci.W celu uwzglednienia stopniowo wzra¬ stajacych objetosci wskutek odparowania wody, oslony Av Bl9 Cx zawieraja kolejno coraz to wieksze dlugosci rur.Torf po rozdrobieniu jest doprowadza¬ ny w miejscu N przewodem O ku dolowi do komory Ox w dolnej czesci suszarki C.Z tego miejsca w postaci zawiesiny torf u- nosi sie w góre przez ogrzewane rury C2 z szybkoscia 12,2 m na sekunde w pradzie powietrza lub innego czynnika gazowego, tloczonego dmuchawa Kt do oddzielacza Jlt z którego czesciowo wysuszony torf u- sttwa sie przewodem L19 powietrze zas lub inny czynnik wyplywa przez rure M na ze¬ wnatrz. Rury Cs z zewnatrz sa ogrzewane ciecza, krazaca w oslonie C1 i plynaca przez wymiennice ciepla, wspólpracujace z przyrzadem do oczyszczania gazu E i E19 w celu udzielenia tej cieczy poprzez inna ciecz ciepla, odzyskanego przy skraplaniu par, wytworzonych podczas suszenia torfu w pozostalych rurach A2, B29 co jest jako takie znane.Czesciowo wysuszony torf przewodem Lt doprowadza sie do dolnych konców rur B2 w oslonie Bl9' po opuszczeniu tych rur w górze i po dalszym wysuszeniu torf wydzie¬ la sie w drugim oddzielaczu J2 i prowadzi przewodem L2 do rur A2 trzeciej oslony Au po opuszczeniu tych ostatnich rur torf ostatecznie przepuszcza sie przez oddzie¬ lacz Js i usuwa w miejscu L3 w stanie wy¬ suszonym i zdatnym do uzytku, Szybkosc unoszenia torfu w rurach su¬ szarek B i A wynosi okolo 10 m na sekun¬ de, a calkowity czas suszenia w rurach trzech stopni stanowi okolo 7,5 sekundy.W) przypadku suszarek A i B, ogrzewa¬ nych swieza para, plynaca równolegle przez oslony A19 B± naokolo zewnetrznych powierzchni rur w tych oslonach, gazowy czynnik, np. mieszanina powietrza i pary, krazy w zamknietym obiegu. Czynnik ten, unoszac zawiesine torfu w przewodzie L2, jest tloczony dmuchawa K2 w góre przez beben A i oddzielacz J3 (w którym torf jest usuwany), a stad przewodem P1 do suszar¬ ki B (do której torf doprowadza sie przez przewód Lx) i do oddzielacza J2 (gdzie torf jest usuwany) oraz przez przewód P2 do dolnej czesci oczyszczalnika gazu E; z gór¬ nej czesci tego oczyszczalnika ochlodzony czynnik jest odciagany przewodem P3 od strony ssania dmuchawy K2.W tym urzadzeniu torf poddawany jest jedynie rozdrabianiu do zadanego stopnia — 5 —i odpowiedniemu mieszaniu w celu uzyska¬ nia jednorodnosci; przed wpuszczeniem do suszarki C o nizszej temperaturze czyli suszarki pierwszego stopnia torf nie jest poddawany zadnemu innemu dzialaniu, przy czym jest doprowadzany z dostatecz¬ na jednorodnoscia do unoszacego sie pra¬ du czynnika gazowego u podstawy tej su¬ szarki, Cala ilosc wprowadzanego w ten sposób torfu jest poddawana suszeniu o podwój¬ nym dzialaniu i o wysokiej sprawnosci.Poniewaz taki stosunek zmienia sie w zaleznosci od zadanej sprawnosci, zawarto¬ sci wilgoci i róznic temperatur, gdy suszo¬ nym materialem jest torf, wiec powyzszy zakres moze byc zmieniany w przypadku suszenia innych materialów wlóknistych, które mozna suszyc w postaci zawiesiny, u- noszonej w ogrzewanych rurach. W ten sposób takze zblizanie lub oddalanie sie od wartosci najlepszej, dajace sie stwierdzic próbami, staje sie glównie zalezne od in¬ nych warunków, np. warunków ekonomicz¬ nych. PLThe present invention relates to the drying of peat and similar fibrous materials, e.g. grass, in a particulate state in a gaseous medium such as air, as a slurry, which is passed along with this medium in heated pipes. The invention relates to a variant of the method for drying peat described in British papers. Nos. 286 743, 294 289 and 312 964. In carrying out the method according to British Patent No. 286 743, it was found that a relatively long time was required to dry peat with a water content of 50-60% to 10%. so that the peat must pass through several rows of pipes of considerable length, connected in series, to obtain the desired drying. These tasks were even more pronounced in the implementation of the process according to British Patent No. 294,289 when smaller temperature differences were applied by using dual or multiple-acting heating. In order to obtain the greatest evaporation of water, a very large ratio of the weight of the lifted material to the weight of the gaseous medium was to be used. It was found that the peat floated mainly in the center of the pipes, where the distance from the walls was greatest; it follows that the diameter of the pipe has a certain degree of drying and the ratio of the weight of the peat, suspended as a slurry, to the weight of the gaseous medium. For this reason, it was advantageous to use the smallest possible pipe diameter. However, when drying peat containing fibers, the use of pipes with a small diameter carries a risk of clogging of these fleece. It has been found that straight pipes with a diameter of 3.8 cm do not clog if sufficiently thorough grinding of the peat is successfully achieved. The use of spiral pipes is a great help in drying peat; it was to be assumed that this would increase the heat transfer from the pipes into the peat and make it possible to reduce the ratio of the weight of the lifted peat to the weight of the gaseous medium. This was confirmed by experiments recently performed on a device with helical tubes twisted as shown in Fig. 4 of British Patent No. 312,964, with the diameter of the tubes being 3.8 cm and the length - 10.7 m. It has also been found that drying time can be significantly reduced, which greatly simplifies the equipment and reduces its cost. However, it was found that peat fibers caused clogging of the pipes, and to prevent this, it was necessary to remove the peat fibers by sieving them on a sieve before drying. Such screening greatly increased the number of people, as screening on a wet or semi-wet peat sieve required the use of a carefully crafted device, including sieves and conveyors, and the cost of maintaining such a device was considerable. In addition, peat fibers, i.e. sieve waste, could not be dried twice, and even despite the use of sieving, the pipes were clogged with sandpaper, requiring easy cleaning of the entire device and the use of cleaning devices. The invention also relates to a device for drying the peat suspended in the form of a slurry in a gaseous medium, if required, the entire peat can be dried. heated pipes of such a shape that the peat is dried properly and is forced to float in contact with the pipe walls, while preventing its clogging * The invention also consists in drying peat in a fragmented state, carried by a gaseous medium in heated wires; The peat is crushed and, in a state that still contains long fibers, which are a natural property of raw peat, is fed directly into the medium in which the peat is suspended. tube dryers essentially of the kind described in British Patents Nos. 286,743, 294,289 and 312,964, containing spiral tubes in conjunction with disintegrating agents directly attached to the initial drying stage. The invention also relates to a drying apparatus of this type, consisting of a plurality of series connected stages, comprising a helical or helical spiral inside heated pipes, the overall length of which in all stages is similar to the inside diameter of the pipes as 1400: 1, with the inside diameter being the diameter of the pipes is at least 11.5 cm. there is a method of drying peat and an apparatus for using this method. An example of an embodiment of the invention is shown in the drawing. Fig. 1 shows an overview of one embodiment of the device, Fig. 1a is a detail section, and Fig. 2 is a top view. The invention is based on the observation that the inner diameter of the flexible pipe as shown in Fig. 4 of British Patent No. 312,964, could be at least 6.3 cm, using a double spiral with a pitch of about 61 cm and a coil distance of 30.5 cm, without the risk of settling; of peat or a reduction in efficiency if only the pipe length is significant compared to its diameter, e.g. if the pipe length is 17.8 m. It has been found that when the gas flow velocity in the pipes in this system is at least 9.15 m per second, this removal of the peat fibers by sieving becomes superfluous, and still drying can be maintained at high efficiency and without clogging of the pipes; in addition, the total amount of peat can be dried with a double or multiple action, which could not be achieved so far. Studies of the above conditions have shown that for a given heating surface, which largely depends on heat transfer at the applied temperature difference, the use of pipes a greater length slightly increases the heat transfer, while increasing the diameter of the pipes does not substantially change this heat transfer. The main effect of increasing the diameter of the pipes, combined with the statement that when peat is lifted in the gaseous medium, a certain minimum speed of this factor is necessary, is the need to use a greater amount of gaseous medium per unit time for each unit of heat penetrating at that time into the dried peat; in this way the efficiency of the thermal gaseous medium is increased, and therefore the amount of heat required for drying. However, by increasing the length of the pipes within certain limits to the same proportion as the diameter of the pipes, it is possible to keep the total amount of the gas medium per transmission unit of the heat carried while maintaining high drying efficiencies, variable in the devices according to the aforementioned patents, and this device can be used for drying unwrought peat and similar fibrous materials in a much cheaper way than When the above considerations are applied in practice according to one embodiment, the main parts of the drying system are essentially constructed in the same way as according to these patents, i.e. they enable cheap drying with small temperature differences and the use of more drying operations, the dryer pipes being made so as to hold the peat particles during the flow in the pipes in heated walls. 'and the Device Layout, shown in fclg. 2, 3 and 4 of British Patent No. ar 294289, can be substantially maintained, but with the difference that the Afx conveyor, N2 mixer and conveyor 2 are not used, but a shredder is located close to the first dryer, i.e. the low temperature dryer. the dryer and the reader remain; connected so that the crushed peat is introduced directly, by inertia, into the pumped top of the gaseous medium near the base of this dryer. Also, lines 03 and 04 containing conveyors are not used to recycle a certain portion of the dried peat through the same dryer. If the peat contains a relatively high water content and is only roughly crushed, the dryer and its pipes must be refilled. drying of peat much more difficult to dry than peat, so far dried in this way. Usually, the peat, regardless of its fiber content, must be finely divided once - 3 - to fall through a sieve with a mesh diameter of about 6.5 mm; this condition ensures the formation of a proper suspension in the gaseous medium at the above-mentioned speeds. The steam dryer tubes have a clearance of not less than 5 cm, the length of the tubes being increased beyond the current length of 10.7 m. The danger of clogging is reduced if the flow rate is sufficiently high; pipes with a length of 30.5 m and more can be used here, which also makes it possible to replace, for example, with three casings of five casings with shorter pipes for a given degree of drying. By relatively increasing the length of the pipes and reducing the number of shields, it is also possible to substantially reduce the cost of the equipment for drying the peat at a given efficiency by reducing the cost of building the shields and the number of equipment required between the shields, connected in series to form a dry degree * According to the following example of the embodiment, the dual-action drying apparatus may comprise two 30.5 m long tube bundles of the first drying stage (steam heated), and one tube bundle of the same length of the second drying stage (lower temperature), whereby all pipes have a diameter of 6.3 cm to 7.6 cm. Instead, it is possible to retain all of the furnace of pipe assemblies in which peat is passed in series, using 30.5 m long pipes and 11.4 cm openings. It has been found that there is not only a lower limit below which pipe diameters do not exceed Sufficient to dry the non-sieved peat, but there is also an upper limit whereby increasing the diameter of the pipes reduces the efficiency, expressed as the heat consumption per unit weight of the evaporated water. These limits relate to the length of the pipes in equipment used in practice and are expressed by this condition. that the total length of the heat transfer pipes in which the peat is subjected to the drying process, ie the sum of the lengths of the pipes in the various stages, divided by the internal diameter of the pipes, gives a more or less specific ratio; The internal diameter of the pipes for the above-mentioned reasons is not less than 5 cm and generally not more than 11.6 cm. The best ratio in the case of double drying of peat, giving it the most effective drying in the above manner than with a moisture content of 50% to a content of 10%, it is 1,400: 1. However, once the temperature differences and pipe diameters are established, such drying depends on the time when peat exchanges heat from the active surface of the dryers, i.e. the time the torture floats in the heated pipes. The rate of lifting itself has been determined in the above manner with regard to obtaining a precise slurry and is about 9.15 m per second for peat, when this peat does not contain particles larger than particles falling through the holes of a 6.3 mesh screen. mm; for weaker drying with a moisture content of 50% to 10% (or for drying in higher ranges when evaporation occurs faster), shorter tubes can be used, i.e. a ratio of less than 1400: 1 can be assumed, with Sufficient drying time is maintained. If dual-action drying is not used for a given moisture reduction, the average temperature differences are altered; Increasing the temperature (for example, in single-action drying, when only pipes, heated with fresh steam, are used) makes it possible to use relatively shorter pipes with the same efficiency. Drying with three or more effects (assuming also a predetermined reduction in moisture content) when smaller temperature differences are used, on the other hand, require longer drying times if equal efficiency is required, and since the lifting speed is the peat must not in practice be reduced below 9.15 m per second, so use relatively longer pipes. The ratio of tube length to tube diameter, which determines the drying efficiency of a given tube or dryer (single, double or multiple operation), is substantially variable to some extent on both sides of a certain best value; Below this range the device has a lack of thermal efficiency, and above this range the device, for example due to an increase in the number of components, is difficult to operate and more expensive than is justified by the resulting increase in thermal efficiency. This range in the case of double-action drying in peat application in order to reduce the amount of water from 50% to 10% is from 500: 1 to 2,000: 1. In the example of the embodiment shown, the device according to The invention, when used to dry the peat under the above conditions, has three dryers A, B and C in which the peat slurry to be dried is carried in series. The dryers have Au B19 Cl9 shells containing spiral shaped tubes A29 B2 and C2 (FIG. 1a); These pipes have the largest internal diameter of 57 mm and a length of 26 m, so that their total length is 80.5 m, which provides a favorable ratio of diameter to length. To take account of the gradually increasing volumes due to the evaporation of water , the Av Bl9 Cx sheaths contain successively longer and longer pipe lengths. After grinding, the turf is fed at the N point through the O conduit down to the Ox chamber in the lower part of the CZ dryer, this place is lifted upwards by the heated pipes in the form of a slurry. C2 at a speed of 12.2 m per second in the flow of air or other gaseous medium, forced by a Kt blower into the Jlt separator from which partially dried peat is formed through the L19 conduit, while air or other medium flows through the M pipe to the outside. The pipes Cs on the outside are heated by the liquid that circulates in the casing C1 and flows through the heat exchangers, cooperating with the gas purification device E and E19 in order to impart heat to this liquid through another liquid, recovered by the condensation of the vapors produced during the drying of peat in the remaining pipes A2 , B29 as is known per se. The partially dried peat is fed through the Lt conduit to the lower ends of the pipes B2 in the casing Bl9 ', after lowering these pipes upwards and after further drying, the peat is separated in the second separator J2 and leads via the conduit L2 to the pipes A2 of the third Au sheath, after leaving the latter pipes, the peat is finally passed through the separator Js and removed at the point L3 in a dried and usable state. The peat lift rate in the pipes of dryers B and A is about 10 m per second. de, and the total drying time in the three-stage pipes is about 7.5 seconds. In the case of dryers A and B, heated with fresh steam, flowing in parallel through the shields A19 B ± around the outside pipes in these shells, gaseous medium, e.g. a mixture of air and steam, circulates in a closed circuit. This factor, lifting the peat suspension in the line L2, is forced upwards by the fan K2 through the drum A and the separator J3 (in which the peat is removed), and then through the line P1 to the dryer B (to which the peat is fed through the line Lx) and to separator J2 (where peat is removed) and via line P2 to the bottom of the gas cleaner E; from the upper part of this purifier, the cooled medium is drawn off through the line P3 from the suction side of the K2 blower. In this device, the peat is subjected only to grinding to a given degree - 5 and appropriate mixing in order to obtain homogeneity; the peat is not subjected to any other treatment before being introduced into the dryer C with a lower temperature, i.e. the first stage dryer, and is fed with sufficient homogeneity to the floating gaseous medium at the base of the dryer, the entire amount introduced in this way the peat is subjected to a double-action and high-efficiency drying, as this ratio varies with the desired efficiency, moisture content and temperature differences when the material to be dried is peat, the above range may be altered when drying other fibrous materials that can be dried as a slurry, carried in heated pipes. In this way, also the approach or departure from the best value, which can be found by trials, becomes mainly dependent on other conditions, eg economic conditions. PL