PL248642B1 - Układ pomiarowy i sposób detekcji bardzo słabych sygnałów optycznych do odczytu dozymetrów - Google Patents
Układ pomiarowy i sposób detekcji bardzo słabych sygnałów optycznych do odczytu dozymetrówInfo
- Publication number
- PL248642B1 PL248642B1 PL443362A PL44336222A PL248642B1 PL 248642 B1 PL248642 B1 PL 248642B1 PL 443362 A PL443362 A PL 443362A PL 44336222 A PL44336222 A PL 44336222A PL 248642 B1 PL248642 B1 PL 248642B1
- Authority
- PL
- Poland
- Prior art keywords
- current
- voltage
- integrating
- voltage converter
- converter
- Prior art date
Links
Classifications
-
- G—PHYSICS
- G01—MEASURING; TESTING
- G01T—MEASUREMENT OF NUCLEAR OR X-RADIATION
- G01T1/00—Measuring X-radiation, gamma radiation, corpuscular radiation, or cosmic radiation
- G01T1/02—Dosimeters
- G01T1/10—Luminescent dosimeters
- G01T1/11—Thermo-luminescent dosimeters
- G01T1/115—Read-out devices
-
- G—PHYSICS
- G01—MEASURING; TESTING
- G01J—MEASUREMENT OF INTENSITY, VELOCITY, SPECTRAL CONTENT, POLARISATION, PHASE OR PULSE CHARACTERISTICS OF INFRARED, VISIBLE OR ULTRAVIOLET LIGHT; COLORIMETRY; RADIATION PYROMETRY
- G01J1/00—Photometry, e.g. photographic exposure meter
- G01J1/42—Photometry, e.g. photographic exposure meter using electric radiation detectors
- G01J1/44—Electric circuits
-
- G—PHYSICS
- G01—MEASURING; TESTING
- G01T—MEASUREMENT OF NUCLEAR OR X-RADIATION
- G01T1/00—Measuring X-radiation, gamma radiation, corpuscular radiation, or cosmic radiation
- G01T1/16—Measuring radiation intensity
- G01T1/20—Measuring radiation intensity with scintillation detectors
- G01T1/2018—Scintillation-photodiode combinations
- G01T1/20184—Detector read-out circuitry, e.g. for clearing of traps, compensating for traps or compensating for direct hits
Landscapes
- Physics & Mathematics (AREA)
- General Physics & Mathematics (AREA)
- Spectroscopy & Molecular Physics (AREA)
- Health & Medical Sciences (AREA)
- Life Sciences & Earth Sciences (AREA)
- High Energy & Nuclear Physics (AREA)
- Molecular Biology (AREA)
- Measurement Of Radiation (AREA)
Abstract
Przedmiotem zgłoszenia jest układ pomiarowy (1) do detekcji bardzo słabych sygnałów optycznych do odczytu dozymetrów TLD zawierający matrycę diod lawinowych (2), całkujący konwerter prąd-napięcie (3) oraz wtórnik napięcia (4) i procesor (5) oraz przetwornik (6) i układy sprzężenia zwrotnego (7-10) z odpowiadającymi im przekaźnikami (11-14) oraz układem całkującym (15) charakteryzujący się tym, że matryca diod lawinowych (2) połączona jest z całkującym konwerterem prąd — napięcie (3), który to całkujący konwerter prąd-napięcie (3) połączony jest na wyjściu z wejściem przetwornika (6), przy czym konwerter prąd-napięcie (3) połączony jest na wyjściu również do wyjść układów sprzężenia zwrotnego (7-10), a do wejścia odwracającego „-” konwertera prąd-napięcie (3) dołączone są przekaźniki (11-14), jednocześnie konwerter prąd-napięcie (3) dołączony jest do procesora (5) poprzez wtórnik napięcia (4), i procesor (5) połączony jest z wejściami sterującymi przekaźników (11-14). Przedmiotem zgłoszenia jest również sposób detekcji bardzo słabych sygnałów optycznych do odczytu dozymetrów.
Description
Przedmiotem wynalazku jest półprzewodnikowy detektor światła i sposób odczytu sygnałów świetlnych z dozymetrów termoluminescencyjnych.
Dozymetria indywidualna opiera się w dużej mierze o pastylki termoluminescencyjne, w których przebiega reakcja chemiczna polegająca na emisji fotonów ze struktury pastylki pod wpływem wysokiej temperatury. Ilość światła emitowana przy określonych warunkach termicznych jest proporcjonalna do dawki promieniowania zaabsorbowanej przez pastylkę. Sygnał optyczny był mierzony do tej pory przez fotopowielacze lampowe. Oferowane w niniejszym zgłoszeniu rozwiązanie pozwala na wyeliminowanie dużego i skomplikowanego w budowie fotopowielacza lampowego poprzez zastosowanie fotodiody lawinowej.
Oferowane na rynku fotodiody lawinowe wykazały odpowiednią czułość detekcji światła, dla odczytu detektorów termoluminescencyjnych. Przetestowane rozwiązania oparte o fotodiodę lawinową jako element detekcyjny oraz elektroniczny układ wzmacniający sygnał pozwoliły uzyskać czułość odczytu na poziomie 0,1 mSv. Dawka 0,1 mSv jest poniżej oczekiwań laboratoriów zajmujących się komercyjnymi odczytami dozymetrów termoluminescencyjnych. Biorąc pod uwagę, że zgodnie z rozporządzeniem Rady Ministrów z 2005 roku, dawka promieniowania efektywna na którą może być narażony pracownik wynosi 20 mSv, poziom 0,1 mSv jest wystarczający.
Pomiar sygnałów świetlnych o bardzo małym natężeniu zarezerwowany był do tej pory dla fotopowielaczy lampowych. Wszelkie rozwiązania techniczne gdzie pomiar małych sygnałów świetlnych był pomiarem docelowym czy też wtórnym do pomiaru błysków scyntylacyjnych w procesie detekcji promieniowania jonizującego był realizowany przez fotopowielacze. Największą wadą fotopowielaczy jest konieczność stosowania wysokich napięć do zasilania oraz wysoki koszt produkcji który nie maleje w zależności od wolumenu tak jak to ma miejsce przy elektronice i optoelektronice zintegrowanej. Wykorzystanie półprzewodnikowych fotodiod lawinowych, pozwala nie tylko na redukcje kosztów, ale i układów zasilania oraz zmniejszają rozmiary elementów pomiarowych.
Diody lawinowe, które były wybierane do testów prototypu mają rozmiary obszaru aktywnego od 1 χ 1 mm do 6 χ 6 mm. W zaproponowanym rozwiązaniu do detekcji dozymetrów termoluminescencyjnych najlepsze efekty zostały uzyskane dla największej powierzchni aktywnej. Testowane były równolegle fotodiody lawinowe chłodzone jak i nie chłodzone. Dla detektorów chłodzonych były mniejsze szumy wywołane fluktuacjami termicznymi, natomiast cena detektorów niechłodzonych była co najmniej o rząd wielkości mniejsza, dlatego to rozwiązanie jest wskazywane jako rozwiązanie optymalne.
Celem wynalazku jest zmniejszenie konieczności stosowania wysokich napięć, rozmiarów układów zasilania i elementów pomiarowych poprzez wykorzystanie diod lawinowych co przekłada się również na zmniejszenie kosztów produkcji fotopowielaczy.
Układ pomiarowy do detekcji bardzo słabych sygnałów optycznych do odczytu dozymetrów TLD zawierający matrycę diod lawinowych, całkujący konwerter prąd-napięcie oraz wtórnik napięcia i procesor oraz przetwornik i układy sprzężenia zwrotnego z odpowiadającymi im przekaźnikami oraz układem całkującym według rozwiązania charakteryzuje się tym, że matryca diod lawinowych połączona jest z całkującym konwerterem prąd-napięcie, który to całkujący konwerter prąd-napięcie połączony jest na wyjściu z wejściem przetwornika. Konwerter prąd-napięcie połączony jest na wyjściu również do wyjść układów sprzężenia zwrotnego, gdzie do wejścia odwracającego „-” konwertera prąd-napięcie dołączone są przekaźniki. Konwerter prąd-napięcie dołączony jest do procesora poprzez wtórnik napięcia, a procesor połączony jest z wejściami sterującymi przekaźników.
Korzystnie, układ sprzężenia zwrotnego realizowany jest przez kondensator i rezystor.
Korzystnie, przetwornik jest przetwornikiem 15-to bitowym.
Sposób detekcji bardzo słabych sygnałów optycznych do odczytu dozymetrów TLD charakteryzuje się tym, że matryca diod lawinowych zasilana jest napięciem o polaryzacji ujemnej wywołując tym samym krótkie impulsy prądowe doprowadzane na wejście odwracające „-” całkującego konwertera prąd-napięcie. Współczynnik konwersji całkującego konwertera prąd-napięcie dobierany jest na podstawie jednego z czterech zakresów współczynników, który to następnie współczynnik konwersji całkującego konwertera prąd-napięcie zmieniany jest poprzez przekaźniki przełączające układy sprzężenia zwrotnego. Wybór pierwszego współczynnika wymaga kompensacji prądu ciemnego matrycy poprzez podanie na wejście całkującego konwertera prądu-napięcia napięcia kompensującego, następnie przekaźniki przełączające układy sprzężenia zwrotnego sterowane są sygnałem bezpośrednim z procesora.
Równocześnie napięcie wyjściowe całkującego konwertera prąd-napięcie jest przetwarzane w przetworniku i odczytywane przez procesor jako bardzo słabe sygnały optyczne. Napięcie kompensujące powstaje w wyniku całkowania układem całkującym sygnału PWM z procesora, gdzie napięcie kompensujące podawanie jest przez wtórnik napięcia i rezystor do wejścia całkującego konwertera prąd-napięcie.
Korzystnie, kierunek prądu kompensacyjnego jest przeciwny do prądu ciemnego.
Korzystnie, całkujący konwerter prąd-napięcie stanowi układ całkujący uśredniając napięcie wyjściowe, mierzone przed przetwornik A/C.
Korzystnie, napięcie wyjściowe całkującego konwertera prąd-napięcie jest proporcjonalne do liczby padających fotonów na matrycę.
Wynalazek został przedstawiony w przykładzie wykonania na rysunku, na którym:
Fig. 1 przedstawia rozwiązanie według wynalazku.
Fig. 2 przedstawia system odczytu TLD.
Fig. 3 przedstawia odpowiedź układu zbudowanego z fotodiody lawinowej w procesie ekspozycji na oświetlenie wynikające z podgrzewania dozymetru termoluminescencyjnego.
Wynalazek dotyczący półprzewodnikowego detektora światła do odczytu sygnałów świetlnych z dozymetrów termoluminescencyjnych zostanie bliżej objaśniony w przykładach wykonania rozwiązania dla każdej z kategorii wynalazku.
Układ pomiarowy do detekcji bardzo słabych sygnałów optycznych do odczytu dozymetrów TLD zawierający matrycę diod lawinowych 2, całkujący konwerter prąd-napięcie 3 oraz wtórnik napięcia 4 i procesor 5 oraz przetwornik 6 i układy sprzężenia zwrotnego 7-10 z odpowiadającymi im przekaźnikami 11-14 oraz układem całkującym 15 według rozwiązania charakteryzuje się tym, że matryca diod lawinowych 2 połączona jest z całkującym konwerterem prąd-napięcie 3, który to całkujący konwerter prąd-napięcie 3 połączony jest na wyjściu z wejściem przetwornika 6. Konwerter prąd-napięcie 3 połączony jest na wyjściu również do wyjść układów sprzężenia zwrotnego 7-10, przy czym do wejścia odwracającego „-” konwertera prąd-napięcie 3 dołączone są przekaźniki 11-14. Konwerter prąd-napięcie 3 dołączony jest do procesora 5 poprzez wtórnik napięcia 4, a procesor 5 połączony jest z wejściami sterującymi przekaźników 11-14. Układ sprzężenia zwrotnego 7-10 realizowany jest przez kondensator i rezystor, a przetwornik 6 jest przetwornikiem 15-to bitowym.
Sposób detekcji bardzo słabych sygnałów optycznych do odczytu dozymetrów TLD charakteryzujący się tym, że matryca diod lawinowych 2 zasilana jest napięciem o polaryzacji ujemnej wywołując tym samym krótkie impulsy prądowe doprowadzane na wejście odwracające „-” całkującego konwertera prąd-napięcie 3, współczynnik konwersji całkującego konwertera prąd-napięcie 3 dobierany jest na podstawie jednego z czterech zakresów współczynników, który to następnie współczynnik konwersji całkującego konwertera prąd-napięcie 3 zmieniany jest poprzez przekaźniki 11-14 przełączające układy sprzężenia zwrotnego 7-10, gdzie wybór pierwszego współczynnika wymaga kompensacji prądu ciemnego matrycy poprzez podanie na wejście całkującego konwertera prądu-napięcia 3 napięcia kompensującego, następnie przekaźniki 11-14 przełączające układy sprzężenia zwrotnego 7-10 sterowane są sygnałem bezpośrednim z procesora 5, równocześnie napięcie wyjściowe całkującego konwertera prąd-napięcie 3 jest przetwarzane w przetworniku 6 i odczytywane przez procesor 5 jako bardzo słabe sygnały optyczne, przy czym napięcie kompensujące powstaje w wyniku całkowania układem całkującym 15 sygnału PWM z procesora 5, przy czym napięcie kompensujące podawanie jest przez wtórnik napięcia 4 i rezystor do wejścia całkującego konwertera prąd-napięcie 3. Kierunek prądu kompensacyjnego jest przeciwny do prądu ciemnego, a całkujący konwerter prąd-napięcie 3 stanowi układ całkujący uśredniając napięcie wyjściowe, mierzone przed przetwornik A/C. Napięcie wyjściowe całkującego konwertera prąd-napięcie 3 jest proporcjonalne do liczby padających fotonów na matrycę.
Do detekcji sygnału optycznego użyto matrycy fotodiod lawinowych SIPM C-series f-my ON Semiconductors, oznaczonej na schemacie jako D1. Zespół anod matrycy spolaryzowany jest napięciem o polaryzacji ujemnej względem masy, wartość tego napięcia - 27V. Padające na matrycę fotony wywołują krótkie impulsy prądowe, które trafiają do wejścia konwertera prąd-napięcie. Konwerter pełni również funkcję układu całkującego, dzięki czemu wartość napięcia wyjściowego konwertera jest uśredniona i można ją mierzyć przy pomocy przetwornika A/C. Całkujący konwerter prąd-napięcie (I-V) zrealizowany został w oparciu o układ MCP6022, oznaczony na schemacie jako US3B. Współczynnik konwersji można zmieniać w zakresie 4-ech dekad, służą do tego 4 przekaźniki K1..K4, przełączające sprzężenia zwrotne Ri-Ci (i 1..4). W przypadku zakresu o największej czułości (R1-C1, współczynnik konwersji 10Λ8 V/A) konieczna jest kompensacja prądu ciemnego matrycy.
Prąd kompensacyjny uzyskuje się podając do wejścia konwertera I-V napięcie kompensacyjne przez rezystor R5 (100M), kierunek tego prądu jest przeciwny do prądu ciemnego. Napięcie kompensacyjne powstaje w wyniku całkowania (R6-C5) sygnału PWM z procesora US1 i za pośrednictwem wtórnika napięciowego (zrealizowanego na US3A) podawany jest poprzez rezystor R5 do wejścia konwertera I-V. Przekaźniki zmieniające zakresy K1..K4 sterowane są bezpośrednio z portu B procesora US1 (Atmeg328).
Zakresy współczynników konwersji:
- 10Λ8 V/A
- 10Λ7 V/A
- 10Λ6 V/A
- 10Λ5 V/A
Napięcie wyjściowe konwertera, proporcjonalne do liczby padających fotonów na matrycę, przetwarzane jest na wartość binarną w 15-to bitowym przetworniku ADS1115 (US2) i odczytywane przez procesor US1 za pośrednictwem magistrali I2C. Do komunikacji z komputerem PC wykorzystano interfejs RS232 TTL układu US1 i konwerter RS232-USB.
Testowanie detektora światła odbywa się w warunkach zdefiniowanych przez producenta pastylek TLD i jest unormowane. Ogrzewanie pastylki odbywa się poprzez nadmuch azotu, który jest podgrzewany w 2 etapach. Podczas całego procesu następuje emitowanie fotonów, których całkowita liczba jest proporcjonalna do dawki pochłoniętej przez dozymetr. Do testów detektorów wykonywane były serie dozymetrów, które były napromienione określonymi dawkami przez akredytowane laboratorium.
Claims (7)
1. Układ pomiarowy (1) do detekcji bardzo słabych sygnałów optycznych do odczytu dozymetrów TLD zawierający matrycę diod lawinowych (2), całkujący konwerter prąd-napięcie (3) oraz wtórnik napięcia (4) i procesor (5) oraz przetwornik (6) i układy sprzężenia zwrotnego (7-10) z odpowiadającymi im przekaźnikami (11-14) oraz układem całkującym (15), znamienny tym, że matryca diod lawinowych (2) połączona jest z całkującym konwerterem prąd-napięcie (3), który to całkujący konwerter prąd-napięcie (3) połączony jest na wyjściu z wejściem przetwornika (6), przy czym konwerter prąd-napięcie (3) połączony jest na wyjściu również do wyjść układów sprzężenia zwrotnego (7-10), a do wejścia odwracającego „-” konwertera prąd-napięcie (3) dołączone są przekaźniki (11-14), jednocześnie konwerter prąd-napięcie (3) dołączony jest do procesora (5) poprzez wtórnik napięcia (4), i procesor (5) połączony jest z wejściami sterującymi przekaźników (11-14).
2. Układ według zastrz. 1, znamienny tym, że układy sprzężenia zwrotnego (7-10) realizowany jest przez kondensator i rezystor.
3. Układ według zastrz. 1 albo 2, znamienny tym, że przetwornik (6) jest przetwornikiem 15-to bitowym.
4. Sposób detekcji bardzo słabych sygnałów optycznych do odczytu dozymetrów TLD, znamienny tym, że matryca diod lawinowych (2) zasilana jest napięciem o polaryzacji ujemnej wywołując tym samym krótkie impulsy prądowe doprowadzane na wejście odwracające „-” całkującego konwertera prąd-napięcie (3), współczynnik konwersji całkującego konwertera prąd-napięcie (3) dobierany jest na podstawie jednego z czterech zakresów współczynników, który to następnie współczynnik konwersji całkującego konwertera prąd-napięcie (3) zmieniany jest poprzez przekaźniki (11-14) przełączające układy sprzężenia zwrotnego (7-10), gdzie wybór pierwszego współczynnika wymaga kompensacji prądu ciemnego matrycy poprzez podanie na wejście całkującego konwertera prądu-napięcia (3) napięcia kompensującego, następnie przekaźniki (11-14) przełączające układy sprzężenia zwrotnego (7-10) sterowane są sygnałem bezpośrednim z procesora (5), równocześnie napięcie wyjściowe całkującego konwertera prąd-napięcie (3) jest przetwarzane w przetworniku (6) i odczytywane przez procesor (5) jako bardzo słabe sygnały optyczne, przy czym napięcie kompensujące powstaje w wyniku całkowania układem całkującym (15) sygnału PWM z procesora (5), przy czym
PL 248642 Β1 napięcie kompensujące podawanie jest przez wtórnik napięcia (4) i rezystor do wejścia całkującego konwertera prąd-napięcie (3).
5. Sposób według zastrz. 4, znamienny tym, że kierunek prądu kompensacyjnego jest przeciwny do prądu ciemnego.
6. Sposób według zastrz. 4 albo 5, znamienny tym, że całkujący konwerter prąd-napięcie (3) stanowi układ całkujący uśredniając napięcie wyjściowe, mierzone przed przetwornik A/C.
7. Sposób według zastrz. 4 albo 5 albo 6, znamienny tym, że napięcie wyjściowe całkującego konwertera prąd-napięcie (3) jest proporcjonalne do liczby padających fotonów na matrycę.
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| PL443362A PL248642B1 (pl) | 2022-12-30 | 2022-12-30 | Układ pomiarowy i sposób detekcji bardzo słabych sygnałów optycznych do odczytu dozymetrów |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| PL443362A PL248642B1 (pl) | 2022-12-30 | 2022-12-30 | Układ pomiarowy i sposób detekcji bardzo słabych sygnałów optycznych do odczytu dozymetrów |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| PL443362A1 PL443362A1 (pl) | 2024-02-12 |
| PL248642B1 true PL248642B1 (pl) | 2026-01-05 |
Family
ID=89855763
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| PL443362A PL248642B1 (pl) | 2022-12-30 | 2022-12-30 | Układ pomiarowy i sposób detekcji bardzo słabych sygnałów optycznych do odczytu dozymetrów |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| PL (1) | PL248642B1 (pl) |
Citations (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| GB1147655A (en) * | 1965-10-01 | 1969-04-02 | Belge Lampes Mat Electr Mble | Improvements in and relating to measuring instruments for use with a thermo-luminescent dosimeter |
| DE19740212A1 (de) * | 1997-09-12 | 1999-03-25 | Siemens Ag | Halbleiter-Strahlungsdetektor mit Temperaturkompensation |
| US6011252A (en) * | 1997-06-27 | 2000-01-04 | Caliper Technologies Corp. | Method and apparatus for detecting low light levels |
| EP2404196B1 (en) * | 2009-03-06 | 2013-10-16 | Koninklijke Philips N.V. | Temperature compensation and control circuit for single photon counters |
-
2022
- 2022-12-30 PL PL443362A patent/PL248642B1/pl unknown
Patent Citations (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| GB1147655A (en) * | 1965-10-01 | 1969-04-02 | Belge Lampes Mat Electr Mble | Improvements in and relating to measuring instruments for use with a thermo-luminescent dosimeter |
| US6011252A (en) * | 1997-06-27 | 2000-01-04 | Caliper Technologies Corp. | Method and apparatus for detecting low light levels |
| DE19740212A1 (de) * | 1997-09-12 | 1999-03-25 | Siemens Ag | Halbleiter-Strahlungsdetektor mit Temperaturkompensation |
| EP2404196B1 (en) * | 2009-03-06 | 2013-10-16 | Koninklijke Philips N.V. | Temperature compensation and control circuit for single photon counters |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| PL443362A1 (pl) | 2024-02-12 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| US7157681B1 (en) | Photomultiplier tube gain stabilization for radiation dosimetry system | |
| Kuznetsov | Temperature-compensated silicon photomultiplier | |
| US10451746B2 (en) | Detector and method of operation | |
| JP2620590B2 (ja) | 放射線検出器 | |
| Kim et al. | Efficient design of a∅ 2× 2 inch NaI (Tl) scintillation detector coupled with a SiPM in an aquatic environment | |
| Pavlov et al. | Gamma spectroscopy using a silicon photomultiplier and a scintillator | |
| Nuruyev et al. | Neutron/gamma scintillation detector for status monitoring of accelerator-driven neutron source IREN | |
| WO2020216151A1 (zh) | 一种信号校正的方法及装置 | |
| PL248642B1 (pl) | Układ pomiarowy i sposób detekcji bardzo słabych sygnałów optycznych do odczytu dozymetrów | |
| Holl et al. | Some studies of avalanche photodiode readout of fast scintillators | |
| CN104793228A (zh) | 实时在线γ、电子吸收剂量率测试系统 | |
| CN114923590B (zh) | 一种基于光电倍增管对微弱光子的精确测量方法和系统 | |
| Szawlowski et al. | Performance of a large area avalanche photodiode | |
| Seino et al. | CdTe Detector Characteristics At 30$^{\circ}{\hbox {C}} $ and 35$^{\circ}{\hbox {C}} $ When Using The Periodic Bias Reset Technique | |
| Hwang et al. | Evaluation of SiPM-based readout system with gain stabilization for TL dosimetry | |
| RU2750130C1 (ru) | Поисковый сцинтилляционный детектор гамма-излучения для работы в широком диапазоне температур | |
| US3626188A (en) | Light detector employing noise quenching of avalanche diodes | |
| RU2811667C1 (ru) | Миниатюрный детектор фотонного излучения | |
| Grodzicka et al. | Characterization of 2× 2 ch MPPC array over a wide temperature range (− 20° C to+ 21° C) | |
| SU1457604A1 (ru) | Устройство дл радиационного контрол | |
| Finocchiaro et al. | Photodetector R&D for the BelleII upgraded forward electromagnetic calorimeter | |
| Alemanno et al. | Study of silicon photomultipliers for the readout of a lead/scintillating-fiber calorimeter | |
| RU2782417C1 (ru) | Устройство для регистрации излучения | |
| McClish et al. | Characterization of very large silicon avalanche photodiodes | |
| Sreelakshmi | Photometer Used in Space Instruments |