PL235339B1 - Sposób wyznaczania błędów granicznych pomiarów błędu przekładni i błędu kątowego transformacji harmonicznych prądów i napięć odkształconych oraz sygnałów sinusoidalnych o częstotliwości 50 Hz (60 Hz) i wyższej przez przekładniki prądowe i napięciowe oraz dzielniki napięciowe - Google Patents
Sposób wyznaczania błędów granicznych pomiarów błędu przekładni i błędu kątowego transformacji harmonicznych prądów i napięć odkształconych oraz sygnałów sinusoidalnych o częstotliwości 50 Hz (60 Hz) i wyższej przez przekładniki prądowe i napięciowe oraz dzielniki napięciowe Download PDFInfo
- Publication number
- PL235339B1 PL235339B1 PL426631A PL42663118A PL235339B1 PL 235339 B1 PL235339 B1 PL 235339B1 PL 426631 A PL426631 A PL 426631A PL 42663118 A PL42663118 A PL 42663118A PL 235339 B1 PL235339 B1 PL 235339B1
- Authority
- PL
- Poland
- Prior art keywords
- transformer
- divider
- voltage
- error
- sinusoidal
- Prior art date
Links
- 238000005259 measurement Methods 0.000 title claims description 45
- 230000009466 transformation Effects 0.000 title claims description 24
- 238000000034 method Methods 0.000 title claims description 6
- 230000005540 biological transmission Effects 0.000 claims description 10
- 230000010363 phase shift Effects 0.000 claims description 9
- 238000004804 winding Methods 0.000 claims description 7
- 230000001360 synchronised effect Effects 0.000 claims description 6
- 238000012360 testing method Methods 0.000 description 8
- 238000010586 diagram Methods 0.000 description 3
- 238000000844 transformation Methods 0.000 description 2
- 238000012795 verification Methods 0.000 description 1
Landscapes
- Measurement Of Current Or Voltage (AREA)
Description
Opis wynalazku
Przedmiotem wynalazku jest sposób wyznaczania błędów granicznych pomiarów błędu przekładni i błędu kątowego transformacji sygnałów sinusoidalnych o częstotliwości typowej 50 Hz (60 Hz) i wyższej oraz harmonicznych przebiegów odkształconych przez przekładniki prądowe i napięciowe oraz dzielniki napięciowe.
Norma IEC 61869-6: „Przekładniki - Część 6: Dodatkowe wymagania ogólne dla przekładników małej mocy” określa wymagania w zakresie dokładności przekładników prądowych i napięciowych podczas transformacji sygnałów sinusoidalnych i harmonicznych sygnałów odkształconych. W normie tej przedstawiono koncepcje układów pomiarowych do badania dokładności przekładników prądowych i napięciowych na podstawie wartości błędu całkowitego lub wartości błędu przekładni i błędu kątowego.
Do wyznaczania błędu całkowitego przekładników prądowych stosuje się komparator prądów, natomiast do wyznaczania błędu całkowitego przekładników napięciowych komparator napięć.
Do wyznaczania błędu przekładni i błędu kątowego przekładników prądowych, przekładników i/lub dzielników napięciowych wykorzystywane są zsynchronizowane przetworniki analogowo-cyfrowe.
W przypadku pomiarów błędu przekładni i błędu kątowego podczas transformacji przez badane przekładniki lub dzielniki sygnałów sinusoidalnych o częstotliwości 50 Hz błąd pomiaru sprawnego układu pomiarowego przeznaczonego do sprawdzania dokładności przekładników jest pomijalnie mały natomiast w przypadku pomiarów błędu przekładni i błędu kątowego podczas transformacji przez badane przekładniki lub dzielniki sygnałów sinusoidalnych podwyższonych częstotliwości i harmonicznych przebiegów odkształconych może nastąpić wielokrotny wzrost błędu pomiaru układu pomiarowego nawet do wartości przekraczających wartości mierzonego błędu przekładni i błędu kątowego. Do określenia czy dokładność pomiarów błędu przekładni i błędu kątowego przez dany układ pomiarowy jest odpowiednio wysoka do sprawdzania dokładności przekładników, mogą zostać wyznaczone błędy graniczne pomiarów błędu przekładni i błędu kątowego transformacji harmonicznych prądów i napięć odkształconych oraz sygnałów sinusoidalnych o częstotliwości 50 Hz (60 Hz) i wyższej przez przekładniki prądowe i napięciowe oraz dzielniki napięciowe. Za odpowiednio wysoką dokładność pomiaru układu pomiarowego można przykładowo przyjąć przypadek, gdy wyznaczone wartości błędów granicznych pomiarów błędu przekładni i błędu kątowego są 5-krotnie niższe niż wartości wyznaczonych błędu przekładni i błędu kątowego badanego przekładnika lub dzielnika.
Sposób wyznaczania błędów granicznych pomiarów błędu przekładni i błędu kątowego transformacji harmonicznych prądów i napięć odkształconych oraz sygnałów sinusoidalnych o częstotliwości 50 Hz (60 Hz) i wyższej w przekładnikach prądowych oraz przekładniach i dzielnikach napięciowych według wynalazku polega na tym, że w celu wyznaczenia błędów granicznych badany przekładnik prądowy, przekładnik napięciowy lub dzielnik napięciowy podłączony zostaje do układu oraz dokonuje się zsynchronizowanego pomiaru wartości skutecznej sygnału sinusoidalnego lub wartości skutecznej danej harmonicznej odkształconego sygnału wtórnego przekładnika wzorcowego lub dzielnika wzorcowego, wartości skutecznej różnicy wartości chwilowych sinusoidalnych lub danych harmonicznych odkształconych prądów wtórnych przekładnika badanego i wzorcowego, wartości skutecznej napięcia między punktami o wysokim potencjale uzwojenia wtórnego badanego przekładnika napięciowego lub wyjścia badanego dzielnika napięciowego, wartości skutecznej sygnału sinusoidalnego lub danej harmonicznej odkształconego sygnału wtórnego badanego przekładnika lub dzielnika, wartości skutecznej sygnału sinusoidalnego lub danej harmonicznej odkształconego sygnału wtórnego wzorcowego przekładnika lub dzielnika o tej samej przekładni znamionowej co przekładnik lub dzielnik badany, wartości przesunięcia fazowego wtórnego sygnału sinusoidalnego przekładnika lub dzielnika wzorcowego względem 0- lub danej harmonicznej odkształconego sygnału wtórnego przekładnika lub dzielnika wzorcowego względem podstawowej harmonicznej, wartości przesunięcia fazowego wtórnego sygnału sinusoidalnego przekładnika lub dzielnika badanego względem 02 lub danej harmonicznej odkształconego sygnału wtórnego przekładnika lub dzielnika badanego względem podstawowej harmonicznej sygnału pierwotnego, następnie dokonuje się obliczenia błędu przekładni transformacji sygnału sinusoidalnego lub danej harmonicznej sygnału odkształconego przez badany przekładnik lub dzielnik zgodnie z zależnością:
g = .100% Xp (1)
PL 235 339 Β1 w której
Ys - oznacza wartość skuteczną sinusoidalnego lub danej harmonicznej odkształconego sygnału wtórnego badanego przekładnika lub dzielnika,
Xp - oznacza wartość skuteczną sinusoidalnego lub danej harmonicznej odkształconego sygnału wtórnego wzorcowego przekładnika lub dzielnika o tej samej przekładni znamionowej co przekładnik lub dzielnik badany oraz błędu kątowego transformacji sygnału sinusoidalnego lub danej harmonicznej sygnału odkształconego przez przekładnik lub dzielnik zgodnie z zależnością:
δ-(ρ5-φί, (2) φρ - oznacza przesunięcie fazowe wtórnego sygnału sinusoidalnego przekładnika lub dzielnika wzorcowego względem 02 lub danej harmonicznej odkształconego sygnału wtórnego przekładnika lub dzielnika wzorcowego względem podstawowej harmonicznej, cps - oznacza przesunięcie fazowe wtórnego sygnału sinusoidalnego przekładnika lub dzielnika badanego względem 02 lub danej harmonicznej odkształconego sygnału wtórnego przekładnika lub dzielnika badanego względem podstawowej harmonicznej sygnału pierwotnego, następnie wyznacza się wartość referencyjną błędu całkowitego badanego przekładnika prądowego, przekładnika napięciowego lub dzielnika napięciowego według zależności:
(3) gdzie:
eci - wartość referencyjna błędu całkowitego,
Uu - w przypadku przekładnika prądowego to wartość skuteczna różnicy wartości chwilowych sinusoidalnych lub danych harmonicznych odkształconych prądów wtórnych przekładnika badanego i wzorcowego, a w przypadku przekładnika lub dzielnika napięciowego wartość skuteczna napięcia sinusoidalnego lub danej harmonicznej napięcia odkształconego między punktami o wysokim potencjale uzwojenia wtórnego badanego przekładnika lub wyjścia dzielnika napięciowego i wyjścia wzorcowego dzielnika napięciowego,
Ws- w przypadku przekładnika prądowego to wartość skuteczna prądu sinusoidalnego lub danej harmonicznej odkształconego prądu wtórnego przekładnika wzorcowego, a w przypadku przekładnika lub dzielnika napięciowego wartość skuteczna napięcia sinusoidalnego lub danej harmonicznej odkształconego napięcia wtórnego dzielnika wzorcowego, oraz wartość błędu całkowitego badanego przekładnika prądowego, przekładnika napięciowego lub dzielnika napięciowa według zależności według zależności:
= -yjs2 + (sin JA00)2 , .
gdzie:
sc2 - wartość błędu całkowitego wnikającą ze zmierzonych wartości błędów przekładnik i kątowego, ε - zmierzona wartość błędu przekładnik przekładnika prądowego lub napięciowego, δ - zmierzona wartość błędu kątowego przekładnika prądowego lub napięciowego, po czym wyznacza się błąd graniczny pomiaru błędu przekładni na podstawie zależności:
Δε = |cC2 -£C1| , .
gdzie:
Δε - wartość błędu granicznego pomiaru błędu przekładni, eci - wartość referencyjna błędu całkowitego, sc2 - wartość błędu całkowitego wnikającą ze zmierzonych wartości błędów przekładnik i kątowego,
PL 235 339 Β1 oraz błąd graniczny pomiaru błędu kątowego wyznacza się na podstawie zależności:
A O Δ£
Δδ = arcsin------ (6)
100% gdzie:
Δ5 - wartość błędu granicznego pomiaru błędu kątowego,
Δε - wartość błędu granicznego pomiaru błędu przekładni.
Sposób według wynalazku umożliwia wyznaczenie błędów granicznych pomiarów błędów przekładni i kątowego transformacji sygnałów sinusoidalnych o częstotliwości typowej 50 Hz (60 Hz) i wyższej oraz harmonicznych przebiegów odkształconych przez przekładniki prądowe i napięciowe oraz dzielniki napięciowe. Pozwala to na weryfikację, na podstawie wyznaczonych wartości błędu granicznego pomiaru błędu kątowego oraz błędu granicznego pomiaru błędu przekładni, dokładności pomiarów błędów przekładni i kątowego przekładników prądowych i napięciowych oraz dzielników napięciowych podczas transformacji harmonicznych prądów i napięć odkształconych oraz sygnałów sinusoidalnych o częstotliwości 50 Hz (60 Hz) i wyższej.
Sposób według wynalazku ilustrują poniższe przykłady z powołaniem się na rysunki, na którym Fig. 1 przedstawia schemat ideowy układu pomiarowego do wyznaczania błędów granicznych pomiarów błędu przekładni i błędu kątowego transformacji sygnałów sinusoidalnych oraz harmonicznych przebiegów odkształconych przez przekładniki prądowe, Fig. 2 - schemat ideowy układu pomiarowego do wyznaczania błędów całkowitych transformacji sygnałów sinusoidalnych oraz harmonicznych przebiegów odkształconych przez przekładniki napięciowe oraz Fig. 3 - schemat ideowy układu pomiarowego do wyznaczania błędów całkowitych transformacji sygnałów sinusoidalnych oraz harmonicznych przebiegów odkształconych przez dzielniki napięciowe.
Przykład 1
W celu wyznaczenia błędów granicznych pomiarów błędu przekładni i błędu kątowego transformacji prądów sinusoidalnych o częstotliwości typowej 50 Hz (60 Hz) i wyższej oraz harmonicznych przebiegów odkształconych przez przekładniki prądowe, badany przekładnik prądowy przyłącza się do układu pomiarowego przedstawionego na Fig. 1, w którym połączone obwody pierwotne przekładników prądowych badanego 5 i wzorcowego 4 zasila się z transformatora wielkoprądowego 3, który jest zasilany ze wzmacniacza mocy 2 sterowanego przez generator arbitralny 1. Do obwodu wtórnego badanego przekładnika prądowego 5 włącza się rezystor 6 stanowiący obciążenie wymagane podczas próby dokładności i rezystor pomiarowy 73, który również włącza się na wejście trzeciego przetwornika analogowo-cyfrowego 83. Obwody wtórne przekładników wzorcowego 4 i badanego 5 łączy się w układ mostkowy, w którego gałąź środkową włącza się rezystor pomiarowy 72, który również włącza się na wejście drugiego przetwornika analogowo-cyfrowego 82. Do obwodu wtórnego wzorcowego przekładnika prądowego włącza się rezystor pomiarowy 7i, który również włącza się na wejście pierwszego przetwornika analogowo-cyfrowego 81.
Następnie na podstawie zsynchronizowanych danych pomiarowych dokonuje się obliczenia błędu przekładni transformacji sygnału sinusoidalnego lub danej harmonicznej sygnału odkształconego przez badany przekładnik zgodnie z zależnością:
£^Ys~^p ,1QOo/o Xp (1) w której
Ys - oznacza wartość skuteczna sinusoidalnego lub danej harmonicznej odkształconego sygnału wtórnego badanego przekładnika,
Xp - oznacza wartość skuteczna sinusoidalnego lub danej harmonicznej odkształconego sygnału wtórnego wzorcowego przekładnika o tej samej przekładni znamionowej co przekładnik lub dzielnik badany oraz błędu kątowego transformacji sygnału sinusoidalnego lub danej harmonicznej sygnału odkształconego przez przekładnik lub dzielnik zgodnie z zależnością:
δ — (pg ~ (pp (2)
PL 235 339 Β1 φρ - oznacza przesunięcie fazowe wtórnego sygnału sinusoidalnego przekładnika wzorcowego względem Oe lub danej harmonicznej odkształconego sygnału wtórnego przekładnika wzorcowego względem podstawowej harmonicznej, cps - oznacza przesunięcie fazowe wtórnego sygnału sinusoidalnego przekładnika badanego względem Oe lub danej harmonicznej odkształconego sygnału wtórnego przekładnika badanego względem podstawowej harmonicznej sygnału pierwotnego,
Następnie referencyjna wartość błędu całkowitego badanego przekładnika prądowego 5 jest wyznaczana na podstawie pomiaru wartości skutecznej sinusoidalnego lub danej harmonicznej odkształconego napięcia rezystora 72 z Fig. 1 i pomiaru wartości skutecznej sinusoidalnego lub danej harmonicznej odkształconego napięcia rezystora 7i według zależności w której:
=^--100% (3) w której:
Uu - wartości skutecznej sinusoidalnego lub danej harmonicznej odkształconego napięcia rezystora 72,
Ws - wartość skuteczna sinusoidalnego lub danej harmonicznej odkształconego napięcia rezystora 7i.
Następnie obliczana jest wartości błędu całkowitego wynikająca ze zmierzonych wartości błędu przekładni i błędu kątowego według zależności:
£C1 = ^/ε2 + (sini? ΊΟΟ)2(4) w której wszystkie oznaczenia mają wyżej podane znaczenie.
Błąd graniczny pomiaru błędu przekładni jest wyznaczany na podstawie zależności:
Δδ1 = |fC2 — £C||(5) w której wszystkie oznaczenia mają wyżej podane znaczenie.
Natomiast błąd graniczny pomiaru błędu kątowego jest wyznaczany na podstawie zależności:
Δε
Ać>=arcsin-----(6)
100% w której wszystkie oznaczenia mają wyżej podane znaczenie.
Przykład 2
W celu wyznaczenia błędów granicznych pomiarów błędu przekładni i błędu kątowego transformacji napięć sinusoidalnych o częstotliwości typowej 50 Hz (60 Hz) i wyższej oraz harmonicznych przebiegów odkształconych przez przekładniki napięciowe, badany przekładnik napięciowy przyłącza się do układu pomiarowego przedstawionego na Fig. 2, w którym połączone obwody pierwotne badanego przekładnika napięciowego 5 i dzielnika wzorcowego 4 zasila się z transformatora podnoszącego napięcie 3, który jest zasilany ze wzmacniacza mocy 2 sterowanego przez generator arbitralny 1. Do obwodu wtórnego badanego przekładnika napięciowego 5 włącza się rezystor 6 stanowiący obciążenie wymagane podczas próby dokładności. Punkt obwodu wtórnego badanego przekładnika 5 o wysokim potencjale łączy się z pierwszym wejściem drugiego przetwornika analogowo-cyfrowego 72, drugie wejście tego przetwornika łączy się z wyjściem wzorowego dzielnika napięciowego 4. Wyjście dzielnika wzorcowego 4 łączy się z wejściem pierwszego przetwornika analogowo-cyfrowego 7i natomiast uzwojenie wtórne badanego przekładnika napięciowego 5 łączy się z wejściem trzeciego przetwornika analogowo-cyfrowego 73.
Następnie na podstawie zsynchronizowanych danych pomiarowych dokonuje się obliczenia błędu przekładni transformacji sygnału sinusoidalnego lub danej harmonicznej sygnału odkształconego przez badany przekładnik oraz błędu kątowego transformacji sygnału sinusoidalnego lub danej harmonicznej sygnału odkształconego przez przekładnik tak jak w przykładzie 1.
W dalszej kolejności referencyjna wartość błędu całkowitego badanego przekładnika napięciowego 5 jest wyznaczana na podstawie pomiaru wartości skutecznej sinusoidalnego lub danej harmonicznej odkształconego napięcia wyjściowego dzielnika wzorcowego 4 z Fig. 2 i na podstawie wyznaczonej wartości skutecznej sinusoidalnego lub danej harmonicznej odkształconego napięcia między
PL 235 339 Β1 punkty o wysokim potencjale uzwojenia wtórnego badanego przekładnika napięciowego 5 i wyjścia wzorcowego dzielnika napięciowego 4, według zależności:
scl=^-100% (3)
Uu - wartości skutecznej sinusoidalnego lub danej harmonicznej odkształconego napięcia między punkty o wysokim potencjale uzwojenia wtórnego badanego przekładnika napięciowego 5 i wyjścia wzorcowego dzielnika napięciowego 4,
Ws- wartość skuteczna sinusoidalnego lub danej harmonicznej odkształconego napięcia wtórnego dzielnika wzorcowego 4.
Dalej postępuje się jak w przykładzie 1.
Przykład 3
W celu wyznaczenia błędów granicznych pomiarów błędów przekładni i kątowego transformacji napięć sinusoidalnych o częstotliwości typowej 50 Hz (60 Hz) i wyższej oraz harmonicznych przebiegów odkształconych przez dzielniki napięciowe, badany dzielnik napięciowy przyłącza się do układu pomiarowego przedstawionego na Fig. 3 połączone obwody pierwotne przekładników napięciowych badanego 5 i wzorcowego 4 zasila się z transformatora podnoszącego napięcie 3, który jest zasilany ze wzmacniacza mocy 2 sterowanego przez generator arbitralny 1. Wyjście badanego dzielnika 5 łączy się z pierwszym wejściem drugiego przetwornika analogowo-cyfrowego 62, drugie wejście tego przetwornika łączy się z wyjściem wzorowego dzielnika napięciowego 4. Wyjście dzielnika wzorcowego 4 łączy się z wejściem pierwszego przetwornika analogowo-cyfrowego 61 natomiast wyjście badanego dzielnika napięciowego 5 łączy się z wejściem trzeciego przetwornika analogowo-cyfrowego 63.
Następnie na podstawie zsynchronizowanych danych pomiarowych dokonuje się obliczenia błędu przekładni transformacji sygnału sinusoidalnego lub danej harmonicznej sygnału odkształconego przez badany dzielnik oraz błędu kątowego transformacji sygnału sinusoidalnego lub danej harmonicznej sygnału odkształconego przez dzielnik tak jak w przykładzie 1.
W dalszej kolejności referencyjna wartość błędu całkowitego badanego dzielnika napięciowego 5 jest wyznaczana na podstawie pomiaru wartości skutecznej sinusoidalnego lub danej harmonicznej odkształconego napięcia wyjściowego dzielnika wzorcowego 4 z Fig. 3 i na podstawie wyznaczonej wartości skutecznej napięcia sinusoidalnego lub danej harmonicznej odkształconego napięcia między punktami o wysokim potencjale wyjść dzielników badanego 5 i wzorcowego 4, według zależności:
—-100% (3)
Uu - wartości skutecznej sinusoidalnego lub danej harmonicznej odkształconego napięcia między punkty o wysokim potencjale wyjść dzielników badanego 5 i wzorcowego 4, Ws- wartość skuteczna sinusoidalnego lub danej harmonicznej odkształconego napięcia wyjściowego dzielnika wzorcowego 4.
Dalej postępuje się jak w przykładzie 1.
Claims (1)
1. Sposób wyznaczania błędów granicznych pomiarów błędu przekładni i błędu kątowego transformacji harmonicznych prądów i napięć odkształconych oraz sygnałów sinusoidalnych o częstotliwości 50 Hz (60 Hz) i wyższej w przekładnikach prądowych oraz przekładniach i dzielnikach napięciowych znamienny tym, że w celu wyznaczenia błędów granicznych badany przekładnik prądowy, przekładnik napięciowy lub dzielnik napięciowy podłączony zostaje do układu pomiarowego oraz dokonuje się zsynchronizowanego pomiaru wartości skutecznej sygnału sinusoidalnego, wartości skutecznej danej harmonicznej odkształconego sygnału wtórnego przekładnika wzorcowego lub dzielnika wzorcowego, wartości skutecznej różnicy wartości chwilowych sinusoidalnych lub danych harmonicznych odkształconych prądów wtórnych przekładnika badanego i wzorcowego, wartości skutecznej napięcia między punktami o wysokim potencjale uzwojenia wtórnego badanego przekładnika napięciowego lub wyjścia bada
PL 235 339 Β1 nego dzielnika napięciowego, wartości skutecznej sygnału sinusoidalnego lub danej harmonicznej odkształconego sygnału wtórnego badanego przekładnika lub dzielnika, wartości skutecznej sygnału sinusoidalnego lub danej harmonicznej odkształconego sygnału wtórnego wzorcowego przekładnika lub dzielnika o tej samej przekładni znamionowej co przekładnik lub dzielnik badany, wartości przesunięcia fazowego wtórnego sygnału sinusoidalnego przekładnika lub dzielnika wzorcowego względem Oe lub danej harmonicznej odkształconego sygnału wtórnego przekładnika lub dzielnika wzorcowego względem podstawowej harmonicznej, wartości przesunięcia fazowego wtórnego sygnału sinusoidalnego przekładnika lub dzielnika badanego względem 02 lub danej harmonicznej odkształconego sygnału wtórnego przekładnika lub dzielnika badanego względem podstawowej harmonicznej sygnału pierwotnego, następnie dokonuje się obliczenia błędu przekładni transformacji sygnału sinusoidalnego lub danej harmonicznej sygnału odkształconego przez badany przekładnik lub dzielnik zgodnie z zależnością:
£ = Ys-^p ,I00% V p (1) w której:
Ys - oznacza wartość skuteczną sinusoidalnego lub danej harmonicznej odkształconego sygnału wtórnego badanego przekładnika lub dzielnika,
Xp - oznacza wartość skuteczną sinusoidalnego lub danej harmonicznej odkształconego sygnału wtórnego wzorcowego przekładnika lub dzielnika o tej samej przekładni znamionowej co przekładnik lub dzielnik badany oraz błędu kątowego transformacji sygnału sinusoidalnego lub danej harmonicznej sygnału odkształconego przez przekładnik lub dzielnik zgodnie z zależnością:
δ = φ5-φρ (2) φρ - oznacza przesunięcie fazowe wtórnego sygnału sinusoidalnego przekładnika lub dzielnika wzorcowego względem 02 lub danej harmonicznej odkształconego sygnału wtórnego przekładnika lub dzielnika wzorcowego względem podstawowej harmonicznej, φρ - oznacza przesunięcie fazowe wtórnego sygnału sinusoidalnego przekładnika lub dzielnika badanego względem 02 lub danej harmonicznej odkształconego sygnału wtórnego przekładnika lub dzielnika badanego względem podstawowej harmonicznej sygnału pierwotnego, następnie wyznacza się wartość referencyjną błędu całkowitego badanego przekładnika prądowego, przekładnika napięciowego lub dzielnika napięciowego według zależności:
£ri=^-100% (3) gdzie:
eci - wartość referencyjna błędu całkowitego,
Uu - w przypadku przekładnika prądowego to wartość skuteczna różnicy wartości chwilowych sinusoidalnych lub danych harmonicznych odkształconych prądów wtórnych przekładnika badanego i wzorcowego, a w przypadku przekładnika lub dzielnika napięciowego wartość skuteczna napięcia sinusoidalnego lub danej harmonicznej napięcia odkształconego między punktami o wysokim potencjale uzwojenia wtórnego badanego przekładnika lub wyjścia dzielnika napięciowego i wyjścia wzorcowego dzielnika napięciowego,
Ws- w przypadku przekładnika prądowego to wartość skuteczna prądu sinusoidalnego lub danej harmonicznej odkształconego prądu wtórnego przekładnika wzorcowego, a w przypadku przekładnika lub dzielnika napięciowego wartość skuteczna napięcia sinusoidalnego lub danej harmonicznej odkształconego napięcia wtórnego dzielnika wzorcowego, oraz wartość błędu całkowitego badanego przekładnika prądowego, przekładnika napięciowego lub dzielnika napięciowego według zależności:
PL 235 339 Β1 sC2 = + (8111^-100)2 (4) gdzie:
ec2- wartość błędu całkowitego wynikającą ze zmierzonych wartości błędów przekładnik i kątowego, e - zmierzona wartość błędu przekładnik przekładnika prądowego lub napięciowego,
5 - zmierzona wartość błędu kątowego przekładnika prądowego lub napięciowego, po czym wyznacza się błąd graniczny pomiaru błędu przekładni na podstawie zależności:
Δε = |ε02—ε€1| (5) gdzie:
Δε - wartość błędu granicznego pomiaru błędu przekładni, eci - wartość referencyjna błędu całkowitego, sc2 - wartość błędu całkowitego wynikającą ze zmierzonych wartości błędów przekładnik i kątowego, oraz błąd graniczny pomiaru błędu kątowego wyznacza się na podstawie zależności:
* e Δε
- arcsui------ (6)
100% gdzie:
Δδ - wartość błędu granicznego pomiaru błędu kątowego,
Δε - wartość błędu granicznego pomiaru błędu przekładni.
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| PL426631A PL235339B1 (pl) | 2018-08-10 | 2018-08-10 | Sposób wyznaczania błędów granicznych pomiarów błędu przekładni i błędu kątowego transformacji harmonicznych prądów i napięć odkształconych oraz sygnałów sinusoidalnych o częstotliwości 50 Hz (60 Hz) i wyższej przez przekładniki prądowe i napięciowe oraz dzielniki napięciowe |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| PL426631A PL235339B1 (pl) | 2018-08-10 | 2018-08-10 | Sposób wyznaczania błędów granicznych pomiarów błędu przekładni i błędu kątowego transformacji harmonicznych prądów i napięć odkształconych oraz sygnałów sinusoidalnych o częstotliwości 50 Hz (60 Hz) i wyższej przez przekładniki prądowe i napięciowe oraz dzielniki napięciowe |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| PL235339B1 true PL235339B1 (pl) | 2020-06-29 |
Family
ID=71114905
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| PL426631A PL235339B1 (pl) | 2018-08-10 | 2018-08-10 | Sposób wyznaczania błędów granicznych pomiarów błędu przekładni i błędu kątowego transformacji harmonicznych prądów i napięć odkształconych oraz sygnałów sinusoidalnych o częstotliwości 50 Hz (60 Hz) i wyższej przez przekładniki prądowe i napięciowe oraz dzielniki napięciowe |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| PL (1) | PL235339B1 (pl) |
-
2018
- 2018-08-10 PL PL426631A patent/PL235339B1/pl unknown
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| Kaczmarek et al. | Proposal for extension of routine tests of the inductive current transformers to evaluation of transformation accuracy of higher harmonics | |
| Kaczmarek | Inductive current transformer accuracy of transformation for the PQ measurements | |
| Kaczmarek | The source of the inductive current transformers metrological properties deterioration for transformation of distorted currents | |
| Crotti et al. | Low cost measurement equipment for the accurate calibration of voltage and current transducers | |
| Kaczmarek | The effect of distorted input voltage harmonics rms values on the frequency characteristics of ratio error and phase displacement of a wideband voltage divider | |
| Kaczmarek | Development and application of the differential voltage to single-ended voltage converter to determine the composite error of voltage transformers and dividers for transformation of sinusoidal and distorted voltages | |
| Budovsky et al. | Precision measurement of power harmonics and flicker | |
| PL235339B1 (pl) | Sposób wyznaczania błędów granicznych pomiarów błędu przekładni i błędu kątowego transformacji harmonicznych prądów i napięć odkształconych oraz sygnałów sinusoidalnych o częstotliwości 50 Hz (60 Hz) i wyższej przez przekładniki prądowe i napięciowe oraz dzielniki napięciowe | |
| Crotti et al. | Non-conventional instrument current transformer test set for industrial applications | |
| Kon et al. | Expansion of the impedance and frequency measurement ranges of AC shunt resistors | |
| Siv et al. | Influence of burden of current transformer (IEC Standard) on the high frequency current measurement | |
| Kaczmarek | Method of current transformer metrological properties estimation for transformation of distorted currents | |
| Oldham | Power calibration standard based on digitally synthesized sinewaves | |
| PL242573B1 (pl) | Sposób wyznaczania błędów całkowitego, prądowego i kątowego transformacji prądów sinusoidalnych i harmonicznych prądów odkształconych przez przelotowe przetworniki prąd-napięcie | |
| Crotti et al. | Frequency calibration of MV voltage transformer under actual waveforms | |
| Zachovalova | AC-DC current transfer difference in CMI | |
| Trigo et al. | On site calibration of current transformers | |
| PL241710B1 (pl) | Sposób wyznaczania błędów całkowitego, napięciowego i kątowego transformacji napięć sinusoidalnych i harmonicznych napięć odkształconych przez przekładniki i dzielniki napięciowe | |
| PL238721B1 (pl) | Sposób wyznaczania błędów całkowitego, prądowego i kątowego transformacji prądów sinusoidalnych i harmonicznych prądów odkształconych przez przekładniki prądowe | |
| So et al. | A new current-comparator-based high-voltage low-power-factor wattmeter | |
| Moore | A technique for calibrating power frequency wattmeters at very low power factors | |
| Kyriazis | Calibration of high-voltage current-comparator-based capacitance and dissipation factor bridges using nonsynchronous digital sampling | |
| Slomovitz et al. | A simple implementation of a low power-factor wattmeter | |
| RU2823691C1 (ru) | Способ определения места повреждения на воздушной линии электропередачи по замерам токов с двух ее концов | |
| Djokic et al. | The development of a digital sampling system for low power factor measurements of high-voltage capacitive/inductive reactors |