PL233389B1 - Sposób i układ do modulacji szerokości impulsów dla pięciofazowego falownika napięcia - Google Patents
Sposób i układ do modulacji szerokości impulsów dla pięciofazowego falownika napięciaInfo
- Publication number
- PL233389B1 PL233389B1 PL423322A PL42332217A PL233389B1 PL 233389 B1 PL233389 B1 PL 233389B1 PL 423322 A PL423322 A PL 423322A PL 42332217 A PL42332217 A PL 42332217A PL 233389 B1 PL233389 B1 PL 233389B1
- Authority
- PL
- Poland
- Prior art keywords
- block
- inverter
- transistors
- vectors
- phase
- Prior art date
Links
- 238000000034 method Methods 0.000 title claims abstract description 16
- 239000013598 vector Substances 0.000 claims abstract description 41
- 230000008030 elimination Effects 0.000 claims abstract description 7
- 238000003379 elimination reaction Methods 0.000 claims abstract description 7
- 230000006698 induction Effects 0.000 claims abstract description 5
- 230000000295 complement effect Effects 0.000 claims description 4
- 238000005259 measurement Methods 0.000 claims description 4
- 239000013589 supplement Substances 0.000 claims description 4
- 239000011159 matrix material Substances 0.000 description 4
- 238000010586 diagram Methods 0.000 description 2
- 230000004907 flux Effects 0.000 description 2
- 230000015572 biosynthetic process Effects 0.000 description 1
- 238000010276 construction Methods 0.000 description 1
- 238000001816 cooling Methods 0.000 description 1
- 230000000694 effects Effects 0.000 description 1
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 description 1
- 239000000463 material Substances 0.000 description 1
- 230000009469 supplementation Effects 0.000 description 1
Landscapes
- Inverter Devices (AREA)
Abstract
Sposób modulacji szerokości impulsów dla pięciofazowego falownika napięcia, przeznaczonego zwłaszcza do układów napędowych z pięciofazowymi silnikami indukcyjnymi, polegający na kontrolowanym sterowaniu pierwszą i trzecią harmoniczną napięcia wyjściowego falownika oraz wykorzystaniu czterech wektorów aktywnych, a także polegający na wyznaczaniu czasów załączenia i wyłączenia poszczególnych tranzystorów falownika w jednym okresie impulsowania na podstawie sygnałów zadanych napięć wyjściowych, w tym zadanego sygnału napięcia zasilania falownika, charakteryzuje się tym, że generuje się sygnały odpowiadające czterem wektorom aktywnym, w ten sposób, aby ustalić sygnały odpowiadające czasom załączenia tych wektorów, przy czym jeśli przyjmują one wartości ujemne to wektory o ujemnym czasie załączenia zastępuje się wektorami o przeciwnym zwrocie i dodatnim czasie załączenia, a następnie ustalone dodatnie sygnały odpowiadające czasom wektorów aktywnych przekazuje się do bloku sumatora. Układ do modulacji szerokości impulsów dla pięciofazowego falownika napięcia charakteryzuje się tym, że składa się z bloku arytmetycznego (2), do którego dołączony jest blok generatora sygnałów zadanych (GSZ), układ pomiarowy napięcia zasilania pięciofazowego falownika (UPNPF), blok pamięci (1), a także blok obliczeniowy (BO), który składa się z szeregowo połączonych: bloku warunkowego (3), bloku sumatora (4), bloku eliminacji wektorów zerowych (5) oraz bloku uzupełnienia sekwencji przełączeń (6), który zaopatrzony jest w wyjście do bloku liczników i sterowania bramkowego tranzystorów (7), a który dołączony jest do tranzystorów pięciofazowego falownika napięcia (PFN).
Description
Opis wynalazku
Przedmiotem wynalazku jest sposób i układ do modulacji szerokości impulsów przeznaczony dla pięciofazowego falownika, w szczególności w układach napędowych z pięciofazowymi silnikami indukcyjnymi klatkowymi przy zastosowaniu nadrzędnej metody sterowania połowo zorientowanego lub wektorowego lub nieliniowego.
Pięciofazowy falownik napięcia, którego schemat pokazano na rysunku fig. 1, jest przekształtnikiem stosowanym w układach napędowych pięciofazowych silników elektrycznych. W takich układach stosowane są układy sterowania nadrzędnego zmiennymi silnika, takimi jak prędkość obrotowa, moment elektromagnetyczny i strumień magnetyczny, które otrzymują od użytk ownika zadane sygnały tychże wielkości. W tym nadrzędnym układzie sterowania sygnały te przetwarzane są zgodnie z zastosowanym przez użytkownika sposobem sterowania silnikiem, np. sposobem sterowania połowo zorientowanego, sterowania z bezpośrednią regulacja momentu elektromagnetycznego albo sterowania nieliniowego. W efekcie przetwarzania sygnałów w tym układzie nadrzędnym otrzymuje się zadane sygnały napięcia wyjściowego falownika, które muszą być odpowiednio przetworzone w bloku modulacji szerokości impulsów tak, aby wygenerować sygnały bramkowe tranzystorów, umożliwiające uzyskanie na wyjściu falownika napięcia odpowiadającego napięciu zadanemu. Niniejszy wynalazek przedstawia nowy sposób sterowania dla takiego bloku modulacji szerokości impulsów.
Znane są sposoby i układy do modulacji pięciofazowych falowników napięcia, które umożliwiają kontrolowane wytwarzanie pierwszej i trzeciej harmonicznej napięcia wyjściowego falownika.
Z artykułów naukowych:
- De Silva P. S. N., Fletcher J. E., Williams B. W., „Development of Space Vector Modulation Strategies for Five Phase Voltage Source Inverters,” IEEE-PEMD, 2004,
- Lewicki A., Guzinski J.,Strankowski P.: Space Vector Modulation for a five phase Voltage Source Inverter, SENE, Lodz, 2015,
- Lewicki A., Strankowski P., Morawiec M., Guzinski J.: Formowanie wektorów napięcia wyjściowego w falownikach pięciofazowych, Automatyka-Elektryka-Zakłócenia, vol. 8, nr 1(27) 2017, znane są sposoby i układy do modulacji pięciofazowych falowników napięcia, które umożliwiają kontrolowane wytwarzanie pierwszej i trzeciej harmonicznej napięcia wyjściowego falownika.
Niedogodnością tych znanych dotychczas sposobów i układów jest to, że przy modulacji pięciofazowych falowników napięcia występuje konieczność stosowania bloku odwracania macierzy oraz konieczność wielu przełączeń tranzystorów odpowiadających przynajmniej sześciu wektorom aktywnym, co jest źródłem znacznych strat mocy falownika oraz wymusza konieczność użycia rozbudowanego i droższego układu sterowania.
Sposób modulacji szerokości impulsów dla pięciofazowego falownika napięcia, przeznaczonego zwłaszcza do układów napędowych z pięciofazowymi silnikami indukcyjnymi, polegający na kontrolowanym sterowaniu pierwszą i trzecia harmoniczną napięcia wyjściowego falownika oraz wykorzystaniu czterech wektorów aktywnych a także polegający na wyznaczaniu czasów załączenia i wyłączenia poszczególnych tranzystorów falownika w jednym okresie impulsowania na podstawie sygnałów zadanych napięć wyjściowych, w tym zadanego sygnału napięcia zasilan ia falownika charakteryzuje się według wynalazku tym, że generuje się sygnały odpowiadające czterem wektorom aktywnym, w ten sposób, aby ustalić sygnały odpowiadające czasom załączenia tych wektorów, przy czym jeśli przyjmują one wartości ujemne to wektory o ujemnym czasie załączenia zastępuje się wektorami o przeciwnym zwrocie i dodatnim czasie załączenia. Następnie ustalone dodatnie sygnały odpowiadające czasom wektorów aktywnych przekazuje się do bloku sumatora, przy pomocy którego ustala się całkowite czasy załączania i wyłączania wszystkich tranzystorów oraz sprawdza się czy sygnał wynikowy nie jest większy od sygnału odpowiadającego okresowi przełączeń poszczególnych tranzystorów falownika. Następnie sprawdza się czy sygnał odpowiadający łącznemu czasowi nie jest większy niż sygnał odpowiadający okresowi przełączeń tranzystorów. Jeśli ten warunek jest spełniony to sygnały odpowiadające czasom załączenia i wyłączenia tranzystorów falownika zmniejsza się o ustalone minimalne wartości, po czym sygnały przekazuje się do bloku uzupełnienia sekwencji przełączeń. W bloku uzupełnienia sekwencji przełączeń zwiększa się sygnały odpowiadające czasom załączenia tranzystorów górnych i dolnych we wszystkich gałęziach falownika. W rezultacie uzyskuje się sygnały odpowiadające skorygowanym
PL 233 389 B1 czasom załączenia i wyłączenia poszczególnych tranzystorów falownika i przystępuje się do działania pięciofazowego falownika napięcia w kolejnym cyklu pracy modulatora szerokości impulsów.
Układ do modulacji szerokości impulsów dla pięciofazowego falownika napięcia według wynalazku charakteryzuje się tym, że składa się z bloku arytmetycznego, do którego dołączony jest blok generatora sygnałów zadanych, układ pomiarowy napięcia zasilania pięciofazowego falownika, blok pamięci, a także blok obliczeniowy. Blok obliczeniowy składa się z szeregowo połączonych: bloku warunkowego, bloku sumatora, bloku eliminacji wektorów zerowych, bloku uzupełnienia sekwencji przełączeń (6), który zaopatrzony jest w wyjście do bloku liczników i sterowania bramkowego tranzystorów (7), a który dołączony jest do tranzystorów pięciofazowego falownika napięcia (PFN).
Podstawową zaletą wynalazku jest zmniejszenie strat łączeniowych pięciofazowego falownika napięcia przez zmniejszenie liczby przełączeń tranzystorów. Dzięki temu zmniejszają się straty łączeniowe, a tym samym ilość ciepła wydzielanego przez falownik. Skutkuje to tym, że można zastosować mniejszy radiator chłodzący, a przez to uzyskać zmniejszenie wymiarów falownika oraz zmniejszenie jego ceny z powodu zmniejszenia ilości materiałów koniecznych do konstrukcji falownika.
Rozwiązanie według wynalazku pozwala na wytwarzanie napięcia wyjściowego pięciofazowego falownika, które zawiera zarówno pierwszą jak i trzecią harmoniczną, co umożliwia zwiększenie sprawności pięciofazowego silnika jeśli zastosuje się nadrzędny układ sterowania połowo zorientowanego lub nieliniowego, w którym występuje synchronizator pierwszej i trzeciej harmonicznej strumienia magnetycznego w szczelinie, wirniku lub stojanie.
Korzyścią z wykorzystywania wynalazku jest uproszczenie sposobu modulacji dzięki mniejszej liczbie sygnałów oraz przechowywaniu w bloku stałej pamięci układu sterowania odwrotności macierzy składowych wektorów aktywnych. Dzięki temu, że elementy macierzy odwrotnej zap isane są w stałej pamięci to nie potrzeba wykonywać nieustannie czasochłonnej operacji odwracania macierzy, co jest niedogodnością innych znanych rozwiązań. W ten sposób przetwarzanie sygnałów modulatora jest prostsze i możliwe do zrealizowania przy zastosowaniu mniej złożonych układów sterowania falownikiem.
Wynalazek jest bliżej objaśniony w przykładzie wykonania i na rysunku fig. 2, który przedstawia schemat blokowy układu oraz funkcjonalny sposób postępowania przy ustalaniu sygnałów sterujących tranzystorów w pięciofazowym falowniku napięcia.
P r z y k ł a d
Do bloku arytmetycznego 2 dołączony jest blok generatora sygnałów zadanych GSZ, układ pomiarowy napięcia zasilania pięciofazowego falownika UPNZPF, bloku pamięci 1 oraz blok obliczeniowy BO. Blok obliczeniowy BO składa się z szeregowo połączonych: bloku warunkowego 3, bloku sumatora 4, bloku eliminacji wektorów zerowych 5 i bloku uzupełnienia sekwencji przełączeń 6, zaopatrzonego w wyjście do bloku liczników i sterowania bramkowego tranzystorów 7, który dołączony jest do tranzystorów pięciofazowego falownika napięcia PFN.
Sygnały z układu generatora sygnałów zadanych GSZ oraz układu pomiaru napięcia zasilania pięciofazowego falownika napięcia UPNPF oraz bloku pamięci 1 przekazywane są do bloku arytmetycznego 2, a następnie sygnały z bloku arytmetycznego 2 trafiają do bloku warunkowego 3. Z bloku warunkowego sygnały trafiają do bloku sumatora 4, z którego trafiają do bloku eliminacji wektorów zerowych 5, z którego trafiają do bloku uzupełnienia sekwencji przełączeń 6, z którego trafiają do bloku liczników i sterowania bramkowego tranzystorów 7. Sygnały końcowe z bloku liczników i sterowania bramkowego tranzystorów 7 przekazywane są do tranzystorów pięciofazowego falownika napięcia PFN.
W przykładzie tym oznaczenia poszczególnych faz pięciofazowego falownika a, b, c, d, e oznaczono ogólnym symbolem x.
Na podstawie sygnałów zadanych napięć wyjściowych falownika dla pierwszej i trzeciej harmonicznej Uai(ret), upt(ref), Ua3(ref), ups(ref), określonych w danej chwili czasu w ortogonalnym układzie współrzędnych przez nadrzędny układ sterowania pięciofazowym silnikiem indukcyjnym oraz sygnału zmierzonego napięcia zasilania falownika Udc oraz sygnałów odpowiadających wartościom składowym czterech dowolnie wybranych wektorów aktywnych Vai(i), Vai(2), Vai(3), Vai(4), Vpi(i), Vpi(2), Vpt(3), Vpt(4), Va3(i), Va3(2), Va3(3), Va3(4), Vp3(i), Vp3(2), Vp3(3), V¢3(4) przekazanym z bloku pamięci 1 ustala się w bloku arytmetycznym 2 sygnały odpowiadające czasom załączenia tych czterech wektorów t(i) t(2) t(3) t(4) zgodnie z zależnością:
PL 233 389 Β1 gdzie:
V | y y al(3) | ζω | ||||||
F = | y y/3Ą2) | V Υβ!{3) | y Υβ1(4) | T = | f(2) | |||
V Ya3(3) | ^a3(4) | «a3(ref) | ||||||
y |>(4 | y W) | 7β3(3) | ^(4). | /w. |
Tak wyznaczone czasy podlegają sprawdzeniu w bloku warunkowym 3 czy ich wartości są nieujemne. Jeśli sygnały wyznaczonych czasów przyjmują wartości ujemne to wektory o ujemnym czasie załączenia są zastępowane wektorami aktywnymi o tym samym kierunku ale przeciwnym zwrocie i dodatnim czasie załączenia zgodnie z zależnością:
V) 'w- v = 31-v gdzie y = 1..4 jest numerem wektora, ujest wektorem aktywnym o ujemnym czasie załączenia, zaś (31-v) jest wektorem aktywnym o tej samej długości i tym samym kierunku co wektor v ale o przeciwnym zwrocie.
Ostatecznie ustalone dodatnie czasy wektorów aktywnych przekazywane są do bloku sumatora 4, aby ustalić całkowite czasy załączenia ON i wyłączenia OFF wszystkich tranzystorów falownika toN(x>, toFF(x) zgodnie z zależnościami:
^ON(x) = Σ ' Z(«) n=l ^OFF(x) ~ Σ(J ~ ) ’ Z() gdzie Sxg oznacza sygnały bramkowe dla fazy „x” górnego „g tranzystora a wartość „1 sygnału bramkowego oznacza, że odpowiedni tranzystor ma zostać załączony natomiast „0”, że ma być wyłączony.
Tak ustalone sygnały odpowiadające całkowitym czasom toFF(x) przekazywane są do bloku eliminacji wektorów zerowych 5, w którym po zsumowaniu czasów toN(x), Ioffm odbywa się sprawdzenie czy łączny czas nie jest większy niż okres przełączeń tranzystorów Tpu/se Jeśli ten warunek jest spełniony to ustalane są nowe czasy załączenia i wyłączenia tranzystorów falownika fo/vwnew, toFF(x)new przez zmniejszenie czasów toN(x), toFF(x) otrzymanych z bloku sumatora 4 o minimalne czasy, odpowiednio załączenia i wyłączenia tranzystorów, wybrane spośród wszystkich czasów załączenia i wyłączenia pięciu faz min(ta(ON>, , te(ON>) i min(ta(OFF>, , te(OFF>) zgodnie z zależnościami:
r<W(j) “ fOŻV(x) młn V^(x) } lOFF{x) = ^OFF{x) ~ {iOFF(x} )
Następnie, wyznaczone w bloku eliminacji wektorów zerowych 5, sygnały czasów toN(xpew, toFF(xpew, przekazywane są do bloku uzupełnienia sekwencji przełączeń 6, w którym sekwencja przełączeń tranzystorów zostaje uzupełniona o dwa wektory zerowe, co uzyskiwane jest przez wydłużenia sygnałów odpowiadających czasom załączenia tranzystorów górnych i dolnych we wszystkich gałęziach falownika w taki sposób, aby suma czasów załączenia i wyłączenia była równa okresowi impulsowania. W wyniku takiego działania uzyskuje się sygnały odpowiadające skorygowanym czasom załączenia i wyłączenia poszczególnych tranzystorów falownika t’oN(x)new, t’oFF(x)new- Tak opisane działanie bloku uzupełnienia sekwencji przełączeń 6 odbywa się więc zgodnie z zależnościami:
PL 233 389 Β1 f' new _- / J 1 OH(x) Ύ>/ψ) . i new . new 1 OFF(x) ~ fOFF(jr) ^tera
Tym sposobem, wyznaczone czasy załączenia i wyłączenia poszczególnych tranzystorów falownika zapisywane są w bloku liczników i sterowania bramkowego tranzystorów 7, który bezpośrednio steruje tranzystorami pięciofazowego falownika napięcia PFN przez doprowadzenie odpowiedniego napięcia do bramek poszczególnych tranzystorów.
Claims (2)
1. Sposób modulacji szerokości impulsów dla pięciofazowego falownika napięcia, przeznaczonego zwłaszcza do układów napędowych z pięciofazowymi silnikami indukcyjnymi, polegający na kontrolowanym sterowaniu pierwszą i trzecia harmoniczną napięcia wyjściowego falownika oraz wykorzystaniu czterech wektorów aktywnych, a także polegający na wyznaczaniu czasów załączenia i wyłączenia poszczególnych tranzystorów falownika w jednym okresie impulsowania na podstawie sygnałów zadanych napięć wyjściowych, w tym zadanego sygnału napięcia zasilania falownika, znamienny tym, że generuje się: sygnały odpowiadające czterem wektorom aktywnym, w ten sposób, aby ustalić sygnały odpowiadające czasom załączenia tych wektorów, przy czym jeśli przyjmują one wartości ujemne to wektory o ujemnym czasie załączenia zastępuje się wektorami o przeciwnym zwrocie i dodatnim czasie załączenia, a następnie ustalone dodatnie sygnały odpowiadające czasom wektorów aktywnych przekazuje się do bloku sumatora, przy pomocy którego ustala się całkowite czasy załączania i wyłączania wszystkich tranzystorów oraz sprawdza się czy sygnał wynikowy nie jest większy od sygnału odpowiadającego okresowi przełączeń poszczególnych tranzystorów falownika, po czym sprawdza się czy sygnał odpowiadający łącznemu czasowi nie jest większy niż sygnał odpowiadający okresowi przełączeń tranzystorów, przy czym jeśli ten warunek jest spełniony to sygnały odpowiadające czasom załączenia i wyłączenia tranzystorów falownika zmniejsza się o ustalone minimalne wartości, a następnie sygnały przekazuje się do bloku uzupełnienia sekwencji przełączeń, w którym zwiększa się sygnały odpowiadające czasom załączenia tranzystorów górnych i dolnych we wszystkich gałęziach, falownika, po czym uzyskuje się sygnały odpowiadające skorygowanym czasom załączenia i wyłączenia poszczególnych tranzystorów falownika i przystępuje się do działania pięciofazowego falownika napięcia w kolejnym cyklu pracy modulatora szerokości impulsów.
2. Układ do modulacji szerokości impulsów dla pięciofazowego falownika napięcia według wynalazku, znamienny tym, że składa się z bloku arytmetycznego (2), do którego dołączony jest blok generatora sygnałów zadanych (GSZ), układ pomiarowy napięcia zasilania pięciofazowego falownika (UPNPF), blok pamięci (1), a także blok obliczeniowy (BO), który składa się z szeregowo połączonych: bloku warunkowego (3), bloku sumatora (4), bloku eliminacji wektorów zerowych (5) oraz bloku uzupełnienia sekwencji przełączeń (6), który zaopatrzony jest w wyjście do bloku liczników i sterowania bramkowego tranzystorów (7), a który dołączony jest do tranzystorów pięciofazowego falownika napięcia (PFN).
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
PL423322A PL233389B1 (pl) | 2017-10-31 | 2017-10-31 | Sposób i układ do modulacji szerokości impulsów dla pięciofazowego falownika napięcia |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
PL423322A PL233389B1 (pl) | 2017-10-31 | 2017-10-31 | Sposób i układ do modulacji szerokości impulsów dla pięciofazowego falownika napięcia |
Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
PL423322A1 PL423322A1 (pl) | 2019-05-06 |
PL233389B1 true PL233389B1 (pl) | 2019-10-31 |
Family
ID=66341891
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
PL423322A PL233389B1 (pl) | 2017-10-31 | 2017-10-31 | Sposób i układ do modulacji szerokości impulsów dla pięciofazowego falownika napięcia |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
PL (1) | PL233389B1 (pl) |
Citations (3)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
US20120002453A1 (en) * | 2010-06-30 | 2012-01-05 | National Chiao Tung University | Controller apparatus for controlling a multiphase multilevel voltage source inverter and a method thereof |
US8278850B2 (en) * | 2010-03-09 | 2012-10-02 | GM Global Technology Operations LLC | Methods, systems and apparatus for optimization of third harmonic current injection in a multi-phase machine |
US8339094B2 (en) * | 2010-03-11 | 2012-12-25 | GM Global Technology Operations LLC | Methods, systems and apparatus for overmodulation of a five-phase machine |
-
2017
- 2017-10-31 PL PL423322A patent/PL233389B1/pl unknown
Patent Citations (3)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
US8278850B2 (en) * | 2010-03-09 | 2012-10-02 | GM Global Technology Operations LLC | Methods, systems and apparatus for optimization of third harmonic current injection in a multi-phase machine |
US8339094B2 (en) * | 2010-03-11 | 2012-12-25 | GM Global Technology Operations LLC | Methods, systems and apparatus for overmodulation of a five-phase machine |
US20120002453A1 (en) * | 2010-06-30 | 2012-01-05 | National Chiao Tung University | Controller apparatus for controlling a multiphase multilevel voltage source inverter and a method thereof |
Non-Patent Citations (1)
Title |
---|
ARKADIUSZ LEWICKI, JAROSŁAW GUZINSKI, PATRYK STRANKOWSKI: "2016", METODA WEKTOROWEJ MODULACJI SZEROKOŚCI IMPULSÓW PIĘCIOFAZOWEGO FALOWNIKA NAPIĘCIA * |
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
PL423322A1 (pl) | 2019-05-06 |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
Alexander et al. | Modelling and analysis of modular multilevel converter for solar photovoltaic applications to improve power quality | |
Barrero et al. | A proof of concept study of predictive current control for VSI-driven asymmetrical dual three-phase AC machines | |
Durán et al. | Space-vector PWM with reduced common-mode voltage for five-phase induction motor drives | |
Barrero et al. | One-step modulation predictive current control method for the asymmetrical dual three-phase induction machine | |
Baranwal et al. | Carrier-based implementation of SVPWM for dual two-level VSI and dual matrix converter with zero common-mode voltage | |
Edpuganti et al. | Fundamental switching frequency optimal pulsewidth modulation of medium-voltage cascaded seven-level inverter | |
EP3501091B1 (en) | Modulation of ac/ac mmc | |
Muduli et al. | Space vector PWM based DTC scheme with reduced common mode voltage for five-phase induction motor drive | |
Lupon et al. | FPGA implementation of a PWM for a three-phase DC–AC multilevel active-clamped converter | |
Edpuganti et al. | Fundamental switching frequency optimal pulsewidth modulation of medium-voltage nine-level inverter | |
BR102016024185B1 (pt) | Controlador, gerador de comando de tensão, e, esquema de inversores paralelos | |
Srinivasan et al. | Space‐vector pulse width modulation scheme for open‐end winding induction motor drive configuration | |
Reddy et al. | A hybrid multilevel inverter scheme for nine-phase PPMIM drive by using three-phase five-leg inverters | |
Kiadehi et al. | Adapted NSPWM for single DC-link dual-inverter fed open-end motor with negligible low-order harmonics and efficiency enhancement | |
Nalcaci et al. | Selective Harmonic Elimination for Variable Frequency Traction Motor Drives Using Harris Hawks Optimization | |
Kang et al. | Control strategy for suppression of circulating current using high‐frequency voltage compensation in asynchronous carriers for modular and scalable inverter systems | |
Marouani et al. | Investigation of energy-efficiency improvement in an electrical drive system based on multi-winding machines | |
Bhowate et al. | Predictive torque control for five phase induction motor drive with common mode voltage reduction | |
PL233389B1 (pl) | Sposób i układ do modulacji szerokości impulsów dla pięciofazowego falownika napięcia | |
Edpuganti et al. | Optimal pulsewidth modulation of cascade nine-level (9L) inverter for medium voltage high power industrial AC drives | |
Roy et al. | A new technique to implement conventional as well as advanced Pulse Width Modulation techniques for multi-level inverter | |
Manjunatha et al. | Multilevel DC Link Inverter with Reduced Number of Switches and Batteries | |
Lewicki et al. | Optimized space vector modulation strategy for five phase voltage source inverter with third harmonic injection | |
Jyothi et al. | Modeling and Simulation of Five-phase Induction Motor Fed with Five-phase Inverter Topologies | |
Ramos et al. | Enhanced implementation of a state machine-based decoder for optimal modulation of multilevel converters |