Dotychczas ekonomieznosc cieplna, a czesciowo równiez wydajnosc odparowywa¬ nia mozna bylo wzmagac przez stosowanie prózni, pracy wielostopniowej oraz pompy cieplnej. Przy odparowywaniu cieczy, wraz¬ liwych na dzialanie ciepla w wyzszych tem¬ peraturach, stosowano odparowywanie w prózni, jednakze zwiekszaly sie tutaj koszty energji oraz instalacji. Znane sa równiez wyparniki, które, dzieki wprowadzeniu po¬ wietrza, osiagaja temperature odparowywa¬ nia wody pod cisnieniem atmosferycznem ponizej 100°. Jednakze takie urzadzenia sa nieekonomiczne, poniewaz powietrze wpro¬ wadza sie w temperaturze nizszej od odpo¬ wiadajacej punktowi parowania, dzieki cze¬ mu do podwyzszenia temperatury powie¬ trza az do temperatury odparowywania zo¬ staje zuzyta w wyparniku wieksza ilosc ciepla.Takie wyparniki wymagaja duzego nad¬ miaru powietrza, wskutek czego obok wyso¬ kiego zapotrzebowania ciepla wzmaga sie równiez zuzycie energji na dostarczanie powietrza.Obecnie wykryto, ze odparowywanie mozna prowadzic bardzo ekonomicznie, u- nikajac wad znanych wyparników, miano¬ wicie w ten sposób, ze srodek gazowy, jako snodek, dbmizajacy cisnienie czastkowe, prtzed wilotem do ogrzewanego wypiarnilka V ukladu, przedstawionego schematycznie nafijg. 1, (prowadzi sie do wymiennicy ciepla W1 dla odzyskania ciepla mieszaniny gazo- wio-paaroiwiej, opusizozajacej wyparnik. Cieplo odlotowe zespolu grzejnego H zuzytkowuje sie w wymiennicy ciepla W2 na ogrzanie srodka, obnizajacego cisnienie czastkowe, albo tez zuzytkowuje sie je w wymiennicy ciepla W3 na odparowywanie. To wyzyska¬ nie ciepla, otrzymywanego w tym samym u- rzadzeniu wyparniczem, przy zachowaniu równowagi termodynamicznej miedzy srod¬ kiem, obnizajacym cisnienie czastkowe, a faza parowa cieczy, wyróznia niniejszy spo¬ sób parowania, zmierzajacy do polepszenia wyników pod wzgledem gospodarczym oraz podwyzszenia wydajnosci.Przy odparowywaniu w temperaturze, nizszej od temperatury wlotowej srodka, obnizajacego cisnienie czastkowe, doprowa¬ dzanego do wymiennicy ciepla, wyniki pro¬ cesu zostaja jeszcze bardziej zwiekszone przez wyzyskanie ciepla, doprowadzonego z zewnatrz, wskutek róznicy temperatur.Chociaz w tych nizszych temperaturach zuzycie energji na przetlaczanie srodka ga¬ zowego wzmaga sie, to jednak odparowy¬ wanie, np. w 15°, jest jeszcze znacznie bar¬ dziej ekonomiczne, niz w prózni.Na fig. 2 wyobrazono porównanie ko¬ sztów energji, jako funkcji temperatury pa¬ rowania, przy ciaglem odparowywaniu wo¬ dy przy pomocy pary, jako srodka grzej¬ nego, przy uwzglednieniu jednakowych ko¬ sztów jednostki energji. Krzywa a przed¬ stawia jednostki kosztu odparowywania prózniowego z wyzyskaniem ciepla skrapla¬ nia, krzywa b zas przedstawia odpowiednie jednostki w odniesieniu do znanego wypar- nika z doprowadzaniem powietrza o tempe¬ raturze 20° i wilgotnosci wzglednej 50%, przyczem koszty w zakresach temperatur nizszych, stosowanych dopiero w sposobie wedlug wynalazku, zaznaczono tylko linja kropkowana. Krzywa c przedstawia koszty energji przy odparowywaniu czastkowo- Gisnieniowem wedlug tego nowego sposobu w urzadzeniu wedlug fig. 3 z doprowadza¬ niem powietrza oraz z odzyskiwaniem cie¬ pla mieszaniny powietrzno-parowej i skro- plin, a w nizszych temperaturach ponadto z wyzyskaniejri ciepla, wydzielajacego sie wskutek róznicy temperatur. Krzywa d przedstawia koszty prowadzenia sposobu w urzadzeniu, przedstawionem na fig. 5. Przy uzyciu srodka, redukujacego cisnienie czast¬ kowe, z mniejsza wilgotnoscia wzgledna, ioszty okazaly sie jeszcze znacznie nizsze.Doswiadczenia potwierdzily, ze przy za¬ stosowaniu odparowywania czastkowo-ci- snieriiowego, zaleznie od warunków pracy i kosztów jednostki energji, osiaga sie o- szczednosc nawet powyzej 30% w porów¬ naniu z praca znanych wyparników w ta¬ kich samych warunkach. Wykazaly one da¬ lej, ze wydajnosc odparowywania, zaleznie od rodzaju uzytego srodka grzejnego, zwiek¬ sza sie i moze wynosic do 20% wiecej, niz to odpowiada teoretycznemu zwiekszeniu spadku temperatury. Spostrzezenie to obja¬ snia sie tern, ze na powierzchni grzejnej nie moga powstawac pecherzyki pary, jak to ma miejsce w znanych wyparnikach wlasci¬ wych, w których powierzchnie grzejne staja sie wskutek tego czesciowo nieczynne.Te zalety odparowywania czastkowo- cisnieniowego w zastosowaniu do wyparni¬ ków wielostopniowych, które juz same przez sie sa pod wzglediem cieplnym bardzo eko¬ nomiczne, pozwalaja na osiagniecie stosun¬ ków jeszcze korzystniejszych.Sposób wedlug wynalazku nadaje sie nietylko w niskich temperaturach odparo¬ wywania do wyzyskania pary o cisnieniu nizszem oraz ciepla odlotowego z palenisk do zwiekszenia wydajnosci parowania, jak równiez do obróbki produktów, wrazliwych na dzialanie ciepla, lecz takze do obnizania temperatury parowania materjalów wyso- ko-wrzacych, Obnizenie temperatury, które mozna spotegowac przez obnizenie cisnie¬ nia, laczy wymienione zalety techniczne z chemicznemi, jak zahamowaniem rozkladu, — 2 —wplywem na reakcje chemiczna i t. d. Dzie¬ ki temu, stwarza sie nowe mozliwosci, np. prowadzenia destylacji mieszanin wysoko- wrzacych, np. z grupy olejów smarowych, które trudno obrabiac technicznie z powodu koniecznosci stosowania wysokich tempera¬ tur. Prócz tego, z tern jest polaczone ko¬ rzystne odzyskiwanie ciepla. Odparowywa¬ nie czastkowo-cisnieniowe mozna stosowac równiez korzystnie pod cisnieniem atmosfe- rycznem, poniewaz przy tej samej zawarto¬ sci wlasciwej gazu róznica absolutna tempe¬ ratury wzrasta pod wielkiem cisnieniem.Do destylacji i rektyfikacji mieszanin cieczy sposób wedlug wynalazku nadaje sie nietylko ze wzgledów ekonomji cieplnej, lecz ze wzgledu na znacznie mniejsze stra¬ ty rozpuszczalników o nizszym punkcie wrzenia, niz w takich samych warunkach odparowywania w prózni, poniewaz przy pracy ostatnio wymieniona metoda, wskutek wiekszej róznicy cisnien i nieszczelnosci aparatów, uwarunkowanej zmniejszonem ci¬ snieniem, powstaja znaczne straty, Do odparowywania i destylacji materja- lów, wrazliwych na dzialanie tlenu, jako srodki, obnizajace cisnienie czastkowe, moz¬ na stosowac gazy obojetne, jak odlociny z palenisk i zakladów przemyslowych, azot, wodór i gazy podobne.Spotegowanie odparowywania jest szcze¬ gólnie korzystne w aparatach przemyslu chemicznego, poniewaz do ich obslugi, ze wzgledu na cel zastosowania, potrzebne sa mozliwie duze powierzchnie grzejne, które przewaznie nie moga byc powiekszane. Spo¬ sób wedlug wynalazku okazuje sie szcze¬ gólnie korzystny przy wyparowywaniu lot¬ nych cieczy kwasnych albo alkalicznych. Do odprowadzania par kwasnych wzglednie al¬ kalicznych sa potrzebne przy odparowywa¬ niu prózniowem drogie aparaty i maszyny, czesciowo z materjalów, odpornych na ko¬ rozje, natomiast przy sposobie wedlug wy¬ nalazku mozna stosowac proste konstrukcje z materjalów tanich, Odparowywanie pro¬ wadzi sie w obecnosci srodka, obnizajacego cisnienie czastkowe, uzytego w nadmiarze w stosunku do ilosci, odpowiadajacej prawu Henry-Dalton'a, tak iz uchodzaca kwasna wzglednie alkaliczna mieszanina gazowo- parowa jest nienasycona, a wiec opuszcza wyparnik, jako przegrzana, dzieki czemu materjaly, z których wykonane sa czesci u- rzadzenia, pozostaja chemicznie nienaru¬ szone.Odzyskiwanie ciepla w wymiennicach W1$ W2 wedlug fig. 1 moze sie odbywac przez posrednie przenoszenie ciepla, jak np. przez wymiane powierzchniowa ewentu¬ alnie przy wspóludziale srodka posrednie¬ go, albo przez 'bezposrednie przewodzenie ciepla, nip. przy miesizianiu, dyfuzji i t. d., miedzy srodkiem, oddajacym cieplo, a srod¬ kiem, obnizajacym cisnienie czastkowe. Wy¬ zyskanie ciepla w wymiennicy fciepla W3 odbywa sie przewaznie przez posrednie przenoszenie ciepla.Mieszanine gazowo-parowa, odplywaja¬ ca z ukladu wyparniczego, mozna doprowa- diztac dlo innego odipowiledniegoi wtypamika w celu dalszego wyzyskania. Dalej, dzieki czesciowemu skropleniu, wlasciwa zawar¬ tosc gazu zwieksza sie, wobec czego te mie¬ szanine, bogatsza w gaz, mozna znowu wy¬ zyskac calkowicie lub czesciowo jako sro¬ dek, obnizajacy cisnienie czastkowe, i do¬ prowadzac w obiegu kolowym ponownie do tego samego urzadzenia do odparowywania.Faze ciekla mieszaniny gazowo-parowej, wydzielona przez skroplenie czastkowe, od¬ dziela sie od fazy gazowo-parowej zapomo- ca oddzielacza, jak: cyklonu, urzadzen, od¬ chylajacych strumien, filtrów mechanicz¬ nych lub elektrycznych i t. d., lecz takze metoda absorbcji i adsorbcji.Do wprawiania w ruch srodka, obnizaja¬ cego cisnienie czastkowe, stosuje sie, zalez¬ nie od warunków cisnienia, urzadzenia ta¬ kie, jak przewietrzniki, sprezarki i smoczki.Srodek, obnizajacy cisnienie czastkowe, wprowadza sie zapomoca rozdzielaczy, np. — 3 —dyfuzorów, urzadzen z wlotem stycznym, w celu prowadzenia wzdluz linji spiralnej gazów i t. d. ponad, na albo pod poziom cie¬ czy w taki sposób, zeby srodek ten, mozli¬ wie nasycony, zostal szybko usuniety z war¬ stwy granicznej cieczy, przeznaczonej do odparowania, Mozna to osiagnac zapomoca samoczynnych urzadzen nastawczych i re¬ gulatorów, jak plywaków i przyrzadów sa¬ moczynnych, utrzymujacych wilgotnosc na stalym poziomie.Jako srodki, obnizajace cisnienie czast¬ kowe, stosuje sie gazy albo ich mieszaniny z parami, które obok zadania fizycznego moga uskuteczniac równiez pewne dzialanie chemiczne, np. uwodornianie, utlenianie i t. d. Gazy o malym ciezarze czasteczko¬ wym daja mniejsze wlasciwe zawartosci ga¬ zów, ale w bilansie cieplnym i w bilansie energji nie sa duzo korzystniejsze. Nato¬ miast, uzycie gazów o wiekszej przewodno¬ sci cieplnej, jak np. wodoru, daje specjalne korzysci ze wzgledu na przewodzenie ciepla w wymiennicy ciepla i skraplaczu.Do posredniego ogrzewania wyparnika sluza jako srodki grzejne: para o rozmaitem cisnieniu, zwlaszcza para niskoprezna; cie¬ cze krazace, jak: woda, olej; gazy grzejne; paleniska olejowe, gazowe, weglowe i po¬ dobne. Przy destylacji mieszanin podwój¬ nych lub bardziej zlozonych ogrzewanie moze sie odbywac bezposrednio przez wpro¬ wadzanie do mieszaniny jednego z jej sklad¬ ników, jako pary grzejnej, przyczem naste¬ puje bezposrednie przewodzenie ciepla.Na rysunkach schematycznych przed¬ stawiono przyklady urzadzen do wykony¬ wania sposobu wedlug wynalazku.Na fig. 3 cyfra 1 oznaczono wyparnik z pompa tloczaca do zraszania, cyfra 2 — grzejnik z wlotem 3 do srodka grzejnego, cyfra 4 — przestrzen parowa, cyfra 5 zas— przewód do odprowadzania mieszaniny po- wietrzno-parowej. Przez przewietrznik 6 wsysany jest srodek, obnizajacy cisnienie czastkowe, np. powietrze, doprowadzane do urzadzenia ssawczego 7 w rodzaju smoczka, zmieszane z mieszanina parowo- powietrzna przed wejsciem do cyklonu 8, wskutek czego miedzy zimnem powietrzem i ciepla mieszanina parowo-powietrzna na¬ stepuje bezposrednia wymiana ciepla i para z mieszaniny skrapla sie. Woda, skroplona dzialaniem sily odsrodkowej w cyklonie 8, zostaje oddzielona od mieszaniny powietrz- no-parowej i usunieta przez spust 9, Czesc mieszaniny powietrzno-parowej doprowadza sie zpowrotem poprzez zbiornik 10, prze¬ wód 11 i rozdzielacz 12 do wyparnika, np. pod poziom cieczy. Czesc pozostala mie¬ szaniny powietrzno-parowej uchodzi naze- wnatrz przez komin 13 albo tez moze byc wyzyskana jesizcze do innych celów. Stru¬ mieniem powietrza z przewietrznika 6 w u- rzadzeniu ssawczem 7 wytwarza sie cisnie¬ nie zmniejszone, wskutek czego mieszanina powietrzno-parowa z wyparnika 1, a tern samem rówinitó czesc pary z powietrzem z cyklonu 8, poprzez przewód 11 i rozdzie¬ lacz 12 zostaje wessana do wyparnika 1.Jesli w pewnych urzadzeniach cisnienie zmniejszone nie wystarcza, albo tez jesli urzadzenie ssawcze, ze wzgledu na zbyt du¬ za zawartosc powietrza, okaze sie nieekono¬ miczne, to do przewodu 11 nalezy wbudo¬ wac przewieitiriznik 6a (zaznaczono kreska¬ mi na fig. 3). W mysl ostatnio wymienio¬ nych warunków, urzadzenie moze pracowac równiez bez przewietrznika 6, jedynie za¬ pomoca panzewiietrznika 6a, przyoziem po¬ trzebne powietrze jest wsysane przez urza¬ dzenie ssawcze 7. Zapomoca odpowiednie¬ go urzadzenia nastawczego, np. umieszczo¬ nego w wylocie dyfuzora plywaka pierscie¬ niowego 14, prowadnicy mankietowej 15 dyfuzora 12 i przewodu //, rozdzielaczowi nadaje sie, zaleznie od polozenia poziomu cieczy, takie polozenie robocze, dzieki któ¬ remu mieszanina parowo-powietrzna po¬ winna opuszczac wyparnik mozliwie nasy¬ cona.W urzadzeniu wedlug fig. 3 zastosowa- — 4 —no ogrzewanie parowe. Wode skroplona z grzejnika cisnieniowego 2 doprowadza sie przewodem odprowadzajacym 16 do grzej¬ nika pomocniczego 17, dzieki czemu cieplo pary, uwalniajace sie przy cisnieniu zmniej- szonem, jak równiez cieplo skroplin moze byc wyzyskane do parowania. Grzejnik po¬ mocniczy 17, ze wzgledu na lepsze wyzy¬ skanie ciepla skroplin, uwarunkowane mniej- szem cisnieniem hydrostatycznem cieczy w wyparniku, nalezy umiescic ponad grzejni¬ kiem glównym 2. Podczas odparowywania ciaglego skropliny o temperaturze parowa¬ nia, odplywajace z grzejnika 17, stosuje sie dalej do ogrzewania cieczy, doplywajacej do wymienmfcy ciepla 18, skropliny zas, o- ziebione az do temperatury cieczy, sply¬ waja przewodem odplywowym 19. To o- grzewanie mozna skojarzyc równiez z cze- sciowem wyzyskaniem par pozostalych. Od¬ powiedniego urzadzenia nie przedstawiono jednak na rysunku.Przyklad wykonania wedlug fig. 4 tern sie rózni od przykladu wedlug fig. 3, ze dla wyzyskania ciepla tylko czesc par miesza sie z powietrzem. Omawiany przyklad wy¬ konania wynalazku moze byc zastosowany w urzadzeniach, w których mieszanine po- wietrzno-parowa, odplywajaca przez komin 13, wyzyskuje sie inaczej, np. w wyparni- kach wielostopniowych, wyparniku z pom¬ pa jak na fig. 11. Strumien powietrza, wy¬ tworzony zapomoca przewietrznika 6, wsy¬ sa czesc calkowitej ilosci mieszaniny po¬ wietrzno-parowej z przewodu 5 poprzez u- rzadzenie ssawcze 7 oraz przez przepustni¬ ce 22, która mozna regulowac, przyczem wode, skroplona z mieszaniny, wydziela sie w cyklonie 8, jak opisano przy omawianiu fig. 3, mieszanina zas powietrzno-parowa, bogatsza w powietrze, zostaje przetloczona poprzez wymiennice ciepla 23 do wyparni- ka. Przy ogrzewaniu para w tern urzadze¬ niu skropliny z grzejnika 2 przechodza z przewodu odprowadzajacego 16 do po¬ wierzchniowej wymiennicy ciepla 23, w której oddaja cieplo srodkowi doprowadza¬ nemu, obnizajacemu cisnienie czastkowe, i odplywaja, jako skropliny ochlodzone, po¬ przez przewód odplywowy 24. Przy wiek¬ szym oporze ukladu zamiast przewietrzni¬ ka 6 mozna stosowac korzystnie przewietrz- nik 6a (zaznaczony na fig. 3 linja kresko¬ wana) .Fig. 5 przedstawia otwarty wyparnik do posredniego ogrzewania srodka, obnizajace¬ go cisnienie czastkowe cieplem mieszaniny powietrzno-parowej. Powietrze do po¬ wierzchniowej wymiennicy ciepla 25 dopro¬ wadza sie przez przepustnice 20 i prze- wietrznik 6 oraz poprzez rozdzielacz 12 do wyparnika 1. Z odplywajacej mieszaniny powietrzno-parowej czesc zostaje skroplo¬ na wskutek posredniego oddawania ciepla powietrzu i, jako woda, zostaje odprowa¬ dzona poprzez przewód odplywowy 26, podczas gdy bogatsza w powietrze miesza¬ nina powietrzno - parowa uchodzi naze- wnatrz przez komin 13.Fig. 6—9 uwidoczniaja zamkniete wy- parniki, w których krazy mieszanina gazo- wo-parowa. Te postacie wykonania sa szczególnie odpowiednie do odparowywania i destylacji cieczy, których skladniki paro¬ we musza byc odzyskiwane, jak np. cieczy o niskim punkcie wrzenia.W urzadzeniu wedlug fig. 6 proces pro¬ wadzi sie pod dowolnem cisnieniem w taki sposób, ze gaz, doprowadzany przez prze- wietrznik 6 do urzadzenia ssawczego 7, miesza sie z mieszanina gazowo-parowa w wyparniku 1, wskutek czego para miesza¬ niny czesciowo sie skrapla. Czesc bogatszej w gaz mieszaniny gazowo-parowej doprowa¬ dza sie, jak to opisano blizej w zwiazku z fig. 3, poprzez cyklon i rozdzielacz 12 do wyparnika. Pozostala czesc prowadzi sie do skraplacza-mieszalnika 27, w którym sklad¬ nik parowy skrapla sie przez zmieszanie go z nierozpuszczalna ciecza chlodzaca. Mie¬ szanine oziebiona doprowadza sie zpowro- tem przewodem 28 przez przepustnice 20 — 5 -do urzadzenia tloczacego 6. Mieszanine obu skladników nierozpuszczalnych albo bardzo malo rozpuszczalnych doprowadza sie przez przewód odplywowy 29 do osadnika 30, w którym skladnik cieczy oziebiajacej oddziela sie i zapomoca pompy 31 przez chlodnice 32 i rozdzielacz cieczy 33 zostaje doprowadzony zpowrotem do skraplacza- mieszalnika 27. Skladnik, oddzielony w o- sadniku 30 od nierozpuszczalnej cieczy chlodzacej i odparowywany w wyparniku posrednim, jak juz wspomniano, moze slu¬ zyc do ogrzewania bezposredniego wypar¬ nika 1, przyczem odpadaja grzejniki 2 i 17.Skladnik ciekly .przed wprowadzeniem do wyparnika posredniego podgrzewa sie w wymiennicy ciepla az do temperatury u- latniania sie mieszaniny przez wyzyskanie ciepla mieszaniny gazowo-parowej.Wedlug fig. 7 mieszanine gazowo-paro- wa z wyparnika 1 prowadzi sie poprzez wymiennice ciepla 23 do skraplacza-mie- szalnika 27, w którym odbywa sie skrapla¬ nie i osadzanie, jak w urzadzeniu wedlug fig. 6. Bogatsza w gaz mieszanine gazowo- parowa tloczy sie przewodem 28 przez przepustnice 20 i przewietrznik 6 do wy¬ miennicy ciepla 23 w celu posredniego o- grzania mieszaniny gazowo-parowej i da¬ lej poprzez rozdzielacz 12 do wyparnika 1.Do ogrzewania wyparnika sluzy palenisko gazowe, przyczem gorace odlociny przed wejsciem do wyparnika wprowadza sie do wymiennicy ciepla 23a w celu dalszego o- grzania srodka, obnizajacego cisnienie czast¬ kowe, oraz w celu wyzyskania ciepla tych odlocin.Urzadzenia wedlug fig. 6 i 7 nadaja sie do odparowywania i destylacji cieczy, które w cieczy oziebiajacej nie rozpuszczaja sie zupelnie lub rozpuszczaja bardzo slabo.Na fig. 8 przedstawiono zamkniety wy- parnik, w którym do skraplania skladnika parowego stosuje sie skraplacz powierzch¬ niowy. Mieszanina gazowo-parowa przez przewodzenie posrednie oddaje czesc ciepla w wymiennicy ciepla 23 srodkowi, obniza¬ jacemu cisnienie czastkowe, krazacemu w obiegu kolowym, dzieki czemu czesc pary skrapla sie, druga zas czesc przeplywa przez podgrzewacz 34, sluzac do podgrze¬ wania cieczy doplywajacej, oziebia sie w skraplaczu wlasciwym 35, zostaje wydzie¬ lona w cyklonie 8 i, jako skladnik cieczy, opuszcza wyparnik w miejscu 9.Urzadzenia, uwidocznione na fig.. 6 ¦— 8, sluza do destylacji mieszaniny cieczy, skladajacej sie z dwu lub z wiekszej liczby skladników, produkty zas, wrazliwe na dzialanie ciepla, mozna odwadniac przy u- zyciu rozpuszczalników. Uklady te mozna stosowac korzystnie tam, gdzie para prze¬ chodzaca jest bogatsza w skladniki latwo wrzace.Fig. 9 przedstawia urzadzenie do frak¬ cjonowania przez rektyfikacje i deflegma- cje rozmaitych mieszanin cieczy, a równiez i mieszanin azeotropowych. System ten na¬ daje sie zwlaszcza do mieszanin wysoko- wrzacych, które dotychczas obrabiano zna- nemi sposobami w prózni, a wiec np. do frakcjonowania olejów smarowych, olejków eterycznych, mazi smolowej z wytlewania i t. d. Przez frakcjonowanie czastkowo-ci- snieniowe mozna wytwarzac równiez alko¬ hol bezwodny. W nizszych temperaturach, jak wiadomo, punkt azeotropowy przesuwa sie w obreb wyzszych zawartosci alkoholu.Sposób wedlug wynalazku, w porównaniu z rektyfikacja w prózni, okazuje sie bardzo ekonomiczny, poniewaz straty alkoholu zo¬ staja obnizone do minimum. Mieszanina ga¬ zowo-parowa, uchodzaca z wyparnika /, dostaje sie do ukladu kolumnowego 36, w którym nastepuje przemieszanie, jak rów¬ niez wymiana ciepla miedzy mieszanina gazowo-parowa a plynem splywajacym, wskutek czego sklad pary w mieszaninie gazowo-parowej zmienia sie w taki sposób, iz jeden ze skladników parowych zostaje wzbogacony. Ta ostatnia mieszanina prze¬ plywa przez deflegmator 37, w którym czesc — 6 —par destylacyjnych skrapla sie wskutek ostygniecia przez oddanie ciepla srodkowi, obnizajacemu cisnienie czastkowe, dopro¬ wadzanemu zpowrotem w obiegu kolowym, i, jako skroplmy, odplywajace zpowrotem, zostaje odprowadzona do kolumny 36, bo¬ gatsza zas w gaz mieszanina gazowo-paro- wa zostaje oziebiona w skraplaczu 38. Po rozdzieleniu w cyklonie 8 destylat usuwa sie przez przewód odplywowy 9, a miesza¬ nine gazowo-parowa przez deflegmator 37 i urzadzenie tloczace 6 doprowadza sie zpowrotem do wyparnika 1.Urzadzenia wedlug fig. 3 — 9 mozna stosowac przy wyparnikach wielostopnio¬ wych, do procesów koncowych po procesach cisnieniowych, wyzyskujac do ogrzewania procesów koncowych pary z procesów po¬ przednich.Na fig. 10 przedstawiono zastosowanie wynalazku do parowania wielostopniowego, np. z trzema stopniami cisnienia. Ten przy¬ klad wykonania nadaje sie do zageszczania mocnych roztworów albo do wydzielania so¬ li z roztworów nasyconych, poniewaz wsku¬ tek znanego podwyzszenia punktu parowa¬ nia, w zaleznosci od stezenia, potrzebna jest wieksza róznica temperatur. Stosujac usta¬ wienie kaskadowe, uklad ten mozna z ko¬ rzyscia stosowac do parowania ciaglego.Zwlaszcza okazuje sie to bardzo korzystne przy ogrzewaniu para o niskiej preznosci.Stopien a z najnizsza temperatura pa¬ rowania, a tern samem z najwyzsza wlasci¬ wa zawartoscia powietrza odpowiada urza¬ dzeniu wedlug fig. 5. Mieszanina gazowo- parowa ogrzewa sie cieplem skroplin ze stopnia b w wymiennicy ciepla 41 i przez rozdzielacz dostaje sie do wyparnika 6. Tu¬ taj wskutek odparowania wlasciwa zawar¬ tosc powietrza spada, lecz podwyzsza sie odpowiednio temperatura parowania roz¬ tworu. Mieszanine przetlacza sie przez wy- miennice ciepla 44 do wyparnika c, w któ¬ rym punkt parowania podwyzsza sie je¬ szcze bardziej. Jesli roztwór rozcienczony wprowadzac bez przerwy ze stopnia c przez b do a, to miedzy srodkiem grzejnym a roz-* tworem mozna utrzymac przepisana róznice temperatur, a tern samem okreslona wydaj¬ nosc w ikazdytm stopniu, pomimo zmaczmeigo wzrostu punktu wrzenia roztworu coraz bardziej stezonego. Równiez ciecz, prze¬ znaczona do parowania, mozna wprawic w ruch o kierunku przeciwnym, jak to ma miejsce np. podczas stezania poczatkowego roztworów, wrazliwych na dzialanie ciepla, lecz wydajnosc odparowywania zmniejsza sie.Stosowania pompy cieplnej, w jej po¬ staci smarnej, me zaleca sie do sposobu pa¬ rowania wedlug wynalazku, gdyz jest to nie¬ ekonomiczne, poniewaz powietrze, zawarte w mieszaninie z para, musialoby ulec spre¬ zeniu. Prócz tego, zawartosc powietrza pod¬ czas skraplania mieszaniny dziala nieko¬ rzystnie, zmniejszajac przeplyw cieczy. W urzadzeniu wedlug fig. 11 niedogodnosci te zostaly usuniete. Z wyparnika /, jak opisa¬ no powyzej, prowadzi sie mieszanine po- wietrzno-parowa przewodem 5 do grzejnika 46 wyparnika o niskiem cisnieniu 47, w któ¬ rym fczesc par mieszaniny skrapla sie, a w wyparniku 47 wytwarza sie para o nizszej preznosci, niz to odpowiada cisnieniu czast¬ kowemu pary mieszaniny powietrzno-paro- wej. Woda skroplona splywa lewarem, mie¬ szanina zas powietrzno-parowa, bogatsza w powietrze, przechodzi przez wymiennice ciepla 49, w celu ogrzania srodka, obnizaja¬ cego cisnienie czastkowe, i uchodzi przez komin 50. Pare o preznosci mniejszej, wy¬ tworzona w wyparniku 47, spreza sie zapo- moca pompy 62, np. sprezarki, smoczka i t. d., w znany sposób az do osiagniecia za¬ danej preznosci pary, i przetlacza sie ja do grzejnika 2, w którym sluzy ona jako sro¬ dek grzejny. Skropliny z grzejnika 2 pro¬ wadzi sie zapomoca urzadzenia odprowa¬ dzajacego 16 przez zawór regulacyjny 63 do wyparnika 47, w którym sie je wyparo¬ wuje i doprowadza w obiegu kolowym zpo- — 7 —wrotem do pompy cieplnej. Czesc skroplin, niepreeplywiajacych przez zawór regulami¬ ny 63, zwlaszcza przy uzyciu zageszczalnika wytryskowego, wyzyskuje sie w wymienni- cy ciepla 60 do dalszego ogrzewania srodka, obnizajacego cisnienie czastkowe, i odpro- prowadza sie w miejscu 61.Aby podtrzymac wyzyskanie korzystne ciepla w odniesieniu do okreslonego punktu krzywej wyparowywania, temperature wy¬ parowywania nalezy regulowac zmiana ilo¬ sci srodka, obnizajacego cisnienie czastko¬ we, dzialaniem chlodzacem chlodnicy albo przez laczne stosowanie obu zabiegów. Dla zachowania warunków najlepszych obie przepustnice 20 i 21 (fig. 3), które mozna ze soba polaczyc zapomoca urzadzenia na- stawczego, moga byc tak regulowane zapo¬ moca termostatu, wbudowanego do wypar- nika lub innego urzadzenia odpowiedniego, zeby temperatura parowania, nawet przy zmianie temperatury i wilgotnosci wlasci¬ wej srodka, obnizajacego cisnienie czastko¬ we, jak równiez temperatura srodka grzej¬ nego, pozostawala zawsze stala. Samoczyn¬ ne regulowanie przebiegu parowania, zwla¬ szcza wi zakresaich nizszych temperatur, w których krzywa kosztów anergji bardzo stromo spada lub wznosi sie, daje duze ko¬ rzysci i wskutek tego nie nalezy go pomi¬ jac przy ekonomicznem prowadzeniu pro¬ cesu. ! W zamknietym wyparniku, zwlaszcza przy cisnieniu calkowitem, przewyzszaja- cem cisnienie atmosferyczne, do ukladu, ko¬ rzystnie do przewodu ssawczego urzadzenia tloczacego, nalezy wbudowac urzadzenie re¬ gulujace 39, jak przedstawiono schematycz¬ nie na fig. 6, którego zadaniem jest uzupel¬ nianie srodka, obnizajacego cisnienie czast¬ kowe, uchodzacego prtziez drobne nieszczel¬ nosci aparatury, a jednoczesnie — regulo¬ wanie zadanego cisnienia calkowitego. PLUntil now, the heat economy and partly also the evaporation efficiency could be enhanced by using a vacuum, multistage operation and a heat pump. Vacuum evaporation was used to evaporate heat-sensitive liquids at higher temperatures, but energy and installation costs increased. Evaporators are also known which, by introducing air, achieve a temperature of evaporation of water at atmospheric pressure below 100 °. However, such devices are uneconomical because the air is introduced at a temperature lower than the evaporation point, and by increasing the temperature of the air to the evaporation temperature, more heat is used in the evaporator. Such evaporators require a lot of heat. excess air, as a result of which, in addition to the high heat demand, the energy consumption for supplying air also increases. It has now been found that the evaporation can be carried out very economically, avoiding the disadvantages of known evaporators, namely that the gas medium, as a snod, which controls the partial pressure, it is sent to the heated void of the system V, shown schematically on a diagram. 1, (leads to the heat exchanger W1 to recover the heat of the gas-vapor mixture leaving the evaporator. The exhaust heat of the heating unit H is used in the heat exchanger W2 to heat the medium reducing the partial pressure, or it is also used by the heat exchanger W3 in the exchanger It is the exploitation of the heat obtained in the same device by the evaporator, while maintaining the thermodynamic equilibrium between the agent that lowers the partial pressure and the vapor phase of the liquid, which distinguishes the present method of evaporation, which aims to improve the results in economic terms. When evaporating at a temperature lower than the inlet temperature of the partial pressure reducing agent supplied to the heat exchanger, the results of the process are further enhanced by extracting the heat supplied from outside due to the temperature difference. Although in those lower temperatures energy consumption for moving the medium g However, the evaporation, for example at 15 ° C, is still much more economical than in a vacuum. Fig. 2 shows a comparison of the energy costs as a function of the evaporation temperature, with continuous the evaporation of water with steam as a heating medium, taking into account the same cost per unit of energy. The curve a represents the units of the cost of vacuum evaporation using the heat of condensation, while the curve b represents the corresponding units with respect to a known evaporator with an air supply of 20 ° and 50% relative humidity, while the costs are in the lower temperature ranges. only used in the process according to the invention, only the dotted line is indicated. The curve c shows the energy costs of the particle-pressure evaporation according to this new method in the apparatus according to Fig. 3 with air supply and heat recovery of the air-steam mixture and condensate, and at lower temperatures, moreover, from the recovery of heat generated by due to temperature difference. Curve d shows the costs of carrying out the process in the apparatus shown in Fig. 5. Using a partial pressure reducing agent with a lower relative humidity, the costs turned out to be much lower. Experiments confirmed that using partial-pressure evaporation depending on the operating conditions and the cost of the energy unit, savings of even more than 30% are achieved compared with the operation of known evaporators under the same conditions. They further showed that the evaporation efficiency, depending on the type of heating medium used, increases and can be up to 20% more than this corresponds to the theoretical increase in temperature drop. This observation explains the point that no vapor bubbles can form on the heating surface, as is the case with known inherent evaporators, in which the heating surfaces thus become partially inactive. These advantages of partial pressure evaporation in an evaporator application Multistage plants, which are already very economical in terms of heat, make it possible to achieve even more favorable ratios. The method according to the invention is suitable not only at low evaporation temperatures for the recovery of steam with a lower pressure and the waste heat from furnaces to increase the evaporation capacity, as well as to treat products sensitive to the action of heat, but also to lower the evaporation temperature of high-boiling materials, The temperature reduction, which can be increased by reducing the pressure, combines the above-mentioned technical advantages with chemical, such as inhibition decomposition, - 2 - influence on chemical reactions, and so on This creates new possibilities, for example, to distill high-boiling mixtures, for example from the group of lubricating oils, which are difficult to process technically because of the need to use high temperatures. In addition, favorable heat recovery is associated with the region. Partial-pressure evaporation can also be used advantageously under atmospheric pressure, since for the same specific gas content the absolute temperature difference increases under great pressure. For the distillation and rectification of liquid mixtures, the method according to the invention is not only suitable for reasons of economy. heat, but due to the much lower losses of solvents with a lower boiling point than under the same conditions of evaporation in a vacuum, because during the operation of the last-mentioned method, due to the greater difference in pressure and leakage of the apparatus, due to the reduced pressure, significant losses arise For the evaporation and distillation of oxygen-sensitive materials, inert gases such as furnace and industrial waste, nitrogen, hydrogen and similar gases can be used as a means of reducing the partial pressure. in chemical industry apparatuses because they are Due to the purpose of the application, large heating surfaces are needed, which usually cannot be enlarged. The process according to the invention proves to be particularly advantageous in the evaporation of acidic or alkaline volatile liquids. For the removal of acid or alkali vapors, expensive apparatuses and machines are needed for vacuum evaporation, partly made of anti-corrosion materials, while in the method according to the invention, simple constructions made of cheap materials can be used. in the presence of a partial pressure reducing agent, used in excess of the amount corresponding to the Henry-Dalton law, so that the escaping acidic or alkaline gas-steam mixture is unsaturated and thus leaves the evaporator as overheated, so that the materials, of which the parts of the plant are made remain chemically unaffected. The heat recovery in the exchangers W1 to W2 according to Fig. 1 can take place by indirect heat transfer, such as by surface exchange, possibly with the participation of an intermediate agent, or by 'direct heat conduction, nip. in the case of mixing, diffusion, etc., between a means which gives off heat and a means which lowers the partial pressure. The gain of heat in the W3 heat exchanger is usually carried out by indirect heat transfer. The gas-steam mixture flowing out of the evaporative system can be led to another type of a type of liquid for further utilization. Further, due to partial condensation, the actual gas content is increased, so that this mixture, which is richer in gas, can again be fully or partially recovered as a mark, reducing the partial pressure, and re-circulated in the cycle. The liquid phase of the gas-vapor mixture, separated by partial condensation, is separated from the vapor-vapor phase by means of a separator such as: cyclone, devices, deflecting streams, mechanical or electric filters and so on, but also the method of absorption and adsorption. To move the agent that reduces the partial pressure, depending on the pressure conditions, devices such as ventilators, compressors and nipples are used. The agent that reduces the partial pressure, by means of dividers, e.g. - 3 - diffusers, devices with tangential inlet, in order to lead along a spiral line of gases, and hence above, to or below the level of the liquid in such a way that the center t The enamel, possibly saturated, was quickly removed from the boundary layer of the liquid to be evaporated. This can be achieved by automatic setting devices and regulators, such as floats and automatic devices, which keep the humidity at a constant level. lowering the partial pressure, gases or their mixtures with vapors are used, which in addition to a physical task may also have a certain chemical action, e.g. hydrogenation, oxidation, etc. Gases with a low molecular weight give a lower specific gas content, but in heat balance and energy balance are not much more favorable. On the other hand, the use of gases with a higher thermal conductivity, such as hydrogen, for example, has special advantages in terms of heat conduction in the heat exchanger and condenser. The indirect heating of the evaporator is used as heating means: steam of various pressures, especially low-pressure steam; circulating liquids, such as: water, oil; heating gases; oil, gas, coal and similar furnaces. In the distillation of double or more complex mixtures, heating can be carried out directly by introducing one of its components into the mixture as a heating steam, whereby heat is conducted directly. Examples of equipment to be carried out are shown in the schematic drawings. According to the invention, in Fig. 3, number 1 indicates an evaporator with a pressure pump for sprinkling, number 2 - a heater with an inlet 3 to the heating medium, number 4 - a steam space, and number 5 - a conduit for discharging the air-steam mixture. Through the ventilator 6, a means reducing the partial pressure, e.g. air, is sucked into a suction device 7 in the form of a nipple, mixed with a steam-air mixture before entering the cyclone 8, whereby between the cold air and the warm steam-air mixture direct heat exchange and the vapor in the mixture condenses. The water, condensed by the action of centrifugal force in the cyclone 8, is separated from the air-steam mixture and discharged via drain 9. Part of the air-steam mixture is returned through the tank 10, line 11 and separator 12 to the evaporator, e.g. liquid level. The remaining part of the air-steam mixture escapes through the chimney 13 or can also be used for other purposes. The air flow from the ventilator 6 in the suction device 7 produces a reduced pressure, whereby the air-steam mixture from the evaporator 1 and the same equal part of the vapor with the air from the cyclone 8 through the conduit 11 and the distributor 12 is sucked into the evaporator 1. If in some devices the reduced pressure is not enough, or if the suction device turns out to be uneconomical due to too much air content, then a fan 6a should be installed in the conduit 11 (the dash is marked ¬ mi in Fig. 3). In view of the recently mentioned conditions, the device can also work without the venting device 6, only by means of the ventilator 6a, the required air is sucked in by the suction device 7. Use a suitable setting device, e.g. located in the diffuser outlet of the annular float 14, the cuff guide 15 of the diffuser 12 and the conduit, the distributor is provided, depending on the position of the liquid level, in such an operating position so that the vapor-air mixture should leave the evaporator as saturated as possible. In the apparatus according to Fig. 3, steam heating is used. The water condensed from the pressure heater 2 is led through a discharge line 16 to the auxiliary heater 17, whereby the heat of the vapor released under reduced pressure as well as the heat of the condensate can be recovered for evaporation. The auxiliary heater 17, due to the better exploitation of the heat of the condensate, due to the lower hydrostatic pressure of the liquid in the evaporator, should be placed above the main heater 2. During continuous evaporation of the condensate at the evaporating temperature, flowing from the heater 17, They are also used to heat the liquid flowing to the heat exchanger 18, while the condensate, cooled down to the temperature of the liquid, flows down through the drain 19. This heating can also be associated with the partial recovery of the remaining vapors. However, a corresponding device is not shown in the drawing. The embodiment according to Fig. 4 differs from the example according to Fig. 3 in that only a part of the vapors are mixed with air for the recovery of heat. The discussed embodiment of the invention can be used in devices in which the air-steam mixture flowing through the chimney 13 is exploited differently, for example in a multi-stage evaporator, a pump evaporator as shown in Fig. 11. part of the total air-steam mixture from duct 5 through the suction device 7 and through the throttle 22, which can be regulated by the water, condensed from the mixture, discharges in cyclone 8, as described in the discussion of Fig. 3, the air-richer air-steam mixture is forced through heat exchangers 23 into the evaporator. On heating, the steam in the unit of the condensate from the heater 2 passes from the discharge pipe 16 to the surface heat exchanger 23, where it transfers heat to the partial pressure reducing medium, and flows as chilled condensate through the drain pipe. 24. If the resistance of the system is greater, instead of the ventilator 6, the ventilator 6a (dashed line shown in FIG. 3) can advantageously be used. 5 shows an open evaporator for indirect heating of the means which lowers the partial pressure by the heat of the air-steam mixture. The air to the surface heat exchanger 25 is led through the dampers 20 and the ventilator 6 and through the distributor 12 to the evaporator 1. A part of the outgoing air-steam mixture is condensed by indirect heat transfer to the air and remains as water. discharged through the discharge line 26, while the air-steam mixture richer in the air flows out through the chimney 13. Fig. 6–9 show closed evaporators in which the gas-steam mixture circulates. These embodiments are particularly suitable for the evaporation and distillation of liquids whose vapor constituents must be recovered, such as e.g. liquids with a low boiling point. In the apparatus according to Fig. 6, the process is carried out under any pressure such that the gas supplied through the ventilator 6 to the suction device 7 is mixed with the gas-vapor mixture in the evaporator 1, whereby the vapor of the mixture partially condenses. A portion of the more gas-rich gas / steam mixture is fed, as described in more detail in connection with Figure 3, through the cyclone and separator 12 to the evaporator. The remainder is led to a condenser-mixer 27 in which the vapor component is condensed by mixing it with an insoluble cooling liquid. The cooled mixture is fed back through line 28 through dampers 20-5 to the pressing device 6. The mixture of both insoluble or very little soluble components is fed through the drain line 29 to the settling tank 30, in which the cooling liquid component separates and by the pump. 31 through the coolers 32 and the liquid distributor 33 is fed back to the condenser-mixer 27. The component, separated in the tub 30 from the insoluble cooling liquid and evaporated in the indirect evaporator, as already mentioned, can serve to heat the direct evaporator 1 Heaters 2 and 17 fall off. The liquid component is heated up in a heat exchanger in a heat exchanger to the temperature of the mixture's volatilization, by recovering the heat of the gas-steam mixture, before it is introduced into the indirect evaporator. leads through heat exchangers 23 to a condenser-mixer 27 in which the skim is carried out as in the apparatus according to Fig. 6. A gas-vapor mixture richer in gas is pressed through the line 28 through the dampers 20 and the air vent 6 to the heat exchanger 23 in order to indirectly heat the gas-steam mixture and the feed. the funnel through the distributor 12 to the evaporator 1. A gas furnace serves to heat the evaporator, while the hot flakes before entering the evaporator are fed to the heat exchanger 23a in order to further heat the partial pressure reducing agent and to recover the heat of these flakes. The devices according to Figs. 6 and 7 are suitable for the evaporation and distillation of liquids which do not dissolve completely or very poorly in the cooling liquid. Fig. 8 shows a closed evaporator in which a surface condenser is used to condense the vapor component. . The gas-steam mixture, through indirect conduction, transfers part of the heat in the heat exchanger 23 to the means reducing the partial pressure, circulating in the circular cycle, thanks to which part of the steam condenses, and the other part flows through the heater 34, serving to heat the flowing liquid, is cooled in the condenser 35, is separated in the cyclone 8 and, as a liquid component, leaves the evaporator at 9. The devices shown in Figs. 6-8 serve for the distillation of a mixture of liquids consisting of two or two more ingredients, and the products, which are sensitive to heat, can be dehydrated with solvents. These systems can advantageously be used where the passing steam is richer in easy-boiling components. 9 shows a device for the fractionation by rectification and dephlegmation of various mixtures of liquids as well as azeotropic mixtures. This system is particularly suitable for high-boiling mixtures which have hitherto been treated in a vacuum by known methods, i.e. for the fractionation of lubricating oils, essential oils, extrusion tar, etc. By particle-pressure fractionation it is possible to produce also anhydrous alcohol. At lower temperatures, as is known, the azeotropic point shifts to higher alcohol contents. The process according to the invention proves to be very economical compared to vacuum rectification, since alcohol losses are kept to a minimum. The gas-steam mixture flowing out of the evaporator enters the column system 36, in which mixing takes place, as well as heat exchange between the gas-steam mixture and the flowing liquid, as a result of which the vapor composition in the gas-steam mixture changes in such a way that one of the steam ingredients is enriched. The latter mixture passes through the dephlegmator 37, in which a portion of the 6 distillation vapors condenses upon cooling by giving heat to the partial pressure-depressant medium that is recirculated in the loop, and is discharged as the condensate flowing back into the loop. columns 36, while the more gas-vapor mixture is cooled in the condenser 38. After separating in cyclone 8, the distillate is removed via the drain 9, and the gas-steam mixture is fed through the dephlegmator 37 and the pressing device 6. The apparatus according to Figs. 3 - 9 can be used for multi-stage evaporators, for downstream processes after pressure processes, utilizing vapors from the previous processes to heat the end processes. Fig. 10 shows the application of the invention to multi-stage evaporation, e.g. with three pressure levels. This embodiment is suitable for concentrating strong solutions or for separating salt from saturated solutions, since the known increase in the evaporation point requires a greater temperature difference, depending on the concentration. By using the cascade setup, this system can be used with the advantage of continuous evaporation, especially when it comes to heating with low-pressure steam. The evaporation temperature is as low as possible and the same with the highest air content corresponds to according to Fig. 5. The gas-steam mixture is heated by the heat of condensate from stage b in the heat exchanger 41 and through a separator it enters the evaporator 6. Here, due to evaporation, the actual air content decreases, but the evaporation temperature rises accordingly. ¬ creature. The mixture is forced through heat exchangers 44 to an evaporator c, in which the evaporation point is increased even more. If the diluted solution is continuously introduced from c through b to a, the prescribed temperature difference can be maintained between the heating medium and the solution and the same specified yield at any rate, despite the wet increase in the boiling point of an increasingly concentrated solution. The liquid to be evaporated can also be moved in the opposite direction, as is the case, for example, during the initial concentration of solutions sensitive to the action of heat, but the evaporation efficiency decreases. Heat pump applications, in its lubricating form, it is not recommended for the evaporation process of the invention, as it is not economical since the air contained in the mixture with the steam would have to compress. In addition, the air content has a disadvantageous effect when the mixture is condensed, reducing the flow of liquid. In the device according to Fig. 11, these disadvantages have been eliminated. From the evaporator (as described above), the air / steam mixture is conducted via line 5 to the heater 46 of the low pressure evaporator 47, in which the vapor of the mixture condenses and evaporator 47 produces vapor of a lower velocity than this corresponds to the partial vapor pressure of the air-steam mixture. The condensed water flows down the funnel, the air-steam mixture, richer in air, passes through heat exchangers 49 to heat the partial pressure-reducing agent, and escapes through the chimney 50. The lower pressure vapor produced in the evaporator 47, is compressed by a pump 62, for example a compressor, a nipple and the like, in a known manner until the desired vapor pressure is achieved, and forcing it into a heater 2 in which it serves as a heating element. The condensate from the heater 2 is led by a drain device 16 through a control valve 63 to an evaporator 47, where it is evaporated and fed in a circular circuit back to the heat pump. A portion of the condensate, which does not flow through the regulating valve 63, in particular by means of an injection thickener, is used in the heat exchanger 60 to further heat the partial pressure-reducing agent, and is discharged at 61. In order to maintain a favorable heat recovery in relation to to a specific point on the evaporation curve, the evaporation temperature must be controlled by the change in the amount of the partial pressure reducing agent by the cooling action of the radiator or by the combination of both. In order to maintain the best conditions, both dampers 20 and 21 (Fig. 3), which can be combined with each other by means of an adjusting device, can be regulated by a thermostat, built into the evaporator or other device suitable, that the evaporating temperature, even as the temperature and the inherent humidity of the medium reducing the partial pressure as well as the temperature of the heating medium were changed, they always remained constant. Self-regulation of the evaporation process, especially in the lower temperature ranges, in which the anergy cost curve drops or rises very steeply, has great advantages and is therefore not to be overlooked in the economic operation of the process. ! In a closed evaporator, especially at a pressure in excess of atmospheric pressure, a regulation device 39 is to be incorporated into the system, preferably in the suction line of the pressing unit, as shown schematically in Fig. 6, which is designed to supplement The nanny of the measure reducing the partial pressure, escaping through minor leaks of the apparatus, and at the same time - the regulation of the desired total pressure. PL