PL163960B1 - Method of isolating ethylene oxide - Google Patents
Method of isolating ethylene oxideInfo
- Publication number
- PL163960B1 PL163960B1 PL28582390A PL28582390A PL163960B1 PL 163960 B1 PL163960 B1 PL 163960B1 PL 28582390 A PL28582390 A PL 28582390A PL 28582390 A PL28582390 A PL 28582390A PL 163960 B1 PL163960 B1 PL 163960B1
- Authority
- PL
- Poland
- Prior art keywords
- ethylene oxide
- water
- absorption
- zone
- gas
- Prior art date
Links
Landscapes
- Gas Separation By Absorption (AREA)
Abstract
Description
Przedmiotem wynalazku jest sposób wydzielania tlenku etylenu z gazu, otrzymywanego na drodze utleniania etylenu, w układzie operacji absorpcja-desorpcja.The subject of the invention is a method of separating ethylene oxide from a gas obtained by oxidation of ethylene in the system of absorption-desorption operations.
W praktyce przemysłowej wydzielanie tlenku etylenu z gazu po reakcji polega na zaabsorbowaniu go w wodzie, a następnie na jego desorpcji poprzez odpędzanie parą wodną. Opuszczający strefę odpędzania tlenku etylenu oczyszcza się przez rektyfikację. Inne metody wydzielania tlenku etylenu z gazu po reakcji np. adsorpcja, adsorpcja w innych rozpuszczalnikach aniżeli woda, nie znalazły praktycznego zastosowania. Z brytyjskiego opisu patentowego nr 2 093 726 znany jest sposób wydzielania tlenku etylenu z gazu po reakcji, prowadzący w konsekwencji do otrzymywania tlenku jako produktu. Gaz po reakcji, zawierający tlenek etylenu w ilości do 90% objętościowych, schładza się do temperatury od 5 do 60° i poddaje, pod ciśnieniem od 1-105 Pa - 30 . 1θ5 Pa, zawarty w nim tlenek etylenu izotermicznej absorpcji w wodzie w absorberze filmowym. Jeżeli strumień przed absorpcją jest mieszaniną dwufazową, wówczas rozdziela się ją w separatorze. Roztwór po absorpcji denku etylenu przepływa przez zbiornik, w którym następuje rzutowe odparowanie. Wytworzoną w zbiorniku rzutowego odparowania parą wprowadza się do drugiego izotermicznego absorbera, do którego również wprowadza się fazę ciekłą z separatora. Następnie w nim absorpcja w wodzie tlenku etylenu, a wodny roztwór kieruje się do zbiornika, w którym ma miejsce rzutowe odparowanie. Z fazy ciekłej tego zbiornika wydziela się tlenek etylenu przez odpędzanie. Przynajmniej część gazu opuszczającego pierwszy izotermiczny absorber filmowy kierowanajest do kolumny dekarbonizacji dla usunięcia z niej dwutlenku węgla przez reakcję z roztworem węglanu potasu i zawracana do instalacji tlenku etylenu.In industrial practice, the release of ethylene oxide from the gas after the reaction consists in its absorption in water and then its desorption by stripping with steam. After leaving the ethylene oxide stripping zone, it is cleaned by rectification. Other methods of removing ethylene oxide from the gas after the reaction, eg adsorption, adsorption in solvents other than water, have not found practical application. British Patent Specification No. 2,093,726 discloses a method of separating ethylene oxide from the gas after the reaction, resulting in the production of the oxide as a product. The reaction gas, containing up to 90% by volume of ethylene oxide, is cooled to a temperature of 5 to 60 ° C and subjected to a pressure of 1-10 5 Pa - 30. 1θ 5 Pa, ethylene oxide contained in it isothermal absorption in water in a film absorber. If the stream prior to absorption is a two-phase mixture, it is separated in a separator. After the ethylene bottom is absorbed, the solution flows through the flashing vessel. The steam generated in the flash vessel is fed to a second isothermal absorber, to which the liquid phase from the separator is also introduced. Then there is absorption of ethylene oxide in water, and the aqueous solution is directed to the tank where the flash evaporation takes place. Ethylene oxide is separated from the liquid phase of this tank by stripping. At least a portion of the gas leaving the first isothermal film absorber is directed to the decarbonization column to remove carbon dioxide therefrom by reaction with a potassium carbonate solution and recycled to the ethylene oxide plant.
W opisie patentowym WO 84007/48 przedstawiono absorpcję denku etylenu w wodzie. Przebiega ona ze sprawnością co najmniej 97%, w temperaturze nie niższej niż 27°C, przy pH cieczy od 0,2 do 8. Po absorpcji do roztworu wodnego dodaje się katalizator i w reaktorze zaadsorbowany tlenek etylenu przereagowuje do glikolu.WO 84007/48 describes the absorption of an ethylene base in water. It runs with an efficiency of at least 97%, at a temperature not lower than 27 ° C, with a liquid pH of 0.2 to 8. After absorption, the catalyst is added to the aqueous solution and the adsorbed ethylene oxide is reacted to glycol in the reactor.
Innym sposobem syntezy glikolu etylenowego, znanym z opisu patentowego Stanów Zjednoczonych Ameryki nr 3 964 980, którą poprzedza absorpcja tlenku etylenu w wodzie, jest poddanie odpędzania zaabsorbowanego denku etylenu parą wodną. Wydzielone w strefieAnother method for the synthesis of ethylene glycol, known from US Patent No. 3,964,980, which is preceded by absorption of ethylene oxide in water, is to steam the absorbed ethylene bottoms into stripping. Separated in the zone
163 960 odpędzania opary poddaje się powtórnej absorpcji w wodzie, po której fazę gazową zawraca się do syntezy tlenku etylenu, a fazą ciekłą do termicznego uwodnienia tlenku etylenu do glikolu.The vapor stripping is reabsorbed in water, followed by a gas phase for ethylene oxide synthesis and a liquid phase for thermal hydration of ethylene oxide to glycol.
Zaabsorbowany w wodzie tlenek etylenu desorbuje się przez odpędzanie parą wodną i odprowadza w fazie gazowej ze szczytu strefy odpędzania. Ponieważ ta operacja wydzielania tlenku etylenu z gazu po reakcji, wymaga znacznego wkładu energii, istnieje dla niej wiele zróżnicowanych form odzysku ciepła i współdziałania z układem absorpcji.The absorbed ethylene oxide in water is desorbed by the steam stripping and withdrawn in the gas phase from the top of the stripping zone. Since this operation of removing ethylene oxide from the gas after the reaction requires a significant energy input, there are many different forms of heat recovery and interaction with the absorption system.
Ciecz opuszczającą strefę odpędzania można samoodparować, opary sprężyć, a wzrost ich entalpii wykorzystać w desorpcji tlenku etylenu, co opisano w europejskim opisie patentowym nr 207 448. Entalpia oparów ze szczytu strefy odpędzania może być źródłem ciepła w kolumnie rektyfikującej tlenek etylenu, jak przedstawiono to w opisie patentowym europejskim nr 207 490. Można je także częściowo skroplić, a skropliny zawrócić jako orosianie. Takie rozwiązanie przedstawiono w opisach patentowych Stanów Zjednoczonych Ameryki nr 3 174 262 i 3 766 714. Opary można skierować do rektyfikacyjnego wydzielania tlenku etylenu, można wreszcie po wydzieleniu z gazu tlenku etylenu, przed zawracaniem gazu do syntezy, usunąć z niego dwutlenek węgla przez absorpcję w roztworze alkalicznym. Taki wriant procesu przedstawiają opisy patentowe Stanów Zjednoczonych Ameryki nr nr 3 523 957 i 3 745 092. Ciśnienie panujące w strefie odpędzania wynosi od (0,07 - 3). 10ra, odpowiadająca mu temperaturze od 75°C do 120°. Ciecz opuszczająca strefę odpędzania poddawana jest samoodparowaniu, tym samym rozdziela się za fazę gazową i ciekłą: fazę gazową spręża się i wprowadza do kuba kolumny odpędowej, a fazę ciekłą, o temperaturze od 100 do 150°C, do absorbera jako ciecz absorbująca. Zanim faza ciekła wpłynie do absorbera wymienia ciepło z cieczą doprowadzaną do kolumny odpędowej. Ponadto faza ciekła, przed wykorzystaniem jej do absorpcji tlenku etylenu, może być jeszcze źródłem ciepła w jego rektyfikacji. Opary opuszczające szczyt strefy odpędzania można wykorzystać jako źródło ciepła w rektyfikacji denku etylenu, bądź schłodzić je do temperatury ód 35 do 50°C aż do częściowego wykroplenia. Częściowo skroplony strumień rozdziela się na kondensat i frakcję parową, która niezależnie chłodzi się do temperatury od 14 do 30°C i: schłodzony przeciwprądowo, kontaktuje się przynajmniej z częścią schłodzonej fazy parowej - w stosunku 5 moli na 1 mol tlenku etylenu opuszczającego szczyt strefy odpędzania - w strefie powtórnej absorpcji tlenku etylenu, z której to górą uchodzą inerty, a dołem wodny roztwór tlenku etylenu pozbawiony inertów. Schłodzoną i rozdzieloną od kondensatu frakcję parową można kontaktować w strefie zraszania z zimną wodą w celu absorpcji tlenku i otrzymania roztworu bogatego w tlenek etylenu, niekondensujące gazy zawrócić do syntezy, a połączone strumienie kondensatu i bogatego w tlenek etylenu roztworu skierować do wydzielania tlenku etylenu przez rektyfikację. ’The liquid leaving the stripping zone can be self-evaporated, the vapors compressed and the increase in their enthalpy used in the desorption of ethylene oxide as described in EP 207,448. The enthalpy of the vapor from the top of the stripping zone can be a heat source in the ethylene oxide rectifying column as shown in European Patent No. 207,490. They can also be partially condensed and the condensate recycled as reflux. Such a solution is presented in US Pat. Nos. 3,174,262 and 3,766,714. The vapors can be directed to the rectification of ethylene oxide, and finally, after separating ethylene oxide from the gas, before recycling the gas to the synthesis, carbon dioxide can be removed from it by absorption in alkaline solution. Such a process variation is shown in US Patent Nos. 3,523,957 and 3,745,092. The pressure in the stripping zone is from (0.07-3). 10ra, corresponding to its temperature from 75 ° C to 120 °. The liquid leaving the stripping zone undergoes self-evaporation, thus it is separated into a gas and liquid phase: the gas phase is compressed and introduced into the bottom of the stripper, and the liquid phase, at a temperature of 100 to 150 ° C, into the absorber as an absorbing liquid. Before the liquid phase enters the absorber, it exchanges heat with the liquid fed to the stripper. In addition, the liquid phase, before it is used to absorb ethylene oxide, can still be a source of heat in its rectification. The vapors leaving the top of the stripping zone can either be used as a heat source in the rectification of the ethylene bottoms, or cooled to between 35 and 50 ° C until partial condensation. The partially condensed stream separates into a condensate and a vapor fraction, which is independently cooled to a temperature of 14 to 30 ° C and : countercurrently cooled, it contacts at least part of the cooled vapor phase - in a ratio of 5 moles per mole of ethylene oxide leaving the top of the stripping zone - in the ethylene oxide reabsorption zone, from which the inerts escape at the top and the aqueous ethylene oxide solution devoid of inerts at the bottom. The cooled vapor fraction separated from the condensate can be contacted in the spray zone with cold water to absorb the oxide and obtain a solution rich in ethylene oxide, the non-condensing gases are returned to the synthesis, and the combined streams of condensate and ethylene oxide-rich solution are directed to the release of ethylene oxide by rectification . '
Innym sposobem jest nierozdzielenie częściowo skroplonego strumienia, po schłodzeniu oparów opuszczających strefę odpędzania, lecz skierowanego do strefy zraszania, w której panuje ciśnienie mniejsze aniżeli w strefie odpędzania i w której ma miejsce kontakt z roztworem wodnym. Ze strefy zraszania ciecz odprowadza się do rektyfikacyjnego wydzielania tlenku etylenu, otrzymując tlenek etylenu o wysokiej czystości i roztwór wodny, zawracany przynajmniej w części do strefy zraszania. Opis patentowy Stanów Zjednoczonych Ameryki nr 3 523 957 przedstawia sposób wydzielania tlenku etylenu w układzie absorpcja-desorpcja, połączony z usuwaniem dwutlenku węgla z gazu po absorpcji tlenku etylenu. Gaz po syntezie tlenku etylenu wprowadza się do strefy chłodzenia, schłodzony strumień do strefy absorpcji tlenku etylenu, po czym ze strumienia gazowego po absorpcji tlenku etylenu absorbuje się dwutlenek węgla, kontaktując go z absorbującym roztworem. Pozbawiony dwudenku węgla gaz zawraca się do syntezy, a absorbujący roztwór wprowadza się do strefy odpędzania przed jego zawracaniem do strefy absorpcji, w celu usunięcia z niego dwutlenku węgla. Część poddanego odpędzania roztworu absorbującego wprowadza się do bezprzeponowej strefy chłodzenia, w której styka się on ze strumieniem gazu po reakcji, celu podniesienia temperatury roztworu absorbującego. Gaz - głównie dwutlenek węgla - opuszczający strefę odpędzania wymienia ciepło z wodą przed upustem do atmosfery, a woda ogrzana tym gazem stosowana jest w procesie. Udoskonalenia operacji absorpcja - desorpcja dotyczą głównie rozwiązań aparaturowych, a także celem ich jest maksymalny odzysk włożonej do wydzielania tlenku etylenu energii, zmniejszenia ilości po4Another way is to not separate the partially condensed stream after cooling the vapors leaving the stripping zone but directed to the spray zone which is less pressure than the stripping zone and where it is in contact with the aqueous solution. From the spraying zone, the liquid is discharged to rectify ethylene oxide to form high purity ethylene oxide and an aqueous solution recycled at least in part to the spraying zone. US Patent No. 3,523,957 describes an absorption-desorption method for removing ethylene oxide, combined with removing carbon dioxide from a gas after absorption of ethylene oxide. The post-ethylene oxide synthesis gas is introduced into the cooling zone, the cooled stream into the ethylene oxide absorption zone, and then carbon dioxide is absorbed from the gas stream after ethylene oxide absorption by contacting it with the absorbing solution. The gas depleted of carbon dioxide is recycled to the synthesis and the absorbent solution is fed to the stripping zone before it is returned to the absorption zone to remove carbon dioxide therefrom. A portion of the stripped absorbent solution is introduced into the diaphragmless quench zone where it contacts the reaction gas stream to raise the temperature of the absorbent solution. The gas - mainly carbon dioxide - leaving the stripping zone exchanges heat with the water before venting into the atmosphere, and the water heated by this gas is used in the process. Improvements in the absorption-desorption operation mainly concern equipment solutions, and their goal is also the maximum recovery of energy put into the release of ethylene oxide, reducing the amount of po4
163 960 wstających przy wydzielaniu produktów ubocznych (glikol etylenowy) oraz podnoszenia do maksimum sprawności wydzielania.163,960 emerging when separating by-products (ethylene glycol) and maximizing the efficiency of the separation.
Celem wynalazku jest taki sposób wydzielania tlenku etylenu z gazu po reakcji w układzie operacji absorpcja-desorpcja, który przy jednoczesnych wysokich sprawnościach tych operacji, minimalizuje koszt wydzielenia tlenku etylenu, którego składowymi są takie czynniki pomocnicze, jak para wodna, woda chłodząca oraz straty tlenku etylenu.The aim of the invention is such a method of separating ethylene oxide from gas after the reaction in the absorption-desorption operation system, which, with the simultaneous high efficiency of these operations, minimizes the cost of ethylene oxide separation, the components of which are such auxiliary factors as steam, cooling water and ethylene oxide losses. .
Istota sposobu wydzielania tlenku etylenu prowadzonego w układzie operacji absorpcjadesorpcja, gdzie gaz poreakcyjny o temperaturze 90-110°C, zawierający tlenek etylenu w ilości 0,8 - 1,2% objętościowych absorbuje się wodą o temperaturze 30-24°C pod ciśnieniem 1,8-2,0 MPa, a następnie zaabsorbowany tlenek etylenu desorbuje się wody za pomocą pary wodnej o temperaturze wlotu 140°C, pod ciśnieniem 0,07-0,10 MPa, z tym, że woda z zaabsorbowanym tlenkiem etylenu i wodą po jego desorpcji wymieniają ciepło w przeponowym wymienniku ciepła, a strumień wody opuszczającej strefę odpędzania o stałym natężeniu, zawraca się, po schłodzeniu do strefy absorpcji polega na tym, że proces absorpcji prowadzi się w kolumnie półkowej lub wypełnionej, zawierającej co najmniej 17 półek teoretycznych, gdzie gaz po reakcji i woda do jego absorpcji doprowadzone być mogą do więcej aniżeli jednej strefy absorpcji, a w strefie absorpcji kontaktuje się od 95 do ΐ3θ moli wody z 1 molem tlenku etylenu, zawartego w gazie poreakcyjnym, natomiast proces desorpcji prowadzi się w kolumnie półkowej lub wypełnionej, zawierającej co najmniej 16 półek teoretycznych, doprowadzając do strefy odpędzania taką ilość pary, aby ułamek molowy tlenku etylenu w wodzie, opuszczającej strefę odpędzania mieścił się w granicach od 0 do O,OO0l, korzystnie od 0,000003 do 0,000006. W sposobie według wynalazku, obniżając temperaturę doprowadzanej wody o 1°C, obniżyć można ilość wody potrzebną do zaabsorbowania tlenku etylenu, tak, że stosunek molowy wody do doprowadzanego do strefy absorpcji tlenku etylenu leży w zakresie od 1 do 2. Obniżenie temperatury wody doprowadzanej do strefy absorpcji umożliwia zmniejszenie ilości pary wodnej potrzebnej do desorpcji tlenku etylenu. Stosunek molowy pary wodnej do zaabsorbowanego tlenku etylenu w wodzie, doprowadzanych do strefy odpędzania można obniżyć w zakresie od 0,06 do 0,12, przy obniżeniu temperatury wody o 1°C. Gaz po reakcji i wodę można doprowadzić do więcej aniżeli jednej strefy absorpcji, na przykład dwóch i wówczas stosunek mas doprowadzanych strumieni może zmieniać się w granicach od 4 do 5. Operacja absorpcji tlenku etylenu w wodzie prowadzona w podanych warunkach przebiega z dużą wydajnością. Stężenie pozostałego po absorpcji tlenku etylenu, który wraz z gazami inertnymi zawracany jest do reaktora, jest minimalne i jego spalanie na katalizatorze nie powoduje zakłóceń w syntezie tlenku etylenu.The essence of the method of ethylene oxide separation carried out in the absorption desorption operation system, where the post-reaction gas at 90-110 ° C, containing 0.8-1.2 vol.% Ethylene oxide, is absorbed with water at 30-24 ° C under pressure 1, 8-2.0 MPa, and then the absorbed ethylene oxide is desorbed of water by means of steam with an inlet temperature of 140 ° C, under a pressure of 0.07-0.10 MPa, with the exception that water with absorbed ethylene oxide and water after it After desorption, they exchange heat in a membrane heat exchanger, and the stream of water leaving the stripping zone at a constant rate is returned, after cooling to the absorption zone, in that the absorption process is carried out in a plate or packed column containing at least 17 theoretical plates, where the gas after the reaction and the water for its absorption can be led to more than one absorption zone, and in the absorption zone from 95 to ΐ3θ moles of water are contacted with 1 mole of ethylene oxide contained in ga post-reaction, while the desorption process is carried out in a plate or packed column containing at least 16 theoretical plates, supplying the stripping zone with enough steam that the mole fraction of ethylene oxide in the water leaving the stripping zone is within the range of 0 to O, OO0l preferably from 0.000003 to 0.000006. In the method according to the invention, by lowering the temperature of the water supplied by 1 ° C, the amount of water required to absorb ethylene oxide can be reduced, so that the molar ratio of water to the ethylene oxide absorption zone fed to the zone is in the range of 1 to 2. Lowering the temperature of the water fed to the absorption zone makes it possible to reduce the amount of water vapor needed for the desorption of ethylene oxide. The molar ratio of water vapor to absorbed ethylene oxide in the water fed to the stripping zone can be lowered from 0.06 to 0.12 when the water temperature is lowered by 1 ° C. The reaction gas and water can be led to more than one absorption zone, for example two, and then the mass ratio of the fed streams can vary from 4 to 5. The water absorption operation under the given conditions is highly efficient. The concentration of ethylene oxide remaining after absorption, which is returned to the reactor together with inert gases, is minimal and its combustion on the catalyst does not interfere with the synthesis of ethylene oxide.
Obniżenie temperatury doprowadzonej wody poniżej 30°C, przy zachowaniu pozostałych parametrów absorpcji i desorpcji, uefektywnia operację absorpcji. Czynnikiem ograniczającym możliwość obniżenia temperatury wody w strefie absorpcjijest hydraulika kontaktu gazu z wodą. Poniżej temperatury 14°C obserwuje się niepełne wykorzystania strefy absorpcji. Sprawność absorpcji realizowana sposobem według wynalazku jest na tym samym poziomie, jak w innych pracujących instalacjach, a ilość powstającego ubocznie glikolu etylenowego jest śladowa.Lowering the temperature of the supplied water below 30 ° C, while maintaining the remaining absorption and desorption parameters, makes the absorption operation more effective. The factor limiting the possibility of lowering the water temperature in the absorption zone is the hydraulics of the gas-water contact. Below 14 ° C, incomplete utilization of the absorption zone is observed. The absorption efficiency realized by the method according to the invention is at the same level as in other operating plants, and the amount of ethylene glycol by-products is only trace.
Sposób wydzielania tlenku etylenu ilustruje rysunek przedstawiający układ absorpcji-desorpcji, gdzie numerami od 1 do 14 oznaczono kolejno:The method of separating ethylene oxide is illustrated in the drawing showing the absorption-desorption system, where the numbers from 1 to 14 are marked in turn:
1- rurociąg z gazem po reakcji1- gas pipeline after reaction
2- rurociąg gazu po absorpcji2- gas pipeline after absorption
3- kolumna absorpcyjna3- absorption column
- rurociąg z zaabsorbowanym w wodzie tlenkiem etylenu- pipeline with ethylene oxide absorbed in water
5,7 - wymienniki ciepła5,7 - heat exchangers
6,9 - rurociąg wody po desorpcji tlenku etylenu6.9 - water pipeline after desorption of ethylene oxide
- strumień tlenku etylenu kierowany do desorpcji- an ethylene oxide stream directed to the desorption
- kolumna desorpcyjna- desorption column
- opary kolumny desorpcyjnej- desorption column vapors
- refluks- reflux
- skraplacz- condenser
- strumień zatężonego tlenku etylenu do dalszego przerobua stream of concentrated ethylene oxide for further processing
- ściek wody poreakcyjnej- post-reaction water effluent
163 960163 960
- rurociąg wody do absorpcji- water line for absorption
- rurociąg pary wodnej do straty odpędu.- steam line for stripping loss.
Gaz poreakcyjny, zawierający tlenek etylenu rurociągiem 1 dopływa do strefy absorpcji w kolumnie 3. Do strefy absorpcji dopływa również rurociągiem 17 ochłodzony roztwór wodny. Strefę absorpcji opuszczają: gaz po absorpcji tlenku etylenu, przepływający rurociągiem 2 i zawracany do reakcji oraz zaabsorbowany w wodzie tlenek etylenu, przepływający rurociągiem 4, który w wymienniku ciepła 7 wymienia ciepło ze strumieniem wody po desorpcji tlenku etylenu płynącym w rurociągu 6, podawany w rurociągu 8 do strefy odpędzania w kolumnie 10. Do strefy odpędzania etylenu podawana jest para wodna przepływająca rurociągiem 18. Strefę odpędzania opuszczają: woda przepływająca rurociągiem 9, której stałe natężenie przepływu kierowane jest do strefy absorpcji tlenku etylenu, ściek wodny odprowadzany w rurociągu 15 na zewnątrz układu operacji absorpcja-desorpcja oraz pary tlenku etylenu i wody przepływające w rurociągu 11 do skraplacza 13, chłodzonego wodą, z którego skropliny rurociągu 12 zawracane są do strefy odpędzania w kolumnie 10, a nieskroplone opary rurociągiem 14 do wydzielania tlenku etylenu przez rektyfikację. Częściowo schłodzony w wymienniku ciepła 7 strumień wody do absorpcji tlenku etylenu przepływa rurociągiem 16 do wymiennika ciepła 5, w którym dochładzany jest wodą chłodzącą i kierowany rurociągiem 17 do strefy absorpcji tlenku etylenu.The post-reaction gas containing ethylene oxide flows through the pipeline 1 to the absorption zone in column 3. The cooled water solution also flows through the pipeline 17 to the absorption zone. The absorption zone is exited from: gas after ethylene oxide absorption, flowing through pipeline 2 and recycled to the reaction, and ethylene oxide absorbed in water, flowing through pipeline 4, which in heat exchanger 7 exchanges heat with the water stream after ethylene oxide desorption flowing in pipeline 6, fed in the pipeline 8 to the stripping zone in column 10. Water vapor flowing through the pipeline 18 is fed to the ethylene stripping zone 18. The stripping zone is left by: water flowing through pipeline 9, the constant flow of which is directed to the ethylene oxide absorption zone, water effluent discharged in pipeline 15 outside the system the absorption-desorption operation and ethylene oxide vapors and water flowing in pipeline 11 to a water-cooled condenser 13, from which the condensate of pipeline 12 is returned to the stripping zone in column 10, and non-condensed vapors through pipeline 14 to separate ethylene oxide by rectification. The ethylene oxide absorption water stream partially cooled in heat exchanger 7 flows through pipeline 16 to heat exchanger 5 where it is subcooled with cooling water and directed through pipeline 17 to the ethylene oxide absorption zone.
W tabelach od 1 do 3, dla stałego składu i natężenia przepływu gazu po reakcji, przedstawiono parametry operacji układu absorpcja-desorpcja z zakresu proponowanego w niniejszym wynalazku.Tables 1 to 3 show the absorption-desorption system operation parameters within the range proposed in the present invention for the constant composition and gas flow rate after the reaction.
Tabela 1Table 1
Parametry pracy układu absorpcja - desorpcja dla temperatury wody do absorpcji 30°COperation parameters of the absorption - desorption system for the absorption water temperature of 30 ° C
Tabela 2Table 2
Parametry pracy układu absorpcja - desorpcja dla temperatury wody do absorpcji 27°COperation parameters of the absorption - desorption system for the absorption water temperature of 27 ° C
Tabela 3Table 3
Parametry pracy układu Absorpcja - desorpcja dla temperatury wody do absorpcji 24°CSystem operating parameters Absorption - desorption for absorption water temperature of 24 ° C
Departament Wydawnictw UP RP. Nakład 90 egz. Cena 10 000 złPublishing Department of the UP RP. Circulation of 90 copies. Price: PLN 10,000
Claims (1)
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| PL28582390A PL163960B1 (en) | 1990-06-26 | 1990-06-26 | Method of isolating ethylene oxide |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| PL28582390A PL163960B1 (en) | 1990-06-26 | 1990-06-26 | Method of isolating ethylene oxide |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| PL163960B1 true PL163960B1 (en) | 1994-05-31 |
Family
ID=20051596
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| PL28582390A PL163960B1 (en) | 1990-06-26 | 1990-06-26 | Method of isolating ethylene oxide |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| PL (1) | PL163960B1 (en) |
-
1990
- 1990-06-26 PL PL28582390A patent/PL163960B1/en unknown
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| SU831076A3 (en) | Method of ethylene oxide extraction from gas flow | |
| JP4975205B2 (en) | Method for recovering ammonia from gaseous mixtures | |
| RU2672113C2 (en) | Recovery of sulfur trioxide heat of absorption | |
| EP0207490B1 (en) | Method for purification of ethylene oxide | |
| JP7486847B2 (en) | Method for producing ethylene acetate | |
| CN102936198B (en) | Produce the method for vinyl acetate | |
| US20230312456A1 (en) | Vinyl acetate production process and device | |
| CN108821253B (en) | Purification system and treatment method of electronic grade phosphane | |
| CN115745794B (en) | Ethylene process and apparatus for producing vinyl acetate | |
| US4057403A (en) | Gas treating process | |
| CN106518675B (en) | The method for producing dimethyl oxalate and by-product dimethyl carbonate | |
| US3170766A (en) | Sulfur recovery apparatus | |
| CA2045674A1 (en) | Method for removal of ammonia from a gas mixture | |
| US4181506A (en) | Method for recovering concentrated sulphur dioxide from waste gases containing sulphur dioxide | |
| US4119670A (en) | Process and reactor for preparing ethanolamines | |
| CN108689798B (en) | Method for improving quality of methyl chloride recovered by synthesizing organic silicon monomer | |
| JPS62167207A (en) | Manufacture of concentrated sulfuric acid and sulfur trioxide absorbing equipment therefor | |
| PL163960B1 (en) | Method of isolating ethylene oxide | |
| JPS63170206A (en) | Method for recovering high-purity carbon dioxide | |
| CN114249676A (en) | Method and device for purifying and separating methyl mercaptan | |
| GB2123027A (en) | Process for producing a synthesis gas having an enriched content of carbon oxides | |
| RU2045471C1 (en) | Method and apparatus for obtaining hydroxilamine sulfate | |
| CN115990388A (en) | Gas recovery device and recovery method | |
| JPH0655734B2 (en) | Recovery method of ethylene oxide | |
| RU2042622C1 (en) | Method for removing ammonia of gaseous mixture |