Przedmiotem wynalazku jest przeróbka aurowca glinokrzemianowego na tlenek glinu, produk¬ ty sodowe i cement. Tlenek glinowy uzywany jest glównie do otrzymywania aluminium, a takze wyrobów sciernych, materialów ogniotrwalych 1 inny oh. Znany je ot apoaób wytwarzania tlenku glinu z surowca glinokrzemianorcego, na przyklad z boksytów, nefe linów polegajacy na naate¬ pajacy m postepowaniu* Najpierw sporzadza sie wsad z surowca glinokrzemianowego, sody i weg¬ lanu wapnia* Otrzymany wsad poddaje sie spiekaniu w temperaturze 1100 - 1350°C, epiak podda¬ je sie wylugowywaniu* Tworzy sie przy tym roztwór glinlanowy i szlam belitowy, który oddzie¬ la sie od roztworu gllnianowego i poddaje przaróboa na cement portlandzki* Roztwór glinlano¬ wy poddaje sie odkrzemianlu w dwóch etapach* W pierwszym etapie roztwór poddaje sie obróbce hydrotermicznej w autoklawach w temperaturze 130 - 175°C, a nastepnie oddziela sie tworzaca sie faze stala w postaci uwodnionych glinokrzemianów sodu od roztworu gllnianowego* W pierw¬ szym etapie zachodzi czesciowo odkrzemianie roztworu gllnianowego* Celem pelnieJazego odkrzemianla roztwór glinlanowy, w drugim etapie poddaje sie obróbce mlekiem wapiennym, przy czym tworza sie uwodniona glinokrzemiany wapnia o skladzie: 3Ca0 • A1204 • I S102 • /6-2X/H20, w których I - wynosi od 0,01 do 0t50# Nastepnie prowadzi sie oddzielenia oozyszozonego roztworu gllnianowego od fazy stalej* Otrzymana w drugim eta¬ pie odkrzemianla faze stala poddaje sie obróbce sodowej w celu dodatkowego usuniecia tlenku glinowego, a pozostala stala mieszanine, szlam, klaruje sie do sporzadzania wsadu. Szlam ten jednakze jest bardzo drobno rozdrobnionym i utrudnia sporzadzanie 1 korygowania wsadu, sprzy¬ ja tworzeniu sie pylu i zwieksza wydmuchiwanie pylu z pieca, oo jest zjawiskiem niepozadanym W wyniku tego zachodzi naruszenia jednorodnosci skladu wsadu na dlugosci pieca spiekania, co doprowadza do zmniejszenia wydobycia z niego pozytecznych skladników* Otrzymany roztwór gli¬ nlanowy karbonizuje sie na drodze przepuszczania przez roztyte dwutlenku wegla i wydziela aie 145 3642 145 364 wodorotlenek glinowy, który nastepnie prazy sie w temperaturze 1200 - 1250 C i otrzymuje sie tlenek glinu.Po wydzielaniu z roztworu wodorotlenku glinu roztwór kilkakrotnie odparowuje sie* Po drugim odparowaniu otrzymuje sie sode, a po o zwartym potas (Ksiazka "Produkoja tlenku gli¬ nu91 Lajner A.J. i inni, Moskwa, Wydawnictwo "Metalurgia", 1976 r.). Wada tego sposobu jest to, te w etapie odkrzemiania nie zachodzi znaczne odkrzemianie roztworów gllnlanowyoh, oo nie pozwala na otrzymanie tlenku glinu wysokiej jakosoi, uwarunkowanej zawartosoia SiOg i FepOv Im mniejsza ich zawartosc, tym wyzsza jakosc tlenku glinu. Zawartosc krzemionki i tlenku zelaza w tlenku glinu, otrzymanym sposobem wapiennym, wynosi odpowiednio w prooen- taoh masowych 0,05 - 0,08 i 0,06 - 0,08.Prowadzono próby udoskonalenia etapu odkrzemiania roztworu glinianowego na drodze wpro¬ wadzenia do niego tlenku magnezu, opisane w opisie patentowym RFN nr 752 739* Chociaz we¬ dlug wymienionego opisu patentowego osiaga sie znaozne oczyszozenie roztworu glinianowego z krzemionki lecz otrzymany przy tym bialy szlam jest produktem odpadowym i nie moze byc zastosowany do wydobycia z niego dodatkowej ilosci tlenku glinu. Dlatego sposób ten nie jest wystarozajaco ekonomiczny. Znany jest z opisu patentowego St. Zjedn. Ameryki Pln. nr 2 604 379 sposób wytwarzania tlenku glinu metoda spiekania, w którym po wylugowaniu spieku roztwory poddaje sie odkrzemianiu na drodze dodania do nich wapna. Otrzymany uwod¬ niony szlam glino krzemianowy zawraca sie do spiekania* Powoduje to skomplikowanie prooesu przygotowania wsadu i spiekania, poniewaz pogarsza sie przemial wsadu, staje sie trudniej¬ sze usrednienie wsadu w basenach korekcyjnych, zwieksza sie wydmuchiwanie pylów z pleców.Znany jest z polskiego opisu patentowego nr 43 444 sposób wytwarzania cementu portlandzkie¬ go z równoozesnym otrzymywaniem tlenku glinu w postaci produktu ubocznego. W sposobie tym surowico stanowiacy margiel, wapien, krede z dodatkiem tlenku glinu zawartego w produktaoh odpadowych takich jak pyl z gazów spalinowych, zuzel paleniskowy itp. poddaje sie prazeniu redukujaoemu w temperaturze 1250 - 1300°C w celu uzyskania aglomeratu, sposobem znanym z polskiego opisu patentowego nr 43 443* Z otrzymanego proszku czesciowo wylugowuje sie zwiazki glinu rozcienczonym roztworem sody9 zas uzyskany roztwór glinianu sodowego poddaje sie dalszemu procesowi przeróbki do uzyskania tlenku glinu. Szlam stanowiacy pozostalosc miesza sie z substancjami zawierajacymi weglan wapniowy np. z kreda 1 poddaje spiekaniu na klinkier o wysokim stopniu aliteracji oraz o duzej zawartosci glinu, a po drobnym zmiele¬ niu tego klinkieru uzyskuje sie szybkowiazacy cement portlandzki o wysokiej wytrzymalosci.Niedogodnosc tego sposobu stanowi proces przeróbki roztworów glinianów, uniemozliwiajacych otrzymanie tlenku glinu o wysokiej czystosci oraz nie zapewnia wykorzystania uwodnionego glinokrzemianu wapniowego, tworzacego sie podczas odkrzemiania roztworów glinianów na róz¬ ne gatunki cementu, a zwlaszcza cement do wytwarzania rdzeni i form odlewnlozych oraz ce¬ ment o wysokiej zawartosci tlenku glinowego.Celem wynalazku jest opracowanie sposobu przeróbki surowca glinokrzemianowego, pozwa¬ lajacego na podwyzszenie jakosci tlenku glinu, a jednoczesnie na otrzymanie cementu o wy¬ sokiej zawartosci tlenku glinu i cementu do sporzadzania rdzeni odlewniczych i form. Zada¬ nie wynalazku polegalo na udoskonaleniu etapu odkrzemiania roztworów gllnianowych, pozwa¬ lajacego na przeprowadzanie znacznie dokladniejszego oczyszczania z krzemionki i tlenków zelaza z jednoczesnym otrzymaniem uwodnionego gllnokrzemlanu wapnia, przydatnego jako sklad¬ nik surowoowy do produkoji oementu. Zadanie to osiagnieto w sposobie przeróbki glinokrze¬ mianowego surowca na tlenek glinu, produkty sodowe i cement obejmujaoym sporzadzenie wsadu z surowca glinokrzemianowego, sody i weglanu wapnia; spiekanie otrzymanego wsadu w tempe¬ raturze 1100 - 1350°C; lugowanie otrzymanego spieku z utworzeniem roztworu glinianowego i szlamu belitowego; oddzielenie roztworu glinianowego od szlamu belltowego, który przerabia sie na cement portlandzki; odkrzemianie roztworu glinianowego w temperaturze 130 - 175°C z nastepujacym wprowadzeniem do sklarowanego roztworu skladnika wapiennego; oddzielenie uwod¬ nionego gllnokrzemlanu wapnia od oozyszczonego z krzemionki roztworu; karbonlzaoje oczysz¬ czonego glinianowego roztworu 1 wydzielenie wodorotlenku glinu z nastepujacym prazeniem do uzyskania tlenku glinu; wydobycie z weglanowego roztworu sody i potazu, w którym wedlug wy¬ nalazku, drugie odkrzemianie roztworu glinianowego prowadzi sie za pomoca pulpy - otrzyma-1453« 3 nej przez zmieszanie mleka wapiennego z czjetym roztworem glinlanowym - zawierajacej uwod¬ niony karboglinian wapniowy i uwodniony glinian wapniowy, w której atoaunki wagowe Bkladni- ków w przeliczeniu na tlenki wynosit CeO i /Si02 ? Fa203/ » 1000 - 5000 t 1 i Ha20 i *l2°3 6 0|25 * 0,€0 * 1f gdzle Ca0 *est aktywny, a Ba^O - w postaci weglanowej, przy czym pulpe stosuje sie w ilosoi zapewniajacej zawartosc aktywnego CaO w roztworze 5 - 10 g/l* Korzystnie otrzymany uwodniony glinokrzemian wapnia, przerabia sie na oement, przezna¬ czony do sporzadzania odlewniozyoh rdzeni i form, na drodze termicznej jego obróbki w tem¬ peraturze 250 - 600°C w oiagu czasu, wystarczajacego do utworzenia produktu, zawierajacego w procentach masowych: CaO - 50 -60, MgO - 0,1 -5t A12°3 " 12 ~*5t Si0 " 0f1 "'• K20 - 0,1-0,5. N»20 - 0,1-1,0, *«205 - 0,1 -1t0, C02 - 0,5-25t HgO - 3-12, a nastep¬ nie poddaje sie drobnemu przemialowi (o wymiarze ozastek mniejszy oh niz 80 ym w ilosoi 85 - 99^ masowych, a frakoje o wymiarze czastek 60 - 200,*m w ilosoi 1 - 15(1 masowyoh z do¬ datkiem dwuwodnego gipsu lub substancji powierzchniowo czynnej* Korzystnie otrzymany uwodniony glinokrzemian poddaje sie przeróbce na oement o wysokiej zawartosci tlenku glinu na drodze zmieszania go s wodorotlenkiem glinu w wagowym stosun¬ ku 0,25 - 0,50i 1 w przeliczeniu na CaO t Al20,f prsez spiekanie otrzymanej mieszaniny w temperaturze 1350 - 1450°C i drobnego zmielenia spieku.W sposobie wedlug wynalazku dziala sie na glinian sodu mlekiem wapiennym zmieszanym s roztworem glinianu alkalicznego zaohowujao stosunek pomiedzy aktywnym CaO i S102 ? **fl* w zakresie od 1000 - 5000, a stosunek pomiedzy HaO, kwasem weglowym i Al^O, w zakresie od 0,25 - 0,60* Roztwór pulpy zawiera tlenki CeO, Al-O*, S102, v*2°39 Hao° a*an0wiaoa zwi**~ ki typu uwodnionych karbogllnianów 1 glinianów wapnia. Te zwiazki wapnia bardzo aktywnie wchodza w reakcje z krzemionka i tlenkami zelaza, w wyniku czego tworza sie uwodnione gil- nokrzemlany wapnia typu 3 CaO • /Al, Fe/gO, • z S102 • /6 - 2xl H20f w którym z jest zawar¬ te od 0,01 - 0,5* Tym sposobem uzyskuje sie zawartosc 9501 wagowych uwodnionego glinokrze- mianu wapniowego, podozas gdy znanym sposobem z zastosowaniem mleka wapiennego uzyskuje sie zawartosc do 30£ wagowych uwodnionego gllnokrzemianu wapnia. W sposobie wedlug wynalazku modul krzemowy wzrasta do 5000.W sposobie wedlug wynalazku po prooesie wylugowania glinianu przykladowo z nefelinów lub boksytów, na uzyskany roztwór glinlanowy poddany uprzedniemu zatezaniu i wstepnemu od¬ dzieleniu wytraconych Ka^O * A120, • Si02 • mH^O (m = 0,1 - 4) dziala sie pulpa 3 CaO ? A120, * CaCO^ * HH^O i 3Ca0 • A120* • 6H209 a w wyniku tworza sie uwodnione glino- krzemiany wapnia typu 3Ca0 • (Al, Fe)20, • SIO ? (6 - 2x)Hp0, w którym z jest zawarte od 0,01 - 0,5, przy czym pulpe wapienna wprowadza sie w ilosci 0,1 - 0,3 r nalr roztwo¬ ru glinianowego po przefiltrowaniu. 3Ca0 • AlgO* • CaCO, • 11H20 i 3 CaO • AlpO, • 6H20 za¬ sadniczo róznia sie od zastosowanego w opisie patentowym PRL nr 78 047 glinianu trójwapnio¬ wego 3CaOAl207 zarówno swoimi wlasciwosciami chemicznymi, aktywnosoia jak i skladem. Opróoz tego nalezy podkreslic, ze glinian trójwapniowy nie jest dostepnym technicznym produktem i jest syntetyzowany jedynie w warunkach laboratoryjnych w niewielkioh ilosciach, podczas gdy proponowany wedlug wynalazku srodek odkrzemiajacy stanowiacy pulpe mozna wytwarzac w cyklu produkcyjnym w dowolnych ilosciach. Tutaj nalezy zauwazyc, ze zastrzegany sposób wedlug wy¬ nalazku obejmuje obok odkrzemowania roztworów glinianu wytwarzanie roztworów do dalszej przeróbki produktów gromadzacych sie przy odkrzemowaniu.Zastosowanie, w sposobie wedlug wynalazku, pulpy utworzonej przez zmieszanie mleka wa¬ piennego 1 roztworu glinianowego, zamiast glinianu wapniowego stanowi, wbrew pozorom, roz¬ wiazanie nowe, przynoszace nieoczekiwane efekty i pozwalajace na osiagniecie lepszego o- ozyszczenia roztworów glinlanowyeh od domieszek Si02 i *a20,. Sposób ten umozliwia osiag¬ niecie modulu krzemianowego w roztworze glinlanowym wynoszacego 1500 m 5r000 np. pr^y za¬ wartosci 77 g/l tlenku glinowego w rcztworze wyjsciowym, tzn. osiagniecie calkowitego usu¬ niecia Si02 z roztworu glinianowego.Calkowicie nieoczekiwane i tak korzystne efekty odkrzemow&r * a w sposobie wedlug wyna¬ lazku, osiaga sie dzieki zastosowaniu specjalnie spreparowanej pulpy, w której substancja aktywna jest uwodniony karboglinian wapniowy oraz hekes/r r^lny uwodniony glinian wapniowy.4 145 364 Pulpe te otrzymuje eie przez zmieszanie mleka wapiennego z czystym roztworem glinianowym (po drugim odkrzemowaniu) • Substancje te miesza sie ze soba w takioh ilosoiaoh aby stosun¬ ki wagowe tlenków CaOftkt t (SiOg ? FeOj) * 1000 - 5000 t 1 i Na20: Al2°3 » 0,25-0,601 1.Mieszanie prowadzi sie w oiagu 1-2 godzin w temperaturze 60 - ?5°C w konwencjonalnych re- aktoraoh. Wymieniony stosunek tlenków powoduje tworzenie w pulpie heksagonalnych uwodnio¬ nych glinianów wapniowych oraz uwodnionych karboglinianów wapniowych wedlug nastepujacych reakcji: 0 4 Ca/0H/2 ? 2NaAl02 ? HagCOj ? 9 H20 ^ C » 4 Cao • A1203 • C02 • 11H20 ? 4Ba0H 4 Ca/0H/2 ? 2HaA10j ? 10H20 60 C 4Ca0 • AlgOj • 13H20 ? 2BaOH.Otrzymana zawiesina (pulpa) jest srodkiem odkrzemowujaoym, którego podstawe stanowia uwodnione karbogliniany wapniowe 3CaO • Al2°3 • CaC03 • 11H*20 i heksagonalne uwodnione gliniany wapniowe 4Ca0 • Al^O, • 13H20. Po dodaniu pulpy do roztworu glinIanowego t po pierwszym od¬ krzemowaniu, zwiazki te sa niestabilne pod wplywem jonów hydroksylowych i przebudowuja po¬ woli swoja niestabilna, heksagonalna strukture krystaliczna w stabilna strukture glinianu trójwapniowego 3 Cao • Al20j • 11H20 ? 2IaAl02 ? aq — ^ 4/JCaO • Al2°3 • Olg/ ? 3»ac0j ? aq. Jedno¬ czesnie z reakcja przeohodzenla 3CaO • A12°3 * 11H20 w zwiazek 5CaO * A1203 * ffl2° Praebie~ ga tez reakcja odkrzemowania 3CaO • ^2°3 * 6H2° + xSi02 *3CaO* AlgOj^ xS102/6-2x/ H20 + 2afi20.Obie reakcje przebiegaja ze zblizona predkosoia i warunki kinetyczne tyoh reakoji pozwala¬ ja na osiagniecie tak wysokiego stopnia odkrzemowania (modul krzemianowy do 5000)• Poniiej przedlozono dokladny opis wynalazku w odniesieniu do rysunku, który przedsta¬ wia zasadniczy schemat obróbki glinokrzemianowego surowca na tlenek glinu, produkty sodowe 1 cement* Rude, na przyklad nefeliny, boksyty podaje sie z zasobnika 1 na zmielenie do mly¬ na 2. Z zasobnika 3 do mlyna 2 podaje sie wapien, a z zasobnika 4 sode, przy czym skladniki dozuje sie w taki sposób, aby czasteczkowy stosunek miedzy tlenkami we wsadzie wynosili Na90 + K~0 n.n A1203 + Pe263 - 0.95 - 1,05 i -2*B- » 1,95 - 2,05- Otrzymany wsad spieka sie w piecach obrotowych 5 w temperaturze 1100 - 1350°C Spiek kieruje sie do kruszarki 6, gdzie miele sie go, a naotepnie podaje sie do mlyna 7, gdzie kieruje sie takze oyrkulujacy roztwór zaeadowo-glinianowy? W mlynie 7 zachodzi wylugowywa- nie glinianu i zelazianu sodowego, w wyniku czego tworzy sie roztwór glinianowy 1 szlam be- litowy.Szlam belitowy 1 roztwór glinianowy z mlyna 7 kieruje sie do odstojników-zageszczeczy 8, w których zachodzi oddzielanie roztworu glinianowego od fazy stalej • Otrzymana faze stala - - szlam belitowy przemywa sie woda na filtraoh 9 1 odmyty od glinianów 1 zasad szlam stosu¬ je sie do otrzymywania cementu portlandzkiego, a wody z przemyoia zawraca sie do mlyna 7 do wylugowywania. Szlam belitowy miele sie z wapieniem w mlynie 10 i otrzymana mieszanine su¬ rowcowa spieka sie w piecu obrotowym 11 w temperaturze 1400 - 1450°C. Otrzymany klinkier cementu portlandzkiego miele sie w mlynie 12 razem z gipsem, który podaje sie z zasobnika 13 1 otrzymuje sie cement portlandzki. Roztwór glinianowy z odstojnika-zageszczacza 8 podaje sie do autoklawu 14, w którym zaohodzi w temperaturze 130 - 175°C oozyszozanie roztworu z krzemionki (pierwszy etap), która przechodzi do fazy stalej, zawierajacej nierozpuszczalne glinokrzemiany typu Ha20 • ±*20, * Si02 * 1nR20f W k*ór2rm n = 2 ~ 6, ¦ a 0,1 - 4. W wyniku obróbki roztworu glinianowego w autoklawie 14 zawartosc krzemionki w roztworze zmiejsza sie z 2 - 3 g/l do 0,1 - 0,3 g/li a tlenków zelaza z 1 - 2 g/l do 0,15 - 0,2 g/l, co jest niewystarczajace dla otrzymania tlenku glinu wyzszej jakosci. Dlatego prowadzi sie powtórne jego oozyszozanie. Z autoklawu 14 roztwór glinianowy kieruje sie oelem rozdzielenia do za« geszozaoza 15 i filtru 16, gdzie zaohodzi oddzielenie stalej fazy od roztworu glinianowego* Otrzymany staly produkt kieruje sie do procesu sporzadzania wsadu w mlynie 2, a glinianowy roztwór kieruje sie do mieszalnika 17, w którym prowadzi sie dalsze dokladniejsze oozysz¬ ozanie* W tym oelu do mieszalnika 17 podaje sie ze zbiornika 18 pulpe otrzymana po zmiesza¬ niu mleka wapiennego s roztworem glinianu po filtrze 20, pulpa zawiera tlenki CaO, AlpO,, Si02, ?«2°3' Na2°» w *fcóraj wagowo stosunek pomiedzy tlenkami wynosit145 564 5 CaO ! (3i02 + F§20j) « 1000 - 5000 t 1, Na20 « AlgOj = 0,26 - 0,60 t 1» ^tz$ ozgm GaO - ak¬ tywne, Ha20 - weglanowa. Pulpe bierze sie w ilosoi, zapewniajacej zawartosc 5-10 g/1 ak¬ tywnego CaO w roztworze.Proces odkrzemiania roztworów glinianowyoh wedlug wynalazku, ozyli przy zastosowaniu zarówno pulpy, jak 1 skladnika wapiennego, zachodzi w znacznym stopniu* Mozne to wytluma¬ czyc tym 9 ze w pulpie znajduja sie tlenki w chemicznie zwiazanym stanie w postaci uwodnio¬ nego karboglinianu i uwodnionego glinianu wapniowego. Zwiazki te bard siej niz zwiazki o skladzie 3CaO • A120, * 6H2G akt3rwllie wchodza w reakcje z krzemionka i tlenkiem zelazat w wyniku czego tworza sie uwodnione glinokrzemiany wapnia typa 3CaO • (Al, ^«)205 ? xSi02 • • (6 - 2x)H20, w którym x - 0,01 - 0,5. Dzieki zastosowaniu pulpy o wymienionym skladzie zawartosc uwodnionego gllnokrzemlanu wapniowego w stalej fazie znacznie wzrasta i osia¬ ga 95% masowyoh, podczas gdy wedlug znanego sposobu z zastosowaniem mleka wypiennego zawar- tos- uwodnionego glinkrzemlanu wapnia w fazie stalej nie przekracza 30% masowych.W wyniku zastosowania takioh zabiegów odkrzemiania w drugim etapie zawartosc krzemionki w roztworze glinianowym zmniejsza sie z 0,1 - 0,3 g/l do 0,02 g/l, a tlenków zelaza z 0,15 - 0,20 g/l do 0,01 g/l. Sprzyja to otrzymywaniu tlenku glinowego o wyzszej jakosoi.Z mieszalnika 17 zawiesine kieruje sie do zageszozaoza 19 i filtru 20, w których zachodzi oddzielenie ozystego roztworu glinianowego od fazy stalej, zawierajaoej uwodniony glino- krzemian wapnia, a takze wapno, weglan wapnia, uwodniony karboglinian w&pnia i magnezu. Ha¬ stepnie ozysty roztwór glinianowy poddaje sie karbonlzacji 1 wytracaniu w zbiorniku 21 w obecnosci dwutlenku wegla. W wyniku karbonlzacji i wytracania z roztworu wytraoa sie wodo¬ rotlenek glinu, któzy oddziela sie na hydrocyklonaoh 22. Otrzymany wodorotlenek glinu prze¬ mywa sie na filtrach 23, a nastepnie prazy w piecach obrotowych 24 w temperaturze 1200-1250°C i otrzymuje sie gotowy produkt - tlenek glinu. Po oddzieleniu wodorotlenku glinu weglanowy roztwór macierzysty z hydrooyklonu 22 wyprowadza sie i kieruje do aparatu 25, na drodze wielokrotnego odparowywania otrzymuje sie sode i potaz. Stala faze, skladajaca sie z uwod¬ nionego glinokrzemianu i domieszek, otrzymana w drugim etapie odkrzemiania i oddzielona na filtrze 20, stosuje sie do otrzymania cementu do sporzadzania odlewniczych rdzeni i form stosowanego do sporzadzania wyrobów metoda odlewania; oraz cementu ognioodpornego o wyso¬ kiej zawartosoi tlenku glinu stosowanego do sporzadzania ognioodpornych wykladzin i wyrobów.Celem otrzymania cementu, przeznaczonego do sporzadzania odlewniozyoh rdzeni i form, uwodniony glinokrzemian wapnia poddaje sie obróboe termicznej w temperaturze 250 - 600°C w piecu 26 obrotowym, a nastepnie zmieleniu w mlynie 27. Otrzymany cement zawiera w prooen- tach masowyoht CaO - 56- 60, MgO - 0,1- 5. k1^^ - 12-35i Si02 - 0,1- 5t H20 - 3-12, C02 - 0,5-25, Ha20 - 0,1 -1,0, KgO - 0,1-0,5, *e2°3 - 0,1-1,0 i ma mialkosc przemialu, charakteryzujaca sie zawartoscia frakojl czastek mniejszych od 80»m w zakresie od 85 do 99% masowych i frakojl czastek o rozmiarze od 200 do 80/ wych. W celu polepszenia wlasciwosci, a mianowicie w oelu regulowania czasu wiazania ce¬ mentu, mozna dodawac w trakoie mielenia do cementu dwuwodny gips w ilosci 1 - 300 masowych substancje powierzchniowo aktywna w ilosoi 0,5 - 25% masowyoh.Celem otrzymania oementu o wysokiej zawartosoi tlenku glinu stala faze z filtru 20 kie¬ ruje sie do mieszalnika 28, gdzie miesza sie z wodorotlenkiem glinu, pobranym po przejsolu przez filtr 23 w stosunku wagowym w przeliczeniu na tlenki CaO t A120, 0,25 - 0,50 t 1, a nastepnie spieka sie w piecu 29 obrotowym w temperaturze 1350 - 1450°C, po ozym miele sie na drobne w mlynie 30 do uzyskania zawartosci frakojl o ozasteozkach mniejazyoh od 80//m w ilosci 85-99 procent masowyoh i frakcji o ozasteozkach od 200 da 80^m 1-15 procent ma¬ sowych. Ponizej przytaozamy konkretne przyklady, ilustrujaoe sposób przeróbki surowca gll- nokrzemlanowego w wyniku którego otrzymuje sie tlenek glinowy, produkty sodowe i cement, z odnosnikami do rysunku.Przyklad I. Jako eurowieo stosuje sie koncentrat nefelinowy, wapien i sode.Wszystkie operacje teohnologiczne prowadzi sie w sposób przedstawiony na sohemacle. Drugi etap odkrzemiania glinianowego roztworu prowadzi sie w mieszalniku 1? wprowadzajac skladnik wapienny w postaci pulpy. Pulpe sporzadza sie na drodze zmieszania mleka wapiennego z rcz- tworem glinianowym (stanowiacym 3CeO • A120, • 6H20 przygotowywany znanym sposobem) w takim6 145 364 stosunku, aby stosunek CaO aktywna s (S102 ? P*20j) hyl *awaptJr w «*»«*• od 1000 do 5000, a stosunak Ha20 weglanowa s ^2°3 Bawloral Bi$ w aakreoi« od 0,25 - 0,60* Taka pulpa zawie- ra tlenki CaO, Al^O,, 3^29 **£y Na20, które tworza zwiazki typu uwodnionych karbogllnla- nów 1 uwodnionych glinianów wapnia. Zwiazki ta reaguja z krzemionka i tlenkami ielaza roz¬ tworu gllnlanowego lekko tworza uwodniony glinokrzemian wapnia o wzorze 3CaO/Al, Pe/?0, • SiO2 • /6 - 2z/H20, w którym x =* 0,01 - 0,5, zawartosc którego w fazie stalej osiaga 95fr masowych, oo zapewnia dokladniejsze oczyszczenie glinlanowyoh roztworów z krze¬ mu 1 zelaza. W przypadku zastosowania do odkrzemlania roztworów glinlanowyoh mleka wapien¬ nego wedlug znanego sposobu uwodniony glinokrzemian wapnia tworzy sie w mniejszej ilosci (do 50% masowych), oo prowadzi do niewystarczajacego oczyszczenia roztworu s krzemionki 1 tlenków ielaza. Roztwór gllnlanowy po przejsciu przez filtr 16 zawiera 77 g/l tlenku glinu, 0,1 g/l krzemionki 1 0,15 SA tlenku zelaza. Ilosc pulpy wapiennej wprowadzanej wynika z przeliczenia, tak aby otrzymac 5-10 g/l aktywnego CaO w gllnlanowym roztworze, ozy11 na 1 v? gllnlanowego roztworu wprowadza sie 0,1 - 0,3 m sporzadzonej pulpy. Otrzymana zawie¬ sine pozostawia sie w mieszalniku 17 w olagu 1-4 godzin w temperaturze 70 - 95°C Podsta¬ wowe parametry procesu 1 wyniki odkrzemlania przytoczono w tabeli 1, w której dla porówna¬ nia przytoozono analogiczne dane, otrzymane wedlug znanego sposobu odkrzemlania, to jest przy zastosowaniu mleka wapiennego (wariant 4).Tabela Nr P- 2 3 4 5 Warianty przykla¬ du I 1 2 3 4 Ilosc aktywnego tworze glinianowyra g/l 10,0 7,5 5»0 10,0 Stosunki tlenków w pulpie wapiennej CaO akt.Si02+Fe203 1000 2500 5000 28 Na20 we¬ glanowe ii2o3 0,25 0,40 0,60 0,20 Parametry prooesu drugiego etapu odkrzemlania Tempera¬ tura w °C 70 80 95 80 Czas 1 2 4 2 Zawartosc tlenków w gllnlanowym roztworze po drugim etapie odkrzemlania I sio2 0,02 0,015 0,010 0,05 Pe2°3 0,010 0,009 0,008 0,06 Przyklad II* Przyklad ten ilustruje otrzynjywanie cementu do odlewniczych form i rdzeni. Stala faze, zawierajaca glównie, uwodniony glinokrzemian wapnia po przejsciu przez filtr 20, kieruje sie do obrotowego pieca 26, gdzie poddaje sie obróboe termioznej w temperaturze 400 - 450 C w ciagu 2-2,5 godzin, nastepnie kieruje sie do mlyna 27, gdzie prowadzi sie drobny przemial uzyskujac frakcje o ozasteozkaoh mniejszych od 60^m w llosol 85% masowy oh i frakcje o ozasteozkaoh od 200 do 60/"m w ilosci 15% masowych. Otrzymany ce¬ ment ma sklad w procentach masowycht CaO - 51,6, 51205 - 21,3Si02 - 5, H20 - 9,7, pozosta¬ losc domle8zklt Ha20, K20, HgO, Po^,, C02# Otrzymany oament roztwarza sie wodnym roztworem lugu posiarczynowego, az do uzyskania próbki o normalnej gestosci 1 sporzadza sie próbki w ksztaloie szescianów do okreslania wlasoiwosci wytrzymalosciowych* Próbki pozostawia sie na powietrzu 1 bada po uplywie 113 dób.Podstawowe wyniki badani Czas wiazania w minutach, ppozatek - 5, koniec - 10* Wytrzyma¬ losc na soiskanie MPa po uplywie doby - 13,0, po uplywie 3 dób - 15,0* Ponizej przytoczono wyniki badan otrzymanego oementu stosowanego do sporzadzania masy formierskiej. W tym oelu ten oement mieszano ze znanym powszeohnie stosowanym do tego oelu ognioodpornym wypelnia¬ czem, woda 1 równiez powszechnie stosowana do tego celu substanoja powierzchniowo—czynna.Z otrzymanej masy ubija sie próbki okreslajao dla nich: 1/ wytrzymalosc na soiskanie MPa po 1,5 godzinie 0,4 - 0,6; po 3 godzinach 0,6 - 1,0; po 24 fcodzinaoh 1,8 - 2,0. 2/ zywotnosc reguluje sie od 1 do 60 minut. 3/ koncowa wytrzymalosc po przeprazenlu MPa o temperaturze 600°C - 0 - 30; 1100°C - 0,1 - 0,40| 900°C - 0 - 0,15i 1250°C - 1,5 - 4,5.145 364 7 4/ zdolnosc do osypywania sie po 24 godzinach twardnienia w prooentaoh - 0,05 - 0,20» 5/ przepuszczalnosc gazów 150 - 180 jednostek, 6/ wydzielanie substancji toksycznych podczas sporzadzania form i odlewaniu - brak* Wy¬ niki badan cementu swiadcza o tym, ze moze on byc z powodzeniem stosowany do sporzadzania odlewniczych form i rdzeni w produkcji odlewów z ozarnyoh i kolorowych metali w formach piaskowych do jednorazowego uzytku* Przyklad III* Przyklad ten ilustruje otrzymywanie oementu o wysokiej zawar¬ tosci tlenku glinu. Stala faze, zawierajaca glównie uwodniony glinokrzemian wapnia, po przejsciu przez filtr 20, kieruje sie do mieszalnika 28, w którym miesza sie z wodorotlen¬ kiem glinu, wchodzacym po przejsciu filtru 23, w stosunku wagowym 0,25 - 0,50 t 1 w przeli¬ czeniu na OaO t Alp03* Nastepnie otrzymana mieszanine surowoowa spieka sie w piecu 29 w temperaturze 1400°C. Spiek rozdrabnia sie w mlynie 30, az do otrzymania frakcji o rozmiarze ozastek mniejszyoh niz 80//m w ilosci 90$ masowych 1 frakojl o rozmiarze ozastek od 80 do 200 ^m w ilosci 10$ masowych* Otrzymane cementy miesza sie z woda do chwili otrzymania próbki o normalnej gestosoi, która przechowuje sie na powietrzu w temperaturze 20°C* Wyniki badan próbek na wytrzymalosc na sciskanie i ognioodpornosó, a takze sklady mieszaniny su¬ rowcowej przytoczone w tabeli 2* Tabela 2 Nazwa skladników i sklad mie¬ szaniny w prooentaoh masowych uwodniony glino¬ krzemian 53,8 45,0 32,3 wodoro¬ tlenek glinu 46,2 55,0 67,7 I Cao A12°3 0,25 0,37 0,50 Czas wiazania w minutaoh Poczatek 30 45 200 Konie 0 60 75 260 Zakres wytrzymalosci na sciskanie 3 doby 52 ^1,5 31,5 7 dób 63 54,5 | 40,5 Ognio¬ odpor¬ nosó w °C 1630 1680 1710 Dane badan oementu o wysokiej zawartosoi tlenku glinu swiadoza o tym, ze moze on byc z po¬ wodzeniem stosowany do sporzadzania ognioodpornyoh betonów i innych zaroodpornych pokryc* W ten sposób przytoczone przyklady wykazuja, ze dzieki zastosowaniu sposobu wedlug wy¬ nalazku okazalo sie mozliwe otrzymanie tlenku glinu o wysokiej jakosci i cementów o spe- ojalnym przeznaczeniu, 00 pozwala na polepszenie teohniozno-ekonomloznych danych komplek¬ sowej przeróbki surowca glinokrzemianowego na tlenek glinu, produkty sodowe i cement* Zastrzezenia patentowe 1* Sposób przeróbki surowoa glinokrzemianowego na tlenek glinu, produkty sodowe i ce¬ ment, obejmujacy przygotowanie wsadu z surowca glinokrzemianowego, sody i weglanu wapnia, spiekanie otrzymanego wsadu w temperaturze 1100 - 1350°C, lugowanie otrzymanego spieku s utworzeniem roztworu glinlanowego od szlamu belitowego, który przerabia sie na cement port¬ landzki, odkrzemianie roztworu glinlanowego w temperaturze 130 - 175°C z nastepujacym wpro¬ wadzeniem do sklarowanego roztworu skladnika wapiennego, oddzielenie uwodnionego gllno- krzemianu wapnia od oczyszczonego z krzemionki roztworu, karbonizaoje oczyszozonego roztwo¬ ru glinlanowego i wydzielenie wodorotlenku glinu z nastepujaoym prazeniem do uzyskania tlenku glinu oraz wydobycie z roztworu weglanowego sody i potazu, znamienny tym, ze prowadzi sie drugie odkrzemianie roztworu glinlanowego za pomoca pulpy - otrzymanej przez zmieszanie mleka wapiennego z czystym roztworem gllnianowym - zawierajacej uwodniony karboglinlan wapniowy i uwodniony glinian wapniowy, w której stosunki wagowe skladników, w przeliozeniu na tlenki wynosza CaO t C3i02 ? Fe20j) - 1000 - 5000 1 1 i Na20 t AlgO, = s 0,25 - 0,60 1 1, gdzie CaO jest aktywne, a Nag0 w postaol weglanowej, przy czym pulpe stosuje sie w ilosci zapewniajacej zawartosc aktywnego CaO w roztworze 5-10 g/i*6 145 3« 2« Sposób wedlug sastrz. 1, znamienny tymf ze otrzymany uwodniony glino- krzemian wapnia, przerabia sie zwlaszcza na cement, przeznaczony do sporzadzania odlewni- ozyoh rdzeni i form, na drodze termicznej jego obróbki w temperaturze 250 - 600°C w oiagu ozasu, wystarczajacego do utworzenia produktu, zawierajacego w procentach maeowyoht CaO - 50 - 60, MgO - 0,1 - 5, AlgOj - 12 - 35. SIO - 0,1 - 5t *2° " °t1 " 0f5, Ha20 - 0,1 - 1,0, *e2°3 " 0f1 " 1,Q| C02 " 0f5 " 25f H2° " 3 " 12f a M»tWftl«;P0dd«J* Bi« drobnemu przemialowi z dodatkiem dwuwodnego glpau lub substanoji powierzohnlowo-czynnej • 3. Sposób wedlug zastrz. 1, znamienny tym, te otrzymany uwodniony glino- krzemian poddaje sie przeróbce na cement o wysokiej zawartosci tlenku glinu na drodze zmie¬ szania go z wodorotlenkiem glinu w wagowym stosunku 0,25 -0,50 t1 iw przeliczeniu na CaO s Alo0, i spiekania tej mieszaniny w temperaturze 1350 - 1450°C oraz drobnego zmielenia 2 0 spieku* Pracownia Poligraficzna UP PRL. Naklad 100 egz.Cena 400 zl PLThe subject of the invention is the processing of aluminosilicate material into aluminum oxide, sodium products and cement. Alumina is mainly used to obtain aluminum, as well as abrasives, refractory materials and other oh. They are known for the production of alumina from aluminosilicate raw material, for example from bauxite, nephenes based on the following procedure * First, a charge is made of aluminosilicate raw material, soda and calcium carbonate * The resulting charge is sintered at a temperature of 1100 - 1350 ° C, the epiak is leached * An aluminate solution and belite sludge are formed, which are separated from the alumina solution and processed into Portland cement * The clay solution is decilitated in two stages * In the first stage the solution is subjected to a hydrothermal treatment in autoclaves at a temperature of 130 - 175 ° C, and then the solid phase formed in the form of hydrated sodium aluminosilicates is separated from the algae solution * In the first stage, a partial desiccation of the alumina solution takes place * To fully de-silicate the alumina solution, in the second step, it is treated with milk of lime, whereby hydrated aluminosilicates are formed of calcium with the following composition: 3Ca0 • A1204 • I S102 • / 6-2X / H20, in which I - ranges from 0.01 to 0t50 # Then the separation of the high-alumina solution is carried out from the solid phase * The solid phase obtained in the second stage is treated with sodium to remove the alumina further, and the remaining solid mixture, sludge, is clarified for batch. This sludge, however, is very finely divided and makes it difficult to prepare and correct the charge, it promotes the formation of dust and increases the blowing of dust from the furnace, it is an undesirable phenomenon. As a result, the homogeneity of the composition of the charge is disturbed along the length of the sintering furnace, which leads to a reduction in the extraction from the furnace. of its beneficial ingredients * The obtained alumina solution is carbonized by passing it through molten carbon dioxide and releasing aie 145 3642 145 364 aluminum hydroxide, which is then roasted at a temperature of 1200 - 1250 C to obtain aluminum oxide. After separation from the aluminum hydroxide solution the solution is evaporated several times * After the second evaporation, soda is obtained, and then concentrated potassium (Book "Produkoja alumina91 Lajner AJ et al., Moscow," Metalurgia "Publishing House, 1976). The disadvantage of this method is that in the de-sludging stage, there is no significant desiccation of alumina solutions, o it does not allow for the production of aluminum oxide better quality, conditioned by SiOg and FepOv content The lower their content, the higher the quality of the aluminum oxide. The content of silica and iron oxide in alumina obtained by the lime method is, respectively, in mass percentages, 0.05-0.08 and 0.06-0.08. Attempts have been made to improve the de-sludging stage of the aluminate solution by introducing it into it. magnesium oxide, described in the German patent specification No. 752,739. Although according to the above-mentioned patent, a significant purification of the silica-aluminate solution is achieved, the white sludge obtained in the process is a waste product and cannot be used to extract additional alumina from it. Therefore, this method is not economical enough. It is known from US patent specification US North America No. 2,604,379 method for the production of alumina by sintering, in which, after the sinter has been leached out, the solutions are subjected to de-silting by adding lime thereto. The obtained hydrated silicate clay sludge is returned to sintering * This complicates the process of batch preparation and sintering, as batch grinding deteriorates, it becomes more difficult to average the batch in correction basins, and the blowing of dust from the back increases. No. 43,444, a method of producing Portland cement with the simultaneous preparation of alumina as a by-product. In this method, the raw material consisting of marl, limestone, chalk with the addition of aluminum oxide contained in waste products such as flue gas dust, furnace slag, etc. is subjected to reduced calcining at a temperature of 1250 - 1300 ° C in order to obtain an agglomerate, according to the method known from the Polish description. of Patent No. 43,443. The aluminum compounds are partially leached from the obtained powder with a diluted soda solution, 9 and the obtained sodium aluminate solution is subjected to a further processing process to obtain alumina. The residual sludge is mixed with substances containing calcium carbonate, e.g. chalk, and is sintered into clinker with a high degree of alliteration and a high aluminum content, and after fine grinding of this clinker, a fast-setting, high-strength Portland cement is obtained. The disadvantage of this method is the process of processing alumina solutions, which prevent the production of high-purity alumina, and does not ensure the use of hydrated calcium aluminosilicate, which is formed during the demilization of alumina solutions, into various types of cement, and especially cement for the production of cores and molds and cement with a high content of oxide The aim of the invention is to develop a process for the processing of aluminosilicate raw material, making it possible to increase the quality of aluminum oxide, and at the same time to obtain a cement with a high content of aluminum oxide and cement for the preparation of foundry cores and molds. The object of the invention was to improve the de-silting stage of carbonate solutions, making it possible to carry out a much more thorough purification from silica and iron oxides, while obtaining hydrated calcium glycosilicate, useful as a raw component for the production of cement. This task was achieved in a method of converting an aluminosilicate raw material into alumina, sodium products and cement, which involved preparing a charge of aluminosilicate raw material, soda and calcium carbonate; sintering the resulting charge at a temperature of 1100-1350 ° C; leaching the obtained sinter to form an aluminate solution and belite sludge; separating the aluminate solution from the bellt slurry which is converted to Portland cement; de-silting of the aluminate solution at a temperature of 130 - 175 ° C with subsequent introduction into the clarified solution of the lime component; separating the hydrated calcium glycosilicate from the silica-rich solution; carbonation of the purified aluminate solution and isolation of aluminum hydroxide followed by calcination to obtain aluminum oxide; extraction from a carbonate solution of soda and potassium, in which, according to the invention, the second de-silting of the aluminate solution is carried out by means of a pulp - obtained by mixing milk of lime with a quenched alumina solution - containing hydrated calcium carbohydrate and hydrated calcium aluminate , in which the weight atoms of B-elements expressed as oxides are CeO and / SiO2? Fa203 / »1000 - 5000 t 1 and Ha20 i * l2 ° 3 6 0 | 25 * 0, € 0 * 1f where Ca0 * is active, and Ba ^ O - in carbonate form, the pulp is used in an amount sufficient to active CaO in a solution of 5-10 g / l. Preferably, the obtained hydrated calcium aluminosilicate is processed into an element intended for the preparation of foundry cores and molds by thermal treatment at a temperature of 250-600 ° C within a given time, sufficient to form a product containing in percent by mass: CaO - 50 -60, MgO - 0.1 -5t A12 ° 3 "12 ~ * 5t Si0" 0f1 "" K20 - 0.1-0.5. N »20 - 0.1-1.0, * 205 - 0.1 -1 t0, CO 2 - 0.5-25 t HgO - 3-12, and then subjected to a fine grinding (dimension smaller than 80 µm in quantities of 85 - 99 by mass, and fractions with a particle size of 60 - 200, * m in the amount of 1 - 15 (1 by mass with the addition of dihydrate gypsum or surfactant *) Preferably the obtained hydrated aluminosilicate is processed into an element with a high content of g The ropes are mixed with aluminum hydroxide in a weight ratio of 0.25-0.50 and 1 as CaO t Al2O, f by sintering the mixture obtained at a temperature of 1350-1450 ° C and finely grinding the sinter. on sodium aluminate with milk of lime mixed with a solution of alkaline aluminate, the ratio between active CaO and S102? ** fl * in the range from 1000 - 5000, and the ratio between HaO, carbonic acid and Al ^ O, in the range from 0.25 - 0.60 * The pulp solution contains CeO, Al-O *, S102, v * 2 oxides ° 39 Hao ° a * denotes the compounds of the type of hydrated calcium carbogllates and aluminates. These calcium compounds react very actively with silica and iron oxides, resulting in the formation of hydrated calcium silicates of the type 3 CaO • / Al, Fe / gO, • with S102 • / 6 - 2xl H2Of in which z is also from 0.01 - 0.5 * In this way, a content of 9501 wt.% of hydrated calcium aluminosilicate is obtained, while a content of up to 30 wt.% of hydrated calcium silicate is obtained using the known method using milk of lime. In the method according to the invention, the silicon module increases to 5,000. In the method according to the invention, after the leaching of aluminate from, for example, nepheline or bauxite, into the obtained aluminum solution subjected to prior concentration and initial separation of the precipitated Ka ^ O * A120, SiO2 • mH ^ O ( m = 0.1 - 4) is pulp 3 CaO working? A120, * CaCO ^ * HH ^ O and 3Ca0 • A120 * • 6H209 and the result is the formation of hydrated calcium aluminosilicates of the type 3Ca0 • (Al, Fe) 20, • SIO? (6 - 2x) Hp0, in which z is from 0.01-0.5, the limestone pulp being introduced in an amount of 0.1-0.3 per liter of aluminate solution after filtration. 3Ca0 • AlgO * • CaCO, • 11H2O and 3 CaO • AlpO, • 6H2O differs substantially from the 3CaOAl207 tricalciumaluminate used in the PRL Patent No. 78,047 in terms of its chemical properties, activity and composition. In addition to this, it should be emphasized that the tricalcium aluminate is not an available technical product and is synthesized only in laboratory conditions in small amounts, while the pulp remover proposed according to the invention can be produced in any quantity during the production cycle. Here it should be noted that the claimed process according to the invention comprises, in addition to the de-silting of alumina solutions, the production of solutions for the further treatment of the products which accumulate in the de-silting process. The use of the method according to the invention, the pulp formed by mixing milk and an alumina solution, instead of calcium aluminate, is Contrary to appearances, a new solution, bringing unexpected effects and allowing for better purification of alumina solutions than SiO2 and A20 admixtures. This method makes it possible to achieve a silicate module in an alumina solution of 1,500 m 5,000, e.g., 77 g / l of alumina in the starting material, i.e. complete removal of SiO 2 from the aluminate solution. Completely unexpected and so advantageous the effects of silicon dioxide in the method according to the invention are achieved thanks to the use of a specially prepared pulp, in which the active substance is hydrated calcium carboglinate and hekes / or hydrous hydrous calcium aluminate.4 145 364 These pulp is obtained by mixing milk of lime with a pure solution aluminate (after the second de-silting) • These substances are mixed with each other in such amounts that the weight ratios of oxides CaOftkt t (SiOg? FeOj) * 1000 - 5000 t 1 and Na20: Al2 ° 3 »0.25-0.601 1. Mixing run for 1-2 hours at 60-5 ° C in conventional reactors. Said ratio of oxides causes the formation in the pulp of hexagonal hydrated calcium aluminates and hydrated calcium carboglinates according to the following reactions: 0.4 Ca / OH / 2. 2NaAl02? HagWhat? 9 H20 ^ C »4 Cao • A1203 • CO2 • 11H20? 4BaOH 4 Ca / OH / 2? 2HaA10j? 10H20 60 C 4Ca0 • AlgOj • 13H20? 2BaOH. The obtained slurry (pulp) is a de-silting agent, which is based on hydrated calcium carboglinates 3CaO • Al2 ° 3 • CaCO3 • 11H * 20 and hexagonal hydrated calcium aluminates 4Ca0 • Al ^ O, • 13H20. When pulp is added to the aluminate solution after the first demilization, these compounds are unstable under the influence of hydroxyl ions and slowly rebuild their unstable, hexagonal crystal structure into a stable tricalciumaluminate structure 3 Cao • Al 2 O 11 H 2 O? 2IaAl02? aq - ^ 4 / JCaO • Al2 ° 3 • Olg /? 3 »ac0j? aq. Simultaneously with the conversion of 3CaO • A12 ° 3 * 11H20 in the compound 5CaO * A1203 * ffl2 ° Praebie - also the de-silication reaction of 3CaO • ^ 2 ° 3 * 6H2 ° + xSi02 * 3CaO * AlgOj ^ xS102 / 6-2x / H20 + 2afi20. Both reactions run at a similar speed and the kinetic conditions of these reactions allow to achieve such a high degree of de-silicate (silicate module up to 5000). • Below, a detailed description of the invention is presented with reference to the figure, which shows the basic scheme of the processing of aluminosilicate raw material for alumina, sodium products 1 cement * Red, for example nepheline, bauxites are fed from the ground hopper 1 to the mill 2. The limestone is fed from the hopper 3 to the mill 2, and soda from the hopper 4, the ingredients are dosed in such a way that the molecular ratio of oxides in the charge is Na90 + K ~ 0 nn A1203 + Pe263 - 0.95 - 1.05 and -2 * B- »1.95 - 2.05- The resulting charge is sintered in rotary furnaces at 1100 - 1350 ° C The sinter goes to the crusher 6, where that it is ground and then fed to the mill 7, where the circulating charge-aluminate solution is also directed? In the mill 7 the aluminate and sodium ferrate are leached out, resulting in the formation of an aluminate solution and a mineral sludge. Belite sludge 1 aluminate solution from the mill 7 is directed to settling tanks-thickeners 8, where the clay solution separates from the solid phase The obtained solid phase - the belite sludge is washed with filter water 9 1, washed from aluminates and bases, the sludge is used for the preparation of Portland cement, and the washing water is returned to the mill 7 for leaching. The belite sludge is ground with the limestone in the mill 10 and the resulting raw mixture is sintered in a rotary kiln 11 at a temperature of 1400-1450 ° C. The obtained Portland cement clinker is ground in the mill 12 together with the gypsum, which is fed from the container 13, and the Portland cement is obtained. The aluminate solution from the settler-thickener 8 is fed to the autoclave 14, in which the silica solution is deposited at a temperature of 130 - 175 ° C (first stage), which passes into the solid phase, containing insoluble aluminosilicates of the Ha20 type • ± * 20, * Si02 * 1nR20f W k * ór2rm n = 2 ~ 6, ¦ a 0.1 - 4. Treatment of the aluminate solution in the autoclave 14 reduces the silica content in the solution from 2 - 3 g / l to 0.1 - 0.3 g / li and iron oxides from 1 - 2 g / l to 0.15 - 0.2 g / l, which is insufficient to obtain a higher quality alumina. Therefore, its re-oozyszozanie is carried out. From the autoclave 14, the aluminate solution is directed to the separation gel to the gesiosis 15 and filter 16, where the separation of the solid phase from the aluminate solution takes place. The solid product obtained is directed to the batch process in mill 2, and the aluminate solution is directed to the mixer 17, In this gel, the pulp obtained after mixing the milk of lime with the clay solution after the filter 20 is fed to the mixer 17 from the tank 18, the pulp contains oxides of CaO, AlpO, SiO2, 'Na2 ° »in * f, some weight ratio between the oxides is 145 564 5 CaO! (3102 + F10j) 1000-5000 t 1, Na 2 O "AlOj = 0.26 - 0.60 t 1" t with $ ozgm GaO - active, Ha 2 O - carbonate. The pulp is taken in an amount that ensures the content of 5-10 g / l of active CaO in the solution. The process of de-sludging of the aluminate solutions according to the invention, when using both pulp and 1 lime component, takes place to a large extent * This can be explained by this 9 that in the pulp there are oxides in a chemically bound state in the form of hydrated carboglinate and hydrated calcium aluminate. These compounds are more than 3CaO • A120, * 6H2G akt3rwllie reacts with silica and iron oxide, resulting in the formation of hydrated calcium aluminosilicates type 3CaO • (Al, ^ «) 205? xSi02 • • (6 - 2x) H20, where x - 0.01 - 0.5. Due to the use of pulp with the above-mentioned composition, the content of hydrated calcium silicate in the solid phase increases significantly and reaches 95% by weight, while according to the known method with the use of milk, the content of hydrated calcium silicate in the solid phase does not exceed 30% by weight. the application of such desiccation treatments in the second stage, the silica content in the aluminate solution decreases from 0.1 - 0.3 g / l to 0.02 g / l, and iron oxides from 0.15 - 0.20 g / l to 0, 01 g / l. This promotes the production of alumina of a higher quality. From the mixer 17, the suspension is directed to the concentrate 19 and filter 20, where the separation of the pure aluminate solution from the solid phase, containing hydrated calcium aluminosilicate, as well as lime, calcium carbonate, hydrated carbogilate in the trunk and magnesium. The very pure aluminate solution is carbonated and precipitated in the tank 21 in the presence of carbon dioxide. As a result of carbonization and precipitation, aluminum hydroxide was precipitated from the solution, which was separated on the hydrocyclone 22. The obtained aluminum hydroxide was washed on filters 23, and then it was washed in rotary kilns 24 at a temperature of 1200-1250 ° C, and a ready product was obtained. product - aluminum oxide. After the separation of the aluminum hydroxide, the carbonate mother liquor of hydroclone 22 is withdrawn and directed to apparatus 25, sodium and potassium are obtained by multiple evaporation. The solid phase, consisting of hydrated aluminosilicate and admixtures, obtained in the second de-sludging step and separated on filter 20, is used to obtain a cement for making foundry cores and molds used for making articles by casting; and high alumina refractory cement used for fireproof linings and products. In order to obtain cement for foundry cores and molds, hydrated calcium aluminosilicate is subjected to thermal treatment at a temperature of 250 - 600 ° C in a rotary kiln, and then ground in a mill 27. The obtained cement contains in mass probes CaO - 56-60, MgO - 0.1-5. k1 ^^ - 12-35i SiO2 - 0.1-5t H20 - 3-12, C02 - 0.5-25, Ha20 - 0.1-1.0, KgO - 0.1-0.5, * e2 ° 3 - 0.1-1.0 and has a grinding fineness characterized by a fraction of particles smaller than 80 µm in the range from 85 to 99 wt% and a fraction of particles ranging in size from 200 to 80 µm. In order to improve the properties, namely in the purpose of regulating the setting time of the cement, it is possible to add gypsum dihydrate to the cement in the course of grinding in the amount of 1 - 300 by mass, surface active substances in the amount of 0.5 - 25% by mass. of alumina, the solid phase from the filter 20 is directed to the mixer 28, where it is mixed with the aluminum hydroxide taken up after passing through the filter 23 in a weight ratio based on the oxides CaO t A120, 0.25 - 0.50 t 1, and then it is sintered in a rotary kiln at a temperature of 1350 - 1450 ° C, after which it is finely ground in a 30 mill to obtain a fraction of less than 80 μm in the amount of 85-99 percent by mass and a fraction with slices from 200 to 80 % 1 to 15 percent by weight. Below we present concrete examples, illustrating the method of processing alumino-silicate raw material, which produces alumina, sodium products and cement, with references to the drawing. Example I. As a euro, nepheline concentrate, limestone and soda are used. All theological operations are carried out in as shown on sohemacle. The second stage of desiccating the aluminate solution is carried out in the mixer 1 introducing a lime component in the form of pulp. Pulpe is prepared by mixing the milk of lime with the alumina solution (constituting 3CeO • A120, • 6H20 prepared by a known method) in such a ratio that the ratio of active CaO s (S102? P * 20j) hyl * awaptJr in «*» «* • from 1000 to 5000, and the carbonate ratio Ha20 is ^ 2 ° 3 Bawloral Bi $ in aacreol« from 0.25 - 0.60 * This pulp contains oxides CaO, Al ^ O, 3 ^ 29 ** Δ y Na20, which form compounds of the hydrated carbogllnlan type and hydrated calcium aluminate type. These compounds react with the silica and oxides and the ironase of the glycolate solution slightly forms hydrated calcium aluminosilicate of the formula 3 CaO / Al, Pe / β 0, • SiO 2 • / 6 - 2z / H 2 O, where x = * 0.01 - 0.5 The content of which in the solid phase reaches 95% by mass, which ensures a more thorough purification of the silica and iron from the aluminum solutions. In the case of the use of calcium aluminate solutions for the removal of limescale, according to the known method, hydrated calcium aluminosilicate is formed in a smaller amount (up to 50% by weight), which leads to insufficient purification of the silica solution and iron oxides. The alumina solution after passing through the filter 16 contains 77 g / L of alumina, 0.1 g / L of silica, and 0.15 SA of iron oxide. The amount of lime pulp introduced is calculated so as to obtain 5-10 g / l of active CaO in the carbonate solution, 11 per 1 v? 0.1-0.3 m of the prepared pulp is introduced into the carbonate solution. The obtained suspension is left in the mixer 17 for 1-4 hours at the temperature of 70-95 ° C. The basic parameters of the process and the results of the de-sludging are given in Table 1, in which analogous data obtained according to the known method of de-sludging were applied for comparison. , i.e. using milk of lime (variant 4) Table No. P- 2 3 4 5 Variants of example I 1 2 3 4 Amount of active aluminate formation g / l 10.0 7.5 5 »0 10.0 Oxide ratios in limestone pulp CaO active SiO 2 + Fe 2 O 3 1000 2500 5000 28 Carbonate Na 2 O 3 0.25 0.40 0.60 0.20 Parameters of the second stage of de-sludging process Temperature in ° C 70 80 95 80 Time 1 2 4 2 Content of oxides in the carbonate solution after the second de-sludging step I sio2 0.02 0.015 0.010 0.05 Pe2 ° 3 0.010 0.009 0.008 0.06 Example II * This example illustrates the preparation of cement for foundry molds and cores. The solid phase, consisting mainly of hydrated calcium aluminosilicate after passing through the filter 20, is directed to the rotary kiln 26, where it is subjected to a thermal treatment at a temperature of 400-450 C for 2-2.5 hours, then goes to the mill 27, where a fine grinding is carried out to obtain fractions with ozone grains smaller than 60 µm in saline 85% by mass and fractions with ozone grains from 200 to 60 µm in the amount of 15% by mass. The obtained cement has a composition in percent by mass of CaO - 51.6, 51205 - 21.3 SiO 2 - 5, H 2 O - 9.7, the residue of the glass H20, K20, HgO, Po ^, C02 # The obtained solution is dissolved with an aqueous solution of sulphite slurry, until a sample of normal density 1 is obtained, samples are prepared in shape of cubes to determine the strength properties * The samples are left in the air for 1 test after 113 days Basic test results Setting time in minutes, fire - 5, end - 10 * Sanding strength MPa after a day - 13.0, after after 3 days - 15.0 * after the results of the tests of the obtained cement used for the preparation of the molding sand are presented below. In this gel, this element was mixed with a commonly used refractory filler, water and a commonly used surfactant for this purpose. The samples were compacted from the mass obtained: 1 / sand strength MPa 1, 5 hours 0.4 - 0.6; after 3 hours 0.6 - 1.0; after 24 hours oh 1.8 - 2.0. 2 / Lifetime is adjustable from 1 to 60 minutes. 3 / final MPa after-burn strength at 600 ° C - 0 - 30; 1100 ° C - 0.1 - 0.40 | 900 ° C - 0 - 0.15 and 1250 ° C - 1.5 - 4.5.145 364 7 4 / ability to flake off after 24 hours of hardening in prooentaoh - 0.05 - 0.20 »5 / gas permeability 150 - 180 units, 6 / release of toxic substances during making molds and casting - none * The results of cement tests show that it can be successfully used for the preparation of foundry molds and cores in the production of ozar and non-ferrous metals in sand molds for disposable * Example III * This example illustrates the preparation of a high alumina material. The solid phase, consisting mainly of hydrated calcium aluminosilicate, after passing through the filter 20, is passed to the mixer 28, where it is mixed with the aluminum hydroxide, which enters after the filter 23, in a weight ratio of 0.25 - 0.50 tons per weight. converted to OaO tAlO3 * The resulting crude mixture is then baked in an oven 29 at 1400 ° C. The sinter is crushed in a mill 30 until obtaining a fraction with a particle size of less than 80 µm in the amount of $ 90 by mass 1 fraction with a slice size from 80 to 200 ^ m in the amount of $ 10 by mass * The obtained cements are mixed with water until the sample is obtained of normal density, which is stored in air at a temperature of 20 ° C * Test results of samples for compressive strength and fire resistance, as well as the composition of the raw material mixture given in Table 2 * Table 2 Name of the ingredients and the composition of the mixture in mass products hydrated aluminum silicate 53.8 45.0 32.3 aluminum hydroxide 46.2 55.0 67.7 I Cao A12 ° 3 0.25 0.37 0.50 Setting time in minutes Start 30 45 200 Horses 0 60 75 260 Compressive strength range 3 days 52 ^ 1.5 31.5 7 days 63 54.5 | 40.5 Fire resistance at ° C 1630 1680 1710 The test data for an element with a high content of alumina shows that it can be successfully used in the production of fire-resistant concrete and other heat-resistant coverings * The examples thus quoted show that thanks to the application of the method according to the invention it turned out to be possible to obtain alumina of high quality and cements for special purposes, 00 allows to improve the theological and economical data of complex processing of alumina silicate raw material into alumina, sodium products and cement * Claims Patent 1 * The method of processing aluminum silicate raw material into alumina, sodium products and cement, including the preparation of the charge from aluminosilicate raw material, soda and calcium carbonate, sintering the resulting charge at a temperature of 1100-1350 ° C, leaching the obtained sinter to form an aluminate solution from the sludge belite, which is processed into portland cement, de-sludging of the clay solution at a temperature of 130-175 ° C with the following introduction to the clarified solution of the calcium component, separation of hydrated calcium alumosilicate from the solution purified from silica, carbonization of the purified aluminum solution and separation of aluminum hydroxide with subsequent pruning to obtain alumina and extraction from carbonate solution of soda and potassium, characterized in that the second desiccation of the aluminate solution is carried out by means of a pulp - obtained by mixing milk of lime with a pure carbonate solution - containing hydrated calcium carboglinate and hydrated calcium aluminate, in which the weight ratios of the components are calculated as oxides CaO t C3i02? Fe20j) - 1000 - 5000 1 1 and Na20 t AlgO, = s 0.25 - 0.60 1 1, where CaO is active and Nag0 in carbonate form, the pulp is used in an amount that ensures the active CaO content in the solution 5 -10 g / i * 6 145 3 «2« Method according to sastrz. The method of claim 1, characterized by the fact that the obtained hydrated calcium aluminosilicate is processed, in particular, into cement, intended for the preparation of foundry cores and molds, by thermal treatment at a temperature of 250 - 600 ° C in a cold atmosphere sufficient to create a product containing as a percentage of maeowyoht CaO - 50 - 60, MgO - 0.1 - 5, AlgOj - 12 - 35. SIO - 0.1 - 5t * 2 ° "° t1" 0f5, Ha20 - 0.1 - 1.0, * e2 ° 3 "0f1" 1, Q | C02 "0f5" 25fH2 ° "3" 12f a M "tWftl"; P0dd "J * Bi" to finely ground with the addition of dihydrate glpau or an air-active substance. A process according to claim 1, characterized in that the obtained hydrated alumina silicate is processed into a cement with a high alumina content by mixing it with aluminum hydroxide in a weight ratio of 0.25-0.50 t1 and calculated as CaO s Alo0, of this mixture at a temperature of 1350 - 1450 ° C and a fine grinding of 2 0 sinter * Pracownia Poligraficzna UP PRL. Mintage 100 copies Price PLN 400 PL