Przedmiotem wynalazku jest sposób oraz urzadzenie do wytwarzania gazów zawierajacych dwutlenek siarki, zwlaszcza o duzym stezeniu. Z dotychczas znanych sposobów wytwarzania na skale przemyslowa gazów zawierajacych dwutlenek siarki, powszechnie stosowany jest sposób, polegajacy na kontaktowaniu rozpylonej za pomoca dysz cieklej siarki ze strumieniem powietrza przeplywajacym ze stosunkowo mala predkoscia liniowa w aparatach róznych ksztaltów, najczesciej cylindrycznych. Substraty sa doprowadzone w jednym koncu aparatu, a gazowe produkty sa odprowadzane w drugimjego koncu. W wytworzonej w aparacie temperaturze 1100-1300 K tlen z powietrza utlenia siarke do dwutlenku siarki, którego stezenie w opuszczajacych aparat gazach zalezy od nadmiaru powietrza wymaganego dla calkowitego utlenienia okreslonej ilosci siarki wjednostce czasu.Brak, w tego typu przeplywowych aparatach, odpowiednio silnych zawirowan w strumieniu powietrza zawierajacym krople siarki, nie sprzyja intensywnemu parowaniu siarki i intensywnemu mieszaniu jej pary z tlenem, przez co szybkosci tworzenia dwutlenku siarki w urzadzeniach stosowanych w przemysle sa male. W zwiazku z tym, dla calkowitego utlenienia siarki wprowadzanej do tego typu urzadzen, stosuje sie duze nadmiary powietrza uzywanego w charakterze czynnika utleniajacego, co prowadzi do wytwarzania gazowych produktów utleniania o stezeniu dwutlenku siarki nie przekraczajacym 12-13%. Równiez termiczne obciazenie aparatów jest zaledwie w granicach (5 - 30)- TO4 kcal/m3h, co powoduje, ze ich objetosci, potrzebne dla wytworzenia wymaganej ilosci dwutlenku siarki w jednostce czasu, musza byc bardzo duze.Wedlug innego sposobu, proponowanego przez firme „Celleco", znanego ze szwedzkiego opisu patentowe¬ go nr 206 990, ciekla siarke wprowadza sie wjednym koncu poziomo ustawionego cylindrycznego aparatu przez umieszczona w jego osi dysze. Wplywajaca z tej dyszy struga siarki jest w pewnej odleglosci od jej wylotu rozpylana przez uderzajace w nia strugi powietrza, wprowadzane kilkoma dyszami umieszczonymi pod odpowied¬ nimi katami w stosunku do jej osi. Dodatkowo powietrze, niezbedne do calkowitego utlenienia siarki w aparacie, jest wprowadzane stycznie w stosunku do wewnetrznej powierzchni jego cylindrycznej sciany w wyznaczonej technologicznie odleglosci od jego wylotu. Stworzone w aparacie \aarunki pozwalaja na dobre wymieszanie rozpylonej siarki z tlenem powietrza, co zapewnia zwiekszenie szybkosci utleniania siarki i uzyskanie termicznego obciazenia aparatu na poziomie 106 kcal/m3 h.Rozpylanie siarki w aparacie dysza umieszczona w jego osi, przy jednoczesnym wprowadzeniu powietrza$ wrswr dysza styczna dó wewnetrznej powierzchni cylindrycznej sciany aparatu, nie stwarza jednak warunków najko- izystniejszych dla intensywnego odnawiania powierzchni kontaktu substratów i ich intensywnego mieszania w przestrzeni reakcyjnej. Niewielka tylko czesc rozpylonej siarki jest porywana do wnetrza strumienia powietrza wirujacego wokól osi aparatu w jego obszarze przysciennym, wiekszajej czesc natomiast przebywa w centralnej czesci aparatu, gdzie zawirowania sa mniej intensywne. W zwiazku z tym, dla unikniecia obecnosci nieutlenionej siarki w gazach opuszczajacych komore, stosuje sie bardzo duzy nadmiar powietrza w stosunku do ilosci utlenionej siarki oraz przedluza sie czas przebywania siarki w komorze przez znaczne powiekszenie jej dlugosci w stosunku do jej srednicy. Stosunek dlugosci do srednicy komory jest równy 7. Stezenie dwutlenku siarki w gazach wyprowadzonych z komory jest nie wieksze od ogólnie spotykanego maksymalnego w granicach 12—13%» w wyniku koniecznosci stosowania duzego nadmiaru powietrza niezbednego dla rozpylenia strumienia siarki i dla calkowitegojej utlenienia.Inny znany sposób wytwarzania gazów zawierajacych dwutlenek siarki, przedstawiony w polskim opisie patentowym nr 72 598, realizuje sie w cylindrycznym aparacie zlozonym z dwóch usytuowanych szeregowo komór oddzielonych pierscieniowa przegroda ustawiona pod katem prostym w stosunku do poziomo ustawione] podluznej osi aparatu. Strumien siarki i strumien powietrza sa wprowadzane do przedniej komory w róznych plaszczyznach, stycznych w stosunku do jej cylindrycznej sciany, dyszami rozmieszczonymi oddzielnie na obwodzie tej sciany w pewnej odleglosci od jej sciany czolowej. Wytworzone w przedniej komorze gazy, zawierajace dwutlenek siarki, przeplywaja przez otwór w pierscieniowej przegrodzie do komory tylnej, gdzie sa mieszane z dodatkowa iloscia powietrza, wprowadzanego przez odpowiednio rozmieszczone w przegrodzie kanaly, w celu calkowitego utlenienia siarki. W cytowanym opisie patentowym wskazuje sie na mozliwosc uzyskania termicznych obciazen urzadzenia na poziomie 5- 106 kcal/m3h. Stezenie dwutlenku siarki w wytwa* rzanych gazach nie przekracza ogólnie spotykanej maksymalnej wartosci 12-13%, z uwagi na wprowadzanie dodatkowych ilosci powietrza, kanalami zainstalowanymi w przewezeniu dzielacym obie komory, do strumienia gazów opuszczajacych przednia komore, w celu calkowitego utlenienia unoszonej w nim siarki. Wskazuje to, ze wprowadzenie do komory reakcyjnej rozpylonej siarki i potrzebnego do jej utleniania powietrza oddzielnie rozmieszczonymi dyszami, nie zapewnia intensywnego odnawiania powierzchni kontaktu obydwóch substratów i ich intensywnego wymieszania w przestrzeni reakcyjnej.Znane sposoby utleniania siarki i urzadzenie sluzace do realizacji tych sposobów cechuje niedostatecznie intensywne odnawianie powierzchni kontaktu rozdrobnionego surowca siarkowego z gazowym czynnikiem utleniajacym oraz niedostatecznie intensywne mieszanie substratów w momencie wprowadzania ich do komory reakcyjnej i w samej komorze reakcyjnej. W zwiazku z ta niedogodnoscia zachodzi koniecznosc stosowania duzego nadmiaru gazowego czynnika utleniajacego, najczesciej powietrza, w stosunku do ilosci poddawanej utlenianiu siarki, co prowadzi do wytwarzania gazów o stosunkowo malym stezeniu dwutlenku siarki nie przekraczajacym 12% do 13%.Zgodnie z wynalazkiem sposób wytwarzania gazów zawierajacych dwutlenek siarki polega na tym, ze rozdrobniony surowiec, zawierajacy siarke, wprowadza sie do komory reakcyjnej stycznie w strumieniu wiruja¬ cym gazowego czynnika utleniajacego, przeplywajacego z predkoscia nie mniejsza od 15 m/s.Urzadzenie do wytwarzania gazów zawierajacych dwutlenek siarki, zgodnie z wynalazkiem, posiada zwrot¬ na komore reakcyjna utworzona w cylindrycznym korpusie, zamknieta z jednej strony sciana, a z drugiej obudowa kanalu odprowadzajacego produkt. W sciance obudowy kanalu znajduje sie usytuowany w osi komory reakcyjnej otwór redukcyjny laczacy komore reakcyjna z kanalem odprowadzajacym. W sciance cylindrycznego korpusu komory sa umieszczone zespoly skladajace sie z dysz do doprowadzania czynnika utleniajacego, wewnatrz których to dysz doprowadzajacych sa umieszczone dysze do rozpylania surowca siarkonosnego. Osie dysz do doprowadzania czynnika utleniajacego znajduja sie w plaszczyznach nachylonych pod katem nie wiekszym od 30° w stosunku do plaszczyzny sciany zamykajacej komore reakcyjna. Natomiast u wylotu dyszy do doprowadzania czynnika utleniajacego jest umieszczona zwrotna do kierunku przeplywu przeslona do bezstopniowej regulacji przeplywu.Stosunek dlugosci komory reakcyjnej do jej srednicy zawiera sie w przedziale od 1 do 3, a stosunek srednicy komory reakcyjnej do srednicy redukcyjnego otworu wynosi od 1,5 do 4. Dysza do doprowadzania czynnika utleniajacego w przekroju poprzecznym u wylotu ma ksztalt wydluzony, korzystnie owalny lub prostokatny o stosunku jego charakterystycznych wymiarów liniowych dluzszego do krótszego, zawierajacym sie w granicach od 1 do 4. Natomiast odleglosc srodka ciezkosci poprzecznego przekroju tej dyszy do plaszczyzny sciany zamykajacej komore zawiera sie od 1/2 do 2 dluzszego wymiaru przekroju dyszy. Ponadto stosunek powierzchni poprzecznego przekroju wylotu doprowadzajacej dyszy do powierzchni poprzecznego przekroju komory reakcyjnej jest nie wiekszy od 30%.Sposób i urzadzenie wedlug wynalazku wykazuja wiele zalet w porównaniu z dotychczas znanymi metodami utleniania siarki. Umieszczenie dysz doprowadzajacych czynnik utleniajacy do komory reakcyjnej w plaszczyznie stycznej do cylindrycznej sciany komory i wyprowadzenie rozpylonego surowca siarkowego w tak ukierunkowanym strumieniu czynnika utleniajacego do komory reakcyjnej stwarza mozliwosci bardzo intensyw-142 566 3 Bfgo odnawiania powierzchni kontaktu reagujacych faz i mieszania substratów w zakresie obciazen komory tedccyjnej. Zastosowanie ukladu zaopatrzonego w przeslony umieszczone u wylotu dysz doprowadzajacych gazowy czynnik utleniajacy do komory reakcyjnej pozwala na plynne dostosowanie liniowej predkosci jego strumieni u wylotu dysz do mogacego ulegac okresowym wahaniom obciazenia komory reakcyjnej.Sposób i urzadzenie wedlug wynalazku pozwalaja calkowicie utleniac siarke zawarta w przetworzonym surowcu wobec tylko bardzo malego nadmiaru czynnika utleniajacego w stosunku do jego stechiometrycznie niezbednej ilosci. Pozwala to np. przy stosowaniu powietrza wytworzyc gazy o zawartosci 20% dwutlenku siarki.Uzyskiwane obciazenia termiczne komory reakcyjnej sa rzedu 5* 1'0* kcal/m3h. Urzadzenie wedlug wynalazku bardzo szybko osiaga parametry pracy dostosowane do wymaganego obciazenia.Przedmiot wynalazku jest uwidoczniony w przykladzie wykonania na rysunku, na którym fig. 1 przedsta¬ wia urzadzenie w podluznym przekroju, fig. 2 przedstawia to samo urzadzenie w pizekroju poprzecznym, fig. 3 pokazuje przekrój poprzeczny fragmentu ukladu dysz wraz z przeslonami sluzacymi do regulacji liniowej predkosci strumienia czynnika utleniajacego u wylotu dyszy.Urzadzenie posiada cylindryczna komore zwrotna 10, w której realizuje sie utlenianie surowca siarkonosne¬ go* Korpus 1 jest wykonany ze stali zaroodpornej, wylozony od wewnatrz ceramiczna wykladzina odporna na dzialanie dwutlenku siarki w wysokich temperaturach. Korpus 1 moze byc oblozony plaszczem stalowym 2.Cylindryczna komora reakcyjna 10 jest z jednej strony zamknieta plaska sciana 3 zabezpieczona od wewnatrz odpowiednia odporna wykladzina ceramiczna, z drugiej strony komora reakcyjna 10 jest zamknieta wykonana takze z odpowiednio odpornego materialu ceramicznego obudowa 4 kanalu 9 posiadajaca w sciance najkorzyst¬ niej kolowy otwór redukcyjny 5, przez srodek którego przechodzi podluzna os komory 10. Cylindryczna komora reakcyjna 10 jest polaczona poprzez otwór 5 w obudowie 4 z kanalem 9 z wspólpracujaca instalacja wykorzystujaca gazy stanowiace produkt utleniania surowca siarkonosnego w tej komorze 10. Stosunek odleglos¬ ci miedzy plaska sciana 3 i obudowa 4 do srednicy cylindrycznej komory 10 wynosi 2, a stosunek srednicy komory 10 do srednicy otworu 5 wynosi 3.W scianie korpusu 1, w poblizu plaskiej sciany 3 zamykajacej komore 10, sa usytuowane zespoly dysz 6 i 7 sluzacych dla wprowadzania substratów do komory 10. Zespól taki, którego przekrój podluzny pokazuje fig. 3, sklada sie z dyszy 6, doprowadzajacej gazowy czynnik utleniajacy, stycznej do powierzchni cylindrycznej komory 10 oraz z umieszczonej wewnatrz dyszy 6 jednej lub wiekszej liczby dysz 7 o znanej konstrukcji, sluzacych dla doprowadzania i rozpylania surowca siarkonosnego. Ksztalt poprzecznego przekroju dyszy 6 moze byc dowolny:korzystny jest jednak przekrój owalny lub prostokatny o stosunku charakterystycznych wymiarów liniowych dluzszego do krótszego wynoszacy 3. Zaleznie od potrzeb, komora 10 moze byc wyposazona w wieksza liczbe zespolów zlozonych z dyszy 6 i umieszczonych w niej dysz 7. Zespoly te wówczas rozmieszcza sie symetrycznie na pierscieniowym wycinku cylindrycznej komory 10, zdeterminowanym dwoma okregami w okreslonych odleglosciach od plaskiej sciany 3. Odleglosc srodka ciezkosci poprzecznego przekroju wylotu dyszy 6 od sciany 3 wynosi 2 wielkosci dluzszego wymiaru. Powierzchnia poprzecznego przekroju wylotów dysz 6 nie przekracza 30% powierzchni poprzecznego przekroju cylindrycznej komory 10 i jest plynnie regulowa¬ na w szerokim zakresie za pomoca pokazanej na fig. 3 przeslony 8, zwrotnej w kierunku prostopadlym do kierunku przeplywu, umieszczonej wewnatrz u wylotu dyszy 6. Mozliwosc plynnej regulacji poprzecznego przekroju dyszy 6 ma istotne znaczenie, gdy zachodzi koniecznosc dostosowania liniowej predkosci gazowego czynnika utleniajacego do okresowej zmiany obciazenia komory reakcyjnej. Uklad regulujacy liniowa predkosc strumienia czynnika utleniajacego eliminuje koniecznosc dzielenia dyszy 6 doprowadzajacej go do komory reakcyjnej 10 na kilka kanalów oddzielnie regulowanych tak, jak to jest rozwiazane wedlug opisu patentowego PRL nr 72 598. Osie dysz 6 i 7, równolegle wzgledem siebie, leza w plaszczyznach odchylonych o kat 15° w stosunku do plaszczyzny sciany 3 zamykajacej komore 10.W urzadzeniu wedlug wynalazku, w którym cylindryczna komora 1 jest otoczona plaszczem 2, wykorzy¬ stywanym dla podgrzania strumienia czynnika utleniajacego przed wprowadzeniem go do komory 10. Dysze 6 stanowia odpowiednio wyprofilowane otwory w cylindrycznej scianie korpusu 1, przez które doplywa do komory 10 z plaszcza 2 podgrzany w nim czynnik utleniajacy. Zimny czynnik utleniajacy jest doprowadzany do plaszcza 2 w jego koncu przeciwleglym w stosunku do polozenia dysz 6. Dysze 7, umieszczone wewnatrz dysz 6, sa polaczone niezaleznymi przewodami z urzadzeniami transportujacymi surowiec ajtikonosny. Kiedy czynnik utleniajacy, przed wprowadzeniem do komory 1 jest podgrzewany w niezaleznie dzial^cym wymienniku ciepla, dysze 6 i dysze 7 sa polaczone niezaleznymi przewodami z urzadzeniami transportujacymi czynnik utleniajacy i surowiec siarkonosny.Wytwarzanie gazów o duzym stezeniu dwutlenku siarki sposobem wedlug wynalazku realizuje sie nastepu¬ jaco. Do cylindrycznej komory 1 tloczy sie poprzez dysze 6 strumienie powietrza, w zaleznosci od potrzeb ewentualnie wzbogaconego w tlen w odpowiednim stopniu, lub strumien czystego tlenu, a poprzez dysze 7 - umieszczone wewnatrz dysz 6 — podaje sie i rozpyla siarke ciekla lub stala, lub dowolny surowiec zawierajacy odpowiednie ilosci siarki dajacej sie utlenic. W wyniku dzialania tlenu na rozpylona siarke w odpowiednio wysokia temperaturze wytworzonej w komorze 10 nastepuje calkowite utlenienie wprowadzanej siarki, bez4 142 566 koniecznosci jej dotleniania za pomoca dodatkowych ilosci powietrza dostarczanych poza komora reakcyjna 10, jak to jest praktykowane w innych sposobach, równiez w sposobie wedlug opisu patentowego PRL nr 72 598.Gazowe produkty utleniania siarki sa wyprowadzane z komory 1 poprzez otwór 5 kanalem 9 do wspólpracujacej instalacji, w której wykorzystuje sie zawarty w gazach dwutlenek siarki.Metode polegajaca na wprowadzeniu do cylindrycznej komory reakcyjnej 10 w jednej plaszczyznie stycznej do jej powierzchni cylindrycznej sciany rozdrobnionego surowca siarkonosnego w plynacym z co najmniej 15 m/s z predkoscia liniowa strumieniu czynnika utleniajacego, realizuje w odróznieniu od znanych sposobów, przez umieszczenie dyszy 7 podajacej i rozpylajacej surowiec siarkowy wewnatrz odpowiednio wyprofilowanej dyszy 6 doprowadzajacej czynnik utleniajacy, najkorzystniej tak aby wylot dyszy 7 podajacej i rozpylajacej surowiec byl usytuowany w plaszczyznie wylotu dyszy 6 podajacej czynnik utleniajacy, przy czym w momencie opuszczenia zespolu dysz 6 i 7 kierunki ruchu surowca siarkowegoi strumienia czynnika utleniaja¬ cego sa zgodne. Urzadzenie moze byc wyposazone w jeden zespól dysz skladajacy sie z dyszy 6 podajacej czynnik utleniajacy i z umieszczonej wewnatrz niej jednej lub kilku dysz 7 podajacych i rozpylajacych surowiec siarkowy. Zaleznie od potrzeb urzadzenie moze byc wyposazone w wieksza liczbe takich zespolów, najkorzyst¬ niej rozmieszczonych symetrycznie na pierscieniowym wycinku cylindrycznej sciany korpusu 1, wyznaczonym dwoma okregami rozmieszczonymi w okreslonych odleglosciach od plaskiej sciany zamykajacej komore 10 z jednego konca.Gazowe produkty utleniania surowca siarkonosnego sa odprowadzane poprzez otwór redukcyjny 5 znajdu¬ jacy sie w obudowie 4 kanalu 9 zamykajacego komore reakcyjna 10 z drugiego konca. Istotne z punktu widzenia uzyskiwanych efektów znaczenie maja takze geometryczne parametry komory reakcyjnej 10 glównie stosunki jego dlugosci do jego srednicy i do srednicy otworu redukcyjnego 5. Stosunek wymiarów okreslajacych wielkosc powierzchni przekrojów wylotów dysz 6 doprowadzajacych gazowy czynnik utleniajacy, stosunek tej powierz¬ chni do powierzchni przekroju cylindrycznej komory 10, odleglosci dyszo od plaskiej sciany zamykajacej cylindryczna komore 10 z jednego konca, wielkosci katów miedzy równoleglymi wzgledem siebie osiami dysz 6 i 7 a sasiadujaca z tymi dyszami plaska sdana 3 zamykajaca cylindryczna komore 10.Sposób generowania gazów o duzej zawartosci dwutlenku siarki polega na kontaktowaniu dostatecznie rozdrobnionego surowca siarkowego z gazowym czynnikiem utleniajacym w wysokiej temperaturze w komorze reakcyjnej 10 dzialajacej na zasadzie aparatu cyklonowego. Stosowanie do tej zasady czastki rozdrobnionego surowca siarkowego sa wprowadzane do cylindrycznej komory reakcyjnej 10 w strumieniu czynnika utleniajace¬ go, któremu nadana jest odpowiednio duza predkosc liniowa i który jest wprowadzany do tej komory 10 dyszami 6 usytuowanymi w cylindrycznej scianie korpusu 1 stycznie w stosunku do powierzchni komory 10. W tak zorganizowanym ukladzie zasilania komory reakcyjnej 10 substratami, czastki rozpylonego surowca siarko¬ nosnego pod dzialaniem sily odsrodkowej zmieniaja w chwili wejscia do cylindrycznej komory reakcyjnej 10 kierunek ruchu wzgledem kierunku pierwotnie doznawanego przesuniecia zgodnego z kierunkiem przeplywy strumienia gazowego czynnika utleniajacego. Powoduje to nagla zmiane liniowych predkosci elementów obu fas wzgledem siebie, co wywiera bardzo korzystny wplyw na intensywnosc odnawiania powierzchni kontaktu i na intensywnosc mieszania substratów i w znacznym stopniu ogranicza koniecznosc stosowania czynnika utleniaja¬ cego w duzym nadmiarze, sprzyja zatem zwiekszeniu szybkosci powstawania dwutlenku siarki i stwarza mozli¬ wosc zwiekszenia jego stezenia w gazowych produktach reakcji ponad powszechnie osiagany poziom. Gazowo produkty utleniania surowca siarkowego sa usuwane z komory 10 poprzez wyznaczajace jej dlugosc obudowe 4, a nastepnie kanalem 9 do dalszego wykorzystania. Zachowanie wlasciwych proporcji miedzy srednica komory 10, jej dlugoscia i srednica otworu redukcyjnego 5 oraz wlasciwych proporcji miedzy powierzchniami poprzecznych przekrojów komory 10 i dyszo doprowadzajacych do niej gazowy czynnik utleniajacy, w celu utrzymania odpowiednio duzej predkosci liniowej gazu u wylotów dysz 6, decyduje o stworzeniu wewnatrz komory reakcyjnej 10 warunków sprzyjajacych powstawaniu w strumieniu mieszaniny reagujacej struktury burzliwosci niezwykle korzystnej dla przebiegu procesu utleniania siarki zawartej w przetwarzanym surowcu.Sposobem wedlug wynalazku calkowite utlenienie zawartej w surowcu siarki realizuje sie z udzialem prawie stechiometrycznie niezbednej ilosci czynnika utleniajacego, bez koniecznosci dostarczania jego nadmiaro¬ wych ilosci — np. w przewezeniu komory reakcyjnej w celu calkowitego utlenienia siarki, jak to przewiduje np. rozwiazanie wedlug opisu patentowego PRL nr 72 598.W sposobie wytwarzania wedlug wynalazku gazów zawierajacych dwutlenek siarki o duzym stezeniu mozna wykorzystac jako surowiec elementarna siarke w fazie cieklej lub stalej, lub tez inne surowce o odpowiednio duzej zawartosci siarki dajacej sie utleniac. Czynnikiem utleniajacym moze byc tlen z powietrza, a w przypadku zapotrzebowania gazów o zawartosci dwutlenku siarki powyzej 20% — powietrze nalezy wzbogacac w odpowiednim stopniu w tlen. Strumien czynnika utleniajacego przed wprowadzeniem do komory reakcyjnej 10 korzystnie jest podgrzac przeponowo w plaszczu 2 otaczajacym te komore 10, lub w niezaleznie dzialajacym wymienniku, kosztem ciepla reakcji utleniania siarki unoszonego z urzadzenia przez gazowe produkty utleniania.Sposób i urzadzenie moga znalezc zastosowanie w przemysle chemicznym, np. w procesie wytwarzania kwasu siarkowego, siarczanu hydroksyloaminy, w produkcji barwników i pólproduktów organicznych, wpn*142 566 5 mysle papierniczym i w wielu innych galeziach przemyslu, w których istnieje zapotrzebowanie na gazy zawierajace dwutlenek siarki o mozliwie duzym stezeniu.Zastrzezenia patentowe 1. Sposób wytwarzania gazów zawierajacych dwutlenek siarki, zwlaszcza o duzym stezeniu, polegajacy na kontaktowaniu surowca siarkonosnego z gazowym czynnikiem utleniajacym w komorze reakcyjnej, znamien¬ ny t y m, ze rozdrobniony surowiec siarkonosny wprowadza sie do cylindrycznej komory reakcyjnej stycznie do powierzchni, w strumieniu wirujacym gazowego czynnika utleniajacego, przeplywajacego z predkoscia nie mniejsza od 15 m/s. 2. Urzadzenie do wytwarzania gazów zawierajacych dwutlenek siarki, wyposazone w cylindryczna komore reakcyjna z doprowadzeniem skladników przez dysze z przeslonami i doprowadzeniem produktu, znamien¬ ne ty m, ze posiada zwrotna komore reakcyjna (10) utworzona w cylindrycznym korpusie (1) zamknieta z jednej strony sciana (3), a z drugiej strony obudowa (4) kanalu odprowadzajacego (9), w sciance której to obudowy (4) znajduje sie usytuowany w osi komory (10) redukcyjny otwór (5) laczacy komore reakcyjna (10) z kanalem odprowadzajacym (9), przy czym w scianie cylindrycznego korpusu (1) jest umieszczony zespól dysz (6) do doprowadzania czynnika utleniajacego, wewnatrz których to dysz (6) sa umieszczone dysze (7) do rozpylania surowca siarkonosnego, przy czym osie dysz (6) znajduja sie w plaszczyznach nachylonych pod katem nie wiekszym od 30° w stosunku do plaszczyzny sciany (3) zamykajacej komore (10), natomiast u wylotu dyszy (6) jest umieszczona zwrotna do kierunku przeplywu przeslona (8) do bezstopniowej regulacji przeplywu. 3. Urzadzenie wedlug zastrz. 2, znamienne tym, ze dysza (6) do doprowadzania czynnika utleniaja¬ cego w przekroju poprzecznym u wylotu ma ksztalt wydluzony, korzystnie owalny lub prostokatny o stosunku jego charakterystycznych wymiarów liniowych dluzszego do krótszego zawierajacego sie w granicach od 1 do 4, natomiast odleglosc srodka ciezkosci poprzecznego przekroju tej dyszy (6) do plaszczyzny sciany (3) zamykaja¬ cej komore (1) zawiera sie od 1/2 do 2 dluzszego wymiaru przekroju dyszy (6). 4. Urzadzenie wedlug zastrz. 3, znamienne tym, ze stosunek powierzchni poprzecznego przekroju wylotu doprowadzajacej dyszy (6) do powierzchni poprzecznego przekroju komory reakcyjnej (10) jest nie wiekszy od 30%.142 566 Pracownia Poligraficzna UP PRL. Naklad 100 egz.Cena 400 zl PLThe subject of the invention is a method and a device for the production of gases containing sulfur dioxide, especially of high concentration. From the hitherto known methods of producing gases containing sulfur dioxide on an industrial scale, a commonly used method is based on contacting liquid sulfur atomized with nozzles with a stream of air flowing at a relatively low linear speed in apparatus of various shapes, most often cylindrical. The substrates are led at one end of the apparatus and the gaseous products are led off at the other end. At the temperature of 1100-1300 K produced in the apparatus, oxygen from the air oxidizes sulfur to sulfur dioxide, the concentration of which in the gases leaving the apparatus depends on the excess air required for complete oxidation of a specific amount of sulfur in a unit of time. There are no sufficiently strong swirls in this type of flow apparatus. the air stream containing sulfur droplets is not conducive to the intensive evaporation of sulfur and the intensive mixing of its vapor with oxygen, thus the rates of sulfur dioxide formation in devices used in industry are slow. Therefore, for the complete oxidation of the sulfur fed to this type of equipment, large amounts of air are used as the oxidizing agent, which leads to the production of gaseous oxidation products with sulfur dioxide concentration not exceeding 12-13%. Also, the thermal load of the apparatuses is only in the range (5 - 30) - TO4 kcal / m3h, which means that their volumes, needed to produce the required amount of sulfur dioxide per unit time, must be very large. According to another method proposed by the company " Celleco ", known from Swedish Patent Specification No. 206 990, liquid sulfur is introduced at one end of the horizontally arranged cylindrical apparatus through a nozzle arranged in its axis. The sulfur stream flowing from this nozzle is sprayed at a distance from its outlet by the jets hitting it In addition, the air necessary for the complete oxidation of sulfur in the apparatus is introduced tangentially to the inner surface of its cylindrical wall at a technologically determined distance from its outlet. The conditions allow the sulfur atomized to be mixed well with the oxygen of the air, i.e. It ensures an increase in the rate of sulfur oxidation and the achievement of the thermal load of the apparatus at the level of 106 kcal / m3 h. Spraying sulfur in the apparatus, a nozzle located in its axis, with the simultaneous introduction of air into the nozzle tangential down the inner surface of the cylindrical wall of the apparatus, but it does not create the most efficient conditions for intensive renewal of the contact surfaces of the substrates and their intensive mixing in the reaction space. Only a small part of the sulfur spray is entrained into the airflow that swirls around the axis of the apparatus in its oblique region, while the greater part remains in the central part of the apparatus, where turbulence is less intense. Therefore, in order to avoid the presence of unoxidized sulfur in the gases leaving the chamber, a very large excess of air is used in relation to the amount of oxidized sulfur and the residence time of sulfur in the chamber is prolonged by significantly increasing its length in relation to its diameter. The ratio of the length to the diameter of the chamber is equal to 7. The concentration of sulfur dioxide in the gases discharged from the chamber is not greater than the generally usual maximum in the range of 12-13% »due to the need to use a large excess of air necessary for the atomization of the sulfur stream and for its complete oxidation. the method of producing gases containing sulfur dioxide, presented in Polish patent description No. 72 598, is carried out in a cylindrical apparatus consisting of two serially arranged chambers separated by a ring-shaped partition set at right angles to the horizontally positioned longitudinal axis of the apparatus. The sulfur stream and the air stream are introduced into the front chamber in different planes tangent to its cylindrical wall with nozzles arranged separately on the periphery of this wall at a distance from its front wall. The gases produced in the front chamber, containing sulfur dioxide, flow through the opening in the annular partition into the rear chamber, where they are mixed with additional air, introduced through appropriately arranged channels in the partition, in order to completely oxidize the sulfur. The cited patent specification indicates the possibility of obtaining the thermal load of the device at the level of 5- 106 kcal / m3h. The concentration of sulfur dioxide in the produced gases does not exceed the generally common maximum value of 12-13%, due to the introduction of additional amounts of air, through channels installed in the passageway separating both chambers, into the gas stream leaving the front chamber, in order to completely oxidize the sulfur carried in it . This indicates that the introduction of sulfur spray into the reaction chamber and the air needed for its oxidation with separate nozzles, does not ensure intensive renewal of the contact surfaces of both substrates and their intensive mixing in the reaction space. The known methods of sulfur oxidation and the device used to carry out these methods are not sufficiently intense renewing the contact surface of the comminuted sulfur raw material with the gaseous oxidizing agent and insufficiently intensive mixing of the substrates at the moment of their introduction into the reaction chamber and in the reaction chamber itself. Due to this inconvenience, it is necessary to use a large excess of gaseous oxidizing agent, usually air, in relation to the amount of sulfur to be oxidized, resulting in the production of gases with a relatively low concentration of sulfur dioxide not exceeding 12% to 13%. containing sulfur dioxide consists in the fact that the comminuted raw material, containing sulfur, is introduced into the reaction chamber tangentially in a swirling stream of gaseous oxidizing agent, flowing at a speed of not less than 15 m / s. Device for producing gases containing sulfur dioxide, in accordance with according to the invention, it has a return reaction chamber formed in a cylindrical body, closed on one side with a wall, and on the other with a housing of a product discharge channel. In the wall of the channel housing there is a reduction hole located in the axis of the reaction chamber, connecting the reaction chamber with the discharge channel. In the wall of the cylindrical body of the chamber there are assemblies consisting of nozzles for feeding the oxidizing agent, inside which feeding nozzles are placed for spraying the sulfur-bearing raw material. The axes of the nozzles for supplying the oxidizing agent are located in planes inclined at an angle not exceeding 30 ° in relation to the plane of the wall closing the reaction chamber. On the other hand, at the outlet of the nozzle for supplying the oxidizing agent, there is a shutter for the stepless flow control to the flow direction. The ratio of the length of the reaction chamber to its diameter ranges from 1 to 3, and the ratio of the diameter of the reaction chamber to the diameter of the reducing hole is 1.5 to 4. The nozzle for supplying the oxidizing agent in the cross-section at the outlet has an elongated shape, preferably oval or rectangular, with the ratio of its characteristic linear dimensions being longer to shorter, ranging from 1 to 4. However, the distance of the center of gravity of the cross-section of this nozzle to the plane The wall closing the chamber is from 1/2 to 2 times the longer dimension of the nozzle cross-section. Moreover, the ratio of the cross-sectional area of the feed nozzle outlet to the cross-sectional area of the reaction chamber is not more than 30%. The method and apparatus according to the invention show many advantages over the previously known methods of sulfur oxidation. Placing the nozzles supplying the oxidizing agent to the reaction chamber in a plane tangent to the cylindrical wall of the chamber and discharging the atomized sulfur raw material in such a directed stream of the oxidizing agent to the reaction chamber creates the possibility of very intensive renewal of the contact surfaces of the reacting phases and mixing of the substrates within the load range of the chamber teduction. The use of a system equipped with diaphragms at the outlet of the nozzles supplying the gaseous oxidizing agent to the reaction chamber allows for smooth adjustment of the linear velocity of its jets at the outlet of the nozzles to the load of the reaction chamber, which may be subject to periodic fluctuations. only a very small excess of the oxidizing agent in relation to its stoichiometric amount. For example, when using air, it is possible to produce gases containing 20% of sulfur dioxide. The resulting thermal loads of the reaction chamber are in the order of 5 * 1'0 * kcal / m3h. The device according to the invention very quickly achieves the operating parameters adapted to the required load. The subject of the invention is illustrated in an example of embodiment in the drawing, in which Fig. 1 shows the device in a longitudinal section, Fig. 2 shows the same device in a cross-section, Fig. 3 shows a cross-section of a fragment of the nozzles with shutters used to regulate the linear speed of the oxidizing agent stream at the nozzle outlet. The device has a cylindrical return chamber 10 in which oxidation of the sulfur-bearing material is carried out * The body 1 is made of stainless steel, lined with ceramic on the inside lining resistant to sulfur dioxide at high temperatures. The body 1 can be covered with a steel jacket 2. The cylindrical reaction chamber 10 is closed on the one side with a flat wall 3 protected from the inside with a suitable resistant ceramic lining, on the other side the reaction chamber 10 is closed also made of a suitably resistant ceramic material housing 4 of the channel 9 having a the wall, most preferably a circular reduction hole 5, through the center of which passes the longitudinal axis of chamber 10. The cylindrical reaction chamber 10 is connected through an opening 5 in the housing 4 with the channel 9 to a cooperating installation using gases constituting the product of oxidation of the sulfur-bearing raw material in this chamber 10. Distance ratio Between the flat wall 3 and the housing 4 to the cylindrical diameter of the chamber 10 is 2, and the ratio of the diameter of the chamber 10 to the diameter of the opening 5 is 3. In the wall of the body 1, close to the flat wall 3 closing the chamber 10, the sets of nozzles 6 and 7 are situated. for the introduction of substrates into the chamber 10. The team, which p a longitudinal view is shown in Fig. 3, it consists of a nozzle 6 for supplying the gaseous oxidizing agent, tangent to the cylindrical surface of the chamber 10, and of one or more nozzles 7 of known design arranged inside the nozzle 6, for the supply and spraying of sulfur-bearing material. The shape of the cross-section of the nozzle 6 can be any: an oval or rectangular cross-section with a characteristic linear dimension ratio between the longer and shorter of 3 is preferred, however. Depending on the needs, the chamber 10 can be equipped with a greater number of assemblies consisting of a nozzle 6 and nozzles 7 arranged therein. These units then arrange symmetrically on an annular section of the cylindrical chamber 10, determined by two circles at certain distances from the flat wall 3. The distance of the center of gravity of the cross-section of the nozzle outlet 6 from the wall 3 is 2 times the length of the longer dimension. The cross-sectional area of the nozzles 6 does not exceed 30% of the cross-sectional area of the cylindrical chamber 10 and is smoothly controlled over a wide range by means of the return shutter 8 shown in FIG. 3 in a direction perpendicular to the flow direction, located inside the mouth of the nozzle 6. The possibility of smooth adjustment of the cross-section of the nozzle 6 is important when it is necessary to adjust the linear velocity of the gaseous oxidizing agent to the periodical change in the load of the reaction chamber. The system regulating the linear speed of the oxidizing agent stream eliminates the need to divide the nozzle 6 feeding it to the reaction chamber 10 into several separately controlled channels, as it is solved according to the patent description of the Polish People's Republic No. 72 598. Nozzle axes 6 and 7, parallel to each other, lie in the planes inclined by 15 ° in relation to the plane of the wall 3 closing the chamber 10. In the device according to the invention, in which the cylindrical chamber 1 is surrounded by a jacket 2, used to heat the stream of oxidizing agent before entering it into the chamber 10. The nozzles 6 are appropriately profiled openings in the cylindrical wall of the body 1 through which the heated oxidizing agent flows into the chamber 10 from the mantle 2. The cold oxidizing agent is led to the mantle 2 at its end opposite to the position of the nozzles 6. The nozzles 7, located inside the nozzles 6, are connected by independent conduits with the devices for transporting the non-coniferous raw material. When the oxidizing agent, prior to its introduction into chamber 1, is heated in an independently operating heat exchanger, the nozzles 6 and nozzles 7 are connected by independent lines to the devices for transporting the oxidizing agent and the sulfur-bearing material. The production of gases with a high concentration of sulfur dioxide by the method according to the invention is carried out as follows. Maybe. Streams of air, optionally enriched with oxygen to the appropriate degree, or a stream of pure oxygen, are pumped through the cylindrical chamber 1 through nozzles 6, and through nozzles 7 - located inside the nozzles 6 - liquid or solid sulfur, or any other type of sulfur, is fed and sprayed. raw material containing appropriate amounts of oxidizable sulfur. As a result of the action of oxygen on the atomized sulfur at a sufficiently high temperature generated in the chamber 10, the sulfur introduced is completely oxidized, without the need to oxygenate it with additional amounts of air supplied outside the reaction chamber 10, as is practiced in other methods, also in the method according to of Polish Patent Specification No. 72 598. Gaseous products of sulfur oxidation are discharged from chamber 1 through hole 5 through channel 9 to the cooperating installation, which uses sulfur dioxide contained in the gases. The method consisting in introducing into the cylindrical reaction chamber 10 in one plane tangent to its the surface of the cylindrical wall of the comminuted sulfur-bearing raw material in a linear stream of oxidizing agent flowing at at least 15 m / s, unlike known methods, is realized by placing the nozzle 7 for feeding and spraying the sulfur raw material inside a properly profiled nozzle 6 for feeding j the oxidizing agent, most preferably the outlet of the feed and atomizing nozzle 7 is located in the outlet plane of the oxidizing agent feeding nozzle 6, and at the time of leaving the set of nozzles 6 and 7 the directions of the sulfur feed and the oxidizing agent stream coincide. The device can be equipped with one set of nozzles consisting of a nozzle 6 for feeding the oxidizing agent and one or more nozzles 7 for feeding and spraying the sulfur raw material inside it. Depending on the needs, the device can be equipped with a greater number of such assemblies, most preferably symmetrically arranged on the annular section of the cylindrical wall of the body 1, defined by two circles spaced at specific distances from the flat wall enclosing the chamber 10 from one end of the gaseous oxidation products of the raw material. through the reduction hole 5 in the housing 4 of the channel 9 closing the reaction chamber 10 from the other end. The geometric parameters of the reaction chamber 10 are also important from the point of view of the obtained effects, mainly the ratio of its length to its diameter and to the diameter of the reduction hole 5. The ratio of the dimensions determining the size of the cross-sectional area of the nozzles 6 supplying the gaseous oxidizing agent, the ratio of this area to the cross-sectional area cylindrical chamber 10, the distance of the nozzle from the flat wall closing the cylindrical chamber 10 at one end, the size of the angles between the nozzles 6 and 7 parallel to each other, and the flat surface 3 adjacent to these nozzles, closing the cylindrical chamber 10. Method of generating gases with a high sulfur dioxide content by contacting the sufficiently comminuted sulfur feed with a gaseous oxidizing agent at high temperature in a reaction chamber 10 operating as a cyclone apparatus. According to this principle, the particles of the comminuted sulfur raw material are introduced into the cylindrical reaction chamber 10 in a stream of oxidizing agent, which is given a suitably high linear velocity and which is introduced into this chamber through 10 nozzles 6 located in the cylindrical wall of the body 1 tangentially to the surface. chambers 10. In such an organized system of feeding the reaction chamber 10 with substrates, the particles of the atomized sulfurous feedstock, under the action of centrifugal force, change the direction of their movement upon entering the cylindrical reaction chamber 10 with respect to the direction of the initially experienced shift, in line with the flow direction of the gaseous oxidizing agent stream. This causes a sudden change of the linear velocities of the elements of both fascicles with respect to each other, which has a very favorable effect on the intensity of the renewal of the contact surface and on the intensity of mixing of the substrates, and significantly reduces the need to use a large excess of the oxidizing agent, thus contributing to an increase in the rate of sulfur dioxide formation and creates the possibility of increasing its concentration in the gaseous reaction products above the commonly achieved level. The gaseous oxidation products of the sulfur feed are removed from the chamber 10 through a casing 4 defining its length, and then through a channel 9 for further use. Maintaining the correct proportions between the diameter of the chamber 10, its length and the diameter of the reduction hole 5 and the correct proportions between the cross-sectional areas of the chamber 10 and the nozzle of the gaseous oxidizing agent, in order to maintain a sufficiently high linear velocity of the gas at the nozzles 6 outlets, is decisive for the creation of the interior 10 conditions favoring the formation of turbulence structure in the reaction mixture stream, extremely favorable for the course of the oxidation process of the sulfur contained in the processed raw material. According to the invention, the complete oxidation of the sulfur contained in the raw material is carried out with the participation of almost stoichiometrically necessary amount of oxidizing agent, without the need to supply it with excess quantities - e.g. in the passage of the reaction chamber in order to completely oxidize the sulfur, as provided for e.g. in the solution according to the patent description of the Polish People's Republic No. 72 598. Sulfur oxide in high concentration can be used as a raw material, elemental sulfur in the liquid or solid phase, or other raw materials with a sufficiently high sulfur content that can be oxidized. Oxygen from the air may be an oxidizing agent, and in the case of the demand for gases with sulfur dioxide content above 20% - the air should be enriched with oxygen to an appropriate degree. The stream of the oxidizing agent prior to its introduction into the reaction chamber 10 is preferably diaphragm-heated in the mantle 2 surrounding the chamber 10, or in an independently operating exchanger, at the expense of the heat of oxidation of sulfur lifted from the device by gaseous oxidation products. The method and device can find application in the chemical industry, e.g. in the process of producing sulfuric acid, hydroxylamine sulphate, in the production of dyes and organic semi-products, cp * 142 566 5 in papermaking and in many other industries where there is a need for gases containing sulfur dioxide at the highest possible concentration. Patent claims 1. Method production of gases containing sulfur dioxide, especially of high concentration, consisting in contacting the sulfur-bearing raw material with the gaseous oxidizing agent in the reaction chamber, characterized by the fact that the comminuted sulfur-bearing raw material is introduced into a cylindrical reaction chamber tangentially to the surface, in the swirling stream of gaseous oxidizing agent, flowing at a speed not less than 15 m / s. 2. Device for producing gases containing sulfur dioxide, provided with a cylindrical reaction chamber with the supply of ingredients through nozzles with shutter and a product inlet, characterized by the fact that it has a return reaction chamber (10) formed in a cylindrical body (1) closed with one on the side of the wall (3), and on the other side, the housing (4) of the discharge channel (9), in the wall of which the housing (4) has a reduction hole (5) located in the axis of the chamber (10) connecting the reaction chamber (10) with the discharge channel (9), wherein a set of nozzles (6) for supplying the oxidizing agent is placed in the wall of the cylindrical body (1), inside which nozzles (6) are nozzles (7) for spraying sulfur-bearing material, the nozzles (6) are located in planes inclined at an angle of no more than 30 ° in relation to the plane of the wall (3) closing the chamber (10), while at the outlet of the nozzle (6) there is a shutter (8) that returns to the direction of flow ) for infinitely variable flow regulation. 3. Device according to claim 2. The method of claim 2, characterized in that the nozzle (6) for supplying the oxidizing agent at the outlet has an elongated, preferably oval or rectangular shape with the ratio of its characteristic linear dimensions being longer to shorter ranging from 1 to 4, and the center distance The diameter of the cross section of this nozzle (6) to the plane of the wall (3) closing the chamber (1) is from 1/2 to 2 of the longer dimension of the nozzle (6) cross-section. 4. Device according to claim 3. The method according to claim 3, characterized in that the ratio of the cross-sectional area of the outlet of the feeding nozzle (6) to the cross-sectional area of the reaction chamber (10) is not more than 30% .142 566 Pracownia Poligraficzna UP PRL. Mintage 100 copies Price PLN 400 PL