Przedmiotem wynalazku jest uklad optyczny szerokokatnego obiektywu projekcyjnego o duzej jasnosci, zawierajacy przednia czesc ujemna oraz tylna czesc dodatnia.W projektorach kasetowych na tasme filmowa o formacie 8 mm lub Super 8 mm zada sie, aby srednica czolowa stosowanego obiektywu projekcyjnego miala duza wartosc. Warunek, aby srednica czolowa byla wiek¬ sza od ogniskowej obiektywu projekcyjnego, jest stawiany ze wzgledu na umieszczanie odpowiednich elementów mechanicznych pomiedzy okienkiem filmowym a pierwsza optyczna powierzchnia lamiaca obiektywu.Którekolwiek z dotychczas znanych optycznych ukladów obiektywów szerokokatnych odznaczaja sie wprawdzie dosc duza jasnoscia lecz za to mala srednica czolowa, choc zawieraja 7 do 8 soczewek. Jak to zostalo wspomniane, wada tych projektorów jest skomplikowana konstrukcja elementów mechanicznych podyktowana stosowaniem takich obiektywów. Jesli w którymkolwiek ukladzie optycznym wystepuje dluzsza srednica czolo¬ wa, to równoczesnie ma on mniejsza jasnosc, co niekorzystnie odbija sie na jakosci reprodukcji obrazu.Celem wynalazku jest zatem zaproponowanie i skonstruowanie takiego ukladu prostego obiektywu projek¬ cyjnego, w którym otwór wzgledny wynosi 1 : 1,3 a kat pola widzenia ± 20° do ±25°, zas czolowa s' f przy zachowaniu dobrego skorygowania oraz uzyskaniu pelnej odtwarzalnosci obrazu.Cel ten wedlug wynalazku zostal osiagniety w optycznym ukladzie szerokokatnego obiektywu projekcyj¬ nego o duzej jasnosci, zawierajacym przednia czesc ujemna oraz tylna czesc dodatnia przez to, ze pierwsza soczewka tylnej czesci dodatniej ma postac soczewki dwuwkleslej, która spelnia nastepujace warunki: IUI a) 2,0 < <3,0 fG2 b) lUKIhl gdzie: f3 - ogniskowa dwuwkleslej soczewki fG2 — ogniskowa tylnej czesci dodatniej f2 — ogniskowa menisku rozpraszajacego.1 122009 Poprzez od|hwiednie uksztaltowanie poszczególnych czlonów optycznych oraz dobór ogniskowych nie¬ których z tych czlonów wzgledem siebie osiagnieto to, ze uklad optyczny, ma duza czolowa. Jednoczesnie uzyskany zostal taki stan korekcji, który zapewnia dostatecznie dobra jakosc odwzorowanego obrazu.Na rysunku fig. 1 przedstawia przyklad wykonania optycznego ukladu szerokokatnego obiektywu projek¬ cyjnego o duzej jasnosci, fig. 2 przedstawia inny przyklad wykonania.Na figurze 1 rysunku uklad optyczny wedlug wynalazku jest, jak widac, utworzony z dwóch czesci, umieszczonych na osi optycznej O, to jest z przedniej czesci ujemnej G! oraz tylnej czesci dodatniej G2. Przednia czesc ujemna zawiera dwuwypukla soczewke 1 oraz menisk rozpraszajacy 2. Tylna czesc dodatnia G2 stanowia cztery soczewki, z których pierwsze trzy sa prostymi soczewkami, przy czym pierwsza z nich jest soczewka dwuwklesla 3 a dalsze dwie sa soczewkami dwuwypuklymi 4, 5. Ostatnia soczewka jest sklejona z dwuwypuklej soczewki 6 i dwuwkleslej soczewki 7.W tabelach sa zebrane parametry konstrukcyjne trzech przykladów ukladu optycznego szerokokatnego obiektywu projekcyjnego o duzej jasnosci, przy czym wszystkie parametry zostaly tak przeliczone, ze jego ogniskowa ma wartosc f = 1,0 mm.Promienie R 1 1- Ri = 5,958 R2 = - 36,05 R3 = 4,198 R4 = 1,031 R5 = - 6,151 R6 =, 6,151 R7 = 25,593 R8 = - 2,307 R9 = 2,307 R,o = -25,593 Rn= 2,254 R12 = - 2,254 R13 = 12,855 Grubosc d Odleglosc e d! = 0,427 ej = 0,170 d2 = 0,355 e2 = 3,354 d3 = 0,645 e3 = 0,092 d4 = 0,630 e4 = 0,010 d5 = 0,630 es = 0,010 d6 = 0,630 d7 = 0,370 Wspólcz. zalamania *M 1,72825 szczelina powietrzna 1,67003 szczelina powietrzna 1,72825 szczelina powietrzna 1,62041 szczelina powietrzna 1,62041 szczelina powietrzna 1,58913 1,72825 Wspólcz. dyspersji Ud 28,34 47,19 28,34 60,29 60,29 61,24 28,34 gdzie: fG2 = 1,645 f2 =-2,136 f3 =-4,132 s' = 1,418 Otwór wzgledny 1 : 1,3 Kat pola widzenia ± 25° 2. Rt = R2 =- R3 = R4 = Rs =- ¦ Re = 5,4957 - 19,457 3,8006 0,9461 - 6,28 6,28 dj = 0,300 e'i = 0,150 d2 = 0,250 e2 = 3,150 / d3 = 0,500 1,71736 szczelina powietrzna 1,60729 szczelina powietrzna 1,71736 29,51 49,25 29,51122009 R? = Rb = R9 = Rio = Rn = Rl2 = Rl3 = 23,545 - 2,1682 2,1682 - 23,545 2,1383 - 2,1383 7,8698 e3 = 0,140 d4 = 0,450 e4 = 0,010 ds = 0,450 e5 = 0,010 d6 = 0,440 d7 = 0,300 szczelina powietrzna 1,62041 szczelina powietrzna 1,62031 szczelina powietrzna 1,62041 1,72825 60,29 60,29 60,29 28,34 gdzie: fG2 = 1,535 f2 =--2,145 f3 = - 4,306 sl = 1,424 Otwór wzgledny 1 1,3 Kat pola widzenia ± 20 3. Ri = R2 =- R3 = R4 = Rs = - R6 = R7 = R8 =" R9 = Rio = - Ru = R12 = - Rl3 = 4,990 - 24,100 3,801 0,938 - 6,280 4,207 6,953 - 2,138 2,168 - 24,100 1,8968 - 2,301 8,016 di = 0,350 ci = 0,100 d2 = 0,250 e2 = 3,150 d3 = 0,400 e3 = 0,150 , d4 = 0,400 e4 = 0,010 d5 = 0,400 e5 = 0,100 d6 = 0,450 d7 = 0,150 1,74000 szczelina powietrzna 1,58267 szczelina powietrzna 1,74000 szczelina powietrzna 1,62041 szczelina powietrzna 1,62041 szczelina powietrzna 1,62041 1,74000 28,16 46,46 28,16 60,29 60,29 60,29 28,16 gdzie: fG2 = 1,464 f2 = - 2,207 f3 =-3,350 s' = 1,340 Otwór wzgledny 1 : 1,3 Kat pola widzenia ± 20° We wszystkich trzech przykladach wykonania odchylka promieni krzywizn RL do Ri3 wynosi do ± 10%, odchylki grubosci osiowej di do d7 oraz szczelin powietrznych ej do e5 wynosza do 10%, zas odchylki wspólczynników zalamania n^ wynosza do ± 0,05 a odchylki wspólczynników dyspersji v d wynosza do ± 3,0.Ponadto, we wszystkich przykladach wykonania oznaczaja: fG2 = ogniskowa czesci dodatniej G2, f2 ogniskowa menisku rozpraszajacego 2, f3 - ogniskowa dwuwkleslej soczewki 3 a s' — czolowa calego ukladu optycznego.4 122009 Jak wynika z fig. 2 zalaczonego rysunku, w wariancie wykonania szerokokatnego obiektywu projekcyjnego duzej jasnosci, wedlug fig. I, jego dwuwklesla soczewka 3 oraz dwuwypukla soczewka 4 sa sklejone ze soba.W ponizszej tabeli sa zebrane parametry konstrukcyjne drugiego przykladu wykonania ukladu optycznego szerokokatnego obiektywu projekcyjnego o duzej jasnosci, przy czym wszystkie parametry zostaly tak przeliczo¬ ne, ze jego ogniskowa ma wartosc f = 1,0 mm.Promienie R 4. R! = R2 =- R3 = R4 = Rs =- R6 = ¦ ¦ R7 = - Rs = R9 =- Rio = Rn = - R12 ^ 5,300 15,000 4,200 0,875 6,000 4,000 1,950 3,150 - 35,485 1,615 2.400 8,000 Grubosc d.Odleglosc e dj = 0,400 e! = 0,010 d2 = 0,250 e2 = 3,000 d3 = 0,200 d4 = 0,600 e3 = 0,010 d5 = 0,600 e4 = 0,010 d6 = 0,530 d7 = 0,150 Wspólcz. zalamania nd 1,76182 szczelina powietrzna 1,57099 szczelina powietrzna 1,72825 1,60311 <'" szczelina powietrzna 1,62041 szczelina powietrzna 1,62041 1,74077 Wspólcz. dyspersji ^d . 26,52 51,03 28,34 60,68 60,29 60,29 27,7 gdzie: fG2 = 1,495 f2 =-1,99 f3 = - 3,268 s' = 1,320 otwór wzgledny 1 : 1,3 kat pola widzenia ± 20°.Odchylki promieni krzywizn R{ do R12 wynosza do ± 10%, grubosci osiowych d! do d7 oraz szczelin powietrznych e! do e4 do ± 10%, za$ wspólczynników zalamania nd do ± 0,05 a wspólczynników dyspersji v& do ± 3,0.Ponadto, w przykladach wykonania wynalazku oznaczaja: fG2 - ogniskowa czesci dodatniej G2, f2 - ogniskowa menisku rozpraszajacego 2, f3 - ogniskowa soczewki dwuwkleslej 3 a s' - czolowa calego ukladu optycznego.Optyczny uklad szerokokatnego obiektywu projekcyjnego o duzej jasnosci, wedlug wynalazku, nadaje sie do wszystkich rodzajów projektorów na tasme filmowa 8 mm i Super 8 mm, a przede wszystkim do projektorów kasetowych.Zastrzezenia patentowe 1. Uklad optyczny szerokokatnego obiektywu projekcyjnego o duzej jasnosci, zawierajacy przednia czesc ujemna oraz tylna czesc dodatnia zespolu soczewek, z n a m i e n n y t y m, ze pierwsza soczewka tylnej czesci dodatniej (G2) ma postac soczewki dwuwkleslej (3), która spelnia nastepujace warunki: Ihl , a) 2,0< <3,0 ¦ fG2 b) IUKIUI gdzie: f3 - ogniskowa dwuwkleslej soczewki (3), fG2 - ogniskowa tylnej czesci dodatniej (G2), f2 — ogniskowa menisku rozpraszajacego (2).122009 5 2. Uklad wedlug zastrz. 1, znamienny tym, ze czesc ujemna oraz czesc dodatnia zespolu soczewek w przeliczeniu na ogniskowa f = 1,0 odznacza sie nastepujacymi parametrami: Promienie R R2 = 5,958 R2 = - 36,05 R3 = 4,198 R4 = 1,031 R5 = - 6,151 R6 = 6,151 R7 = 25,593 R8 = - 2,307 R9 = 2,307 Rio = - 25,593 Ru= 2,254 R12 = - 2,254 R13= 12,855 Grubosc d odleglosc e dt = 0,427 et = 0,170 d2 = 0.355 e2 -'3,354 d3 = 0,645 e3 = 0,092 d4 = 0,630 e4 = 0,010 d5 = 0,630 es = 0,010 d6 = 0,630 d7 = 0,370 Wspólcz. zalamania nd 1,72825 szczelina powietrzna 1,67003 szczelina powietrzna 1,72825 szczelina powietrzna 1,62041 szczelina powietrzna 1,62041 szczelina powietrzna 1,58913 1,72825 Wspólcz. dy ^d_ 28,34 47,19 28,34 60.29 60,29 61,24 28,34 spersji przy czym odchylki promieni krzywizn Rx do Rt 3 wynosza do ± 10%, grubosci osiowych dx do d7 oraz szczelin powietrznych e^ do e5 wynosza do ± 10%, zas wspólczynników zalamania nd do ± 0,05 oraz wspólczynników dyspersji v& do ± 3,0. 3. Uklad wedlug zastrz. 1, znamienny tym, ze czesc ujemna oraz czesc dodatnia zespolu socze¬ wek w przeliczeniu na ogniskowa f = 1,0 odznacza sie nastepujacymi parametrami: Promienie R rT~= 5,4957 R2 = - 19,457 R3 = 3,8006 R4 = 0,9461 R5 = - 6,28 R6 = 6,28 R7 = 23,545 R8 = - 2,1682 R9 = 2,1682 R10 = -23,545 - Rlt = 2,1383 R12 = - 2,1383 Ri3 = 7,8698 Grubosc d odleglosc e dj = 0,300 e, = 0,150 d2 = 0,250 e2 = 3,150 d3 = 0,500 e3 = 0,140 d4 = 0,450 e4 = 0.010 ds = 0,450 es = 0,010 d6 = 0,440 d7 = 0,300 Wspólcz. zalamania *d 1,71736 szczelina powietrzna 1,60729 szczelina powietrzna 1,71736 szczelina powietrzna 1,62041 szczelina powietrzna 1,62041 szczelina powietrzna 1,62041 1,72825 Wspólcz. dyspersji vd 29,51 49,25 29,51 60,29 60,29 60,29 28,346 122 009 przy czym odchylki promieni krzywizn Ri do R{ 3 wynosza do± 10%, grubosci osiowych dt do d7 oraz szczelin powietrznych cx do e5 wynosza do ± 10%, zas wspólczynników zalamania n^ do ± 0,05 oraz wspólczynników dyspersji ^d do ±3,0. 4. Uklad wedlug zastrz. 1, znamienny tym, ze czesc ujemna oraz czesc dodatnia zespolu socze¬ wek w przeliczeniu na ogniskowa f = 1,0 odznacza sie nastepujacymi parametrami: Promienie R Ri = R2 =- R3 = R4 = Rs =- R6 = R7 = R8 =- R9 = Rio = - Rn = Ri2 = - Rl3 = 4,990 -24,100 3,801 0,938 - 6,280 4,207 6,953 - 2,138 2,168 - 24,100 1,8968 - 2,301 8,016 Grubosc d odleglosc e dj = 0,350 et = 0,100 d2 = 0,250 e2 = 3,150 d3 = 0,400 e3 = 0,150 d4 = 0,400 e4 = 0,010 d5 = 0,400 e5 = 0,100 d6 = 0,450 d7 = 0,150 Wspólcz. zalamania "d 1,74000 szczelina powietrzna 1,58267 szczelina powietrzna 1,74000 szczelina powietrzna 1,62041 szczelina powietrzna 1,62041 szczelina powietrzna 1,62041 1,74000 Wspólcz. dyspersji "d 28,16 46,46 28,16 , 60,29 60,29 60,29 28,16 przy czym odchylki promieni krzywizn R^ do Rx 3 wynosza do ± 10%, grubosci osiowych dx do d7 oraz szczelin powietrznych eh do e5 wynosza do ± 10%, zas wspólczynników zalamania n^ do ± 0,05 oraz wspólczynników dyspersji vd do ± 3,0, 5. Uklad wedlug zastrz. 1, znamienny tym, ze czesc ujemna oraz czesc dodatnia zespolu socze¬ wek w przeliczeniu na ogniskowa f = 1,0 odznacza sie nastepujacymi parametrami: Promienie R Ri = 5,300 R2 = - 15,000 R3 = 4,200 R4 = 0,875 R5 = - 6,000 R6 = 4,000 R7 = - 1,950 Rs = 3,150 R9 = - 35,485 Rio= 1,615 Ri i = - 2,400 Ri2 = 8,000 grubosc d odleglosc e d! = 0,400 e! = 0,010 d2 = 0,250 e2 = 3,000 d3 = 0,200 d4 = 0,600 e3 = 0,010 d5 = 0,600 e4 = 0,010 d6 = 0,530 d7 = 0,150 Wspólcz. zalamania nd 1,76182. szczelina powietrzna 1,57099 szczelina powietrzna 1,72825 1,60311 szczelina powietrzna 1,62041 szczelina powietrzna 1,62041 1,74077 Wspólcz. dyspersji ^d 26,52 51,03 28,34 60,68 60,29 60,29 27,7122009 7 przy czym odchylki promieni krzywizn Rj do Rj 2 wynosza do ± \Qf'A, grubosci osiowych dx do d7 oraz szczelin powietrznych e, do e4 wynosza do ± I CK/, zas wspólczynników zalamania nj do ± 0,05 oraz wspólczynników dyspersji ^d do ± 3,0.Qi Jl 4-56? Rg *e *? *a *a ***«*12 *n Fi6.1 Sl Sl *Z *3 ** aS *6 *' *6 ***tO*H *1Z FIG. Z PLThe present invention relates to the optical system of a wide angle projection lens with a negative front and a positive rear part. In 8mm or Super 8mm film tape cassette projectors it is required that the frontal diameter of the projection lens used is of a large value. The condition that the frontal diameter is larger than the focal length of the projection lens is made due to the placement of appropriate mechanical elements between the film window and the lens's first optical pitting surface. Small frontal diameter, although they contain 7 to 8 lenses. As mentioned, the disadvantage of these projectors is the complicated structure of the mechanical components dictated by the use of such lenses. If any optical system has a longer front diameter, it also has lower brightness, which adversely affects the quality of image reproduction. The aim of the invention is therefore to propose and construct such a simple projection lens system, in which the relative aperture is 1: 1.3 a field of view angle ± 20 ° to ± 25 °, frontal s' f while maintaining good correction and obtaining full reproducibility of the image. According to the invention, this objective was achieved in the optical system of wide-angle projection lens with high brightness, including the front negative part and rear positive part due to the fact that the first lens of the posterior positive part is in the form of a biconvex lens which meets the following conditions: IUI a) 2.0 <<3.0 fG2 b) luKIhl where: f3 - focal length of biconcave lens fG2 - focal length the rear part of the positive f2 - focal length of the diffusion meniscus.1 122009 By deliberately shaping the individual optical elements or with the selection of focal lengths of some of these elements, it was achieved that the optical system has a large front end. At the same time, such a correction state is obtained, which ensures a sufficiently good quality of the reproduced image. In the figure, Fig. 1 shows an embodiment of the optical system of a wide-angle projection lens with high brightness, Fig. 2 shows another embodiment. In figure 1, the optical system according to the invention it is, as can be seen, made up of two parts located on the optical axis O, that is, the negative front part G! and the rear positive part of the G2. The front negative part contains a biconvex lens 1 and a diffuse meniscus 2. The posterior positive part G2 consists of four lenses, the first three of which are straight lenses, the first of which is a biconvex lens 3 and the other two are biconvex lenses 4, 5. The last lens is glued with a biconvex lens 6 and a biconvex lens 7. The tables summarize the design parameters of three examples of the optical system of a wide-angle projection lens with high brightness, all parameters have been recalculated so that its focal length is f = 1.0 mm. R 1 rays R 1 1- Ri = 5.958 R2 = - 36.05 R3 = 4.198 R4 = 1.031 R5 = - 6.151 R6 =, 6.151 R7 = 25.593 R8 = - 2.307 R9 = 2.307 R, r = -25.593 Rn = 2.254 R12 = - 2.254 R13 = 12,855 Thickness d Distance ed! = 0.427 ej = 0.170 d2 = 0.355 e2 = 3.354 d3 = 0.645 e3 = 0.092 d4 = 0.630 e4 = 0.010 d5 = 0.630 es = 0.010 d6 = 0.630 d7 = 0.370 Common bends * M 1.72825 air gap 1.67003 air gap 1.72825 air gap 1.62041 air gap 1.62041 air gap 1.58913 1.72825 Air gap dispersion Ud 28.34 47.19 28.34 60.29 60.29 61.24 28.34 where: fG2 = 1.645 f2 = -2.136 f3 = -4.132 s' = 1.418 Relative aperture 1: 1.3 Field of view angle ± 25 ° 2. Rt = R2 = - R3 = R4 = Rs = - ¦ Re = 5.4957 - 19.457 3.8006 0.9461 - 6.28 6.28 dj = 0.300 e'i = 0.150 d2 = 0.250 e2 = 3.150 / d3 = 0.500 1.71736 air gap 1.60729 air gap 1.71736 29.51 49.25 29.51122009 R? = Rb = R9 = Rio = Rn = Rl2 = Rl3 = 23.545 - 2.1682 2.1682 - 23.545 2.1383 - 2.1383 7.8698 e3 = 0.140 d4 = 0.450 e4 = 0.010 ds = 0.450 e5 = 0.010 d6 = 0.440 d7 = 0.300 air gap 1.62041 air gap 1.62031 air gap 1.62041 1.72825 60.29 60.29 60.29 28.34 where: fG2 = 1.535 f2 = - 2.145 f3 = - 4.306 sl = 1.424 Relative aperture 1 1.3 Field of view angle ± 20 3. Ri = R2 = - R3 = R4 = Rs = - R6 = R7 = R8 = "R9 = Rio = - Ru = R12 = - Rl3 = 4.90 - 24.100 3.801 0.938 - 6.280 4.207 6.953 - 2.138 2.168 - 24.100 1.8968 - 2.301 8.016 di = 0.350 ci = 0.100 d2 = 0.250 e2 = 3.150 d3 = 0.400 e3 = 0.150, d4 = 0.400 e4 = 0.010 d5 = 0.400 e5 = 0.100 d6 = 0.450 d7 = 0.150 1.74000 Air-gap 1.58267 Air-gap 1.74000 Air-gap 1.62041 Air-gap 1.62041 Air-gap 1.62041 1.74000 28.16 46.46 28.16 60.29 60.29 60, 29 28.16 where: fG2 = 1.464 f2 = - 2.207 f3 = -3.350 s' = 1.340 Relative aperture 1: 1.3 Field of view angle ± 20 ° In lice In the three examples, the deviation of the radii of curvatures RL to Ri3 is up to ± 10%, the deviations of the axial thickness di to d7 and air gaps ej to e5 are up to 10%, and the deviations of the refractive index n ^ are up to ± 0.05 and the deviation of the dispersion coefficients vd is up to ± 3.0. In addition, in all embodiments they mean: fG2 = focal length of the positive part G2, f2 focal length of the scattering meniscus 2, f3 - focal length of the biconcave lens 3 as' - front face of the whole optical system 4 122009 As can be seen from Fig. 2 of the attached drawing, in the embodiment of the wide-angle projection lens of high brightness, according to Fig. I, its biconvex lens 3 and biconvex lens 4 are glued together. The following table summarizes the design parameters of the second embodiment of the optical system of the wide-angle projection lens with high brightness, with whereby all the parameters were calculated so that its focal length has the value f = 1.0 mm. Rays R 4. = R2 = - R3 = R4 = Rs = - R6 = ¦ ¦ R7 = - Rs = R9 = - Rio = Rn = - R12 ^ 5,300 15,000 4,200 0,875 6,000 4,000 1,950 3,150 - 35,485 1,615 2,400 8,000 Thickness d Distance e dj = 0.400 e! = 0.010 d2 = 0.250 e2 = 3.000 d3 = 0.200 d4 = 0.600 e3 = 0.010 d5 = 0.600 e4 = 0.010 d6 = 0.530 d7 = 0.150 Common bends n / a 1.76182 air gap 1.57099 air gap 1.72825 1.60311 <'"air gap 1.62041 air gap 1.62041 1.74077 Dispersion factor ^ d. 26.52 51.03 28.34 60 , 68 60.29 60.29 27.7 where: fG2 = 1.495 f2 = -1.99 f3 = - 3.268 s' = 1.320 relative aperture 1: 1.3 angle of the field of view ± 20 °. Deviation of the radii of curvatures R {to R12 is up to ± 10%, axial thicknesses d! To d7 and air gaps e! To e4 up to ± 10%, with refractive factors nd up to ± 0.05 and dispersion factors v & up to ± 3.0. The present invention means: fG2 - focal length of the positive part G2, f2 - focal length of the diffusing meniscus 2, f3 - focal length of the biconcussive lens 3 as' - front of the entire optical system. 8 mm and Super 8 mm film strip, especially for cassette projectors. Patent claims 1. Optical system a wide angle projection lens of high brightness comprising a front negative part and a rear positive part of the lens unit, characterized that the first lens of the rear positive part (G2) is in the form of a biconvex lens (3) which meets the following conditions: Ihl, a) 2.0 < <3.0 ¦ fG2 b) IUKIUI where: f3 - focal length of the bicuspid lens (3), fG2 - focal length of the posterior positive part (G2), f2 - focal length of the distracting meniscus (2). 1, characterized in that the negative part and the positive part of the lens complex in terms of focal length f = 1.0 is characterized by the following parameters: Rays R2 = 5.958 R2 = - 36.05 R3 = 4.198 R4 = 1.031 R5 = - 6.151 R6 = 6.151 R7 = 25.593 R8 = - 2.307 R9 = 2.307 Rio = - 25.593 Ru = 2.254 R12 = - 2.254 R13 = 12.855 Thickness d distance e dt = 0.427 et = 0.170 d2 = 0.355 e2 -'3.354 d3 = 0.645 e3 = 0.092 d4 = 0.630 e4 = 0.010 d5 = 0.630 es = 0.010 d6 = 0.630 d7 = 0.370 Common bends N / A 1.72825 air gap 1.67003 air gap 1.72825 air gap 1.62041 air gap 1.62041 air gap 1.58913 1.72825 Common dy ^ d_ 28.34 47.19 28.34 60.29 60.29 61.24 28.34 dispersion with the deviation of the radii of curvatures Rx to Rt 3 up to ± 10%, axial thicknesses dx to d7 and air gaps e ^ to e5 is up to ± 10%, and the refractive index nd up to ± 0.05 and the dispersion factor v & up to ± 3.0. 3. System according to claim A method according to claim 1, characterized in that the negative part and the positive part of the lens complex in terms of the focal length f = 1.0 has the following parameters: Rays R rT ~ = 5.4957 R2 = - 19.457 R3 = 3.8006 R4 = 0, 9461 R5 = - 6.28 R6 = 6.28 R7 = 23.545 R8 = - 2.1682 R9 = 2.1682 R10 = -23.545 - Rlt = 2.1383 R12 = - 2.1383 Ri3 = 7.8698 Thickness d distance e dj = 0.300 e, = 0.150 d2 = 0.250 e2 = 3.150 d3 = 0.500 e3 = 0.140 d4 = 0.450 e4 = 0.010 ds = 0.450 es = 0.010 d6 = 0.440 d7 = 0.300 Common bends * d 1.71736 air gap 1.60729 air gap 1.71736 air gap 1.62041 air gap 1.62041 air gap 1.62041 1.72825 Common dispersion vd 29.51 49.25 29.51 60.29 60.29 60.29 28.346 122 009 with deviations of the radii of curvatures Ri to R {3 up to ± 10%, axial thicknesses dt to d7 and air gaps cx to e5 is up to ± 10%, while the refractive index n ^ up to ± 0.05 and the dispersion index ^ d up to ± 3.0. 4. System according to claim A method according to claim 1, characterized in that the negative part and the positive part of the lens complex in terms of f = 1.0 has the following parameters: Rays Ri = R2 = - R3 = R4 = Rs = - R6 = R7 = R8 = - R9 = Rio = - Rn = Ri2 = - Rl3 = 4.990 -24.100 3.801 0.938 - 6.280 4.207 6.953 - 2.138 2.168 - 24.100 1.8968 - 2.301 8.016 Thickness d distance e dj = 0.350 et = 0.100 d2 = 0.250 e2 = 3.150 d3 = 0.400 e3 = 0.150 d4 = 0.400 e4 = 0.010 d5 = 0.400 e5 = 0.100 d6 = 0.450 d7 = 0.150 Common bends "d 1.74000 air gap 1.58267 air gap 1.74000 air gap 1.62041 air gap 1.62041 air gap 1.62041 1.74000 Dispersion factor" d 28.16 46.46 28.16, 60 , 29 60.29 60.29 28.16 where the deviations of the radii of curvatures R ^ to Rx 3 amount to ± 10%, the axial thicknesses dx to d7 and air gaps eh to e5 are up to ± 10%, and the refractive indexes n ^ to ± 0.05 and the dispersion coefficients vd up to ± 3.0, 5. System according to claim A method according to claim 1, characterized in that the negative part and the positive part of the lens complex in terms of focal length f = 1.0 has the following parameters: Rays Ri = 5.300 R2 = - 15.000 R3 = 4.200 R4 = 0.875 R5 = - 6.000 R6 = 4.000 R7 = - 1.950 Rs = 3.150 R9 = - 35.485 Rio = 1.615 Ri i = - 2.400 Ri2 = 8.000 thickness d distance ed! = 0.400 e! = 0.010 d2 = 0.250 e2 = 3.000 d3 = 0.200 d4 = 0.600 e3 = 0.010 d5 = 0.600 e4 = 0.010 d6 = 0.530 d7 = 0.150 Common collapses na 1.76182. air gap 1.57099 air gap 1.72825 1.60311 air gap 1.62041 air gap 1.62041 1.74077 Common dispersion ^ d 26.52 51.03 28.34 60.68 60.29 60.29 27.7122009 7 where the deviations of the radii of curvatures Rj to Rj 2 amount to ± \ Qf'A, axial thicknesses dx to d7 and air gaps e, to e4 are up to ± I CK /, and the refractive index nj up to ± 0.05 and the dispersion factors ^ d up to ± 3.0. Qi Jl 4-56? Rg * e *? * a * a *** «* 12 * n Fi6.1 Sl Sl * Z * 3 ** aS * 6 * '* 6 *** tO * H * 1Z FIG. From PL