Przedmiotem wynalazku jest zlacze zaciskowe, do slizgowego zamkniecia ciernego ksztaltowników rynnowych z kolnierzem, szczególnie do elastycz¬ nej konstrukcji obudowy chodnika kopalnianego, w którym przystajace segmenty ksztaltownika ryn¬ nowego ulozone zgodnie, a w obszarze ich wza¬ jemnego nakladania sie, spieto przy pomocy klam¬ ry w sposób umozliwiajacy przesuwanie.Do wykonania slizgowego zamkniecia ciernego kolnierzy ksztaltownika rynnoweggo, szczególnie dla konstrukcji chodnika kopalnianego* stosuje sie dotychczas rózne polaczenia zaciskowe. Z reguly skladaja sie one z kilku czesciowych opasek za¬ ciskowych, których polówki lacza sie przez skre¬ canie srubami, klinami itp.. Znane j.est równiez rozwiazanie, w którym po¬ laczenie zaciskowe obejmuje z obu stron w rejo¬ nie kolnierza lezace jednakowo skierowane w ob¬ szarze nakladania sie ksztaltowniki rynnowe, przy czym polówki polaczenia obejmujace z jednej strony kolnierz ksztaltownika od góry i z drugiej strony kolnierz ksztaltownika zewnetrznego od dolu skrecano srubami, jak przedstawiono w o- pisie patentowym RFN DT-PS 965. 842.Znane jest z opisu patentowego RFN DT-PS 68Z 143 rozwiazanie, w którym lezace jednakowo skierowane w obszarze nakladania sie ksztaltow¬ niki rynnowe sluzace do elastycznych konstrukcji obudowy chodnika ahejmowane sa od gócy zla¬ czem zaciskowym w ten sposób, ze opiera sia ono swoja powierzchnia wewnetrzna o zewnetrzna strone kolnierza ksztaltownika wewnetrznego oraz ohejmuje listwa w formie zaczepu dolna strone kolnierza ksztaltownika zewnetrznego. Listwy za- 5 czepowe sa przy tym przyspawane do kolnierza ksztaltownika zewnetrznego.Ostatnie z wyzej wymienionych zlaczy zacisko¬ wych nie sprawdzilo sie w praktyce, poniewaz le¬ zace jednakowo skierowane w obszarze nakladania 10 sie segmenty ksztaltownika rynnowego,, szczegól¬ nie gdy chodzi o ksztaltowniki przystajace, po¬ siadaja nieuniknione wynikajace z procesu pro¬ dukcji (zuzycie walków, proces zginania) równice wymiarów w granicach tolerancji prowadzace do 15 tego, ze podczas montazu ksztaltowniki nie opie¬ raja sie o siebie j,ednoczesnie kolnierzami, denka¬ mi, czy tez bokami,, lecz pomiedzy nimi istnieja szczeliny zamykajace sie dopiero po pewnych, przesunieciach roboczych. Na skutek tego przelo- 20 zona w czasie montazu sila zaciskowa maleje pod¬ czas pierwszych przesuniec konstrukcji niekon¬ trolowanie do takiego poziomu, ze polaczenie nie spelnia swojego zadania, to jest nie utrzymuje na stalym poziomie oporu poddawania sie segmen- 25 tów ksztaltownika w trakcie przesuwania* lub zmniejszania sie obwodu kCKistrukcji obudowy chodnika^ w celu maksymalnego wykorzystania o- poru deformacji segmentów ksztaltownika da powstrzymywania naporu mas skamych. 30 Poniewaz omawiane zlacze zaciskowe zlaczane 116138116 138 jest na sztywno z kolnierzem ksztaltownika zew¬ netrznego przez zespawanie, uniemozliwiajace re¬ gulacje sily zacisku, nie nadaje sie do wymienio¬ nego celu.Wada ta nie sa obarczone wprawdzie zlacza za¬ ciskowe, w których czesci zaciskowe sa srubami lub klinami. Jednak i w tym wypadku niekorzyst¬ ne jest to, ze szczelina uwarunkowana tolerancja¬ mi wymiarów ksztaltowników pomiedzy powierz¬ chniami stykania sie segmentów zamyka sie do¬ piero po pewnych przesunieciach roboczych, po¬ wodujac zmniejszanie sie sily zaciskowej zlacza, co z kolei wymaga ciaglej kontroli i ewentualnej regulacji przez dokrecanie srub, lub przesuniecie klinów. .Nie brakowalo wprawdzie prób usuniecia wad w znanych zlaczach zaciskowych na przyklad przez umieszczanie w polaczeniach sprezyn, szcze¬ gólnie sprezyn talerzowych, lub plastycznie od- ksztalcalnych wypelniaczy na przyklad wedlug opisów patentowych DT-Gbm 1 669 961 lub FR-PS 1081646, jednak próby uniezaleznienia polaczen zaciskowych od obslugi byly w praktyce niezada- walajace. W przypadku sprezyn talerzowych przy¬ czyna lezala glównie w tym, ze stosowane spre¬ zyny byly zbyt twarde i nie mogly wyrównac strat sily zaciskowej przy duzej szczelinie pomie¬ dzy ksztaltownikami, ani utrzymac poczatkowo przylozonej sily na mniej wiecej stalym poziomie, w czasie przesuwania sie ksztaltowników.Plastycznie odksztalcane wypelniacze obarczone sa jeszcze wieksza wada w porównaniu ze spre¬ zynami, ze nie wywieraja zadnej sily sprezynuja¬ cej, a ich funkcja sprowadza sie poza utrzymywa¬ niem stalej sily zaciskowej tylko w bardzo was¬ kim zakresie do uniezaleznienia wielkosci sily za¬ ciskowej od stopnia dokrecania nakretki. W trak¬ cie przechodzenia do ksztaltowników o coraz wiek¬ szych ciezarach i sile zaciskowej rzedu 10 ton stalo sie dzis niemozliwe, aby stosowac plastycznie odksztalcane wypelniacze wytrzymujace takie sily w czasie wystarczajaco dlugiej drogi przesuwu.Jedna z dawniejszych propozycji mówi o roz¬ wiazaniu powyzszych trudnosci dzieki wykorzysta¬ niu polaczenia zaciskowego jako elastyczny kon¬ densator sily, który bedzie „magazynowal" wyma¬ gana wysoka wartosc sily, piowodujac jej utrzyma¬ nie takze wtedy, gdy szczelina sie zamknie.Celem wynalazku jest * opracowanie praktycznie nie wymagajacego obslugi zlacza zaciskowego opi¬ sanego na wstepie typu umozliwiajacego utrzy¬ manie sily zaciskowej i oporu przesuwania sie ksztaltowników na stalym zadanym poziomie, nie¬ zaleznie od tolerancji materialów.Bedace przedmiotem wynalazku zlacze zacisko¬ we charakteryzuje sie1 tym, ze wykonano je w for¬ mie klamry przypominajacej w przekroju litere U o duzej wytrzymalosci na zginanie, skladajacej sie z pretu przebiegajacego prawie równolegle do glównej osi symetrii ksztaltowników lub segmen¬ tów ksztaltownika laczonych ze soba, wraz z do¬ laczonymi na jego koncach grubosciennymi zacze¬ pami, obejmujacymi prznajmniej czesciowo kolnierz pary ksztaltowników tak, przy zachowaniu znacz¬ nego niedomiaru zwymiarowanego, ze obejmuje on 15 20 30 35 40 45 50 65 lezace na sobie kolnierze ksztaltownika pracujac z wystarczajaca rezerwa w obszarze elastycznego odksztalcenia.W ten sposób uksztaltowane zlacze zaciskowe polega w przeciwienstwie do znanych lub daw¬ niejszych propozycji rozwiazania problemu na wy¬ korzystaniu oporu deformacji przy zginaniu wy¬ laczenia w obszarze plastycznego odksztalcania. Przy zastosowaniu odpowiedniego materialu i wymia¬ rów klamry wedlug wynalazku utrzymuje ona, jak wykazaly doswiadczenia, zadziwiajaco duze sily za¬ ciskowe, rzedu 10 t i wiecej, na mniej wiecej sta¬ lym poziomie i szerokim zakresie przesuniec lub odksztalcen.Niedomiar klamry swiadomie przewidziany przez konstruktora, majacy na celu usuniecie wplywu szczeliny pomiedzy kolnierzami opierajacych sie o siebie ksztaltowników wybrano tej wielkosci,. ze z uwzglednienia róznic wymiarów w wyniku tolerancji, lub dowolnej pózniejszej fazy roboczej klamry, obszar elastycznej deformacji bedzie prze¬ kroczony i z odpowiednia rezerwa zawsze zacho¬ wany bedzie stan plastycznego odgiecia. Natural¬ nie takze w stanie czysto plastycznego odgiecia klamry pozostanie pewna specyficzna dla mate¬ rialu sila sprezynujaca, w zasadzie niezalezna od stopnia plastycznego odgiecia i dlatego o wiele wieksza od sily, która dzialalaby w obszarze plas¬ tycznej deformacji klamry.Pomimo, ze przy odpowiednim ksztalcie klamry i odpowiednio duzym niedomiarze mozliwe jest tak silne zamkniecie cierne ksztaltowników przy pierwszym ich przesuwaniu, lub zakladaniu klam¬ ry, ze ksztaltowniki od poczatku przylegaja do siebie jednoznacznie przewidzianymi do tego celu powierzchniami, zaleca sie przy stosowaniu wy¬ nalazku sztuczne wywolanie takiego stanu przed zalozeniem klamry przy pomocy hydraulicznych, lub mechanicznych urzadzen, a klamre zalozyc dopiero wtedy gdy w ten sposób zapewniono wlas¬ ciwe ich przyleganie.Dla zlacza zaciskowego wedlug wynalazku jest przy tym obojetne, czy segmenty ksztaltownika w obszarze nakladania sie stykaja sie ze soba kol¬ nierzami, denkami, czy tez stronami bocznymi.Takze przy wiekszych, wynikajacych na przy¬ klad z zuzycia sie walków, róznicach wymiarów ksztaltowników w zakresie tolerancji sila wywie¬ rana przez klamre pozostaje w waznych prak¬ tycznie granicach stala, tak iz klamra nie wy¬ maga zadnej obslugi i regulacji, ani podczas mon¬ tazu, ani w pózniejszym okresie pracy.Wielkosc sily wywieranych przez zlacze wedlug wynalazku, w obszarze poza konstrukcyjnie prze¬ widzianym niedomiarze zalezy wylacznie od ma¬ terialu i wymiarów przekroju, w zwiazku z czym dopasowanie zlacza do róznych niekiedy wielkosci sil zaciskajacych lub róznej wielkosci przekroju ksztaltownika zalezy w duzych granicach od opra¬ cowania konstrukcyjnego.Kolejna cecha charakterystyczna wynalazku jest uksztaltowanie klamry w formie podkowy, przy czym zaczepy w formie cwiercwalka, lub litery U, posiadaja wzdluznie wyglad listew.Klamry wedlug wynalazku sa jednoczesciowe,116 138 6 jednak bez szkody dla zalet wynalazku mozna stosowac klamry dwuczesciowe skrecane ze soba srubami itp. Przy tym dwie czesci klamry i po¬ laczenie srubowe nie sluzy, w przeciwienstwie do znanych rozwiazan, do wywierania sily zaciskowej, 5 lecz jedynie do ulatwiania przymocowania kla¬ mer w obszarze segmentów ksztaltowników ryn¬ nowych, które nalezy polaczyc.Jezeli wykonano klamre bedaca przedmiotem wynalazku wedlug jej najkorzystniejszego przy- 10 kladu wykonania, to jest jednoczesciowo i w przekroju przypominajaca litere U, celowytm oka¬ zuje sie zmniejszenie przekroju górnej listwy za¬ czepowej obejmujacej kolnierz ksztaltownika we¬ wnetrznego przynajmniej na jej koncach w ten sposób, zeby mozna bylo nasunac ja na laczone 15 ksztaltowniki bez wygiecia lub bez znacznego wy¬ giecia. Zaleca sie przy tym dalsze nasuwanie klamry recznie, czy maszynowo przeprowadzic ze wspomaganiem mechanicznym lub hydraulicznym, 20 poniewaz dalsze odginanie klamry w wyniku kon¬ strukcyjnie przewidzianego niedomiaru wymaga z reguly duzych sil. W celu latwiejszego przesuwa¬ nia w tym obszarze odksztalcen zaleca sie lekko wypukle uksztaltowanie wewnetrznych i znajdu- 25 jacych sie na koncach klamry^ pochylonych po¬ wierzchni natarcia.W przypadku zastosowania zlacza wedlug wy¬ nalazku do lezacych jednakowo w obszarze na- kaladania sie segmentów ksztaltownika rynnowe- 30 go, w szczególnosci o przystajacych przekrojach, nalezy celowo uksztaltowac wyginajacy sie za¬ czep obejmujacy kolnierz wewnetrznego ksztal¬ townika wraz z górna czescia preta w formie li¬ tery U, a zaczep obejmujacy zakrzywiona powierz- 35 chnie dolnej strony kolnierza ksztaltownika zew¬ netrznego przynajmniej w przyblizeniu w formie cwiercwalka o konturach zewnetrznych czesci za¬ krzywionej.Jak juz wspomniano, dla wynalazku jest bez 40 znaczenia, czy klamra obejmuje stykajace sie ze soba kolnierzami ksztaltowniki, czy tez obejmuje kolnierze ksztaltowników stykajacych sie denkami i/lub dolna czescia pretów laczacych kolnierz z denkiem. 45 Pomimo, ze zlacze wedlug wynalazku jest jed¬ noczesciowe, rozdzielone dla obu stron laczonych w obszarze nakladania sie ksztaltowników, w nie¬ których wyipaclkach zaleca sie polaczenie klamer znajdujacych sie po obu przeciwnych w stosun- &o ku do glównej osi symetrii stronach ksztaltowni¬ ków. Jedna z wlasciwych form wykonania talflego polaczenia jest polaczenie klamer znajdujacych sie po obu lezacych na przeciw siebie w stosunku do glównej osi symetrii stronach ksztaltownika przy- 55 najmniej w obszatfze zaczepów obejmujacych kol¬ nierz wewnetrzny gietka, ale wytrzymala na roz¬ ciaganie w stanie naprezania obejma. Poddana w stan naprezenia dzialaniu sil rozciagajacych óSejma przyczynia sie do utrudnienia, lub zapo- eo biezenia rozplaszczeniu ksztaltowników pod na¬ porem mas skalnych.W przypadku stosowania klamer do elastycznych konstrukcji obudowy chodnika korzystnym jest przyspawanie do klamer, lub do obejmowanych 45 przez nie ksztaltowników, wystepów w farmie nos¬ ka, aby zapewnic przesuwanie sie klamer wraz z ewentualnym przesunieciem ksztaltowników.Dalsza cecha wynalazku jest to, ze w celu do¬ pasowania klamry do róznych klas wagowych ksztaltowników i róznych ksztaltów kolnierzy oraz ich wzajemnych odleglosci, stosuje sie wypelnia¬ cze okreslajace kazdorazowo niedomiar poimiedzy listwa zaczepowa i kolnierzem ksztaltownika. Fodr czas gdy klamry dla róznych warunków maja te same wymiary, wystarczy jedynie wymienic wy¬ pelniacz dostosowujacy do wymaganego niedomia¬ ru, aby klamre dopasowac do róznych klas wago¬ wych ksztaltowników, lub róznych wymiarów kol¬ nierzy i ich wzajemnego odstepu. W ten sposób wystarczy miec komplet wypelniaczy o róznym przekroju w magazynie, a klamry sa jednakowe dla róznych zastosowan.W przeciwienstwie do znanych klinów wykorzys¬ tujacych wspomaganie, wypelniacze nie maja ksztaltu klina, abstrahujac od lekko nachylanych powierzchni natarcia wystepujacych na koncu kli¬ na zamiast na klamrze, ulatwiajacych nasuwanie klamer na ksztaltowniki. Poza tym wypelniacze musza byc naturalnie od strony kolnierza dopaso¬ wane do jego konturów, a od strony zaczepu do konturów zaczepu.Poza tym istnieje mozliwosc wykorzystania wy¬ pelniacza do wymuszonego przesuwania sie klam¬ ry wraz z ksztaltownikami w ten sposób, ze wy¬ stepujace poza klamra konce wypelniacza odginaja sie w przeciwnych kierunkach o 90°, dzieki cze¬ mu jeden odgiety koniec wypelniacza styka sie z wolna czolowa powierzchnia ksztaltownika, zas drugi koniec przylega do czolowej strony klamry.W ten sposób zapewnia sie wymuszony ruch za¬ równo wypelniacza, jak i klamry wraz z posuwa¬ niem sie ksztaltowników.Przedmiot wynalazku objasniono blizej w przy¬ kladzie wykonania na rysunku, na którym fig. 1 przedstawia chodnik kopalniany obudowany elas¬ tyczna konstrukcja w przekroju, fig. 2 i 3 przed¬ stawiaja widok z góry i z boku na obszar nakla¬ dania sie dwóch jednakowo ulozonych segmentów ksztaltownika rynnowego wedlug fig. 1 w po¬ wiekszeniu; fig. 4 przedstawia powiekszenie sy¬ metrycznej polowy przekroju przez zlacze wzdluz linii IV—IV z fig. 2 i 3, fig. 5; — czesciowy prze¬ krój rzutu bocznego zlacza wedlug fig. 4, fig. 6 — inna forme wykorzystania zlacza w przekroju, fig. 7 — czesciowy przekrój rzutu bocznego zla¬ cza zaciskowego wedlug fig. 6, a fig. 8 przedsta¬ wia wykres sily rozciagajacej dla zlacza zacisko¬ wego.Na fig. 1 oznaczono przestrzen chodnika jako 1, dno chodnika jako 2, a masy skalne wokól wy¬ branego chodnika jalko 3.Elastyczna konstrukcja obudowy chodnika 4 sklada sie z segmentów ksztaltownika rynnowego 5, 5a, 5b, przy czym segmenty ksztaltownika 5 i 5b tworza tak zwane filary boczne, a segmenty 5» pokrywe.Segmenty ksztaltownika rynnowego 5, 5a, 5b skladaja sie z Jednakowych odcinków ksztaltowni¬ ka walcowanego tak, ze abstrahujac od pewnych7 116 138 8 tolerancji wymiarowych, posiadaja identyczny przekrój, to znaczy sa przystajace.Jak wynika z fig. 1, segmenty ksztaltownika rynnowego 5, 5a i 5b zalozone sa swoimi konca¬ mi zgodnie na siebie i spiete ze soba w kazdym obszarze nakladania sie 6 przy pomopy dwóch kla¬ mer 7 i 7a.Klamry 7 i 7a wywieraja na opierajace sie o siebie kolnierzami segmenty ksztaltownika rynno¬ wego, wzglednie denkami lub obszarami bliskimi denka, tak duza sila zaciskowa, ze wzajemne po¬ ruszanie sie segmentów ksztaltownika w sensie zmniejszania obwodu konstrukcji 4 mozliwe jest wtedy, gdy nacisk mas skalnych na konstrukcje 4 bylby tak duzy, iz powodowalby plastyczna defor¬ macje segmentów ksztaltownika. Dzieki temu, ze przylegajace do siebie i polaczone ze soba w ob¬ szarze nakladania sie segmenty ksztaltojwniika mo¬ ga sie przesunac wzgledem siebie w kierunku po¬ wiekszania obszaru nakladania sie przed stala plastyczna deformacje nastapi nasuniecie tak dlu¬ go^ dopóki trwa nacisk mas skalnych, a po skró¬ ceniu obwodu konstrukcji zachowuje ona swa pel¬ na sile nosna.Na fig. 2 i 3 przedstawiono w powiekszeniu rzut poziomu obszaru nakladania sie 6 pomiedzy segmentami ksztaltownika 5 i 5a od strony mas skalnych oraz rzut boczny.Jak wynika z fig. 4, segmenty ksztaltownika rynnowego 5 i 5a opieraja sie o siebie kolnierza¬ mi 8 i 8a w obszarze nakladania sie, przy czym pomiedzy ich denkami 9 i 9a pozostaje szczelina.Elementy laczace 10 i lOa denka z kolnierzami ksztaltowników sa lekko zakrzywione do wewnatrz oraz maja zmniejszajaca sie w kierunku kolnie¬ rza grubosc. Elementy laczace jednego ksztaltow¬ nika ze soba kat a o wartosci okolo 40°.Jak wynika z fig. 4 i fig. 5 przystajace segmen¬ ty ksztaltownika 5 i 5a nakladaja sie na siebie jednakowo w obszarze nakladania 6, stykaja sie kolnierzami 8 i 8a i polaczone sa przy pomocy klamer 7 lub 7a, bedacych jednoczesciowym zla¬ czem zaciskowym 11 w formie podkowy.Klamry skladaja sie ze stosunkowo gruboscien- nego preta 12 umieszczonego w plaszczyznie w za¬ sadzie równoleglej do glównej osi symetrii y—y zakonczonego od góry elementem 13 przypominaja¬ cym w przekroju litere U oraz na dole elemen¬ tem 14 przypominajacym w przekroju pazur lub listwe zaczepowa w formie cwiercwalka.Uksztaltowana w ten sposób klamra 11 przypo¬ minajaca w przekroju równiez litere U wykonana jest z wysokogatunkowej stali o wystarczajacej sprezystosci. Ksztalt klamry w stanie nienapie- tym, co wskazuje linia przerywana na fig. 4 i 5, tak dobrano, ze w stosunku do odleglosci wyzna¬ czonej przez dwa kontury kolnierzy spoczywaja¬ cych na sobie ksztaltowników, dlugosc wewne¬ trzna klamry wykazuje duzy niedomiar.Ze wzgledu na wynikajacy z wymogów kon¬ strukcji niedomiar przy zakladaniu klamry 11 na kolnierzu ksztaltowników 8 i 8a nalezy odgiac przynajmniej górny zaczep 13 i górna czesc ele¬ mentu laczacego 12. Stan ten zaznaczono na fig. 4 i 5 liniami pomocniczymi.Wynikajacy z wymogów konstrukcji niedomiaT obliczono tak, ze klamry 11 zaciskaja kolnierze 8 i 8a pary ksztaltownika 5 i 5a pozostajac w ob¬ szarze elastycznego odginania z duza rezerwa do 5 plastycznej deformacji.Jakosc materialu i wymiary klamry 11 dobrano przy tym tak, ze w stanie roboczym bedacym elastycznym odksztalceniem wywiera ona na ksztaltowniki sile zaciskowa przystosowana do kla¬ sy ciezarowej ksztaltowników zapewniajac odpo¬ wiednia sile tarcia pomiedzy nimi wynoszaca w przykladzie wykonania okolo 10 t.Lekko uwypuklone powierzchnie 15 i 15a kol¬ nierza 8a ksztaltownika wystepujace wewnatrz i na koncu górnego zaczepu 13 przewidziano w celu ulatwienia wsuwania klamry na ksztaltownik od jego konca.Z fig. 4 w polaczeniu z fig. 5 wynika dalej, ze obejmujacy od zewnatrz kolnierz 8a ksztaltownika wewnetrznego 5a gietki w polaczeniu z wygieciem w pierwszej linii elementu laczacego 12 zaczep 13 uksztaltowano w formie litery U, zas znajdujacy sie w zakrzywionym obszarze 16 dolnej strony kolnierza 8 ksztaltownika zewnetrznego 5 drugi zaczep 14 posiada forme cwiercwalka dopasowane¬ go do zakrzywionego obszaru przynajmniej w kon¬ turze zewnetrznym.Przedstawiony na fig. 6 i 7 przyklad wykonania rózni sie od ilustrowanego na fig. 4 i 5 jedynie tym, ze niezbedny dla stanu roboczego niedomiar Ax klamry nie zalezy od klamry, lecz od wypel¬ niacza 17 umieszczonego pomiedzy klamra lla a kolnierzem 8a ksztaltownika wewnetrnzego umoz¬ liwiajacego poza tym dopasowanie klamry lla do róznych klas wagowych ksztaltowników, do róz¬ nych wymiarów ksztaltowników jak i do róznych odstepów ich kolnierzy bez koniecznosci magazy¬ nowania klamer lla o róznych wymiarach. Za¬ miast tego w magazynie powinny znajdowac sie jedynie wypelniacze 17 o odpowiednio róznych przekrojach. Wypelniacze 17, jak to wynika szcze¬ gólnie z fig. 6, dopasowano od dolu do kontu¬ rów zewnetrznych kolnierza a do góry do formy przekroju zaczepu 13a klamry lla, przy czym je¬ go plaszczyzny górna i dolna nie sa zbiezne w formie klina, lecz równolegle za wyjatkiem ob¬ szaru koncowego tworzacego skosnie nachylona powierzchnie natarcia 18. Zaczep 13a klamry lla nie posiada takiej skosnej powierzchni jak z fig. 4, a szczelina ulatwiajaca nasuwanie klamry two¬ rzona jest tylko przez skosna powierzchnie 18 wy- pelfltecza, natomiast na drugim koncu klamry lla istnieje równiez powierzchnia skosna 15a na wew¬ netrznej bliskiej krawedzi strony zaczepu 13a.Poza tym z fig. 7 wynika, ze zakonczenia 17a lub 17b wypelniacza 17 wystajace poza klamre lla od¬ gieto w przeciwnym kierunku o okolo 90° w ten sposób^ ze jeden odgiety koniec 17a przylega do wolnej powierzchni czolowej ksztaltownika 5a, a odwrotnie odgiety w przeciwna strone koniec 17b przylega do czolowej powierzchni klamry lla. W ten sposób zagwarantowano, ze przy przesuwaniu sie ksztaltowników wzgledem siebie nastepuje au¬ tomatycznie przesuniecie zarówno wypelniacza 17 jak i klamry lla. 15 20 25 30 35 40 45 50 55 60116138 10 W przypadku klamry 11 wedlug fig. 4 i 5 za¬ stosowano zamiast tego ksztaltowniki z przyspa- wanymi noskami 19, 19a gwarantujace, ze klamry beda sie przesuwac wraz z ruchem ksztaltownika.Z przebiegu charakterystyki sily rozciagajacej wedlug fig. 8 wynika, ze sila P wynoszaca w tym wypadku 10 t waha sie w waskich granicach na dlugiej drodze deformacji lub obszaru tolerancji S.Wazne jest przy tym, ze stan elastycznego odksztal¬ cenia, odpowiadajacy stanowi.parcy, lezy z wystar¬ czajacym zapasem powyzej obszaru deformacji pla¬ stycznej. Obszar bezpieczenstwa, którego nie moz¬ na w zadnym wypadku przekroczyc zakreskowano na fig. 8. Z tego wynika, ze zadany konstrukcyj¬ nie niedomiar powinien wynosic co najmniej 1,5 mm. Dla kazdego powyzej tego stopnia odksztalce¬ nia klamry zachowana bedzie sila zaciskowa o wartosci okolo 10 t, niezaleznie od wielkosci róznic wymiarów ksztaltowników w granicach tolerancji.Azeby w kazdych mozliwych warunkach pracy klamra pracowala z odpowiednim zapasem w ob¬ szarze elastycznego odksztalcenia, niedomiar wi¬ nien praktycznie wynosic okolo 3 mm.Zastrzezenie patentowe 1. Zlacze zaciskowe do slizgowego zamkniecia ciernego ksztaltowników rynnowych z kolnierzem, szczególnie do elastycznej konstrukcji obudowy chodnika kopalnianego, w którym przylegle seg¬ menty ksztaltownika rynnowego ulozono zgodnie, a w obszarze ich wzajemnego nakladania sie, spie¬ te sa przy pomocy klamry w sposób umozliwia¬ jacy przesuwanie, znamienne tym, ze przy zada¬ nym duzym obciazeniu na zginanie klamra sklada sie z obejmy (11, lla, 17) o przekroju w formie litery U wykonanej z preta (12, 12a) przebiegaja¬ cego prawie równolegle do glównej osi symetrii (Y—Y) laczonych ze soba ksztaltowników, lub seg¬ mentów ksztaltownika (5, 5a) oraz odchodzacych od jego konców, czesciowo obejmujacych kolnierz (8, 8a) pary ksztaltowników (5, 5a), grubosciennych zaczepów (13, 14, 13a, 14a), a ponadto przy zacho¬ waniu znacznego niedomiaru (Ax) wymiary klamry sa tak dobrane w stosunku do konturów kolnierzy opierajacych sie o siebie segmentów ksztaltownika (5, 5a), ze kolnierze ksztaltownika sa zacisniete, pozostajac w obszarze elastycznego odginania, z duza rezerwa do plastycznej deformacji. 2. Zlacze zaciskowe wedlug zastrz. 1, znamienne tym, ze klamre (11, lla) uksztaltowano w formie podkowy posiadajacej rozciagajace sie wzdluznie zaczepy (13, 14, 13a, 14a) o przekroju w formie li¬ tery U lub cwiercwalka. 3. Zlacze zaciskowe wedlug zastrz. 2, znamienne tym, ze klamre wykonano z jednego kawalka ma¬ terialu. 4. Zlacze zaciskowe wedlug zastrz. 1, znamienne tym, ze obejmujacy od zewnatrz kolnierz (8a) ksztaltownika wewnetrznego (5a) gietki w pola¬ czeniu z wygieciem w pierwszej linii elementu la¬ czacego (12, 12a) zaczep (13, 13a) uksztaltowany jest w formie litery U, zas znajdujacy sie w za¬ krzywionym obszarze (16) dolnej strony kolnierza ksztaltownika zewnetrznego (5) drugi zaczep (14, 14a) posiada w przyblizeniu forme cwiercwalka 5 dopasowanego do zakrzywionego obszaru (16) przy¬ najmniej w konturze zewnetrznym. 5. Zlacze zaciskowe wedlug zastrz. 4, znamienne tym, ze klamra (11, lla) zaciska opierajace sie bez¬ posrednio na sobie kolnierze (8, 8a) pary ksztal- 10 towników (5, 5a). 6. Zlacze zaciskowe wedlug zastrz. 4, znamienne tym, ze klamra (11, lla) zaciska kolnierze (8, 8a) pary ksztaltowników stykajacych sie ze soba den¬ kami i/lub dolnymi obszarami elementu laczacego w denka z kolnierzem. 7. Zlacze zaciskowe wedlug zastrz. 1, znamienne tym, ze otwarta z jednej strony klamra (11, Ha) o przekroju w formie litery U ma zmniejszony prze¬ krój górnej listwy zaczepowej (13, 13a) obejmu- 20 jacej kolnierz (8a) ksztaltownika wewnetrznego (5a), przynajmniej na jej koncach, w ten sposób, ze jest nasuwalna w tym obszarze na laczone kol¬ nierze (8, 8a) opierajace sie o siebie w obszarze nakladania sie (6) ksztaltowników (5, 5a) bez zna^ 25 cznego wygiecia. 8. Zlacze zaciskowe wedlug zastrz. 7, znamienne tym, ze przewidziane z zewnetrznej i wewnetrznej strony pochylone powierzchnie natarcia (15, 15a) sa lekko wypukle w kierunku do kolnierza (8a). 30 9. Zlacze zaciskowe wedlug zastrz. 1, znamienne tym, ze klamra (11) lub laczone przez nia ksztal¬ towniki (5, 5a) posiadaja noskowate zaczepy (19, 19a) gwarantujace, ze klamra jest przesuwna wraz ze wzglednym ruchem ksztaltowników. 10. Zlacze zaciskowe wedlug zastrz. 1, znamien¬ ne tym, ze do klamry (lla) w ksztalcie podkowy przyporzadkowano wypelniacze (17) okreslajace wielkosc niedomiaru pomiedzy kolnierzem ksztal¬ townika (8, 8a) a listwa zaczepowa (13a lub 14a). 11. Zlacze zaciskowe wedlug zastrz. 10, znamien¬ ny tym, ze wypelniacz (17) posiada na stronie zwróconej do kolnierza (8a) blisko swego konca pochylona, lekko wypukla powierzchnie natarcia (18) w celu ulatwienia nasuwania klamry (lla). 12. Zlacze zaciskowe wedlug zastrz. 10 lub 11, znamienne tym, ze wystajace poza klamre (lla) konce wypelniacza (17) odgiete sa w przeciwnych kierunkach o kat okolo 90° w ten sposób, ze jeden M odgiety koniec (17a) wypelniacza styka sie z wolna czolowa powierzchnia ksztaltownika (5a), zas dru¬ gi koniec (17b) przylega do czolowej strony klam¬ ry (17a). 13. Zlacze zaciskowe wedlug zastrz. 1, znamien- 55 ne tym, ze klamry (11, lla) do laczenia kolnierzy (8, 8a) ksztaltowników polaczone sa po obu lezacych naprzeciw siebie w stosunku do glównej osi sy¬ metrii (Y—Y) stronach ksztaltowników, przynaj¬ mniej w obszarze zaczepów (13, 13a), obejmujacych w kolnierze (8a) 'ksztaltownika wewnetrznego (5a) gietka, ale wytrzymala na rozciaganie w stanie naprezenia obejma. 40116138 3 7n / w^mmmmm^mm.Fig. 1116138116138116138 Fig.5116 138 Fig. 6 *i-116138 8 '////// ' / /{ %a Y5 Fig. 7116138 Q5 tO p 2,0 ^ & mm.Fig. 8 Bltk 514/82 105 egz. A4 Cena 100 zl PLThe subject of the invention is a clamping joint for sliding frictional closure of gutter profiles with a flange, in particular for the flexible structure of a mine heading casing, in which the congruent segments of the gutter profile are aligned in line with their mutual overlapping area and are bonded with a clamp. Various clamp connections have been used to date for the sliding frictional closure of the flanges of the gutter profile, especially for the construction of a mine walkway *. As a rule, they consist of several partial clamps, the halves of which are joined by twisting with screws, wedges, etc. It is also known to include a clamping connection on both sides around the flanges lying around gutter profiles, directed equally in the area of overlapping, the half-halves of the connection, including on the one side the flange of the profile from the top and on the other side the flange of the external profile from the bottom, are screwed with screws, as shown in the German patent DT-PS 965,842. is a solution from the German patent specification DT-PS 68Z 143, in which the gutter profiles, aligned in the area of overlapping, used for flexible structures of the pavement casing, are held from the top by a clamping joint in such a way that it rests on its inner surface on the outer side of the internal flange and the latch in the form of a hook, the bottom side of the external flange . The clamping strips are welded to the flange of the outer profile. The last of the above-mentioned clamps has not proved successful in practice, since the segments of the gutter profile, which are aligned in the area of overlapping, are of equal importance, especially when it comes to congruent shapes have the inevitable equations of dimensions resulting from the production process (roller wear, bending process) within the tolerance limits, so that during assembly the shapes do not lean against each other, at the same time by flanges, bottoms, or the sides, but between them there are gaps which close only after certain working displacements. As a result, the clamping force, delayed during assembly, decreases during the first movements of the structure, without control, to such a level that the joint does not fulfill its task, that is, it does not maintain a constant level of resistance to the deformation of the sections of the form bar during shifting * or decreasing the circumference kCK of the pavement casing structure ^ in order to maximize the moment of deformation of the sections of the bead will result in resisting the rock mass pressure. 30 As the clamping connection in question 116138116 138 is rigidly connected to the flange of the external profile by welding, making it impossible to adjust the clamping force, it is not suitable for the purpose mentioned. This defect does not, however, affect compression connections in which parts clamps are bolts or wedges. However, also in this case it is disadvantageous that the gap, determined by the tolerances of the dimensions of the shapes between the contact surfaces of the segments, only closes after certain working shifts, causing a reduction in the clamping force of the joint, which in turn requires constant control. and possible adjustment by tightening the screws or moving the wedges. There have been many attempts to eliminate defects in the known compression couplings, for example by inserting springs, especially disc springs, or plastically deformable fillers, for example, according to patents DT-Gbm 1 669 961 or FR-PS 1081646, but The independence of the terminal connections from the operation was in practice unsatisfactory. In the case of disc springs, the main reason was that the springs used were too hard and could not compensate for the loss of clamping force due to the large gap between the formers, or to keep the initially applied force at a more or less constant level while moving Plastically deformed fillers have an even greater disadvantage compared to springs, that they do not exert any spring force, and their function is reduced to maintaining a constant clamping force only to a very narrow extent to determine the magnitude of the force for From the tightening degree of the nut. With the transition to shapes with ever greater weights and a clamping force of 10 tons, it has now become impossible to use plastically deformed fillers that can withstand such forces over a sufficiently long travel distance. One of the older proposals is about solving the above difficulties. Due to the use of a clamp connection as a flexible force capacitor, which will "store" the required high value of force, causing it to be maintained even when the gap closes. The aim of the invention is to develop a virtually maintenance-free crimp connector description At the beginning, of the type that allows to maintain the clamping force and the resistance to sliding of the profiles at a constant set level, regardless of material tolerance. The clamping couplings being the subject of the invention are characterized by the fact that they are made in the form of a clamp resembling a cross-section letter U with high bending strength, consisting of a bar running almost parallel to the main symmetry axis of the shapes or sections of the profile joined together, together with the thick-walled tabs attached at its ends, covering, at least partially, the flange of the pair of profiles, while maintaining a considerable dimensioned under-dimension that it covers 15 20 30 35 40 45 50 65 lying on one another of the profile flanges working with sufficient reserve in the area of elastic deformation. In this way, a shaped clamping connection is, in contrast to known or earlier proposals for solving the problem of using the bending deformation resistance. joining in the area of plastic deformation. With the appropriate material and dimensions of the clamp according to the invention, experience has shown that the clamp maintains surprisingly high clamping forces, of the order of 10 tons and more, at a more or less constant level and a wide range of displacements or deformations. The clamp size consciously provided by the designer This size was chosen to eliminate the effect of the gap between the flanges of the profiles resting against each other. that due to the differences in dimensions due to tolerances, or any subsequent working phase of the clamp, the area of elastic deformation will be exceeded and, with adequate reserve, the state of plastic bending will always be maintained. Naturally, also in a state of pure plastic deflection of the buckle a certain material-specific spring force will remain, essentially independent of the degree of plastic deflection and therefore much greater than the force that would be in the region of plastic deformation of the buckle. the shape of the buckle and a correspondingly large deficiency, it is possible to close the profiles so strongly when they are first moved, or when the buckle is installed, that the profiles from the beginning adhere to each other with unambiguously designed surfaces, it is recommended when using the invention to create such a state artificially before the clamp is attached with hydraulic or mechanical devices, and the clamp should only be put on when proper adhesion has been ensured in this way. According to the invention, it is irrelevant for the clamping joint according to the invention whether the sections of the profile in the overlapping area touch each other with the flanges. , bottoms or side sides Also in the case of larger differences in the dimensions of the shapes, resulting for example from the wear of rollers, within the tolerance range, the force exerted by the clamp remains within practically important limits, so that the clamp does not require any maintenance and adjustment, neither during The magnitude of the force exerted by the joint according to the invention, in the area beyond the design deficiency, depends solely on the material and the dimensions of the cross-section, therefore the fitting of the joint to sometimes varying degrees of clamping force or different the size of the cross-section of the profile depends largely on the design. Another characteristic feature of the invention is the shape of a horseshoe-shaped clamp, while the latches in the form of a quarter-round or the letter U have a longitudinal appearance of slats. According to the invention, the clamps are simultaneous, however, 116 138 6. without prejudice to the advantages of the invention, two-piece clamps can be screwed together with a screw and the like. In this case, the two parts of the clamp and the screw connection do not serve, in contrast to known solutions, to exert a clamping force, but only to facilitate the fastening of the clamp in the area of the gutter sections to be joined. the clamp being the subject of the invention according to its most advantageous embodiment, that is, at the same time and in cross-section resembling the letter U, it is expedient to reduce the cross-section of the upper attachment bar containing the flange of the internal profile at least at its ends in such a way that it is possible to it was to be slipped over the connected profiles without or without significant bending. In this connection, it is recommended to further slide the buckle manually, or by machine with mechanical or hydraulic assistance, since further bending of the buckle as a result of a structurally provided shortage usually requires great forces. In order to facilitate the displacement of the deformations in this area, it is recommended to have slightly convex shaping of the internal and inclined faces at the ends of the clamp. In the case of using a joint according to the invention for segments that lie in the same area in the overlap area. of the gutter profile, in particular with congruent cross-sections, it is necessary to deliberately form the bending hook covering the flange of the inner profile with the upper part of the bar in the form of a U letter, and the hook covering the curved surface of the lower side of the profile flange the external part, at least approximately in the form of a quadrant with the contours of the curved outer parts. As already mentioned, it is irrelevant to the invention whether the clamp includes the flanges touching each other, or also includes the flanges of the profiles with the ends and / or the bottom. part of the rods connecting the collar with the bottom. 45 Despite the fact that the joint according to the invention is one-piece, separated for both sides connected in the area of the profile overlapping, in some breakouts it is recommended to connect the buckles located on both opposite sides with respect to the main axis of symmetry. . One of the proper forms of execution of a flexible connection is to connect the clamps on both sides of the profile opposite to the main axis of symmetry on the sides of the profile at least in the area of the hooks covering the inner flange of the flexible, but resistant to stretching under tension of the clamp. . The eighth tensile force subjected to stress contributes to the hindering or preventing the flattening of the shapes under the influence of rock masses. When using the clamps for flexible structure of the pavement, it is advantageous to weld to the clamps or to the shapes they enclose, protrusions in the nose farm to ensure that the clamps move with the possible displacement of the profiles. A further feature of the invention is that in order to fit the buckle to different weight classes of profiles and different shapes of flanges and their mutual distances, fillers are used each specifying the shortfall in the intercourse between the latch bar and the profile flange. For the time when the clamps for different conditions have the same dimensions, it is enough to change the filler to the required shortage in order to adjust the clamp to different weight classes of shapes, or different dimensions of the flanges and their mutual spacing. In this way, it is sufficient to have a set of fillers with different cross sections in stock, and the clamps are the same for different applications. Unlike known power-assisted wedges, the fillers are not wedge-shaped, apart from the slightly sloping rake faces at the end of the wedge instead of on the buckle, facilitating the sliding of the buckles on the profiles. In addition, the fillers must naturally fit the contours of the flange on the side of the flange, and the contours of the hook on the side of the flange. Moreover, it is possible to use the filler for the forced movement of the clamps with the formers in such a way that Outside the buckle, the ends of the filler bend in opposite directions by 90 °, so that one bent end of the filler slowly touches the front surface of the profile, and the other end rests against the front side of the buckle. This ensures a forced movement of both the filler, and the clamps along with the advancement of the profiles. The subject of the invention is explained in more detail in the example of the embodiment in the drawing, in which Fig. 1 shows a mine tunnel encased with an elastic structure in cross-section, Figs. 2 and 3 show a view from above and from the side to the area of overlapping of two equally spaced sections of the gutter profile according to FIG. 1, to a greater extent; Fig. 4 shows an enlargement of the symmetric half-section of the connector along line IV-IV of Figs. 2 and 3, Fig. 5; - a partial section of the side view of the connector according to Fig. 4, Fig. 6 - another form of the use of the connector in section, Fig. 7 - a partial section of a side view of the compression fitting according to Fig. 6 and Fig. 8 is a diagram of force 1 shows the pavement space as 1, the bottom of the pavement as 2, and the rock masses around the selected pavement as 3. The flexible structure of the pavement 4 consists of the sections of the gutter profile 5, 5a, 5b, the sections 5 and 5b form the so-called side pillars and the sections 5 'a cover. The sections of the gutter form 5, 5a, 5b consist of the same sections of the roll formed form, so that, apart from certain dimensional tolerances, they have identical section, i.e. they are congruent. As is apparent from Fig. 1, the sections of the gutter profile 5, 5a and 5b are arranged with their ends in unison and bonded together in each area of overlapping 6 by means of two clasps 7 and 7a. The clamps 7 and 7a exert such a great clamping force on the flanges that rest against each other with their flanges, or in the areas close to the bottom, that the mutual movement of the profile segments in the sense of reducing the circumference of the structure 4 is possible then, when the pressure of the rock masses on the structures 4 would be so great that it would cause plastic deformation of the sections of the profile. Due to the fact that adjoining and connected with each other in the area of overlapping, the segments of the coronary shape can move in relation to each other in the direction of increasing the area of overlapping in front of the plastic constant, the deformation will occur as long as the pressure of the rock masses lasts. 2 and 3 show an enlarged view of the level of the area of overlapping 6 between the rock mass segments 5 and 5a from the rock masses, and a side view as shown in Figs. 4, the gutter profile segments 5 and 5a bear against each other by the flanges 8 and 8a in the area of overlap, with a gap remaining between their bottoms 9 and 9a. The connecting elements 10 and 10a of the bottom with the profile flanges are slightly curved inwards and they have a thickness decreasing towards the flange. The elements connecting one profile to each other with an angle of approximately 40 °. As can be seen from Fig. 4 and Fig. 5, the congruent segments of the profile 5 and 5a overlap each other equally in the overlapping area 6, contact with flanges 8 and 8a and They are connected by means of clamps 7 or 7a, being a simultaneous clamping joint 11 in the form of a horseshoe. The clamps consist of a relatively thick-walled rod 12 placed in the plane, essentially parallel to the main axis of symmetry y-y, ending at the top with an element 13 in the cross-section resembling the letter U, and at the bottom with an element 14 resembling a claw in cross-section or a catch bar in the form of a quarter-cylinder. The clamp 11 shaped in this way, resembling the letter U in cross-section, is made of high-quality steel with sufficient elasticity. The shape of the buckle in its unstressed state, as indicated by the dashed line in Figs. 4 and 5, was chosen such that, in relation to the distance defined by the two contours of the flanges of the profiles resting on each other, the internal length of the buckle shows a great shortage. Due to the shortcomings resulting from the structural requirements, when placing the clamp 11 on the flange of the profiles 8 and 8a, at least the upper catch 13 and the upper part of the connecting element 12 should be bent back. This condition is marked in Figs. 4 and 5 with auxiliary lines. the design shortcomings were calculated in such a way that the clamps 11 clamp the flanges 8 and 8a of the pairs of the profile 5 and 5a while remaining in the area of elastic bending with a large reserve for plastic deformation. Due to its deformation, it exerts a clamping force on the shapes, adapted to the weight class of the shapes, ensuring the appropriate frictional force between them Approximately 10 tons in the embodiment. The slightly convex surfaces 15 and 15a of the flange 8a on the inside and at the end of the upper hook 13 are provided to facilitate the insertion of the clamp onto the profile from its end. FIG. 4 in combination with FIG. 5 shows furthermore, that the outer flange 8a of the inner profile 5a of the flexible in connection with the bend in the first line of the connecting element 12 the catch 13 is U-shaped, and the curved area 16 of the lower side of the flange 8 of the outer form 5 the second catch 14 has the form of a quarter-cylinder The embodiment shown in FIGS. 6 and 7 differs from that shown in FIGS. 4 and 5 only in that the clamp deficiency Ax necessary for the operating condition does not depend on the clamp, but on a filler 17 between the clamp 11a and the flange 8a of the inner profile, which also enables clamps lla for various weight classes of shapes, for various dimensions of shapes as well as for various spacing of their flanges without the need to store clamps lla of various dimensions. Instead, only fillers 17 with suitably different cross-sections should be in stock. The fillers 17, as can be seen in particular from FIG. 6, are fitted from below to the outer contours of the collar and upwards to the cross-sectional shape of the clamp 13a of the clamp 11a, with its upper and lower surfaces not tapering into a wedge. but in parallel, with the exception of the end area forming the oblique rake surface 18. The buckle catch 13a 11a does not have the oblique surface of Fig. 4, and the slit facilitating the insertion of the buckle is formed only by the oblique surface 18, which fills the on the other end of the clamp 11a there is also a bevelled surface 15a on the inner proximal edge of the hook 13a. Moreover, from Fig. 7 it is apparent that the ends 17a or 17b of the filler 17 protruding beyond the clamp 11a were bent in the opposite direction by about 90 ° in this direction the way that one bent end 17a abuts the free face of the profile 5a, and the opposite side bent end 17b abuts the face of the clamp 11a. In this way, it is ensured that when the profiles shift relative to each other, both the filler 17 and the clamp 11a automatically shift. 15 20 25 30 35 40 45 50 55 60 116 138 10 In the case of the clamp 11 according to FIGS. 4 and 5, profiles with welded lugs 19, 19a have been used instead, ensuring that the clamps move with the movement of the profile. The tensile force according to Fig. 8 shows that the force P, in this case 10 t, varies within narrow limits along a long deformation path or tolerance range S. It is important here that the state of elastic deformation corresponding to the state of pair is with a sufficient margin above the area of plastic deformation. The safety area, which cannot be exceeded in any case, is shaded in Fig. 8. It follows from this that the design underflow should be at least 1.5 mm. For each buckle deformation above this degree, a clamping force of about 10 tons will be maintained, regardless of the size of the differences in the dimensions of the profiles within the tolerance limits. In order for the buckle to work with sufficient reserve in the area of elastic deformation in all possible working conditions, the shortage will increase not practically be about 3 mm. Patent claim 1. Clamping joint for sliding frictional closure of gutter profiles with a flange, especially for the flexible structure of the mine heading casing, in which adjacent segments of the gutter profile are arranged in accordance, and in the area of their mutual overlapping, foamed they are also slidable with the aid of a clamp, characterized by the fact that at a given high bending load, the clamp consists of a clamp (11, 11a, 17) with a U-shaped section made of a rod (12, 12a) running almost parallel to the main axis of symmetry (Y-Y) of interconnected shapes, or seg The shapes of the profile (5, 5a) and those extending from its ends, partially encompassing the flange (8, 8a) of the pair of profiles (5, 5a), thick-walled catches (13, 14, 13a, 14a), and, moreover, with a significant underflow (Ax) dimensions of the buckle are selected in relation to the contours of the flanges of the profile segments (5, 5a) resting against each other, that the flanges of the profile are clamped, remaining in the area of elastic bending, with a large reserve for plastic deformation. 2. Crimp connection according to claim The method of claim 1, characterized in that the clamp (11, 11a) is shaped like a horseshoe having longitudinally extending hooks (13, 14, 13a, 14a) with a U-letter or quarter-round cross-section. 3. Crimp connection according to claim A method as claimed in claim 2, wherein the clamp is made of a single piece of material. 4. Crimp connection according to claim 3. The method of claim 1, characterized in that the outer flange (8a) of the inner profile (5a) of the flexible in conjunction with the bend in the first line of the joining element (12, 12a), the catch (13, 13a) is U-shaped, and in the curved region (16) of the lower side of the collar of the outer form (5), the second latch (14, 14a) has an approximate form of a quarter-round 5 matching the curved region (16) at least in the outer contour. 5. Crimp connection according to claim 4. A method as claimed in claim 4, characterized in that the clamp (11, 11a) clamps the flanges (8, 8a) of the pairs of profiles (5, 5a) that rest directly on each other. 6. Crimp connection according to claim 4. A method as claimed in claim 4, characterized in that the clamp (11, 11a) clamps the flanges (8, 8a) of the pair of profiles in contact with each other at the bottom and / or the lower regions of the bottom-flange connection element. 7. Crimp connection according to claim A U-shaped buckle (11, Ha), which is open on one side, has a reduced cross-section of the upper catch bar (13, 13a) that encloses the flange (8a) of the inner form (5a), at least at its ends, so that it slides in this area over the joined collars (8, 8a) abutting one another in the area of overlapping (6) of the shapes (5, 5a) without significant bending. 8. Crimp connection according to claim The sloping rake surfaces (15, 15a) provided on the outside and inside are slightly convex towards the flange (8a). 30 9. Compression fitting according to claim. 2. A method as claimed in claim 1, characterized in that the clamp (11) or the profiles (5, 5a) connected therewith have nose-like catches (19, 19a) ensuring that the clamp is movable with relative movement of the profiles. 10. Crimp connection according to claim The method of claim 1, characterized in that the horseshoe-shaped clamp (11a) is assigned to the fillers (17) determining the size of the shortfall between the flange of the profile (8, 8a) and the catch bar (13a or 14a). 11. Crimp connection according to claim 10, characterized in that the filler (17) has on the side facing the flange (8a), near its end, inclined, slightly convex rake surfaces (18) in order to facilitate the insertion of the clamp (11a). 12. Crimp connection according to claim 10 or 11, characterized in that the ends of the filler (17) protruding beyond the clamp (11a) are bent in opposite directions at an angle of about 90 ° in such a way that one M bent end (17a) of the filler is in free contact with the front surface of the profile ( 5a), and the other end (17b) rests on the front side of the clamp (17a). 13. Crimp connection according to claim According to claim 1, characterized in that the clamps (11, 11a) for joining the flanges (8, 8a) of the profiles are connected on both sides of the profiles facing each other in relation to the main symmetry axis (Y-Y), at least in the area of the hooks (13, 13a), which enclose in the flanges (8a) of the inner form (5a) a flexible, but tensile strength when the clamp is under tension. 40 116 138 37n / w ^ mmmmm ^ mm. Fig. 1116138116138116138 Fig. 5116 138 Fig. 6 * i-116138 8 '//////' / / {% a Y5 Fig. 7116138 Q5 tO p 2.0 ^ & mm. Fig. 8 Bltk 514/82 105 copies A4 Price PLN 100 PL