NO881492L

NO881492L - VACUUM-INSULATED TRANSPORT CONTAINER.

Info

Publication number: NO881492L
Application number: NO88881492A
Authority: NO
Inventors: Ian R Mcallister
Original assignee: Danby Dev Inc
Priority date: 1988-04-07
Filing date: 1988-04-07
Publication date: 1989-10-09
Also published as: NO881492D0

Description

Oppfinnelsen angår vakuumisolerte containere og mer spesielt slike containere som er innrettet til bruk ved forsendelse av produkter, f.eks. produkter som må holdes ved meget lave temperaturer under relativt lange tidsrom. The invention relates to vacuum-insulated containers and more particularly such containers which are designed for use when shipping products, e.g. products that must be kept at very low temperatures for relatively long periods of time.

En vanlig bruk av isolerte transportcontainere er forsendelseA common use of insulated shipping containers is shipping

av fryste matvarer. Slike containere kan utføres slik at de skaffer temperaturer under -32°C. Imidlertid inntreffer med økende alder svært ofte forringelse av isolasjonen og også of frozen foods. Such containers can be designed so that they provide temperatures below -32°C. However, with increasing age, deterioration of the insulation very often occurs and also

av fryseutstyret, noe som resulterer i en reduksjon av lavtem-peraturytelsene for slike containere. Selv om brukerne som benytter slike isolerte lastcontainere, forsøker å holde en høy brukskvalitet, har kostnaden for å gjøre dette med tiden stadig øket. Videre vil det i mange tilfelle ikke være optimalt for vedlikehold av matvarekvaliteten å holde temperaturen på matvarene på omtrent -32°C. of the freezing equipment, resulting in a reduction of the low-temperature performance of such containers. Although the users who use such insulated cargo containers try to maintain a high quality of use, the cost of doing this has steadily increased over time. Furthermore, in many cases it will not be optimal for the maintenance of food quality to keep the temperature of the food at approximately -32°C.

Det har i en årrekke vært kjent at hurtig frysing av matvarer, slik som frukt, grønnsaker, fisk og andre vareslag, med bruk av kryogene fluider slik som flytende nitrogen, kan resultere i overlegent markedsprodukt. Selv om disse fremgangsmåter er blitt brukt og automatisk utstyr er blitt benyttet for å utføre fryseoperasjonen, har problemet med forsendelse ved meget lave temperaturer (dvs. nær -62°C) vært meget vanskelig å løse. It has been known for a number of years that rapid freezing of foodstuffs, such as fruit, vegetables, fish and other goods, with the use of cryogenic fluids such as liquid nitrogen, can result in a superior market product. Although these methods have been used and automatic equipment has been used to perform the freezing operation, the problem of shipping at very low temperatures (ie near -62°C) has been very difficult to solve.

Selv om således forsendelsestemperaturer rundt -32°C ikke er optimale for å vedlikeholde matvarekvaliteten, representeres den nåværende teknikkens stand for en vesentlig del av forsen-delsescontainere som er i stand til å benyttes bare for forsendelse ved temperaturer på ca. -32°C. Even though shipping temperatures around -32°C are not optimal for maintaining food quality, the current state of the art is represented for a significant part of shipping containers that are able to be used only for shipping at temperatures of approx. -32°C.

Det har lenge vært kjent at ypperlig isolasjonsevne kan oppnås ved å skaffe et vakuum mellom to elementer og en vanlig innret-ning som benytter dette prinsippet er termosflasken. En slik flaske består av inner- og yttervegger som er adskilt fra hverandre og med et vakuum anordnet i rommet mellom de to vegger. Vanligvis er de to veggene dannet som konsentriske, sylindriske sideveggseksjoner med enden av sylindrene lukket av konsentriske halvkuleformede seksjoner. En åpning er anordnet gjennom en av de halvkuleformede endeseksjoner. It has long been known that excellent insulation can be achieved by creating a vacuum between two elements and a common device that uses this principle is the thermos bottle. Such a bottle consists of inner and outer walls which are separated from each other and with a vacuum arranged in the space between the two walls. Typically, the two walls are formed as concentric cylindrical sidewall sections with the ends of the cylinders closed by concentric hemispherical sections. An opening is provided through one of the hemispherical end sections.

Imidlertid er veggene til termosflasken utsatt for temmelig store krefter. Med atmosfæretrykket pa o omtrent 1 kp/cm 2 ved havnivå, utsettes ytterveggen til en standard termosflaske med 7,5 cm's diameter og 30 cm's lengde for en total sidekraft på så mye som 245 kp. Den indre veggen til flasken trenger å være så kraftig, da de innvendige kreftene er rettet radi-elt utover slik at materialet som danner innerveggen befinner seg i strekk uten at det er noen tendens til knekking. Imidlertid utsettes ytterveggen for hva som kan beskrives som en trykk-kraft og den må være konstruktivt sterkere for å motstå kreftene som vil være tilbøyelige til å knekke den. However, the walls of the thermos bottle are exposed to fairly large forces. With the atmospheric pressure at about 1 kp/cm 2 at sea level, the outer wall of a standard thermos bottle with a diameter of 7.5 cm and a length of 30 cm is subjected to a total lateral force of as much as 245 kp. The inner wall of the bottle needs to be so strong, as the internal forces are directed radially outwards so that the material forming the inner wall is in tension without any tendency to break. However, the outer wall is exposed to what can be described as a compressive force and it must be structurally stronger to withstand the forces that will tend to break it.

På grunn av konstruksjonsproblemene med å skaffe en vakuumiso-lerende container, gis i mange tilfelle avkall på tanken å benytte det evakuerte området som isolasjon og tykk, høykvali-tets isolasjon benyttes. For imidlertid å holde svært lave temperaturer over lange tidsrom er selv ikke bruken av svært tykk høykvalitetsisolasjon tilfredsstillende. Due to the construction problems of obtaining a vacuum-insulating container, in many cases the tank is waived to use the evacuated area as insulation and thick, high-quality insulation is used. However, to maintain very low temperatures over long periods of time, even the use of very thick high-quality insulation is not satisfactory.

En annen betraktning er at i enhver forsendelsescontainer er volumet som opptas av containeren et viktig trekk. Fortrinns-vis skulle det totale volum som opptas av containeren ikke være mye større enn volumet av det inneholdte produkt. Dessuten er det ønskelig at utformingen av forsendelsescontaineren er slik at lastingen av containerne på f.eks. en lastebil eller godsvogn kan utføres så økonomisk som mulig, med optimal ut-nyttelse av plassen. Another consideration is that in any shipping container, the volume occupied by the container is an important feature. Preferably, the total volume taken up by the container should not be much greater than the volume of the contained product. In addition, it is desirable that the design of the shipping container is such that the loading of the containers on e.g. a lorry or freight wagon can be made as economically as possible, with optimal use of the space.

Den foreliggende oppfinnelse er nøye forbundet med US-PS S.N. 06/821381, søkt 21. januar 1986 med tittelen "Vacuum insulated shipping container and method" og med samme oppfinner som ved den foreliggende oppfinnelse. The present invention is closely related to US-PS S.N. 06/821381, applied for on 21 January 1986 with the title "Vacuum insulated shipping container and method" and with the same inventor as the present invention.

I den tidligere patentsøknad beskrives en container som omfatter en fluidtett ytre beholderkonstruksjon bestående av første ytre vegganordninger innrettet til å utsettes for omgivende trykk og også en fluidtett innvendig beholderstruktur som definerer et produktinneholdende område og som har en annen vegganordning adskilt innad fra den første vegganordning. De første og andre vegganordninger definerer seg imellom et hovedsakelig evakuert, isolerende område for å isolere beholderområdet mot varmeoverføring fra omgivelsene. Hver av vegganordningene omfatter en ramme som membranseksjoner monteres på. In the previous patent application, a container is described which comprises a fluid-tight outer container structure consisting of first outer wall devices arranged to be exposed to ambient pressure and also a fluid-tight internal container structure which defines a product-containing area and which has another wall device separated internally from the first wall device. The first and second wall devices define between them a substantially evacuated, insulating area to insulate the container area against heat transfer from the surroundings. Each of the wall devices comprises a frame on which membrane sections are mounted.

I den tidligere søknad ble det innsett at på grunn av varierende temperaturforskjeller mellom de indre og ytre vegganordninger, ville være en relativ bevegelse mellom dem på grunn av varmeutvidelse og -sammentrekning. For å kompensere for slik utvi-delse og sammentrekning ble forenden av containeren innrettet til å tillate relative bevegelser i lengderetningen mellom de fremre omkretsrammer for de indre og ytre vegganordninger. Mens konstruksjonen definert i den tidligere søknad er helt In the previous application, it was realized that due to varying temperature differences between the inner and outer wall devices, there would be a relative movement between them due to thermal expansion and contraction. To compensate for such expansion and contraction, the front end of the container was arranged to allow relative movement in the longitudinal direction between the front circumferential frames of the inner and outer wall devices. While the construction defined in the previous application is completely

i stand til å oppnå hensiktene med denne oppfinnelsen, har opp-finneren bak denne opprinnelige søknad foretatt en videre ut-vikling angående anordningen av konstruksjonen for å ta opp varmeutvidelse og/eller -sammentrekning av komponentene. Den foreliggende søknad er rettet mot dette. able to achieve the purposes of this invention, the inventor behind this original application has made a further development regarding the arrangement of the construction to accommodate thermal expansion and/or contraction of the components. The present application is aimed at this.

Ved den foreliggende søknad has en vakuumisolert containerThe present application has a vacuum-insulated container

som definerer beholderområdet og som har en lengdeakse, en forrenne og en bakende. Denne container omfatter en første fluidtett, ytre sideveggkonstruksjon innrettet til å utsettes for den omgivende atmosfære. Der er en annen fluidtett indre sideveggkonstruksjon adskilt innad fra den ytre sideveggkon-struks jon og som definerer beholderområdet. De første og andre sideveggkonstruksjoner definerer seg imellom et hovedsakelig evakuert, isolerende område for å isolere beholderområdet mot varmeoverføring fra omgivelsene. which defines the container area and which has a longitudinal axis, a front chute and a rear end. This container comprises a first fluid-tight, outer sidewall construction arranged to be exposed to the ambient atmosphere. There is another fluid-tight inner side wall construction separated internally from the outer side wall construction and which defines the container area. The first and second side wall structures define between them a substantially evacuated insulating area to isolate the container area from heat transfer from the surroundings.

Den fluidtette bakre endeveggseksjon som omfatter en bakreThe fluid tight rear end wall section comprising a rear

ytre veggseksjon og en bakre indre veggseksjon som seg imellom definerer et annet hovedsakelig evakuert område. I det minste den indre bakre veggseksjon er forbundet med bakenden av den annen indre veggkonstruksjon slik at den kan beveges sammen med denne. Den bare ende av den annen indre veggkonstruksjon og den indre bakre veggseksjon er montert slik at de kan beveges langs lengdeaksen relativ til den ytre sideveggkonstruksjon på en slik måte at differensiell varmeutvidelse og -sammentrek- outer wall section and a rear inner wall section which between them define another mainly evacuated area. At least the inner rear wall section is connected to the rear end of the other inner wall structure so that it can be moved therewith. The bare end of the second inner wall structure and the inner rear wall section are mounted so that they can be moved along the longitudinal axis relative to the outer side wall structure in such a way that differential thermal expansion and contraction-

ning av den første ytre sideveggkonstruksjon og den annen indre sideveggkonstruksjon tillates ved bevegelse av den bakre ende av den annen sideveggkonstruksjon og den bakre indre, veggseksjon relativt til den første ytre sideveggkonstruksjon. ning of the first outer side wall construction and the second inner side wall construction is allowed by movement of the rear end of the second side wall construction and the rear inner wall section relative to the first outer side wall construction.

I en foretrukket utførelse er den bakre ytre veggseksjon også forbundet med den bakre ende av den annen indre sideveggkon-struks jon slik at den kan beveges sammen med denne. I denne foretrukne utførelse omfatter dessuten en bakre ytre veggseksjon en bakre ytre omkretsramme som er montert til en bakre omkretsramme på den første ytre sideveggkontruksjon og som er forbundet med omkretsrammen på den første ytre sideveggkonstruksjon via en fluidtett tetning som tillater bevegelse av den bakre ytre omkretsramme på den bakre ytre veggseksjon relativ til den bakre omkretsramme på den første ytre sideveggkonstruksjon. I den foretrukne utførelse omfatter mer spesielt den bakre ytre veggseksjon en bakre ytre omkretsramme som definerer et bakre ytre veggseksjonsområde. Der er en generelt plan ytre membranseksjon som strekker seg over det ytre bakre sideveggseksjonsområde og som har et sentralt hovedparti og et omkretsparti festet til den bakre ytre omkretsramme. Det sentrale hovedparti på den ytre bakre membranseksjon har en utforming relativt til den bakre ytre omkretsramme av et innad krummet plan slik at omgivende trykk som utøves mot en ytre overflate på den bakre ytre membranseksjon får den bakre ytre membranseksjon til hovedsakelig'helt å virke i strekk for å motstå omgivelsestrykket. In a preferred embodiment, the rear outer wall section is also connected to the rear end of the other inner side wall construction so that it can be moved together with it. In this preferred embodiment, a rear outer wall section further comprises a rear outer perimeter frame which is mounted to a rear perimeter frame of the first outer side wall structure and which is connected to the perimeter frame of the first outer side wall structure via a fluid tight seal which allows movement of the rear outer perimeter frame on the rear outer wall section relative to the rear perimeter frame of the first outer side wall structure. In the preferred embodiment, more particularly, the rear outer wall section comprises a rear outer perimeter frame defining a rear outer wall section area. There is a generally planar outer membrane section extending over the outer rear sidewall section area and having a central main portion and a peripheral portion attached to the rear outer peripheral frame. The central main portion of the outer rear membrane section has a configuration relative to the rear outer circumferential frame of an inwardly curved plane such that ambient pressure exerted against an outer surface of the rear outer membrane section causes the rear outer membrane section to act substantially in tension to withstand the ambient pressure.

I den foretrukne utførelse omfatter videre den bakre indre veggseksjon en indre bakre omkretsramme som definerer et bakre indre veggseksjonsområde. En generelt plan, indre bakre ramme-membranseksjon er montert på den indre bakre omkretsramme på lignende måte som den ytre bakre membranseksjon, bortsett fra at den indre bakre membranseksjon krummer seg utover som reak-sjon på strekkbelastninger. In the preferred embodiment, the rear inner wall section further comprises an inner rear perimeter frame which defines a rear inner wall section area. A generally planar inner rear frame membrane section is mounted on the inner rear circumferential frame in a similar manner to the outer rear membrane section, except that the inner rear membrane section curves outward in response to tensile loads.

I en annen utførelse omfatter den bakre ende av den ytre veggkonstruksjon en bakre omkretsramme som den ytre membranseksjon In another embodiment, the rear end of the outer wall structure comprises a rear perimeter frame as the outer membrane section

Den fluidtette bakre endeveggseksjon som omfatter en bakre ytre veggseksjon og en bakre indre veggseksjon som seg imellom definerer et annet hovedsakelig evakuert område. I det minste den indre bakre veggseksjon er forbundet med bakenden av den annen indre veggkonstruksjon slik at den kan beveges sammen med denne. Den bare ende av den annen indre veggkonstruksjon og den indre bakre veggseksjon er montert slik at de kan beveges langs lengdeaksen relativ til den ytre sideveggkonstruksjon på en slik måte at differensiell varmeutvidelse og -sammentrekning av den første ytre sideveggkonstruksjon og den annen indre sideveggkonstruksjon tillates ved bevegelse av den bakre ende av den annen sideveggkonstruksjon og den bakre indre veggseksjon relativt til den første ytre sideveggkonstruksjon. The fluid tight rear end wall section comprising a rear outer wall section and a rear inner wall section which between them define another substantially evacuated area. At least the inner rear wall section is connected to the rear end of the other inner wall structure so that it can be moved therewith. The bare end of the second inner wall structure and the inner rear wall section are mounted so that they can be moved along the longitudinal axis relative to the outer side wall structure in such a way as to allow differential thermal expansion and contraction of the first outer side wall structure and the second inner side wall structure upon movement of the rear end of the second side wall structure and the rear inner wall section relative to the first outer side wall structure.

I en foretrukket utførelse er den bakre ytre veggseksjon også forbundet med den bakre ende av den annen indre sideveggkonstruksjon slik at den kan beveges sammen med denne. I denne foretrukne utførelse omfatter dessuten en bakre ytre veggseksjon en bakre ytre omkretsramme som er montert til en bakre omkretsramme på den første ytre sideveggkontruksjon og som er forbundet med omkretsrammen på den første ytre sideveggkonstruksjon via en fluidtett tetning som tillater bevegelse av den bakre ytre omkretsramme på den bakre ytre veggseksjon relativ til den bakre omkretsramme på den første ytre sideveggkonstruksjon. I den foretrukne utførelse omfatter .mer spesielt den bakre ytre veggseksjon en bakre ytre omkretsramme som definerer et bakre ytre veggseksjonsområde. Der er en generelt plan ytre membranseksjon som strekker seg over det ytre bakre sideveggseksjonsområde og som har et sentralt hovedparti og et omkretsparti festet til den bakre ytre omkretsramme. Det sentrale hovedparti på den ytre bakre membranseksjon har en utforming relativt til den bakre ytre omkretsramme av et innad krummet plan slik at omgivende trykk som utøves mot en ytre overflate på den bakre ytre membranseksjon får den bakre ytre membranseksjon til hovedsakelig helt å virke i strekk for å motstå omgivelsestrykket. In a preferred embodiment, the rear outer wall section is also connected to the rear end of the second inner side wall construction so that it can be moved together with it. In this preferred embodiment, a rear outer wall section further comprises a rear outer perimeter frame which is mounted to a rear perimeter frame of the first outer side wall structure and which is connected to the perimeter frame of the first outer side wall structure via a fluid tight seal which allows movement of the rear outer perimeter frame on the rear outer wall section relative to the rear perimeter frame of the first outer side wall structure. In the preferred embodiment, more particularly, the rear outer wall section comprises a rear outer perimeter frame defining a rear outer wall section area. There is a generally planar outer membrane section extending over the outer rear sidewall section area and having a central main portion and a peripheral portion attached to the rear outer peripheral frame. The central main portion of the outer rear membrane section has a configuration relative to the rear outer circumferential frame of an inwardly curved plane such that ambient pressure exerted against an outer surface of the rear outer membrane section causes the rear outer membrane section to act substantially fully in tension for to withstand the ambient pressure.

I en annen utførelse omfatter den bakre ende av den ytre veggkonstruksjon en bakre omkretsramme som den ytre membranseksjon er montert på, generelt på den ovenfor angitte måte. Den bakre indre veggseksjon er som beskrevet ovenfor, idet den bakre indre veggseksjon er forbundet med det bakre parti av den indre sideveggkonstruksjon slik at den kan beveges sammen med denne. Imidlertid er den bevegelig relativt til den bakre ytre veggseksjon. In another embodiment, the rear end of the outer wall structure comprises a rear perimeter frame to which the outer membrane section is mounted, generally in the manner indicated above. The rear inner wall section is as described above, in that the rear inner wall section is connected to the rear part of the inner side wall construction so that it can be moved together with it. However, it is movable relative to the rear outer wall section.

I den foretrukne form omfatter i det minste den ytre sideveggkonstruksjon en rekke sideveggseksjoner som hver har minst en omkretsramme med en påmontert membranseksjon som beskrevet' ovenfor. I den foretrukne utførelsesform er også den indre sideveggkonstruksjon tilsvarende konstruert, men med hver mem-branseks jon krummet utover. In the preferred form, at least the outer sidewall construction comprises a number of sidewall sections each having at least one perimeter frame with an attached membrane section as described above. In the preferred embodiment, the inner side wall construction is also similarly constructed, but with each membrane section curved outwards.

I den foretrukne utførelse omfatter den ytre beholderkonstruksjon videre en bæreramme som har en rekke hjørnebjelker som strekker seg i lengderetningen og en.rekke tverrbjelker. I In the preferred embodiment, the outer container construction further comprises a support frame which has a number of corner beams which extend in the longitudinal direction and a number of cross beams. IN

den ytterligere foretrukne utførelse er den indre sideveggkon-struks jon tilsvarende utført. Forendene av de indre og ytre rammer på de ytre og indre sideveggkonstruksjoner er stivt forbundet, idet varmeutvidelsen skjer ved at det bakre parti av den indre sideveggkonstruksjon beveger seg relativt til det bakre parti av den ytre sideveggkonstruksjon. the further preferred embodiment is the inner side wall construction correspondingly designed. The front ends of the inner and outer frames of the outer and inner side wall constructions are rigidly connected, the thermal expansion occurring by the rear part of the inner side wall construction moving relative to the rear part of the outer side wall construction.

Andre trekk ved den foreliggende oppfinnelse vil fremgå avOther features of the present invention will be apparent from

den etterfølgende detaljerte beskrivelse.the subsequent detailed description.

Fig. 1 viser et oppriss fra siden av en første utførelse av en container som benytter den foreliggende oppfinnelses lære. Fig. IA viser skjematisk, en måte hvormed trykkrefter tvinges til å reagere i membranseksjonen og rammepartiet av en beholder i henhold til den foreliggende oppfinnelse. Fig. 2 viser sett fra enden containeren på fig. 1, tatt mot et bakre, lukkende parti på containeren. Fig. 1 shows a side elevation of a first embodiment of a container that uses the teachings of the present invention. Fig. IA shows schematically, a way in which compressive forces are forced to react in the membrane section and the frame part of a container according to the present invention. Fig. 2 shows an end view of the container in fig. 1, taken towards a rear, closing part of the container.

Fig. 3 viser et tverrsnitt sett langs linjen 3-3 på fig. 1.Fig. 3 shows a cross-section seen along the line 3-3 in fig. 1.

Fig. 4 viser et tverrsnitt sett langs linjen 4-4 på fig. 1.Fig. 4 shows a cross-section seen along the line 4-4 in fig. 1.

Fig. 5 viser et tverrsnitt sett langs linjen 5-5 på fig. 1 og illustrerer utførelsen av forendens deksel. Fig. 6 viser sterkt skjematisk en krum membranseksjon montert på et par av bjelker og angir visse dimensjonsforhold som benyttes i analysen av virkningene frembragt ved å variere defleksjonen av membranseksjonen. Fig. 7 viser en graf for forskjellige relasjoner som fremkommer ved å variere defleksjonen av en membranseksjon. Fig. 8 viser et riss svarende til fig. 5 og illustrerer en annen utførelse av den foreliggende oppfinnelse. Fig. 5 shows a cross-section seen along the line 5-5 in fig. 1 and illustrates the design of the front end cover. Fig. 6 shows very schematically a curved membrane section mounted on a pair of beams and indicates certain dimensional ratios which are used in the analysis of the effects produced by varying the deflection of the membrane section. Fig. 7 shows a graph for different relationships that arise by varying the deflection of a membrane section. Fig. 8 shows a view corresponding to fig. 5 and illustrates another embodiment of the present invention.

Mye av grunnkonstruksjonen ved den foreliggende oppfinnelseMuch of the basic construction of the present invention

er vist i oppfinnerens US-PS nr. 821381, søkt 21. januar 1986 og fordelene ved søknadsdatoen kreves for gjenstanden vist i den søknaden. I den første del av teksten vil det gis en beskrivelse av komponentene ved den foreliggende oppfinnelse som er de samme som eller meget like de vist i US-PS 821,381, hvoretter de nye trekk som er vist i denne søknaden vil bli beskrevet. is shown in the inventor's US-PS No. 821381, filed January 21, 1986 and the benefit of the application date is claimed for the subject matter shown in that application. In the first part of the text, a description will be given of the components of the present invention which are the same as or very similar to those shown in US-PS 821,381, after which the new features shown in this application will be described.

En første utførelse av den foreliggende oppfinnelse er vistA first embodiment of the present invention is shown

på fig. 1-5 som viser en container 10 utført som et rektangu-lært prisme med et kvadratisk tverrsnitt og som har en langsgående senterakse 11. Med hensyn til utførelsen omfatter con- on fig. 1-5 which shows a container 10 designed as a rectangular prism with a square cross-section and which has a longitudinal central axis 11. With regard to the design, the container comprises

taineren 10 en toppvegg 12, en bunnvegg 14, to sidevegger 16the tainer 10 a top wall 12, a bottom wall 14, two side walls 16

og en endevegg 18 og et avtagbart endedeksel 20 plassert påand an end wall 18 and a removable end cover 20 placed thereon

en ende av containeren 10 motsatt plasseringen av endeveggen 18. Enden av containeren 10 som støter til dekselet 20 skal an end of the container 10 opposite the location of the end wall 18. The end of the container 10 that abuts the cover 20 shall

betraktes som forenden av containeren 10, mens stedet som er nærmest endeveggen 18 vil bli betraktet som bakenden av containeren 10 . is considered the front end of the container 10, while the location closest to the end wall 18 will be considered the rear end of the container 10.

Med hensyn til konstruksjonen kan containeren 10 anses å ha en indre sideveggkonstruksjon 22 og en ytre sideveggkonstruksjon 24 som hovedsakelig omgir den indre sideveggkonstruksjon 22 og adskilt utad med en kort avstand fra denne, slik at den med den indre sideveggkonstruksjon 22 definerer et evakuert, isolerende område, generelt betegnet 26. With regard to the construction, the container 10 can be considered to have an inner side wall structure 22 and an outer side wall structure 24 which mainly surrounds the inner side wall structure 22 and separated outwardly by a short distance from it, so that with the inner side wall structure 22 it defines an evacuated, insulating area , generally denoted 26.

Den ytre sideveggkonstruksjon 24 omfatter en skjelettramme 28 som er dekket av en rekke plateseksjoner eller membranseksjoner 30. I denne spesielle utførelse vist her, omfatter rammen 28 The outer side wall structure 24 comprises a skeleton frame 28 which is covered by a series of plate sections or membrane sections 30. In this particular embodiment shown here, the frame 28 comprises

to øvre langsgående bjelker 32 plassert ved forbindelseslinjene mellom sideveggene 16 og toppveggen 12 og de to nedre langsgående bjelker 34 plassert ved forbindelseslinjene mellom de to sideveggene 16 ved bunnveggen 14. I tillegg er der fire bakre endebjelker 36 plassert tilstøtende til kantene på endeveggen 18 og et annet sett av forendebjeiker 38 forbundet i kvadratisk two upper longitudinal beams 32 located at the connecting lines between the side walls 16 and the top wall 12 and the two lower longitudinal beams 34 located at the connecting lines between the two side walls 16 at the bottom wall 14. In addition, there are four rear end beams 36 located adjacent to the edges of the end wall 18 and a second set of front end braces 38 connected squarely

utforming ved stedet for dekselet 20, slik at to av disse andre endebjelker er plassert ved forkanten av sideveggene 16, mens de to andre endebjelker 38 er plassert ved forkanten av henholdsvis toppveggen 12 og bunnveggen 14. design at the location of the cover 20, so that two of these other end beams are placed at the leading edge of the side walls 16, while the other two end beams 38 are placed at the leading edge of the top wall 12 and the bottom wall 14, respectively.

Mellom hver øvre langsgående bjelke 32 og en forbundet nedre langsgående bjelke 34 plassert like nedenfor strekker det seg en rekke jevnt adskilte, vertikale mellombjelker 40. På samme måte er der en rekke øvre mellombjelker 40 som strekker seg horisontalt mellom de to øvre bjelker 32 og en rekke nedre mellombjeiker 44 som strekker seg horisontalt mellom de to nedre langsgående bjelker 34. Between each upper longitudinal beam 32 and a connected lower longitudinal beam 34 located just below, there extends a series of evenly spaced, vertical intermediate beams 40. Similarly, there is a series of upper intermediate beams 40 extending horizontally between the two upper beams 32 and a row of lower intermediate beams 44 which extend horizontally between the two lower longitudinal beams 34.

Således kan det ses at bjelkene 32-44 kollektivt definererThus, it can be seen that the beams 32-44 collectively define

en rekke forbundne rektangulære rammeseksjoner 46. F.eks. danner et par av tilstøtende, vertikale mellombjelker 40 sammen med de partier av de øvre og nedre langsgående bjelker 32 og 34 som strekker seg derimellom, en rektangulær endeseksjon. a series of connected rectangular frame sections 46. E.g. a pair of adjacent vertical intermediate beams 40 together with the portions of the upper and lower longitudinal beams 32 and 34 extending therebetween form a rectangular end section.

Hver av rammeseksjonene 46 har en forbundet membranseksjon 30 med to kanter 52 som forbinder de langsgående bjelker 32 og/eller 34 og to andre kanter 54 som forbindes til mellombjeikene 40 eller bjelkene 36 eller 38. Membranseksjonene 30 er utført fluidtett slik at de er ugjennomtrengelige for luftpassasje og membrankantene 52 og 54 er forbundet med deres respektive bjelkeelementer slik at det dannes en fluidtett forbindelse. Each of the frame sections 46 has a connected membrane section 30 with two edges 52 which connect the longitudinal beams 32 and/or 34 and two other edges 54 which are connected to the intermediate beams 40 or the beams 36 or 38. The membrane sections 30 are made fluid-tight so that they are impermeable to air passage and membrane edges 52 and 54 are connected to their respective beam members so that a fluid tight connection is formed.

Som tidligere angitt er området 26 mellom de ytre og indre sideveggkonstruksjoner 22 og 24 evakuert. Med den ytre overflate 56 på hver av membranseksjonene 30 utsatt for den omgivende atmosfære og med den indre overflate 58 på hver membran 30 vendt mot et vakuum, er det innlysende at atmosfæretrykket som virker på membranen 30 frembringer en betydelig kraft som er tilbøyelig til å presse membranen 30 innad mot det indre av beholderen 10. Som det vil bli beskrevet mer detaljert i det følgende, er hver av membranene 30 anordnet slik at disse temmelig betydelige kraftbelastninger bringes til å reagere hovedsakelig helt i strekk langs kraftlinjer parallelle med det krumme plan av membranen 30. Dette får den ytre overflate 56 på hver membran 30 til å innta en moderat konkav krumning. As previously indicated, the area 26 between the outer and inner side wall structures 22 and 24 is evacuated. With the outer surface 56 of each of the membrane sections 30 exposed to the ambient atmosphere and with the inner surface 58 of each membrane 30 facing a vacuum, it is obvious that the atmospheric pressure acting on the membrane 30 produces a significant force which tends to push the membrane 30 inwards towards the interior of the container 10. As will be described in more detail in the following, each of the membranes 30 is arranged so that these rather significant force loads are caused to react mainly fully in tension along lines of force parallel to the curved plane of the membrane 30. This causes the outer surface 56 of each membrane 30 to assume a moderately concave curvature.

Hver membran 30 kan av hensyn til beskrivelsen anses for åFor the purposes of the description, each membrane 30 can be considered to

ha et stedsbestemmende plan som er sammenfallende med omkretsen av membranen (dvs. kantene 52 og 54) hvor membranen 30 slutter seg til sin forbundne omkretsramme. Membranen kan da betraktes som om den virkelig er plassert i et krummet plan som møter det stedsbestemmende plan ved kantstedene 52 og 54, men som krummer seg bort fra det stedsbestemmende plan. have a locating plane coincident with the circumference of the diaphragm (ie, edges 52 and 54) where the diaphragm 30 joins its associated circumferential frame. The membrane can then be considered as if it is really placed in a curved plane which meets the location-determining plane at the edge locations 52 and 54, but which curves away from the location-determining plane.

Der er antatt at en bedre forståelse av beskrivelsen som nå følger, vil fås ved på dette tidspunkt å gi en enkel analyse av arten og virkningen av strekkbelastningene som utøves på hver membran 30, og det skal nå henvises til fig. IA som er et temmelig forenklet diagram som viser to bjelker 60 med teoretisk uendelig lengde, og med en membran 62 som strekker seg mellom de to bjelker, idet denne membranen 62 også har uendelig lengde. I dette eksempel skal det antas at bjelkene 60 ikke vil bøye seg under belastning og at membranen 62 ikke strekker seg under strekkbelastningen. It is believed that a better understanding of the description that now follows will be obtained by at this point providing a simple analysis of the nature and effect of the tensile loads exerted on each membrane 30, and reference should now be made to fig. IA which is a rather simplified diagram showing two beams 60 of theoretically infinite length, and with a membrane 62 extending between the two beams, this membrane 62 also having infinite length. In this example, it shall be assumed that the beams 60 will not bend under load and that the membrane 62 will not stretch under the tensile load.

I dette eksempel er breddedimensjonen av membranen (dvs. av standen mellom to bjelker 60) betegnet "W". Atmosfæretrykket som utøves mot den ytre overflate av membranen 62, er angitt ved en rekke små piler "p" og resultant kraften av dette trykket er angitt med "Fr". Det antas at membranen 62 er konstruert, relativt til avstanden mellom bjelkene 60, slik at midtpar-tiet av membranen 62, vil bøyes ved en avstand "d" fra planet som strekker seg mellom bjelkene 60 ved forbindelsespunktet for membranen 6 2 . In this example, the width dimension of the membrane (ie of the stand between two beams 60) is denoted "W". The atmospheric pressure exerted against the outer surface of the membrane 62 is indicated by a series of small arrows "p" and the resultant force of this pressure is indicated by "Fr". It is assumed that the membrane 62 is constructed, relative to the distance between the beams 60, so that the middle portion of the membrane 62 will bend at a distance "d" from the plane that extends between the beams 60 at the connection point for the membrane 6 2 .

Denne kraft Fr bringes til å reagere helt i strekk med membranen 62. For å beregne strekkraften som utøves på membranen 62 trek-kes en linje som tangerer membranen 62 ved forbindelsespunktet This force Fr is caused to react completely in tension with the membrane 62. To calculate the tensile force exerted on the membrane 62, a line is drawn that is tangent to the membrane 62 at the connection point

66 hvor membranen 62 slutter seg til bjelken 60, idet tangent-linjen er betegnet med 68. Vinkelen som dannes av linjen 68 66 where the membrane 62 joins the beam 60, the tangent line being denoted by 68. The angle formed by the line 68

med linjen eller planet 64 er angitt med 0 og strekkraften i tangentpunktet 66 er betegnet "Ft". Kraften Ft kan deles i to kraftkomponenter, nemlig "Fa" rettet motsatt av kraften Fr og en annen kraftkomponent betegnet "Fb" som strekker seg perpendikulært på kraftkomponentene Fa. Det kan lett skjønnes at dersom vinkelen 9 minker, vil den resulterende strekkraft Ft på membranen 62 øke. Som eksempel antas at vinkelen 0 var 10°. Strekkraften Ft vil være lik Fa (som vil være lik Fr ganger kosekans 9). Med kosekans til 10° på omtrent 5,7 vil strekkraften Ft være 5,7 ganger resultantkraften Fr. with the line or plane 64 is denoted by 0 and the tensile force at the tangent point 66 is denoted "Ft". The force Ft can be divided into two force components, namely "Fa" directed opposite to the force Fr and another force component denoted "Fb" which extends perpendicularly to the force components Fa. It can be easily seen that if the angle 9 decreases, the resulting tensile force Ft on the membrane 62 will increase. As an example, assume that the angle 0 was 10°. The tensile force Ft will be equal to Fa (which will be equal to Fr times cosine 9). With an inclination to 10° of approximately 5.7, the tensile force Ft will be 5.7 times the resultant force Fr.

Et annet moment er den grad av defleksjon som membranen under-går. For en gitt bredde w kan graden av defleksjon beregnes etter den følgende formel: Another factor is the degree of deflection that the membrane undergoes. For a given width w, the degree of deflection can be calculated according to the following formula:

'd = w/2 (esc Q - cot Q)'d = w/2 (esc Q - cot Q)

For en vinkel 0 på 10° vil denne defleksjon d være omtrent 0,09w. For an angle 0 of 10°, this deflection d will be approximately 0.09w.

For relativt små vinkler 9 (dvs. 10° eller mindre) vil strekk-kraften som utøves på membranen 62 være omtrent direkte pro-porsjonal med størrelsen av vinkelen 9. På den annen side vil defleksjonen d av membranen 62 være hovedsakelig direkte propor-sjonal med vinkelen 9. Det er naturligvis ønskelig å holde defleksjonsgraden d så liten som mulig for å holde beholdervolu-met av containeren 10 så stort som mulig relativt til det totale volum opptatt av containeren 10. På den annen side er det en praktiske nedre grense hvortil bøyningen d kan reduseres før spenningen på membranen 62 og bjelken 60 blir så store at volumet og vekten av' bjelkene 60 og membranene 62 blir urealis-tisk høyt. For relatively small angles 9 (ie 10° or less) the tensile force exerted on the diaphragm 62 will be approximately directly proportional to the magnitude of the angle 9. On the other hand, the deflection d of the diaphragm 62 will be substantially directly proportional with the angle 9. It is naturally desirable to keep the degree of deflection d as small as possible in order to keep the container volume of the container 10 as large as possible relative to the total volume occupied by the container 10. On the other hand, there is a practical lower limit to which the bending d can be reduced before the tension on the membrane 62 and the beam 60 becomes so great that the volume and weight of the beams 60 and the membranes 62 become unrealistically high.

Med tanke på det foregående skal det nå fortsettes med en beskrivelse av konstruksjonen av containeren 10. Skjelettrammen av den indre konstruksjon svarer omtrent eksakt til den for den ytre konstruksjon. Følgelig vil for hvert beskrivelsestil-felle bjelkene til den indre konstruksjon som svarer til bjelkene i den ytre konstruksjon bli gitt samme henvisningstall, mens et suffiks "a" skjelner bjelkene til den indre konstruksjon 24. Således har den indre konstruksjon 24 en skjelettramme 28 bestående av de øvre og nedre langsgående bjelker 32a og 34a, bjelkene 36a og 38a og også mellombjeiker 40a-44a. In view of the foregoing, a description of the construction of the container 10 will now be continued. The skeleton frame of the inner construction corresponds approximately exactly to that of the outer construction. Consequently, for each case of description, the beams of the inner structure corresponding to the beams of the outer structure will be given the same reference number, while a suffix "a" distinguishes the beams of the inner structure 24. Thus, the inner structure 24 has a skeleton frame 28 consisting of the upper and lower longitudinal beams 32a and 34a, the beams 36a and 38a and also intermediate beams 40a-44a.

På samme måte er der en rekke membranseksjoner som strekkerLikewise, there are a number of membrane sections that extend

seg mellom de forskjellige rammeseksjoner 46a dannet av den innvendige skjelettramme 28a. Mens imidlertid de indre membranseksjoner 30 også er plassert i strekk, vil trykket som utøves mot membranseksjonene 30a fra det indre av beholderen 10 således få membranseksjonene 30a til å krumme utover mot deres tilsvarende ytre membranseksjoner 30. Den ovenfor gitte analyse relativ til membranen 30 gjelder like så vel membranene 30a. itself between the various frame sections 46a formed by the internal skeleton frame 28a. While, however, the inner membrane sections 30 are also placed in tension, the pressure exerted against the membrane sections 30a from the interior of the container 10 will thus cause the membrane sections 30a to curve outwards towards their corresponding outer membrane sections 30. The analysis given above relative to the membrane 30 applies equally as well as the membranes 30a.

Det er nødvendig å skaffe innbyrdes støtteelementer mellomIt is necessary to provide mutually supporting elements between

de ytre og indre skjelettrammer 28 og 28a. Imidlertid vil disse forbindelsesstøtten være utført på en måte som minimerer varme- the outer and inner skeleton frames 28 and 28a. However, these connection supports will be made in a way that minimizes heat-

ledningsveien som er dannet av slike forbindelseskonstruk-sjoner. Dette kan skje på tre måter. For det første kan den forbindelseskonstruksjonen utføres av et materiale som har lav varmeledningsevne. For det annet bør konstruksjonen anvendes slik at dens ledningsvei er så lang som mulig. For det tredje bør forbindelseskonenstruksjon langs varmeledningsveien ha et tverrsnittsareal som er så lite som mulig. Dessuten bør det forstås at mens hver av skjelettkonstruksjonene 28 og 28a er utsatt for meget høye belastninger på grunn av trykkene utøvet av den omgivende atmosfære og atmosfæren eller væsken som er inneholdt i containeren 10, behøver den innbyrdes forbindende konstruksjon mellom rammene 28 og 28a bare å være sterk nok til å bære vekten av den indre konstruksjon 24 pluss det inneholdte materiale og også motstå alle støtbelastninger som containeren 10 kan utsettes for. Som det vil bli beskrevet mer detaljert i det følgende, bør forbindelseskonstruksjonen være slik at den tillater begrenset relativ bevegelse mellom rammene 28 og 28a for å ta hensyn til varmeutvidelse og -sammentrekning og spesielt langs den langsgående akse 11. the wiring path formed by such connection constructions. This can happen in three ways. First, the connecting structure can be made of a material that has a low thermal conductivity. Secondly, the construction should be used so that its wiring path is as long as possible. Third, the connecting cone structure along the heat conduction path should have a cross-sectional area as small as possible. Furthermore, it should be understood that while each of the skeletal structures 28 and 28a is subjected to very high stresses due to the pressures exerted by the surrounding atmosphere and the atmosphere or liquid contained in the container 10, the interconnecting structure between the frames 28 and 28a need only to be strong enough to support the weight of the inner structure 24 plus the contained material and also withstand any shock loads to which the container 10 may be subjected. As will be described in more detail below, the joint construction should be such as to allow limited relative movement between the frames 28 and 28a to account for thermal expansion and contraction and particularly along the longitudinal axis 11.

Forbindelseselementene er her bare vist skjematisk og de er helt enkelt gitt henvisningstallet 70, idet det er underforstått at forbindelseskonstruksjonen kan være konstruksjonsdeler som allerede er kjent i teknikken. Disse•forbindelseselementene 70 er plassert ved adskilte steder langs lengden av de forskjellige par av tilstøtende bjelker'40-40a, 42-44a og 44-44a. Da den motsatte side av bjelken er utsatt for bøyemomenter som er tilbøyelige til å bevege bjelkene mot hverandre, vil elementene 70 være tilbøyelige til å kansellere disse bøyemomentene. Også elementene 70 bør være slik at de tillater en relativ bevegelse mellom rammene 28 og 28a på grunn av varmeutvidelse og -sammentrekning. The connecting elements are here only shown schematically and they are simply given the reference number 70, it being understood that the connecting structure can be structural parts that are already known in the art. These connecting members 70 are located at separate locations along the length of the various pairs of adjacent beams' 40-40a, 42-44a and 44-44a. As the opposite side of the beam is exposed to bending moments which tend to move the beams towards each other, the elements 70 will tend to cancel these bending moments. Also, members 70 should be such as to allow relative movement between frames 28 and 28a due to thermal expansion and contraction.

I den spesielle utførelse som er vist her, er de øvre og nedre langsgående bjelker 32 og 34 hovedsakelig identiske og disse utgjør et par plater 72 som møtes ved et rettvinklet hjørne 74 og med motsatte ender krummet innover, som ved 76. Forsterk-ende steg 78 kan være anordnet. Membranseksjonene 30 kan sammen- føyes med bjelkene 32 og 34 med bruk av vanlige festemetoder og kantene 52 på membranseksjonene 30 kan festes til bjelkene 32 og 34 i stedet for kurven 76 for å minimere eventuelle loka-liserte spenninger. In the particular embodiment shown here, the upper and lower longitudinal beams 32 and 34 are substantially identical and these form a pair of plates 72 which meet at a right-angled corner 74 and with opposite ends curved inwards, as at 76. Reinforcing steps 78 can be arranged. The membrane sections 30 can be joined to the beams 32 and 34 using common fastening methods and the edges 52 of the membrane sections 30 can be attached to the beams 32 and 34 instead of the curve 76 to minimize any localized stresses.

Det skal forstås at ytre og indre gulv- og/eller veggkonstruk-sjoner kan anordnes for containeren 10. En slik indre konstruksjon er vist ved 79 på fig. 3. It should be understood that outer and inner floor and/or wall constructions can be arranged for the container 10. Such an inner construction is shown at 79 in fig. 3.

Komponentene beskrevet ovenfor er de samme eller meget likeThe components described above are the same or very similar

de som er vist i den ovennevnte US-PS nr. 821381. Komponentene som beskrives i det følgende, vil være forskjellige i forskjellige henseender fra tilsvarende komponenter vist i den tidligere patentsøknad. those shown in the above-mentioned US-PS No. 821381. The components described in the following will differ in various respects from corresponding components shown in the earlier patent application.

Dekselet 20 er utført på en måte for å innbefatte de samme konstruksjonsprinsippene som de i de ytre og indre konstruksjoner 22 og 24 av hovedcontaineren 10. Som vist her har dekselet . 20 ytre skjelettramme 82 av kvadratisk form og som bærer en ytre membranseksjon 84 som, som tidligere beskrevet, er belastet i strekk slik at den har en generell konkav form. Der finnes en indre ramme 86 som har en indre membranseksjon 88. Dek-selelementet 20 og forkantpartiet av containeren 10 er dannet med passende tetninger som er eller kan være vanlig i teknikken. Følgelig er denne tetningskonstruksjon ganske enkelt angitt noe skjematisk og generelt 'betegnet 90. Når dekselet 20 er plassert på enden av beholderen 10, kan det anordnes passende festeinnretninger som vist ved 92 på fig. 1, for å holde dekselet 20 på plass. De to rammene 82 og 86 er stivt forbundet med hverandre via en passende fluidtett isolerende forbindelsesinnretning som ganske enkelt er angitt skjematisk ved 94. Som angitt tidligere, skal det forstås at festeinnretningen 94 kan ha en rekke former og kan være lik festeinnretningene eller avstandsstykkene angitt skjematisk ved 70. The cover 20 is designed to incorporate the same construction principles as those in the outer and inner structures 22 and 24 of the main container 10. As shown here, the cover has . 20 outer skeleton frame 82 of square shape and which carries an outer membrane section 84 which, as previously described, is loaded in tension so that it has a generally concave shape. There is an inner frame 86 which has an inner membrane section 88. The cover member 20 and the leading edge portion of the container 10 are formed with suitable seals which are or may be common in the art. Accordingly, this sealing structure is simply indicated somewhat schematically and generally designated 90. When the cover 20 is placed on the end of the container 10, suitable fastening devices can be provided as shown at 92 in fig. 1, to keep the cover 20 in place. The two frames 82 and 86 are rigidly connected to each other via a suitable fluid-tight insulating connecting means which is simply indicated schematically at 94. As indicated earlier, it is to be understood that the fastening means 94 may take a variety of forms and may be similar to the fasteners or spacers shown schematically at 70.

Med hensyn til forkantpartiet av hovedcontaineren 10 er deWith respect to the leading edge portion of the main container 10, they are

to forkantrammeseksjoner 38 og 38a stivt forbundet med hverandre ved hjelp av en passende, fluidtett isolasjonsforbindelse, two leading edge frame sections 38 and 38a rigidly connected to each other by means of a suitable fluid tight insulating joint,

angitt skjematisk ved 96. Dette er gjort på en måte slik at forkantrammeelementene 38 og 38a er stivt innbyrdes forbundet. indicated schematically at 96. This is done in such a way that the leading edge frame elements 38 and 38a are rigidly interconnected.

Utformingen av den bakre endevegg 18 er betraktet som vesentlig ved den foreliggende oppfinnelse og dette vil bli beskrevet med henvisning til fig. 4. Der has en ytre omkretsramme 98 The design of the rear end wall 18 is considered essential in the present invention and this will be described with reference to fig. 4. There is an outer circumferential frame 98

med kvadratisk form og en indre omkretsramme 100 adskilt med kort avstand foran rammen 98. Der has en passende, isolerende forbindelsesinnretning 102 hvormed de to rammene 98 og 100 with a square shape and an inner circumferential frame 100 separated by a short distance in front of the frame 98. There is a suitable insulating connection device 102 with which the two frames 98 and 100

kan festes fast til hverandre. Som angitt tidligere, er denne isolasjonskobling 102 ganske enkelt her vist skjematisk og forskjellige slike forbindelsesinnretninger kunne benyttes. can be fixed to each other. As stated earlier, this isolation connector 102 is simply shown here schematically and various such connection devices could be used.

Der forekommer henholdsvis ytre og indre membraner 104 og 106 og disse er henholdsvis forbundet til ytre og indre rammer 98 og 100. De samme konstruksjonsprinsipper som de benyttet i de ytre og indre konstruksjoner 22 og 24 og de benyttet i dekselet 20, er benyttet i bakveggen 18 ved at membranene 104 og 106 seg imellom definerer et isolert, evakuert område og membranene 104 og 106 motstår trykkbelastningene fra den omgivende atmosfære og fluidmediet (dvs. luft eller et annet medium) There are respectively outer and inner membranes 104 and 106 and these are respectively connected to outer and inner frames 98 and 100. The same construction principles as those used in the outer and inner structures 22 and 24 and those used in the cover 20 are used in the rear wall 18 in that the membranes 104 and 106 between them define an isolated, evacuated area and the membranes 104 and 106 resist the pressure loads from the surrounding atmosphere and the fluid medium (ie air or another medium)

i containeren ved å hovedsakelig reagere i strekk.in the container by mainly reacting in tension.

Den ytre ramme 98 er forbundet med en bakre enderamme 36 påThe outer frame 98 is connected to a rear end frame 36 on

den ytre konstruksjon 22 ved hjelp av en fluidtett fleksibel tetning 108 som tillater relativ bevegelse forover og bakover mellom bakveggen 18 og rammen 36. Det vil også innses at tetningen 108 gir tilstrekkelig konstruktiv støtte mellom rammene 36 og 98 slik at bakveggen 18 er korrekt sentrert relativt til rammen 36. Alternativt kan egnede avstandsstykker plasseres mellom rammene 36 og den ene eller begge av rammene 98 og 100, med en ikke lastbærende tetning. For å beskrive bruken av den foreliggende oppfinnelse kan det antas at containeren 10 skal benyttes til å sende et produkt slik som et frysematprodukt ved lave temperaturer (f.eks. -62°C). Produktet kan bringes til den ønskede lave temperatur ved vanlige måter slik som ved å utsettes for et kryogent fluid og produktet blir der-etter plassert i containeren 10. I noen tilfelle kan en del the outer structure 22 by means of a fluid-tight flexible seal 108 which allows relative forward and rearward movement between the rear wall 18 and the frame 36. It will also be appreciated that the seal 108 provides sufficient constructive support between the frames 36 and 98 so that the rear wall 18 is correctly centered relative to the frame 36. Alternatively, suitable spacers can be placed between the frames 36 and one or both of the frames 98 and 100, with a non-load bearing seal. To describe the use of the present invention, it can be assumed that the container 10 is to be used to send a product such as a frozen food product at low temperatures (eg -62°C). The product can be brought to the desired low temperature by conventional means such as by exposure to a cryogenic fluid and the product is then placed in the container 10. In some cases, a part can

kryogen fluid (f.eks. flytende nitrogen) plasseres inne i containeren 10 for å bedre dens lavtemperaturtilstand, idet det fordampede fluid luftes ut fra tid til annen for å forhindre en unødvendig trykkøkning. cryogenic fluid (e.g. liquid nitrogen) is placed inside the container 10 to improve its low temperature condition, the vaporized fluid being vented from time to time to prevent an unnecessary pressure increase.

Som angitt tidligere er området 26 mellom de ytre og indre konstruksjoner 22 og'24 evakuert med det resultat at de ytre membranseksjoner 30 utsettes for omgivende trykk (1,03 kp/cm<2>ved havnivå), mens de indre membranseksjoner 30a kan ventes å utsettes for trykk minst så høye som det omgivende atmosfæ-riske trykk og muligvis noe større om et kryogent fluid inne i beholderen 10 fordamper. Også området mellom membranseksjonene 84 og 88 til dekselet 20 og området mellom membranene 104 og 106 i bakveggen 18 er evakuert på samme måte. As indicated previously, the area 26 between the outer and inner structures 22 and'24 is evacuated with the result that the outer membrane sections 30 are exposed to ambient pressure (1.03 kp/cm<2>at sea level), while the inner membrane sections 30a can be expected to be exposed to pressures at least as high as the surrounding atmospheric pressure and possibly somewhat greater if a cryogenic fluid inside the container 10 evaporates. Also the area between the membrane sections 84 and 88 of the cover 20 and the area between the membranes 104 and 106 in the back wall 18 is evacuated in the same way.

Nå skal først de krefter som utøves av de ytre membranseksjonene 30 på den ytre skjelettramme 28 betraktes. Med hensyn til de øvre og nedre langsgående bjelker 32 og 34, vil sidemembran-seksjonene 30 først utøve en kraft på deres forbundne, øvre langsgående bjelke 32 som er parallell med det parti av det krumme plan til membranen ved punktet hvor den støtter sammen med bjelken 32. Denne kraften vil ha en innadrettet komponent, men kraftens hovedkomponent vil være rettet vertikalt. På samme måte vil hver av toppmembranseksjonene 30 primært utøve en sideveis innadrettet kraft på de to bjelkene 32. Nettokraften som utøves på hver av de øvrige' bjelkene vil være resultatene av de vertikale og latterale krefter som utøves av de øvre og side-membranseksjonene 30, og med øvre og sidemembranseksjo-ner 30 med hovedsakelig samme flateinnhold, vil resultanten være en nedadrettet og sideveis innadrettet kraft med omtrent 45° på horisontalen. Tilsvarende krefter vil reagere på de nedre langsgående bjelker 34. Disse krefter vil motstås av mellombjelkene 40,42 og 44 som vil bli belastet i kompresjon. Now first the forces exerted by the outer membrane sections 30 on the outer skeleton frame 28 shall be considered. With respect to the upper and lower longitudinal beams 32 and 34, the side diaphragm sections 30 will first exert a force on their associated upper longitudinal beam 32 which is parallel to the portion of the curved plane of the diaphragm at the point where it abuts with the beam 32. This force will have an inwardly directed component, but the main component of the force will be directed vertically. Similarly, each of the top membrane sections 30 will primarily exert a laterally inward force on the two beams 32. The net force exerted on each of the other beams will be the results of the vertical and lateral forces exerted by the top and side membrane sections 30, and with upper and side membrane sections 30 having substantially the same surface area, the resultant will be a downward and laterally inward force at approximately 45° to the horizontal. Corresponding forces will react on the lower longitudinal beams 34. These forces will be resisted by the intermediate beams 40,42 and 44 which will be loaded in compression.

Membranseksjonene 30 vil også legge betydelige strekkrefterThe membrane sections 30 will also add significant tensile forces

på hver av mellombjeikene 40,42 og 44. Det skal imidlertid bemerkes at sidekraftkomponentene for to tilstøtende membraner i alt vesentlig vil kansellere hverandre, slik at mellombjel- on each of the intermediate beams 40,42 and 44. However, it should be noted that the lateral force components for two adjacent membranes will essentially cancel each other, so that the intermediate beams

kene 40,42 og 44 hovedsakelig vil motstå bare den innadrettede resultantkraftkomponent. Selv den innadrettede kraftkomponent kan imidlertid være betydelig. Hvis en av membranseksjonene 30 f.eks. har høydeutstrekning på 1,20 m og en breddedimensjon på ca. 0,91, vil den samlede innadrettede kraftkomponent ved omgivende trykk ved havnivå være ca. 60000 kp. Denne belastning vil bli delt av par a<y>tilgrensende mellombjeiker 40,42 eller 44 eller seksjoner av de langsgående bjelker 32 og/eller 34 kenes 40,42 and 44 will mainly resist only the inwardly directed resultant force component. However, even the inward force component can be significant. If one of the membrane sections 30 e.g. has a height extension of 1.20 m and a width dimension of approx. 0.91, the overall inward force component at ambient pressure at sea level will be approx. 60,000 kp. This load will be shared by pairs of adjacent intermediate beams 40,42 or 44 or sections of the longitudinal beams 32 and/or 34

som strekker seg mellom dem. Som angitt ovenfor, skaffer dessuten avstandselementene 70 støtte mellom de indre og ytre bjelker 40-44a, 42-42a og 44-44a. which stretches between them. As noted above, the spacers 70 also provide support between the inner and outer beams 40-44a, 42-42a and 44-44a.

Kreftene som utøves på de fire endebjelker 36 vil være noe forskjellig fra de som utøves på de langsgående bjelker 32 The forces exerted on the four end beams 36 will be somewhat different from those exerted on the longitudinal beams 32

ved at disse endebjelker 36 vil motstå kreftene som utøves av membranseksjonen 30 ved å skaffe en motvirkende kraft motsatt av strekkreftene utøvd av den tilstøtende membran 30, hvilke strekkrefter vil generelt være parallelle med planet til membranen hvor den er forbundet med bjelken 36. in that these end beams 36 will resist the forces exerted by the membrane section 30 by providing a counteracting force opposite to the tensile forces exerted by the adjacent membrane 30, which tensile forces will generally be parallel to the plane of the membrane where it is connected to the beam 36.

Med hensyn til å maksimere det effektive lagringsrom inne i With regard to maximizing the effective storage space inside

containeren 10 relativt til det totale volum opptatt av containeren, bør som angitt tidligere defleksjon av membranene 30-30a (som er forbundet med krumningen) holdes på et minimum. Imidlertid øker spenningen på membranene 30-30a og bjelkene som bærer disse membraner øker etter som krumningen og defleksjonen av membranene 30-30a minker. the container 10 relative to the total volume taken up by the container, as stated previously, deflection of the membranes 30-30a (which are associated with the curvature) should be kept to a minimum. However, the tension on the membranes 30-30a increases and the beams supporting these membranes increase as the curvature and deflection of the membranes 30-30a decreases.

For å illustrere disse forholdene, skal det henvises til fig.To illustrate these conditions, reference should be made to fig.

6 og 7 .6 and 7 .

Fig. 6 viser en noe idealisert og sterkt skjematisk fremstilling av en utforming av en enkelt ytre rammeseksjon. Dimensjonen Fig. 6 shows a somewhat idealized and highly schematic representation of a design of a single outer frame section. The dimension

"W" er containerens totale tverrdimensjon som er antatt å være 228 cm. Det er antatt at hjørnebjeikene (som beskrevet tidligere og angitt ved 32 og 34) vil oppta en viss plass og det antas at dimensjonen "RA" er ekvivalent med hjørnebjelkebredden som er antatt å være 20,3 cm for hver bjelke. Således er tverr- "W" is the overall transverse dimension of the container which is assumed to be 228 cm. It is assumed that the corner beams (as described earlier and indicated at 32 and 34) will occupy some space and it is assumed that the dimension "RA" is equivalent to the corner beam width which is assumed to be 20.3 cm for each beam. Thus, cross-

dimensjonen av det krumme parti av membranen (identifisert ved "L" på fig. 6) 188 cm. Krumningsradien (angitt ved "RM") for membranen vil variere i samsvar med graden av defleksjon av membranen (angitt ved "D"). I dette idealiserte eksempel er det antatt at defleksjonen "D" varierer mellom 2,5 og 25 cm. For disse defleksjoner har strekkraften som skyldes kraften at atmosfæretrykket på en enkelt 1 inch bredde av membranen blitt beregnet. En tabell som gir forskjellig informasjoner og bereg-ningene er gitt ved slutten av denne beskrivelsen. the dimension of the curved part of the membrane (identified by "L" in Fig. 6) 188 cm. The radius of curvature (indicated by "RM") of the diaphragm will vary in accordance with the degree of deflection of the diaphragm (indicated by "D"). In this idealized example, it is assumed that the deflection "D" varies between 2.5 and 25 cm. For these deflections, the tensile force due to the force that the atmospheric pressure on a single 1 inch width of the membrane has been calculated. A table giving different information and the calculations is given at the end of this description.

For å belyse disse relasjonene skal det nå henvises til grafen på fig. 7. På horisontalaksen er det angitt en defleksjon "D" To illustrate these relationships, reference must now be made to the graph in fig. 7. On the horizontal axis, a deflection "D" is indicated

i inches og dels også verdier "D/L". Den vertikale akse gis strekkraften på hver en inch bredde av membranen for forskjellige avbøyninger og også forholdet mellom det utvendige volum av containeren og det innvendige volum av containeren (Ao/Ai) er vist. I dette idealiserte eksempel er det antatt at tykkel-sesdimensjonen til membranen er null og at avstanden mellom hvert par av indre og ytre membraner ved det maksimale deflek-' sjonspunkt også er null. Det antas også at lengden av beholderen er uendelig, slik at det ikke trengs å ta hensyn til tap av volum ved nærvær av en endevegg. For også å forenkle beregnin-gene ble det antatt at det innvendige området var et firkantet område. in inches and partly also values "D/L". The vertical axis gives the tensile force on each one inch width of the membrane for different deflections and also the ratio between the external volume of the container and the internal volume of the container (Ao/Ai) is shown. In this idealized example, it is assumed that the thickness dimension of the membrane is zero and that the distance between each pair of inner and outer membranes at the point of maximum deflection is also zero. It is also assumed that the length of the container is infinite, so that there is no need to take into account the loss of volume due to the presence of an end wall. To also simplify the calculations, it was assumed that the internal area was a square area.

Ettersom defleksjonene blir meget 'små (i størrelsesorden 2,5 til 5,0 cm, hvilket svarer til D/L på 0,014-0,027), øker kraften utøvd på membranene (og følgelig den totale kraft utøvd på rammekonstruksjonen) dramatisk, slik det kan ses på fig. 7. As the deflections become very small (on the order of 2.5 to 5.0 cm, corresponding to D/L of 0.014-0.027), the force exerted on the diaphragms (and consequently the total force exerted on the frame structure) increases dramatically, so that can be seen in fig. 7.

På den annen side for større defleksjoner (fra 12,5-25 cm som gir D/L på 0,068-0,135) er økningen i strekkraften på membranene relativt til økningen i defleksjonen betydelig mindre. Det kan også ses at for meget små defleksjoner øker ikke Ao/Ai-forholdet nevneverdig. Ettersom defleksjonene imidlertid blir større, øker dette arealforhold (som er direkte relatert til volumforholdet av beholderen for denne teoretiske beholder On the other hand, for larger deflections (from 12.5-25 cm which gives D/L of 0.068-0.135) the increase in tensile force on the membranes relative to the increase in deflection is significantly smaller. It can also be seen that for very small deflections the Ao/Ai ratio does not increase significantly. However, as the deflections become larger, this area ratio increases (which is directly related to the volume ratio of the container for this theoretical container

av uendelig lengde) med meget større rate for hver økning av defleks j onen. of infinite length) at a much greater rate for each increase of the deflection j ion.

For å trekke en sammenligning mellom disse relasjoner og en sylindrisk vakuumbeholder, skal det antas at det has en sylindrisk vakuumbeholder med uendelig lengde og at dens veggtykkel-ser er null, idet rommet mellom disse veggene også er null. Da dessuten mesteparten av lasten er inneholdt i kvadratiske containere og det må være et gulv i den sylindriske vakuumcontainer, skal det antas at beholderområdet er et kvadrat innskrevet innenfor grensene av en sirkel definert av den sylindriske vakuumcontainer. Da dessuten disse forskjellige sylindriske vakuumcontainere må inneholdes i en større forsendelsescontainer med rektangulær utforming (f.eks. en trailer eller godsvogn) skal det effektive ytre område av sylindriske containere anses for å være lik et kvadrat, hvor hver side av kvadratet er lik diameteren av en sylindrisk container. Under disse idealiserte betingelser kan det ses at Ao/Ai-forholdet for denne idealiserte sylindriske container er lik to. Ved således å plotte denne verdien på grafen av fig. 7 kan det ses at hvor defleksjonen av containeren f.eks. på fig. 6 er 15 cm eller mindre, er Ao/Ai-forholdet for containeren i henhold til den foreliggende oppfinnelsen mindre enn (og derfor bedre enn) forholdet for den sylindriske container. På den annen side er Ao/Ai-forholdet for containeren i henhold til den foreliggende oppfinnelse større enn (og således dårligere enn) forholdet for den sylindriske container for en defleksjon på 17,5 cm eller større. In order to draw a comparison between these relations and a cylindrical vacuum container, it must be assumed that there is a cylindrical vacuum container of infinite length and that its wall thickness is zero, as the space between these walls is also zero. Furthermore, since most of the cargo is contained in square containers and there must be a floor in the cylindrical vacuum container, it shall be assumed that the container area is a square inscribed within the boundaries of a circle defined by the cylindrical vacuum container. Furthermore, since these various cylindrical vacuum containers must be contained in a larger shipping container of rectangular design (e.g. a trailer or goods wagon), the effective outer area of cylindrical containers shall be considered to be equal to a square, each side of the square being equal to the diameter of a cylindrical container. Under these idealized conditions, it can be seen that the Ao/Ai ratio for this idealized cylindrical container is equal to two. By thus plotting this value on the graph of fig. 7 it can be seen that where the deflection of the container e.g. on fig. 6 is 15 cm or less, the Ao/Ai ratio of the container according to the present invention is less than (and therefore better than) the ratio of the cylindrical container. On the other hand, the Ao/Ai ratio for the container according to the present invention is greater than (and thus worse than) the ratio for the cylindrical container for a deflection of 17.5 cm or greater.

Det må understrekes at disse relasjoner fremlegges på en temmelig teoretisk måte, først og fremst for å illustrere relasjonene. Ved en reell konstruksjon av beholderen i henhold til den foreliggende oppfinnelse, må det tas hensyn til volumet som opptas av konstruksjonskomponenter, toleranser for anordningen av komponentene, membrantykkelser etc.- Videre er analysen av den sylindriske vakuumcontainer meget idealisert og det er ikke tatt hensyn til konstruktive trekk, spesielt konstruksjonen av det ytre skall av den ytre sylindriske container som må være tilstrekkelig sterk for å unngå å knekkbelastningene som den vil utsettes for. It must be emphasized that these relationships are presented in a rather theoretical way, primarily to illustrate the relationships. In a real construction of the container according to the present invention, account must be taken of the volume occupied by structural components, tolerances for the arrangement of the components, membrane thicknesses etc. - Furthermore, the analysis of the cylindrical vacuum container is highly idealized and no account has been taken of constructive features, in particular the construction of the outer shell of the outer cylindrical container which must be sufficiently strong to avoid the buckling loads to which it will be subjected.

For å omtale andre sider av den foreliggende oppfinnelse skal det med henvisning til fig. 3 bemerkes at det forbundne par av hjørnebjelker 32-32a og 34-34a er innrettet med hverandre ved en vinkel på 45° til de vertikale og horisontale akser. In order to discuss other aspects of the present invention, with reference to fig. 3, it is noted that the connected pair of corner beams 32-32a and 34-34a are aligned with each other at an angle of 45° to the vertical and horizontal axes.

Det skal også bemerkes at som omtalt tidligere ligger kraftkomponentene som utøves på disse hjørnebjeiker 32-32a og 34-34a også langs en linje som står omtrent 45° på de horisontale og vertikale akser. Da innretningskomponenten er ved 45°, er avstanden mellom det ytterste hjørne av en ytre bjelke 32 eller 34 og det innerste hjørnepunkt på den indre bjelke 32a eller 34a ved maksimum. For hver enhet av den totale tykkelsesdimen-sjon av et par av ytre og indre panelseksjoner er således den maksimale avstand fra bjelkeoverflater på større avstand fra hverandre omtrent 1,4 ganger større. Dette tillater a-t dybden av disse bjelkene 32-32a og 34-34a kan maksimeres i retningen hvorfra den største kraft utøves og således tillater optimering av konstruksjonen av bjelkene med hensyn på å motstå disse krefter. It should also be noted that, as discussed earlier, the force components exerted on these corner beams 32-32a and 34-34a also lie along a line which is approximately 45° to the horizontal and vertical axes. Since the alignment component is at 45°, the distance between the outermost corner of an outer beam 32 or 34 and the innermost corner point of the inner beam 32a or 34a is at a maximum. For each unit of the total thickness dimension of a pair of outer and inner panel sections, the maximum distance from beam surfaces at a greater distance from each other is thus approximately 1.4 times greater. This allows the a-t depth of these beams 32-32a and 34-34a to be maximized in the direction from which the greatest force is exerted and thus allows optimization of the construction of the beams with regard to resisting these forces.

Det skal også bemerkes at hvor hver av membranene 30 ellerIt should also be noted that where each of the membranes 30 or

30a slutter seg til en forbundet bjelke, er innretningen av membranene 30 elller 30a i forbindelsespunktet og relativt til bjelken slik at overflaten av bjelken er tangent til krumningen av membranen, idet membranen ligger i en jevn kurve. F.eks. kan det ses at forbindelsespunktet 52 mellom membranen 30 og bjelken 32 er tangent til membranen .30. Tangent lin j en trukket fra kontaktpunktet vil danne en vinkel med det generelle plan i panelseksjonen som er lik vinkelen som vist på fig. IA. Således gir hovedsakelig ingen bøyemomenter til membranen 30 eller 30a på stedet hvor disse membranene slutter seg til en forbundet bjelke. 30a joins a connected beam, the arrangement of the membranes 30 or 30a is at the point of connection and relative to the beam so that the surface of the beam is tangent to the curvature of the membrane, the membrane lying in a smooth curve. For example it can be seen that the connection point 52 between the membrane 30 and the beam 32 is tangent to the membrane .30. Tangent line j drawn from the point of contact will form an angle with the general plane of the panel section which is equal to the angle shown in fig. IA. Thus, substantially no bending moments are imparted to the diaphragm 30 or 30a at the point where these diaphragms join a connected beam.

De forskjellige analyser fremlagt ovenfor gjelder genereltThe various analyzes presented above apply in general

den tidligere nevnte US-PS nr. 821381 såvel som den foreliggende oppfinnelse. Den følgende analyse dreier seg mer spesielt om visse nye aspekter som spesielt skyldes de nye trekkene the previously mentioned US-PS No. 821381 as well as the present invention. The following analysis is concerned more specifically with certain new aspects which are particularly due to the new features

i henhold til den foreliggende oppfinnelse.according to the present invention.

Under de omstendigheter hvor den omgivende atmosfære er for- holdsvis varm og det inneholdte produkt befinner seg ved en meget lav temperatur (også hvor den motsatte tilstand has) foreligger problemet med varmeutvidelse. Det kan lett ses med henvisning til fig. 4 at den fleksible tetning 108 lett tillater en slik varmeutvidelse. Med ytterligere henvisning til fig. 4 skal det nå'undersøkes hvordan kraftbelastninger bringes til å reagere i konstruksjonen. Det kan ses at trykket av gassmediet inne i containeren 10 virker på den bakre indre membran 106 slik at det frembringes en bakoverrettet nettokraft som bringes til å reagere med omkretsrammen 10. På samme måte vil det omgivende lufttrykk mot den ytre bakre membran 10 4 danne en motsatt kraft av den som utøves på membranen 106 og denne bringes til å reagere med rammen 98. Nettoeffekten er at disse to kreftene kansellerer hverandre. Under the circumstances where the surrounding atmosphere is relatively warm and the contained product is at a very low temperature (also where the opposite condition exists), the problem of thermal expansion exists. It can be easily seen with reference to fig. 4 that the flexible seal 108 readily permits such thermal expansion. With further reference to fig. 4, it will now be examined how force loads are caused to react in the construction. It can be seen that the pressure of the gas medium inside the container 10 acts on the rear inner membrane 106 so that a rearward net force is produced which is caused to react with the peripheral frame 10. In the same way, the ambient air pressure against the outer rear membrane 10 4 will form a opposite force to that exerted on the diaphragm 106 and this is caused to react with the frame 98. The net effect is that these two forces cancel each other.

For å innse betydningen av dette skal det igjen vises til fig. la. Det ble tidligere nevnt at strekket på membranen, vist skjematisk ved 62 på fig. la frembringer en betydelig horison-. talkraft som er tilbøyelig til å trekke de to bjelkene (vist skjematisk ved 60 på fig. la) sammen. For å benytte dette samme prinsipp på beholderen 10 virker membranene 30 mellom hvert sett av tverrbjelker 40-44 slik at de trekker disse tverrbjel-kene mot hverandre. Disse strekkreftene motvirkes av seksjonene av de langsgående bjelker 32 og 34 og også 32a og 34a som er anbragt i kompresjon. To realize the significance of this, refer again to fig. let. It was previously mentioned that the stretch on the membrane, shown schematically at 62 in fig. la produces a significant horizon-. numerical force which tends to pull the two beams (shown schematically at 60 in Fig. la) together. To use this same principle on the container 10, the membranes 30 act between each set of cross beams 40-44 so that they pull these cross beams towards each other. These tensile forces are counteracted by the sections of the longitudinal beams 32 and 34 and also 32a and 34a which are placed in compression.

For å føre denne analysen videre skal det igjen henvises til fig. 4. Som angitt tidligere kansellerer gasstrykkreftene mot membranene 104 og 106 hverandre. Der er en foroverrettet nettokraft som skyldes det omgivende lufttrykk og som presser mot om-kretspartiet og rammen 36, tetningen 108 og rammen 98 hvor det ikke has en motvirkende kraft utøvd fra innsiden av containeren 10. Følgelig er et område som er omtrent proporsjonalt med forskjellen i arealet definert av rammen 36 og det er definert av det innvendige parti av rammen 100, utsatt for trykk inne i containeren 10, og det omgivende lufttrykk utøvd på dette omkretsområdet resulterer i en foroverrettet nettokraft. Denne foroverrettede nettokraft motvirkes av de langsgående To carry this analysis further, reference must again be made to fig. 4. As indicated previously, the gas pressure forces against the membranes 104 and 106 cancel each other. There is a net forward force due to the ambient air pressure which presses against the circumferential portion and the frame 36, the seal 108 and the frame 98 where there is no counteracting force exerted from the inside of the container 10. Accordingly, an area approximately proportional to the difference in the area defined by the frame 36 and that is defined by the inner portion of the frame 100, subjected to pressure inside the container 10, and the ambient air pressure exerted on this circumferential area results in a net forward force. This forward net force is counteracted by the longitudinal ones

bjelker 32 og 34.beams 32 and 34.

Selv om de totale krefter rettet på bjelkene 32,32a, 34 ogAlthough the total forces directed at the beams 32,32a, 34 and

34a kan være betydelige skal det imidlertid også forstås at denne spesielle anordning av bakveggen 18 ikke skaffer noen uønskede ekstra belastninger på disse bjelkene. 34a may be significant, however, it should also be understood that this special arrangement of the rear wall 18 does not provide any unwanted extra loads on these beams.

En annen utførelse av den foreliggende oppfinnelse er vistAnother embodiment of the present invention is shown

på fig. 8. Grunnkonstruksjonen ved denne annen utførelse er hovedsakelig den samme som ved den første utførelse, bortsett fra at det bakre endeparti av containeren er modifisert. Komponenter i den annen utførelse og som hovedsakelig er lik de tilsvarende komponenter i den første utførelse, vil bli gitt de samme henvisningstall med tilføyelse av et akuttegn (') on fig. 8. The basic construction of this second embodiment is essentially the same as that of the first embodiment, except that the rear end part of the container is modified. Components in the second embodiment which are substantially similar to the corresponding components in the first embodiment will be given the same reference numbers with the addition of an emergency sign (')

som betegner de i henhold til den annen utførelse. Der has således en container 10' som har en bakre endevegg 18' som omfatter en ytre membran 104' og en indre membran 106'. which denotes those according to the second embodiment. There is thus a container 10' which has a rear end wall 18' which comprises an outer membrane 104' and an inner membrane 106'.

Der foreligger en bakre ytre omkretsramme 110 med en samlet kvadratisk utforming og den ytre membran 104' er montert til denne ramme 110 på den heri tidligere omtalte måte. Der has en indre bakre omkretsramme 112 som også har en samlet kvadratisk utforming og som passer inne i rammen 110. Tverrsnitts-utformingen av rammen 110 har en viss likhet med den til bjelkene 32 og 34 og tverrsnittsformen til ramme.n 112 er temmelig lik tverrsnittsformen til bjelkene 32a og 34a. Imidlertid kan tverrsnittsformen til disse bjelkene naturligvis modifiseres. There is a rear outer circumferential frame 110 with an overall square design and the outer membrane 104' is mounted to this frame 110 in the manner previously discussed herein. There is an inner rear perimeter frame 112 which also has an overall square design and which fits inside the frame 110. The cross-sectional design of the frame 110 has some similarity to that of the beams 32 and 34 and the cross-sectional shape of the frame 112 is quite similar to the cross-sectional shape to beams 32a and 34a. However, the cross-sectional shape of these beams can of course be modified.

Der er isolerte avstandselementer 114 som adskiller rammene 110 og 112. Disse avstandselementer er vist temmelig skjematisk og hvert avstandselement 114 kunne om ønskelig være likt avstandselementene 70. Avstandselementene 114 er. slik at de tillater en begrenset bevegelse fremover og bakover av den indre ramme 112 relativt til den ytre ramme 110. Dette tillater relativ bevegelse av de indre og ytre konstruksjonsdeler på grunn av varmeutvidelse og -sammentrekning. There are isolated spacer elements 114 which separate the frames 110 and 112. These spacer elements are shown rather schematically and each spacer element 114 could, if desired, be similar to the spacer elements 70. The spacer elements 114 are. so that they allow a limited forward and backward movement of the inner frame 112 relative to the outer frame 110. This allows relative movement of the inner and outer structural members due to thermal expansion and contraction.

Med hensyn til den måte hvormed konstruksjonsbelastningen gis til rammen, skal det bemerkes at trykket av den omgivende luft mot den ytre membran 104 vil frembringe en fremadrettet resultantkraft mot den ytre ramme 110. Denne kraft må bringes til å reagere med de langsgående bjelker av den ytre konstruksjon 24'. I sammenligning med den første utførelse er således, for en konstruksjon av tilsvarende størrelse, settes de ytre langsgående bjelker (nummerert 32 og 34 i den første utførelse, men ikke vist i den annen utførelse) under større kompresjonsbelast-ninger enn i den annen utførelse. With regard to the manner in which the structural load is imparted to the frame, it should be noted that the pressure of the ambient air against the outer membrane 104 will produce a forward resultant force against the outer frame 110. This force must be made to react with the longitudinal beams of the outer construction 24'. In comparison with the first embodiment, thus, for a structure of similar size, the outer longitudinal beams (numbered 32 and 34 in the first embodiment, but not shown in the second embodiment) are put under greater compression loads than in the second embodiment.

På den annen side vil det has en bakoverrettet resultantkraft som utøves på den bakre innvendige ramme 112 når gassmediet inne i beholderen 10' trykker mot den indre bakre membran 106'. Denne kraft bringes i sin tur til å reagere med den indre langsgående bjelke (nummerert 32a og 34a i den første utførelse, On the other hand, there will be a backward-directed resultant force exerted on the rear internal frame 112 when the gas medium inside the container 10' presses against the internal rear membrane 106'. This force is in turn made to react with the inner longitudinal beam (numbered 32a and 34a in the first embodiment,

men ikke vist i den annen utførelse) som strekkrefter. Denne strekkbelastning vil være tilbøyelig til å motvirke kompresjons-belastningen som forårsakes av strekkreftene utøvd av de indre membraner 30a'. I sammenligning med den første utførelse fører således den annen utførelse for containere av sammenlignbar størrelse og utforming til en lavere netto kompresjonsbelast-ning i de indre langsgående bjelker 32a og 34a. but not shown in the second embodiment) as tensile forces. This tensile load will tend to counteract the compression load caused by the tensile forces exerted by the internal membranes 30a'. In comparison with the first embodiment, the second embodiment thus leads for containers of comparable size and design to a lower net compression load in the inner longitudinal beams 32a and 34a.

Det skal forstås at forskjellige modifikasjoner kan gjøresIt should be understood that various modifications may be made

uten å avvike fra den foreliggende neises grunnleggende lære.without deviating from the present neise's basic teaching.

' nSj. cf anes t<q>:£?.£ct:cks cp rs* 3&} £ ' nSj. cf anes t<q>:£?.£ct:cks cp rs* 3&} £

Sir!<el -Def i nis i oner Sir!<el -Def i nis i oner

Claims

1. Vacuum-insulated container that defines a container area and with a longitudinal axis, a front end and a rear end, characterized in that it includes: a) a first fluid-tight outer side wall construction arranged to expose foot to ambient pressure, b) another fluid-tight inner side wall structure separated internally from the outer side wall structure and defining the container area, wherein c) the first and second outer side wall structures between them define a substantially evacuated insulating area to insulate the container area against heat transfer from the surroundings, d) the outer sidewall construction comprises a number of sidewall sections each consisting of: 1. a perimeter frame defining a sidewall section area, 2. a generally planar membrane section extending over the sidewall section area and having a central main portion and a peripheral portion attached to the peripheral frame, wherein 3. the central main portion of the membrane section relative to the peripheral frame therefrom by an inwardly curved plane, such that ambient pressure acting against the outer surface of the membrane section causes the membrane section to react substantially in full tension to resist the ambient pressure, and e) a fluid-tight rear end wall section comprising a rear outer wall section and a rear inner wall section which between them define another substantially evacuated area, at least the rear inner wall section being connected to the rear end of the second inner side wall structure so as to be movable together with it, and the rear end of the second side wall structure and the rear inner wall section are mounted so that they can be moved along the longitudinal axis relative to the outer side wall structure in such a way that differential thermal expansion and contraction of the first outer side wall structure and the second inner wall construction is permitted by movement of the rear end of the second side wall construction and the rear inner wall section and the rear inner wall section relative to the first outer side wall construction.

2. Container according to claim 1, characterized in that the rear outer wall section is also connected to the rear end of the other inner side wall structure so that it can be moved together with it.

3. Container according to claim 2, characterized in that the rear outer wall section comprises a rear outer perimeter frame which is mounted adjacent to the rear perimeter frame on the first outer side wall structure and which is connected to the perimeter frame on the first outer side wall structure via a fluid-tight seal which allows movement of the rear outer perimeter frame of the rear outer wall section relative to the outer perimeter frame of the first outer side wall structure.

4. Container according to claim 1, characterized in that: a) the rear outer wall section comprises: 1. a rear outer perimeter frame defining a rear outer wall section area, 2. a generally planar outer membrane section extending across the rear outer wall section area and having a central main portion and a circumferential portion attached to the rear outer circumferential frame, wherein 3. the central main portion of the outer rear membrane section relative to the rear outer circumferential frame is in the form of an inwardly curved plane so that ambient pressure acting against the outer surface of the rear outer membrane section causes the rear outer membrane section to react substantially entirely in stretch to resist the ambient pressure, and that b) the rear outer wall section includes: 1. a rear inner perimeter frame defining a rear inner wall section area, 2. a generally planar inner rear membrane section extending over the rear inner circumferential frame surface and having a main portion and a circumferential portion secured in the rear inner circumferential frame, wherein 3. the central main part of the rear inner membrane section relative to the rear inner circumferential frame, has the form of an outwardly curved plane in such a way that pressure inside the container and acting against the inner surface of the rear inner frame section, causes the rear inner membrane section to react essentially fully in tension to resist the pressure inside the container.

5. Container according to claim 1, characterized in that the rear end of the outer side wall construction comprises a rear perimeter frame and the rear outer wall section comprises a rear outer membrane section which extends over the surface of the rear outer wall section defined by the rear perimeter frame, rear outer membrane section has a central main part and a peripheral part attached to the rear peripheral frame on the outer side wall structure and in the central main part of the rear outer membrane section has relative to the rear peripheral frame has the shape of an inwardly curved plane, so that ambient pressure acting against the outer surface of the rear membrane section, causing the membrane section to react substantially fully in tension to resist the ambient pressure, the rear inner wall section being movably mounted relative to the outer rear wall section.

6. Container according to claim 5, characterized in that the rear inner wall section comprises: a) a rear inner perimeter frame defining a rear inner wall section area; b) a generally planar rear inner membrane section extending over the rear inner wall section area and having a central main portion and a peripheral portion attached to the rear inner circumferential frame, wherein c) the central main part of the rear inner membrane section relative to the rear inner circumferential frame has the form of an outwardly curved plane in such a way that the pressure inside the container acts against an inner surface of the rear inner membrane section and causes the rear inner membrane section to react substantially in full stretch to resist the pressure inside the container.

7. Container according to claim 1, characterized in that the inner container construction comprises a number of other wall sections, each of these other wall sections comprising: a. another perimeter frame defining another wall section area, b. a generally planar second membrane section extending over the second wall section area and having a central main portion and a peripheral portion attached to the second peripheral frame, wherein c. the central part of the second membrane section relative to the peripheral frame is in the form of an outwardly curved plane in such a way that the pressure inside the container and acting against the inner surface of the membrane section causes the membrane section to react substantially in full tension to resist the pressure inside the container.

8. Container according to claim 7, characterized in that the rear outer wall section is also connected to the rear end of the other inner side wall structure so that it can be moved together with it.

9. Container according to claim 8, characterized in that the rear outer wall section comprises an outer rear perimeter frame which is mounted adjacent to the rear perimeter frame on the first outer side wall structure and which is connected to the perimeter frame on the first outer side wall structure via a fluid-tight seal which allowing movement of the rear outer perimeter frame of the rear outer wall section relative to the rear perimeter frame of the first outer side wall structure.

10. Container according to claim 7, characterized in that a. the rear outer wall section includes: 1. a rear outer perimeter frame defining a rear outer wall section area, 2. a generally planar rear outer membrane section extending over the rear outer wall section area and having a central main portion and a peripheral portion attached to the rear outer peripheral frame, wherein 3. the central main portion of the central rear membrane section relative to the rear outer circumferential frame has the shape of an inwardly curved plane, so that ambient pressure acting against the outer surface of the rear outer membrane section causes the rear outer membrane section to react substantially completely in tension to resist the surrounding pressure, and that b) the rear inner wall section comprises 1. a rear inner perimeter frame defining a rear inner wall section area, 2. a generally planar inner..diaphragm section extending over the rear inner circumferential area and having a central main portion and a circumferential portion attached to the rear inner circumferential frame, wherein 3. the central main part of a rear inner membrane section relative to the rear inner circumferential frame has the shape of an outwardly curved plane in such a way that pressure inside the container and acting against the inner surface of the rear inner frame section causes the rear inner membrane section to react essentially fully in tension to resist pressure inside the container.

11. Container according to claim 7, characterized in that the rear end of the outer side wall construction comprises a rear perimeter frame and the rear outer wall section comprises a rear outer membrane section which extends over a rear outer wall section area defined by the rear perimeter frame, the rear outer peripheral frame section has a central main part and a peripheral part attached to the rear peripheral on the outer side wall structure and the central main part of the rear outer membrane section relative to the rear peripheral frame has the shape of an inwardly curved plane, so that the ambient pressure acting against it outer surface of the rear membrane section causes the membrane section to react substantially fully in tension to resist the ambient pressure, the rear inner wall section being movably mounted relative to the rear_outer wall section.

12. Container according to claim 11, characterized in that the rear inner wall section comprises a) a rear inner perimeter frame defining a rear inner wall section area; b) a generally planar inner membrane section extending over the rear inner wall section area and having a central main portion and a peripheral portion attached to the rear inner circumferential frame, wherein c) the central main portion of the rear inner membrane section relative to the rear inner circumferential frame has the form of an outwardly curved plane in such a way that the pressure inside the container and acting against the inner surface of the rear inner membrane section causes the rear inner membrane section to react essentially fully in tension to resist the pressure inside the container.

13. Vacuum-insulated container defining a container area and having a front end, a rear end, a longitudinal axis, a vertical axis and a transverse axis, characterized in that it comprises a) a first fluid-tight side wall construction designed to be exposed to ambient pressure, b) a second fluid-tight inner side wall construction separated from the first side wall construction and defining the container area, wherein c) the first and second structures between them define a substantially evacuated insulating area to insulate the container area against heat transfer from the surroundings, and that d) the outer container structure comprises a first support frame, the first support frame consisting of 1. a number of first longitudinal corner braces placed at edge corner locations on the container, 2. a series of first cross beams extending transversely between adjacent pairs of the first corner beams such that each adjacent pair of first cross beams with portions of their connected corner beams form a first perimeter frame section, e) that the outer sidewall structure further comprises a first membrane device mounted on the first support frame, each first perimeter frame defining a first connected wall section area and the first membrane devices defining a series of generally planar first membrane sections each extending over one of the connected first wall section areas, each first membrane section has a central main portion and a peripheral portion attached to its connected first peripheral frame section and the central main portion of each first membrane section relative to its connected peripheral frame is in the form of an inwardly curved plane in such a way that ambient pressure acting against the outer surface of the first membrane section causes the first membrane section to react substantially in full stretch to resist the ambient pressure, that f) the inner container structure comprises another support frame, the second support frame consisting of 1. a number of other longitudinal corner beams placed at edge corner locations on the container, 2. a series of other cross beams extending transversely between adjacent pairs of the first corner beams, such that each adjacent pair of second cross beams with portions of their connected corner beams forms a different perimeter frame section, that g) the inner sidewall container structure further comprises another diaphragm assembly mounted on the second support frame, each of the second circumferential frame sections defining another connected wall section region and the second membrane assembly defining a series of generally planar second membrane sections each extending over one of the connected second wall section regions and and where' every other membrane section has a central main part and a peripheral part which is attached to its connected other peripheral frame, the central main part of every other membrane section relative to its connected peripheral frame section having the form of an outwardly curved plane in such a way that the pressure inside the container and which acting against the inner surface of the second membrane section causes the second membrane section to react substantially in full stretch to resist the ambient pressure and that h) a fluid-tight rear end wall section comprises a rear outer wall section and a rear inner wall section which between them define another substantially evacuated area, at least the rear inner wall section being connected to the rear end of the second inner side wall structure so that it can be moved together with this, and the rear end of the second inner side wall structure and rear inner end wall sections mounted so that they can be moved along the longitudinal axis relative to the outer side wall structure in such a way that differential thermal expansion and contraction of the first outer side wall structure <*> ion and the second inner wall structure is allowed by movement of the rear end of the second side wall structure and the rear inner wall section relative to the first outer side wall structure.

14. Container according to claim 13, characterized in that each of the other corner beams is arranged adjacent to and within one of the connected first corner beams.

15. Container according to claim 14, characterized in that the outer wall section is also connected to the rear end of the inner side wall construction so that it can be moved together with it.

16. Container according to claim 15, characterized in that the rear outer wall section comprises an outer rear perimeter frame which is mounted adjacent to the rear perimeter frame on the first outer side wall structure and which is connected to the perimeter frame on the first outer side wall structure via a fluid-tight seal which allows movement of the outer rear perimeter frame of the rear outer wall section relative to the rear perimeter frame of the first outer side wall structure.

17. Container according to claim 14, characterized in that a) the rear outer wall section comprises 1. a rear outer perimeter frame defining a rear outer wall section area, 2. a generally planar rear outer membrane section extending over the rear outer wall section area and having a central main portion and a central circumferential portion attached to the rear outer circumferential frame, wherein 3. the central main portion of the rear outer membrane section relative to the rear outer circumferential frame is in the form of an inwardly curved plane, so that ambient pressure acting against the outer surface of the rear outer membrane section causes the rear outer membrane section to react substantially completely in tension to resist the surrounding pressure, and that b) the rear inner wall section comprises 1. rear inner perimeter frame defining a rear inner wall section area, 2. a generally planar inner rear membrane section extending over the rear inner circumferential frame region having a central main portion and a circumferential portion attached to the rear inner circumferential frame, wherein 3. the central main portion of the rear inner membrane section relative to the rear inner circumferential frame has the form of an outwardly curved plane in such a way that pressure inside the container acting against the inner surface of the rear inner frame section causes the rear inner membrane section to react essentially fully in tension to resist the pressure inside the container.

18. Container according to claim 14, characterized in that the rear end of the outer side wall construction comprises a rear perimeter frame and that the rear exterior wall section comprises a rear exterior membrane section that extends over a rear exterior wall section area defined by the rear perimeter frame, rear outer membrane section has a central main part and a peripheral part fixed in the rear outer peripheral frame on the outer side wall structure and the central main part of the rear outer diaphragm section relative to the rear peripheral frame has the shape of an inwardly curved plane so that ambient pressure acting on the outer surface of the rear outer membrane section causes the membrane section to react substantially fully in tension to resist ambient pressure, the rear inner wall section being movable relative to the rear outer wall section.

19. Container according to claim 18, characterized in that the rear inner wall section comprises a) a rear inner perimeter frame defining a rear inner wall section area; b) a generally planar inner membrane section extending over the rear inner wall section and having a central main portion and a peripheral portion attached to the rear inner circumferential frame, c) the central main portion of the rear inner membrane section relative to the rear inner circumferential frame has the form of an outwardly curved plane in such a way that pressure inside the container acting against the inner surface of the rear inner membrane section causes the rear inner membrane section to react substantially in full stretch to resist the pressure inside the container.

20. Container according to claim 13, characterized in that the rear outer wall section is also connected to the rear end of the second inner side wall construction so that it can be moved together with it.

21. Container according to claim 20, characterized in that the rear outer wall section comprises a rear outer perimeter frame which is mounted adjacent to the rear perimeter frame on the first outer side wall structure and which is connected to the perimeter frame on the first outer side wall structure via a fluid-tight seal which allows movement of a rear outer perimeter frame of the rear outer wall section relative to the rear perimeter frame of the first outer side wall structure.

22. Container according to claim 13, characterized in that a) the rear outer wall section comprises 1. a rear outer perimeter frame defining a rear outer wall section area, 2. a generally planar rear outer membrane section extending over the rear outer wall section area and having a central main portion and a peripheral portion attached to the rear outer peripheral frame, wherein 3. the central main portion of the rear outer membrane section relative to the rear outer circumferential frame has the form of an inwardly curved plane, so that ambient pressure acting against the outer surface of the rear outer membrane section causes the rear outer membrane section to react essentially fully stretched to resist the ambient pressure, and that b) the rear inner wall section comprises 1. a rear inner perimeter frame defining a rear inner wall section area, 2. a generally planar inner diaphragm section extending over a rear inner circumferential frame area and having a central main portion and a circumferential portion attached to the rear inner circumferential frame, wherein 3. the central main part of the rear inner membrane section relative to the rear inner circumferential frame has the form of an outwardly curved plane in such a way that pressure inside the container and acting against the inner surface of the rear inner membrane section causes the rear inner membrane section to react substantially in full stretch to resist the pressure inside the container.

23. Container according to claim 13, characterized in that the rear end of the outer side wall construction comprises a rear perimeter frame and the rear exterior wall section comprises a rear exterior membrane section that extends over a rear exterior wall section area defined by the rear exterior perimeter frame, the rear outer membrane section has a central main part and a peripheral part attached to the rear peripheral frame on the outer side wall structure, the central main part of the rear external membrane section relative to the rear peripheral frame having the form of an inwardly curved plane, so that the ambient pressure acting against the outer surface of the rear outer membrane section causes the membrane section to react substantially fully in tension to resist ambient pressure, the rear inner wall section being mounted movably relative to the rear outer wall section.

24. Container according to claim 23, characterized in that the rear inner wall section comprises a) a rear inner perimeter frame defining a rear inner wall section area; b) a generally planar rear inner membrane section extending over the rear inner wall section area and having a central main portion and a peripheral portion attached to the rear inner circumferential frame, wherein c) the central main portion of the rear inner membrane section relative to the rear inner circumferential frame has the shape of a curved plane in such a way that the pressure inside the container and acting against the inner surface of the rear inner membrane section causes the rear inner membrane section to to react mainly in full stretch to resist the pressure inside the container.

25. Vacuum-insulated container that defines a container area and has a longitudinal axis, a front end and a rear end, characterized in that it comprises a) a first, fluid-tight outer side wall construction arranged to be exposed to ambient pressure, b) another, fluid-tight inner sidewall structure separate from the outer sidewall structure and defining the container area, wherein c) the first and second outer side wall structures between them define a substantially evacuated, insulating area to isolate the container area from the heat transfer from the surroundings, and that d) a fluid-tight rear end wall section comprises a rear outer wall section and a rear inner wall section which between them define another substantially evacuated area, the rear inner wall section and the rear outer wall section being connected to at a rear end of the second inner side wall structure such that it is movable together with this and the rear end of the other inner side wall structure and the rear inner and outer wall sections are mounted so that they can be moved along the longitudinal axis relative to the outer side wall structure in such a way that differential thermal expansion and - contraction of the first outer side wall structure and the second inner side wall structure is allowed by movement of the rear end of the second side wall structure and the rear inner and outer wall sections relative to the first outer side wall structure.

26. Container according to claim 25, characterized in that the rear outer wall section comprises an outer rear perimeter frame which is mounted to the rear perimeter frame on the first outer side wall construction and which is connected to the perimeter frame on the first outer side wall construction via a fluid tight seal that allows movement of the rear outer perimeter frame of the rear outer wall section relative to the rear perimeter frame of the first outer side wall structure.

27. Container according to claim 25, characterized in that a) the rear outer wall section comprises 1. a rear outer perimeter frame defining a rear outer wall section area, 2. a generally planar rear outer membrane section extending over the rear outer wall section area and having a central main portion and a peripheral portion attached to the rear outer peripheral frame, wherein 3. the central main part of the rear outer membrane section relative to the rear outer circumferential frame has the shape of an inwardly curved plane, so that the ambient pressure acting against the outer surface of the rear outer membrane section for the rear outer membrane section to react substantially completely in tension to resist ambient pressure, and that b) the rear inner wall section comprises 1. a rear inner perimeter frame defining rear inner wall section area, 2. a general planar section extending across the rear inner circumferential frame area and having a central main portion and a circumferential portion attached to the rear inner circumferential frame, wherein 3. the central main part of the rear inner membrane section relative to the rear inner circumferential frame has the form of an outwardly curved plane, in such a way that pressure inside the container and acting against the inner surface of the rear inner frame section, it gets rear inner frame section to react essentially fully in tension to resist pressure inside the container.