NO862944L - BOEY CONSTRUCTION FOR FREDERICK'S PETROLEUM ACTIVITIES. - Google Patents
BOEY CONSTRUCTION FOR FREDERICK'S PETROLEUM ACTIVITIES.Info
- Publication number
- NO862944L NO862944L NO862944A NO862944A NO862944L NO 862944 L NO862944 L NO 862944L NO 862944 A NO862944 A NO 862944A NO 862944 A NO862944 A NO 862944A NO 862944 L NO862944 L NO 862944L
- Authority
- NO
- Norway
- Prior art keywords
- hull
- oil storage
- oil
- center
- water
- Prior art date
Links
- 238000010276 construction Methods 0.000 title claims description 40
- 230000000694 effects Effects 0.000 title description 7
- 239000003208 petroleum Substances 0.000 title 1
- 238000003860 storage Methods 0.000 claims description 88
- XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N water Substances O XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 67
- 230000005484 gravity Effects 0.000 claims description 58
- 230000033001 locomotion Effects 0.000 claims description 32
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 claims description 31
- 238000007667 floating Methods 0.000 claims description 14
- 238000005452 bending Methods 0.000 claims description 10
- 238000009434 installation Methods 0.000 claims description 9
- 238000000034 method Methods 0.000 claims description 9
- 238000006243 chemical reaction Methods 0.000 claims description 5
- 238000004873 anchoring Methods 0.000 claims description 4
- 230000001105 regulatory effect Effects 0.000 claims description 4
- 230000001276 controlling effect Effects 0.000 claims description 3
- 230000008859 change Effects 0.000 claims description 2
- 239000003921 oil Substances 0.000 description 97
- 239000013535 sea water Substances 0.000 description 7
- 230000008878 coupling Effects 0.000 description 4
- 238000010168 coupling process Methods 0.000 description 4
- 238000005859 coupling reaction Methods 0.000 description 4
- 239000010779 crude oil Substances 0.000 description 4
- 238000009826 distribution Methods 0.000 description 3
- 230000010355 oscillation Effects 0.000 description 3
- 238000005096 rolling process Methods 0.000 description 3
- 230000008901 benefit Effects 0.000 description 2
- 238000006073 displacement reaction Methods 0.000 description 2
- 239000012530 fluid Substances 0.000 description 2
- 230000006870 function Effects 0.000 description 2
- 230000004807 localization Effects 0.000 description 2
- 230000004048 modification Effects 0.000 description 2
- 238000012986 modification Methods 0.000 description 2
- 230000000452 restraining effect Effects 0.000 description 2
- 241000238017 Astacoidea Species 0.000 description 1
- 230000009471 action Effects 0.000 description 1
- 239000003831 antifriction material Substances 0.000 description 1
- 239000003795 chemical substances by application Substances 0.000 description 1
- 230000001419 dependent effect Effects 0.000 description 1
- 238000010586 diagram Methods 0.000 description 1
- 238000005553 drilling Methods 0.000 description 1
- 230000007613 environmental effect Effects 0.000 description 1
- 239000006260 foam Substances 0.000 description 1
- 239000007788 liquid Substances 0.000 description 1
- 238000012423 maintenance Methods 0.000 description 1
- 230000007246 mechanism Effects 0.000 description 1
- 230000008569 process Effects 0.000 description 1
- 238000005086 pumping Methods 0.000 description 1
- 230000009467 reduction Effects 0.000 description 1
- 239000007787 solid Substances 0.000 description 1
- 230000003595 spectral effect Effects 0.000 description 1
- 230000000087 stabilizing effect Effects 0.000 description 1
- 239000008400 supply water Substances 0.000 description 1
- 229920003002 synthetic resin Polymers 0.000 description 1
- 239000000057 synthetic resin Substances 0.000 description 1
- 230000007704 transition Effects 0.000 description 1
- 238000005303 weighing Methods 0.000 description 1
Landscapes
- Production Of Liquid Hydrocarbon Mixture For Refining Petroleum (AREA)
- Working-Up Tar And Pitch (AREA)
Description
Foreliggende oppfinnelse angår en bøyekonstruksjon med et produksjonsdekk, oljelagerrom og et stigerørsystem som forbinder en undersjøisk brønninstallasjon på sjøbunnen med produksjonsdekket. Stigerørsystemet strekker seg gjennom en sentral og i lengderetningen for skroget i bøyen forløpende passasje. Bøyekonstruksjonen er egnet for produksjon på vanndybder fra omtrent 300 meter til minst 2.100 meter og under ekstreme omgivelsesforhold. The present invention relates to a buoy structure with a production deck, oil storage room and a riser system that connects a subsea well installation on the seabed with the production deck. The riser system extends through a central and longitudinal passage for the hull in the buoy. The buoy construction is suitable for production in water depths from approximately 300 meters to at least 2,100 meters and under extreme environmental conditions.
Tidligere forslåtte konstruksjoner av denne type harPreviously battered constructions of this type have
omfattet oppjekkbare konstruksjonstyper som er festet til og hviler på sjøbunnen, en bardunert tårnkonstruksjon , slik som vist i US patent nr. 3 903 705 og videre beskrevet i "Offshore Magazine", april 1983, side 47 til og med 60, og strekkstagplatt-former , slik som vist i US patenter nr. 3 780 685 og nr. 3 684 included jack-up types of construction that are attached to and rest on the seabed, a bar-dunned tower construction, as shown in US Patent No. 3,903,705 and further described in "Offshore Magazine", April 1983, pages 47 through 60, and tie rod plate forms , as shown in US Patents No. 3,780,685 and No. 3,684
638. 01jelagerkapasiteten som ønskes på sjøen er omtrent 500 000 fat, og det foretrekkes fra 750 000 til 1 000 000 fat. Det synes ikke å være enkelt å tilveiebringe et oljelager på over 100 000 tonn i forbindelse med en oppjekkbar plattform, en bardunert tårnkonstruksjon eller en strekkstagplattform som kort er nevnt foran. Formålet med foreliggende oppfinnelse er å tilveiebringe en flytende fralands konstruksjon som vil kunne inneholde et råoljelager til rimelige omkostninger og kombinert med produksjonsutstyr og med et stigerørsystem forbundet med den flytende oljelagerkonstruksjon. En av fordelene med bøyekonstruksjonen for dette formål er at egenperioden ved duving, stamping og rulling kan gjøres mye lengre enn egenperioden for en forventet havbølge. Bevegelsen av bøyekonstruksjonen kan gjøres mye mindre enn bevegelsen av et halvt nedsenket eller et flytende fartøy som har et i hovedsaken horisontalt profil. 638. The desired oil storage capacity at sea is approximately 500,000 barrels, and it is preferred from 750,000 to 1,000,000 barrels. It does not seem to be easy to provide an oil storage of over 100,000 tonnes in connection with a jack-up platform, a bar-dunned tower structure or a tension rod platform as briefly mentioned above. The purpose of the present invention is to provide a floating offshore structure which will be able to contain a crude oil storage at reasonable costs and combined with production equipment and with a riser system connected to the floating oil storage structure. One of the advantages of the buoy construction for this purpose is that the natural period by dove, stomping and rolling can be made much longer than the natural period of an expected ocean wave. The movement of the buoy structure can be made much smaller than the movement of a semi-submerged or floating vessel which has a mainly horizontal profile.
En viktig parameter som må tas i betraktning ved bøyekon-struksjoner av denne type til havs er avstanden mellom tyngdepunktet for hele konstruksjonen og dennes oppdriftssenter. Det er nødvendig at tyngdepunktet blir liggende under oppdriftssentrret for å sikre stabiliteten. Hvis avstanden mellom tyngdepunktet og oppdriftssentret er lang,da vil konstruksjonen få en kort egenperiode ved stamping og rulling, og den dynamiske bevegelse som følger av bølgene vil bli stor. Hvis avstanden mellom oppdriftssentret og tyngdepunktet er kort, vil konstruksjonen få An important parameter that must be taken into account for buoy constructions of this type at sea is the distance between the center of gravity of the entire construction and its center of buoyancy. It is necessary that the center of gravity lies below the center of buoyancy to ensure stability. If the distance between the center of gravity and the center of buoyancy is long, then the construction will have a short natural period during pounding and rolling, and the dynamic movement resulting from the waves will be large. If the distance between the center of buoyancy and the center of gravity is short, the structure will get
en større vipp eller hellning som følge av vind- og strømforhold, men den vil reagere mindre på bølgeforholdene. En optimal eller foretrukken avstand mellom tyngdepunktet og oppdriftssentret for en konstruksjon kan bestemmes, og hvis en slik avstand fra tyngdepunktet til oppdriftssentret opprettholdes konstant, vil konstruksjonens stabilitet bli bedre. a greater roll or pitch due to wind and current conditions, but it will react less to wave conditions. An optimal or preferred distance between the center of gravity and the center of buoyancy for a structure can be determined, and if such a distance from the center of gravity to the center of buoyancy is maintained constant, the stability of the structure will improve.
En annen parameter som må tas i betraktning angår stigerør-systemet for en dybde på mer enn 300 meter. Slike stigerørsystemer utsettes for vesentlige horisontale belastninger og krever enten en eller annen form for en sideveis avstøtning eller må utsettes for strekk. Ved en strekkfortøyd plattform er det mulig å Another parameter that must be taken into account concerns the riser system for a depth of more than 300 metres. Such riser systems are exposed to significant horizontal loads and either require some form of lateral repulsion or must be subjected to tension. With a tension-moored platform, it is possible to
benytte enkel strekking av stigerørsystemet. I et halvt nedsenkbart fartøy er det nødvendig benytte duvingskompensator for å opprettholde konstant spenning i stigerørene. use simple stretching of the riser system. In a semi-submersible vessel, it is necessary to use a dove compensator to maintain constant tension in the risers.
Flytende oljelagerenheter av bøyetypen er vist i US patenter nr. 3 921 557 og nr. 3 360 810. Det sistnevnte patent viser et ytre stigerørsystem med et vertikalt, langstrakt skrog som oljelager, og utenfor ved toppen av skroget er det anordnet sidetanker som utgjør en variabel ballanseballast for å opprettholde et konstant dypgående for fartøyet. I US patent nr. 3 921 857 er det vist en fleksibel stigerørinnretning som strekker seg gjennom en sentral passasje i et skrog av bøyetypen, og stigerørene er forsynt med et strekkorgan, mens skroget tjener som oljelager. Floating oil storage units of the buoy type are shown in US patents no. 3,921,557 and no. 3,360,810. The latter patent shows an external riser system with a vertical, elongated hull as oil storage, and outside at the top of the hull there are arranged side tanks which form a variable balance ballast to maintain a constant draft for the vessel. In US patent no. 3,921,857, a flexible riser device is shown which extends through a central passage in a hull of the buoy type, and the risers are provided with a tension member, while the hull serves as an oil reservoir.
Det er foreslått flere typer lagerfartøyer for olje tilSeveral types of storage vessels for oil have been proposed
havs, slik som vist i US patenter nr. 3 507 238, nr. 3 880 102,sea, as shown in US patents No. 3,507,238, No. 3,880,102,
nr. 3 889 477, nr. 3 837 310 og nr. 4 059 065. 01jelagerkon-struksjonene ifølge disse patenter søker generelt å opprettholde konstant vekt under fylling og tømming av olje ved å variere vannballasten, slik at det opprettholdes et i hovedsaken konstant dypgående for fartøyet. No. 3,889,477, No. 3,837,310 and No. 4,059,065. The bearing constructions according to these patents generally seek to maintain constant weight during filling and emptying of oil by varying the water ballast, so that an essentially constant draft is maintained for the vessel.
I US patent nr. 3 470 836 er det vist en undersjøisk brønnhodekonstruksjon med et langstrakt skrog som ikke benyttes for lagring av olje, men for å tilveiebringe en sentral passasje som det strekker seg stigerør gjennom. Stigerørene er forsynt med en flottør for å holde stigerørene under et passende strekk. US patent no. 3,470,836 shows a subsea wellhead structure with an elongated hull which is not used for storing oil, but to provide a central passage through which a riser extends. The risers are provided with a float to keep the risers under a suitable tension.
På toppen av skroget er det montert et neddykket arbeidskammerA submerged working chamber is mounted on top of the hull
som vanligvis ligger helt under vannflaten.which is usually completely below the water surface.
Fralandskonstruksjoner er vanligvis blitt utformet for en eller to funksjoner, f.eks. for lagring av olje og for bore- og produksjonsutstyr der oljelageret er atskilt fra dette utstyr. Offshore constructions have usually been designed for one or two functions, e.g. for the storage of oil and for drilling and production equipment where the oil storage is separated from this equipment.
Foreliggende oppfinnelse tar sikte på å frembringe en ny bøyekonstruksjon som omfatter oljelager med ønsket kapasitet og understøtter et produksjonsdekk for passende produksjonsutstyr, The present invention aims to produce a new buoy structure that includes oil storage with the desired capacity and supports a production deck for suitable production equipment,
og konstruksjonen omfattewr en forbindelse til et stigerørsystem fra en installasjon med flere brønnhoder på sjøbunnen. Det tilveiebringes et passende strekk i stigerørledningen som strekker seg gjnnom bøyekonstruksjonen. Ifølge oppfinnelsen sørges det for et i hovedsaken konstant dypgående, en forøket stabilitet ved at tyngdepunktet for hele massen holdes på et bestemt sted og at bøyen har en egensvingeperiode større enn den forventede svingeperiode for bølgene. Bøyekonstruksjonen er forsynt med innretninger for å opprettholde tyngdepunktet for hele massen i en valgt posisjon, samtidig som det både opprettholdes konstant dypgående og en bestemt avstand mellom tyngdepunktet og oppdriftssentret. Oppfinnelsen tar også sikte på å frembringe en bøyekonstruksjon som på en enkel måte opptar et stigerørsystem og med innretninger som opprettholder et konstant og jevnt strekk i en rekke separate stigerør som strekker seg fra sjøbunnen. and the construction included a connection to a riser system from an installation with several wellheads on the seabed. A suitable stretch is provided in the riser pipe which extends through the buoy structure. According to the invention, an essentially constant draft is ensured, an increased stability by keeping the center of gravity of the entire mass in a specific place and the buoy having a natural swing period greater than the expected swing period for the waves. The buoy structure is equipped with devices to maintain the center of gravity for the entire mass in a selected position, while maintaining both a constant draft and a certain distance between the center of gravity and the center of buoyancy. The invention also aims to produce a buoy structure that simply accommodates a riser system and with devices that maintain a constant and uniform tension in a number of separate risers extending from the seabed.
Det primære formål med foreliggende oppfinnelse er å tilveiebringe en ny bøyekonstruksjon som omfatter oljelagerutstyr, produksjonsutstyr og et stigerørsystem. The primary purpose of the present invention is to provide a new buoy structure that includes oil storage equipment, production equipment and a riser system.
Et formål med foreliggende oppfinnelse er å tilveiebringe en slik ny bøyekonstruksjon som gir forøket stabilitet av den flytende konstruksjon som er fortøyd med kjedelinjebuede liner. An object of the present invention is to provide such a new buoy structure which provides increased stability of the floating structure which is moored with catenary curved lines.
Et annet formål med foreliggende oppfinnelse er å tilveiebringe en bøyekonstruksjon der oljelagerkammer og ballastkammere er anordnet på en ny måte for ikke bare å sørge for konstant dypgående, men også for å få en bestemt lokalisering av tyngdepunktet for konstruksjonen i forhold til oppdriftssenteret for denne. Another purpose of the present invention is to provide a buoy structure where oil storage chambers and ballast chambers are arranged in a new way to not only ensure constant draft, but also to obtain a specific location of the center of gravity for the structure in relation to the center of buoyancy for it.
Enda et formål med foreliggende oppfinnelse er å tilveiebringe en bøyekonstruksjon med nye innretninger for å forbinde den øvre ende på stigerørsystemet til produksjonsutstyret. Yet another object of the present invention is to provide a bend structure with new devices for connecting the upper end of the riser system to the production equipment.
Et ytterligere formål med foreliggende oppfinnelse er å tilveiebringe en bøyekonstruksjon der dypgående og avstanden mellom oppdriftssentret og tyngdepunktet forblir hovedsakelig konstant under varierende forhold på sjøen og også under inn-strømning og utstrømning av olje fra lagerkamrene. A further object of the present invention is to provide a buoy construction in which the draft and the distance between the center of buoyancy and the center of gravity remain essentially constant under varying conditions at sea and also during inflow and outflow of oil from the storage chambers.
Foreliggende oppfinnelse tar spesielt sikte på å frembringe en flytende konstruksjon av bøyetypen som omfatter oljelagerkapasitet og variabel ballastkapasitet og som er avpasset for forankring ved hjelp av kjedelinjebuede fortøyningsliner ved stedet for en undersjøisk brønn. Bøyekonstruksjonen omfatter et langstrakt skrog som kan posisjoneres vertikalt i vann, og for lagring av olje har skroget et oljelagerkammer som strekker seg over en stor del av høyden av konstruksjonen. Inne i skroget er det også anordnet en rekke vertikalt forløpende ballastkammere som strekker seg fra bunndelen av oljelagerkammeret til over toppdelen av oljelagerkammeret, og disse ballastkammere danner innretninger for ballasting på en slik måte at det opprettholdes konstant dypgående og konstant lokalisering av tyngdepunktet for massen ved at det kompenseres for variable belastninger. Inne i skroget finnes det innretninger for innføring av olje til lagerkammeret og for fjerning av vann fra dette, slik at oljelagerkammeret holdes fullt av væske. I skroget finnes det også innretninger for å regulere mengden og lokalisering av ballast i ballastkammeret for derved å kunne holde tyngdepunktet for hele massen på et bestemt sted og i en bestemt avstand fra oppdriftssentret for konstruksjonen, samtidig som oljemengden i oljelagerkammeret varieres. Konstruksjonen omfatter også en aksialt langsgående og gjennomgående passasje som opptar et stigerørsystem med en rekke stigerør som er koblet til en oppdriftsskapende innretning inne i passasjen for å utøve et jevnt strekk på stigerørene som er ført inne i skroget. Den øvre enden på stigerørene er forlenget opp over et dekk som oppebæres av den oppdriftsskapende innretning i den sentrale passasje og er koblet til fleksible rørledninger som fører til det faste produksjonsut styr, og det er lett tilgjengelig adkomst til de øvre ender på stigerørene. The present invention specifically aims to produce a floating construction of the buoy type which includes oil storage capacity and variable ballast capacity and which is adapted for anchoring by means of catenary curved mooring lines at the site of an underwater well. The buoy construction comprises an elongated hull that can be positioned vertically in water, and for storing oil the hull has an oil storage chamber that extends over a large part of the height of the construction. Inside the hull, there is also a series of vertically running ballast chambers extending from the bottom of the oil storage chamber to above the top of the oil storage chamber, and these ballast chambers form devices for ballasting in such a way that a constant draft and constant localization of the center of gravity of the mass is maintained by variable loads are compensated for. Inside the hull, there are devices for introducing oil to the storage chamber and for removing water from this, so that the oil storage chamber is kept full of liquid. In the hull, there are also devices to regulate the quantity and location of ballast in the ballast chamber in order to thereby be able to keep the center of gravity of the entire mass at a specific location and at a specific distance from the center of buoyancy for the structure, while at the same time varying the amount of oil in the oil storage chamber. The construction also includes an axially longitudinal and through passage which accommodates a riser system with a series of risers which are connected to a buoyancy-creating device within the passage to exert a uniform tension on the risers carried inside the hull. The upper end of the risers is extended up above a deck supported by the buoyancy-creating device in the central passage and is connected to flexible pipelines leading to the fixed production equipment, and there is easy access to the upper ends of the risers.
Oppfinnelsen tar også sikte på frembringe en fremgangsmåteThe invention also aims to produce a method
for å opprettholde et konstant dypgående og en konstant avstand mellom tyngdepunktet og oppdriftssentret for bøyekonstruksjonen for å tilveiebringe stabile bevegelseskarakteristikker idet fremgangsmåten kjennetegnes ved at oljen bringes til å strømme inn i oljelagerkammeret samtidig som vann fortrenges fra dette, to maintain a constant draft and a constant distance between the center of gravity and the center of buoyancy of the buoy structure to provide stable movement characteristics, the method being characterized by the oil being made to flow into the oil storage chamber while water is being displaced from it,
at vann bringes til å strømme inn i og fylle visse opprinnelig tomme og variable ballastkammere inntil den samlede vannvekt i disse bestemte ballastkammere og vekten av oljen og vannet i oljelagerkammeret tilsvarer den opprinnelig samlede vekt av vannet som er fylt inn i oljekammeret, og at mengden og høyden av vannet som er ført inn i de bestemte av de variable ballastkammere reguleres slik at tyngdepunktet for bøyekonstruksjonen opprettholdes på det bestemte sted. that water is caused to flow into and fill certain initially empty and variable ballast chambers until the total weight of water in these particular ballast chambers and the weight of the oil and water in the oil storage chamber equals the original total weight of the water filled into the oil chamber, and that the amount and the height of the water introduced into the specified by the variable ballast chambers is regulated so that the center of gravity of the buoy structure is maintained at the specified location.
Andre formål og fordeler med foreliggende oppfinnelse vil fremgå klart for fagfolk på området ved gjennomlesing av den følgende beskrivelse av en eksempel og på tegningen vist utførel-sesform ifølge oppfinnelsen, hvor: Other objects and advantages of the present invention will be clear to experts in the field by reading the following description of an example and the embodiment shown in the drawing according to the invention, where:
Fig. 1 er et skjematisk oppriss av en bøyekonstruksjonFig. 1 is a schematic view of a bending structure
ifølge oppfinnelsen i samvirke med en undersjøisk brønninstallasjon. Fig. 2 er et skjematisk delriss i større målestokk av den på fig. 1 viste bøyekonstruksjon. Fig. 3 er et snitt lagt i horisontalplanet langs linjen III-III på fig. 2. according to the invention in cooperation with an underwater well installation. Fig. 2 is a schematic partial view on a larger scale of the one in fig. 1 showed bending construction. Fig. 3 is a section laid in the horizontal plane along the line III-III in fig. 2.
Fig. 4 er et snitt lagt i horisontalplanet langs linjen IV-Fig. 4 is a section laid in the horizontal plane along the line IV-
IV på fig. 2.IV on fig. 2.
Fig. 5 er et skjematisk riss som viser et variabelt ballast-regulereguleringssystem som benyttes i denne bøyekonstruksjonen. Fig. 6 er et skjematisk riss av et lagrings- og utlastingssystem for råolje i denne bøyekonstruksjon der en del av et oljelagerkammer er vist skjematisk. Fig. 7 er et skjematisk riss i større målestokk av toppdelen av stigerørsystemet som er forbundet med eller tilhører den på Fig. 5 is a schematic diagram showing a variable ballast regulation system used in this buoy construction. Fig. 6 is a schematic view of a storage and unloading system for crude oil in this bent construction where part of an oil storage chamber is shown schematically. Fig. 7 is a diagrammatic view on a larger scale of the top part of the riser system which is connected with or belongs to the
fig. 1 viste bøyekonstruksjon.fig. 1 showed bending construction.
Fig. 8 er et tverrsnitt lagt i planet som er antydet med linjen VIII-VIII på fig. 7. Fig. 8 is a cross-section laid in the plane indicated by the line VIII-VIII in fig. 7.
Fig. 9 er et delsnitt i større målestokk lagt i planet somFig. 9 is a partial section on a larger scale laid in the plane as
er antydet med linjen XI-XI på fig. 7, ogis indicated by the line XI-XI in fig. 7, and
fig. 10 er et delsnitt i større målestokk av den øvre del av stigerørsystemet. fig. 10 is a partial section on a larger scale of the upper part of the riser system.
På fig. 1 er det med henvisningstallet 20 vist en utførel-sesform av en bøyekonstruksjon ifølge oppfinnelsen. Bøyen 20 In fig. 1 shows with the reference number 20 an embodiment of a bending structure according to the invention. The buoy 20
kan være plassert over en undersjøisk installasjon 21 på sjøbunnen 22 og er koblet til denne ved hjelp av en rekke i kjedelinje nedhengende fortøyningsliner 26 som er koblet til rundt perife-rien på bøyen 20 ved 27 og til egnede forankringsanordninger (ikke vist) på sjøbunnen 22. Bøyen 20 understøtter et plattformdekk 28 i en bestemt høyde over vannlinjen 29, slik at det fås en passende klaring mellom plattformdekket og vannlinjen ved den forventede bølgehøyde. Bøyen 20 har et tyngdepunkt som i eksemplet er vist ved "G" og plassert under et oppdriftssenter "B", idet beliggenheten for tyngdepunktet "G" og oppdriftssenteret "B" bare er vist skjematisk og representerer ikke den virkelige beliggenhet for den viste konstruksjon. may be located above an underwater installation 21 on the seabed 22 and is connected to this by means of a series of mooring lines hanging in chain line 26 which are connected around the periphery of the buoy 20 at 27 and to suitable anchoring devices (not shown) on the seabed 22 The buoy 20 supports a platform deck 28 at a certain height above the waterline 29, so that a suitable clearance is obtained between the platform deck and the waterline at the expected wave height. The buoy 20 has a center of gravity shown in the example at "G" and located below a center of buoyancy "B", the location of the center of gravity "G" and the center of buoyancy "B" being only shown schematically and not representing the actual location of the structure shown.
Bøyekonstruksjonen 20 omfatter en flytende konstruksjon som får begrenset sideveis bevegelse ved hjelp av i kjedelinje nedhengende fortøyningsliner 26 og som har et bestemt dypgående "D" for å holde plattformen 28 i en bestemt høyde eller på et bestemt nivå, for eksempel 25 meter over vannlinjen 29. Stige-rørsystemet 24 strekker seg oppad inne i og gjennom bøyen 20 The buoy structure 20 comprises a floating structure which is given limited lateral movement by means of mooring lines suspended in chain line 26 and which has a certain draft "D" to keep the platform 28 at a certain height or at a certain level, for example 25 meters above the waterline 29 .The ladder pipe system 24 extends upwards inside and through the buoy 20
(fig. 2), og den øvre ende av stigerørsystemet holdes i en bestemt avstand over sjøbunnen 22, og det kan skje en relativt fri vertikalt svingende bevegelse mellom bøyen og stigerørsystemet, slik det skal beskrives senere. (fig. 2), and the upper end of the riser system is held at a certain distance above the seabed 22, and a relatively free vertical swinging movement can occur between the buoy and the riser system, as will be described later.
Tyngdepunktet "G" danner tyngdepunktet for den totale masse som omfatter konstruksjonskomponentene i bøyen med plattformen 28, utstyr og lagerrom i bøyen, samt vekten av eventuell olje og vann som er lagret i bøyen. Oppdriftssentret "B" i bøyekonstruk-sjonen ligger over tyngdepunktet "G", og det er et ønskemål at avstanden "K" mellom tyngdepunktet "G" og oppdriftssentret "B" The center of gravity "G" forms the center of gravity for the total mass comprising the construction components in the buoy with the platform 28, equipment and storage space in the buoy, as well as the weight of any oil and water stored in the buoy. The center of buoyancy "B" in the buoy construction lies above the center of gravity "G", and it is desired that the distance "K" between the center of gravity "G" and the center of buoyancy "B"
kan holdes relativt konstant. Ved valg av avstandsforholdet mellom oppdriftssentret og tyngdepunktet er det lett å forstå at hvis avstanden "K" er stor, vil bøyen bli meget motstandsdyktig can be kept relatively constant. When choosing the distance ratio between the center of buoyancy and the center of gravity, it is easy to understand that if the distance "K" is large, the buoy will be very resistant
mot stampe- og rullebevegelser som skyldes vind og sjøstrømninger, men bøyen vil få en relativt kort egensvingeperiode, slik at dynamiske bevegelser fra bølgene vil bli store. Hvis avstanden "K" mellom oppdriftssentret "B" og tyngdepunktet er liten, vil bøyen ha en større tendens til å reagere på vind og sjøstrømmer, mens reaksjonen på bølgebevegelsene vil bli redusert. Foreliggende oppfinnelse tilveiebringer anordninger for både å opprettholde denne avstand "K" mellom oppdriftssentret "B" og tyngdepunktet "G" og dypgående for den flytende bøye omtrent konstant, slik at det oppnås optimale betingelser for bøyen. Slike optimale oppførselsbetingelser kan opprettholdes ved at det inngås et bestemt kompromiss mellom de foran nevnte oppførselsmønstre. against pounding and rolling movements caused by wind and sea currents, but the buoy will have a relatively short natural swing period, so that dynamic movements from the waves will be large. If the distance "K" between the center of buoyancy "B" and the center of gravity is small, the buoy will have a greater tendency to react to wind and sea currents, while the reaction to the wave movements will be reduced. The present invention provides devices for both maintaining this distance "K" between the center of buoyancy "B" and the center of gravity "G" and draft for the floating buoy approximately constant, so that optimal conditions for the buoy are achieved. Such optimal conditions of behavior can be maintained by making a certain compromise between the above-mentioned behavior patterns.
Bøyekonstruksjonen 20 omfatter mer detaljert et langstrakt skrog 32 med hulsylindrisk prismatisk form. Skrogets 32 øvre ende går over i et avskrånet eller konisk parti 33 som ender opp i en sylindrisk toppdel 34 som strekker seg oppad gjennom vannflaten og understøtter produksjonsdekket 28 i en bestemt høyde over vannflaten 29. The buoy structure 20 comprises in more detail an elongated hull 32 with a hollow cylindrical prismatic shape. The upper end of the hull 32 transitions into a chamfered or conical part 33 which ends in a cylindrical top part 34 which extends upwards through the water surface and supports the production deck 28 at a certain height above the water surface 29.
Mellom det faste ballastmiddel 38 og det permanente oppdriftsmiddel 39 er det i skroget 32 utformet et oljekammer 41 Between the solid ballast 38 and the permanent buoyancy agent 39, an oil chamber 41 is formed in the hull 32
som danner et ringformet volum eller rom, der den indre sylindriske vegg 40 danner den sentrale passasje 36 og den ytre vegg 42 which forms an annular volume or space, where the inner cylindrical wall 40 forms the central passage 36 and the outer wall 42
danner den ytre forhudning på skroget 32. 01jelagerkammeret 41 kan omfatte en rekke horisontalt arrangerte oljelagerrom 41a som hvert er forbundet med det andre, slik at det kan strømme olje mellom disse. forms the outer skin on the hull 32. The oil bearing chamber 41 may comprise a number of horizontally arranged oil bearing chambers 41a, each of which is connected to the other, so that oil can flow between them.
Inne i skroget 32 er det også anordnet en rekke vertikalt forløpende, variable ballasttanker 43. Disse tanker 43 er parallelle med aksen for skroget, og de er radialt jevnt fordelt langs en sirkel om skrogaksen som ligger innenfor den sylindriske yttervegg 42. De variable ballasttanker 43 har sylindrisk prismatisk form og strekker seg fra nær ved bunnen av skroget 32 ved de faste ballastmidler 38 gjennom oljelagerkamrene 41, Inside the hull 32 there are also arranged a number of vertically extending, variable ballast tanks 43. These tanks 43 are parallel to the axis of the hull, and they are radially evenly distributed along a circle about the hull axis which lies within the cylindrical outer wall 42. The variable ballast tanks 43 has a cylindrical prismatic shape and extends from near the bottom of the hull 32 at the fixed ballast means 38 through the oil storage chambers 41,
gjennom det permanente oppdriftsmiddel 39 og inn i den koniske del 33 i bøyekonstruksjonen. Den øvre ende på de variable ballasttanker 43 ligger ved og danner ballastrom over den øvre ende av oljelagerkammeret 41 med et formål som skal beskrives senere. Fig. 4 viser omtrent hvordan tolv variable ballasttanker through the permanent buoyancy means 39 and into the conical part 33 of the buoy structure. The upper end of the variable ballast tanks 43 lies next to and forms a ballast space above the upper end of the oil storage chamber 41 with a purpose to be described later. Fig. 4 shows approximately how twelve variable ballast tanks
er anordnet i en sirkel rundt aksen for den sentrale passasje 36. Det totale volum av de variable ballasttanker 43, målt til toppen av oljelagerkammeret, står i forhold til det totale volum av oljelagerkammeret 41, og dette forhold kan være 0,13 når oljen som skal lagres har en spesifikk vekt på 0,85. Forlengelsen av de variable ballasttanker over toppen av oljelagerkamrene vil kompensere for de variable oljemengder som er lagret, slik det skal beskrives senere. is arranged in a circle around the axis of the central passage 36. The total volume of the variable ballast tanks 43, measured to the top of the oil storage chamber, is proportional to the total volume of the oil storage chamber 41, and this ratio can be 0.13 when the oil which to be stored has a specific gravity of 0.85. The extension of the variable ballast tanks over the top of the oil storage chambers will compensate for the variable quantities of oil stored, as will be described later.
Over det permanente oppdriftsmiddel 39 kan det i den koniske del av skroget være utformet et arbeidskammer som inneholder forskjellig utstyr for pumping av de fluider som benyttes i forbindelse med driften av bøyekonstruksjonen. Slikt utstyr kan omfatte de nødvendige pumper og ventiler for styrigng av strømmen av den variable ballast og av oljevolumet i oljekammeret 41. Noe av dette sistnevnte utstyr kan være koblet til utstyr på produksjonsdekket, slik det skal beskrives senere. Above the permanent buoyancy means 39, a working chamber can be designed in the conical part of the hull which contains various equipment for pumping the fluids used in connection with the operation of the buoy structure. Such equipment may include the necessary pumps and valves for controlling the flow of the variable ballast and of the oil volume in the oil chamber 41. Some of this latter equipment may be connected to equipment on the production deck, as will be described later.
Som vist på fig. 3 kan den sylindriske del 34 med redusert diameter i bøyekonstruksjonen omfatte et ringrom som dannes mellom den ytre sylindriske vegg 45 og den indre sylindriske vegg 40, slik at det dannes den sentrale passasje 36 ved toppdelen 34. I ringrommet kan det være anordnet en rekke rørføringer 46, en vertikal heis 47, og diametralt motstående til denne er det trapper 49 som fører fra produksjonsdekkene 28 til pumperommet 50 i den koniske del 33 av skroget 32. As shown in fig. 3, the cylindrical part 34 with a reduced diameter in the bending structure can comprise an annulus which is formed between the outer cylindrical wall 45 and the inner cylindrical wall 40, so that the central passage 36 is formed at the top part 34. In the annulus, a number of pipe lines can be arranged 46, a vertical lift 47, and diametrically opposite to this there are stairs 49 leading from the production decks 28 to the pump room 50 in the conical part 33 of the hull 32.
I hver av de variable ballasttanker 43 er det anordnet innretninger for å styre mengden av ballast i tankene 43. Som vist på fig. 5 omfatter hver tank 43 en adkomstluke 51 ved toppen av tanken og i området ved pumperommet 50. Inne i hver tank 43 er det anordnet en neddykkbar pumpe 52 av en passende type som via en rørledning 53 er koblet til en tømmeventil 54 som er plassert i pumperommet. Tømmeventilen 54 kan være koblet parallelt til en fylleventil 55 som er avpasset for å slippe vann gjennom ledningen 56 og inn i ballasttanken 43. Begge ventilene 54 og 55 kan via en ventil 57 være koblet til et felles samlerør In each of the variable ballast tanks 43, devices are arranged to control the amount of ballast in the tanks 43. As shown in fig. 5, each tank 43 comprises an access hatch 51 at the top of the tank and in the area of the pump room 50. Inside each tank 43 is arranged a submersible pump 52 of a suitable type which is connected via a pipeline 53 to an emptying valve 54 which is placed in the pump room. The emptying valve 54 can be connected in parallel to a filling valve 55 which is adapted to release water through the line 56 and into the ballast tank 43. Both valves 54 and 55 can be connected via a valve 57 to a common collecting pipe
58 som står i forbindelse med en av nabotankene 43. Samlerøret 58 kan via en ventil 59 være koblet til en sjøvannsbeholder 60. Det vil derfor fremgå klart at hver av de variable ballasttanker 43 lett kan fylles eller delvis fylles med de valgte mengder vann for å oppnå de ønskede ballastbetingelser. Adkomstluken 51 kan være utstyrt med lufterør 61. Vannet i de variable ballasttanker kommer ikke i kontakt med oljen og vannet kan derfor tømmes ut i sjøen uten å forurense denne. 58 which is in connection with one of the neighboring tanks 43. The collection pipe 58 can be connected via a valve 59 to a seawater container 60. It will therefore be clear that each of the variable ballast tanks 43 can easily be filled or partially filled with the selected amounts of water in order to achieve the desired ballast conditions. The access hatch 51 can be equipped with air pipes 61. The water in the variable ballast tanks does not come into contact with the oil and the water can therefore be emptied into the sea without contaminating it.
01jelagerkammeret 41 er utstyrt med innretninger for innføring av olje i oljelagerkammeret for samtidig å trekke ut vann fra oljelagerkammeret og i samme mengder. Som vist på fig. 6, ligger olje-vann-nivået 63 i oljelagerkammeret 41. Opprinnelig er oljelagerkammeret 41 fullstendig fylt med sjøvann opp til toppen. Oljen fra produksjonsutstyret eller fra brønnutstyret på sjøbunnen kan innføres gjennom produksjonsledningen 64, gjennom ventilen 65 og inn i toppdelen av tanken 41 gjennom innførings-ledningen 66. Da den spesifikke vekt for oljen (f.eks. 0,85) er mindre enn den spesifikke vekt for vann (f.eks. 1,0), vil oljen innføres ved toppen av kammeret 41, det samme volum vann trekkes ut fra bunnen av tanken 41 via vannsamleledningen 67. Vannsamleledningen 67 står i forbindelse med samletanken 72 som er plassert på produksjonsdekket og er koblet til en olje/vann separator 73. Separatoren 73 er via en ventil 74 koblet til en uttømmingsledning 75 som tømmer det fraseparerte vann ned i sjøen. Olje/vann separatoren 733 er også koblet til en ledning 76 med en ventil 77 for å føre den fraseparerte olje til en pumpe The oil storage chamber 41 is equipped with devices for introducing oil into the oil storage chamber in order to simultaneously extract water from the oil storage chamber and in the same quantities. As shown in fig. 6, the oil-water level 63 is in the oil storage chamber 41. Initially, the oil storage chamber 41 is completely filled with seawater up to the top. The oil from the production equipment or from the well equipment on the seabed can be introduced through the production line 64, through the valve 65 and into the top part of the tank 41 through the introduction line 66. Since the specific weight of the oil (e.g. 0.85) is less than the specific weight for water (e.g. 1.0), the oil will be introduced at the top of the chamber 41, the same volume of water is drawn out from the bottom of the tank 41 via the water collection line 67. The water collection line 67 is in connection with the collection tank 72 which is placed on the production deck and is connected to an oil/water separator 73. The separator 73 is via a valve 74 connected to a discharge line 75 which empties the separated water into the sea. The oil/water separator 733 is also connected to a line 76 with a valve 77 to lead the separated oil to a pump
78 for fordeling til en passende lagertank.78 for distribution to a suitable storage tank.
Samleledningen 67 står også via en ventil 68 i forbindelse med en pumpe 69 som kan føre vann fra sjøvannsbeholderen 60 via en ventil 70 for å fylle tanken 41 med vann. The collection line 67 is also connected via a valve 68 to a pump 69 which can supply water from the seawater container 60 via a valve 70 to fill the tank 41 with water.
I tilfelle av at olje ikke skal lagresi oljelagertanken kan olje fra produksjonen pumpes direkte til en tankbåt på sjøen (ikke vist) via ventilene 86, 81 og via en lasthjelpepumpe 82. Olje fra separatoren kan også pumpes via pumpen 78 til lasthjel-pepumpen 82 via ventilen 83. In the event that oil is not to be stored in the oil storage tank, oil from the production can be pumped directly to a tanker on the sea (not shown) via the valves 86, 81 and via a cargo auxiliary pump 82. Oil from the separator can also be pumped via the pump 78 to the cargo auxiliary pump 82 via the valve 83.
Stigerørinnretningen 24 som er generelt beskrevet foran, strekker seg oppad fra undervannsinstallasjonen 21 og gjennom passasjen 36 i skroget 32, og den kan omfatte en rekke separate, av hverandre uavhengige stigerør 90 som er vist på fig. 7 og 10. Hvert stigerør strekker seg gjennom et rør 91 som passerer gjennom en flottørkammerinnretning 92 med sylindrisk form. Denne innretning 92 er bevegbar lands aksen for og i forhold til bøyekonstruksjonen 32. Toppveggen 93 på flottørkammeret 92 er utstyrt med en passende justeringskobling 94 ved den øvre ende av hvert stigerør for å holde kammeret 92 i en bestemt avstand over sjøbunnen. De justerbare koblinger 94 for hvert stigerør kan bidra til å foreta en ny innstilling av strekket mellom de enkelte stigerør 90 for å sikre at alle stigerør 90 blir under likt strekk. Flottørkammeret 92 har slike dimensjoner og slikt volum at det fås stor nok oppdrift til å sette rekken av stigerør 90 under et passende strekk. The riser device 24 which is generally described above extends upwards from the underwater installation 21 and through the passage 36 in the hull 32, and it may comprise a number of separate, mutually independent risers 90 which are shown in fig. 7 and 10. Each riser extends through a pipe 91 which passes through a float chamber device 92 of cylindrical shape. This device 92 is movable on its axis for and in relation to the buoy structure 32. The top wall 93 of the float chamber 92 is equipped with a suitable adjustment coupling 94 at the upper end of each riser to keep the chamber 92 at a certain distance above the seabed. The adjustable connections 94 for each riser can help to make a new setting of the tension between the individual risers 90 to ensure that all risers 90 are under the same tension. The float chamber 92 has such dimensions and such a volume that a large enough buoyancy is obtained to put the row of risers 90 under a suitable tension.
Flottørkammerinnretningen 92 har en ytre diameter som er mindre enn den indre diameter for passasjen 36, og denne bevegelse blir styrt vertikalt for å hindre at kammeret 92 skal rotere om dets lengdeakse. Denne styring fås ved hjelp av føringsribber 96 som har V-form og er anordnet diametralt overfor hverandre. Føringsribbene 96 som er utformet på den indre overflate av passasjen 36, kan strekke seg langs hele lengden av denne passasje eller over en bestemt lengde ved den øvre del av passasjen, og denne lengden er større enn lengden for den vertikale bevegelse av kammeret 92. Føringsribbene 96 opptas i tilsvarende V-spor 97 som er utformet i den sylindriske vegg 95 i flottørkammerinnretningen 92. I sporet 97 og beliggende på motstående sider av føringsribbene 96 er det anordnet vertikalt forløpende antifriksjonsputer 98 for å lette bevegelsen av flottørkammeret 92 i forhold til føringsribbene 96. Putene 98 er fortrinnsvis laget av et antifriksjonsmateriale som kan være en syntetisk harpiks med lav friksjonskoeffisient når den smøres i vann. Flottørkammerinnretningen 92 for strekking av stigerørene ligger i hovedsaken fritt inne i den aksiale passasje 36 for derved å kunne oscillere vertikalt i skroget 32, og en relativ rotasjonsbevegelse hindres på grunn av inngrepet mellom førings-ribbene 96 og sporene 97. The float chamber device 92 has an outer diameter which is smaller than the inner diameter of the passage 36, and this movement is controlled vertically to prevent the chamber 92 from rotating about its longitudinal axis. This control is obtained by means of guide ribs 96 which have a V shape and are arranged diametrically opposite each other. The guide ribs 96 formed on the inner surface of the passage 36 may extend along the entire length of this passage or over a certain length at the upper part of the passage, and this length is greater than the length of the vertical movement of the chamber 92. The guide ribs 96 is accommodated in a corresponding V-groove 97 which is formed in the cylindrical wall 95 of the float chamber device 92. In the groove 97 and located on opposite sides of the guide ribs 96, vertically extending anti-friction pads 98 are arranged to facilitate the movement of the float chamber 92 in relation to the guide ribs 96 The pads 98 are preferably made of an anti-friction material which may be a synthetic resin with a low coefficient of friction when lubricated in water. The float chamber device 92 for stretching the risers lies mainly freely inside the axial passage 36 to thereby be able to oscillate vertically in the hull 32, and a relative rotational movement is prevented due to the engagement between the guide ribs 96 and the tracks 97.
Som best vist på fig. 7 strekker seg øvre del 99 av hvert stigerør 90 seg over toppveggen 93 på flottørkammeret 92 og er ført opp over et sirkulært dekk 100 i passasjen 36. Dekket 100 kan være oppstøttet av søyler 100a som strekker seg fra toppveggen 93 på stigerørflottøren 92. Den øvre del 99 på hvert stigerør 90 kan være koblet til leddforbundne stive rørelementer 101 som er koblet sammen ved hjelp av passende fleksible svingekoblingsstykker 102, for eksempel slike som er fremstilt av FMC Corporation under betegnelsen "CHIKSAN". Ved den øvre ende av de leddforbundne rørelementer kan det være tilkoblet passende rør eller ledninger 103 for transport av fluidet i stigerørene til passende produksjonsutstyr på produksjonsdekket 28. As best shown in fig. 7, the upper part 99 of each riser 90 extends above the top wall 93 of the float chamber 92 and is carried up over a circular deck 100 in the passage 36. The deck 100 may be supported by columns 100a which extend from the top wall 93 of the riser float 92. The upper portion 99 of each riser 90 may be connected to articulated rigid pipe members 101 which are connected by means of suitable flexible swivel couplings 102, such as those manufactured by FMC Corporation under the designation "CHIKSAN". At the upper end of the articulated pipe elements, suitable pipes or lines 103 can be connected for transporting the fluid in the risers to suitable production equipment on the production deck 28.
I det foran beskrevne stigerørsystem har passasjen 36 enIn the riser system described above, the passage 36 has a
åpen bunnende i forbindelse med sjøvannet som kan strekke seg opp i passasjen til et nivå som er antydet ved 104. Når flottørkam-meret 92 er koblet til hvert avstigerørene og er innjustert tilkoblet ved hjelp av koblingsstykkene 94, vil flottørkammeret 92 bli holdt i en bestemt og konstant avstand over sjøbunnen 22. Vannivået kan stige og falle i passasjen 36 under innvirkning fra tidevannet og i begrenset utstrekning av endringer i vanntrykket ved bunnen av bøyekonstruksjonen som skyldes innvirkningen fra bølgene. I dette eksempel tas det sikte på at flottørkammeret skal være totalt neddykket , og endring i oppdrift som skyldes variasjoner i vannivået vil bli begrenset til det som skyldes endringer i det neddykkede volum av den del av stigerørsystemet som ligger over toppflaten på flottørkammeret 92. open bottomed in connection with the seawater which may extend up the passage to a level indicated at 104. When the float chamber 92 is connected to each of the risers and is adjusted connected by means of the coupling pieces 94, the float chamber 92 will be held in a certain and constant distance above the seabed 22. The water level can rise and fall in the passage 36 under the influence of the tide and to a limited extent of changes in the water pressure at the base of the buoy structure due to the influence of the waves. In this example, the aim is for the float chamber to be completely submerged, and changes in buoyancy due to variations in the water level will be limited to changes in the submerged volume of the part of the riser system that lies above the top surface of the float chamber 92.
I et eksempel på et slikt system som har atten stigerør, kan flottørkammeret 92 ha en diameter på 9,50 meter, en høyde på 15 meter og et totalt deplasement på 1000 tonn. Vekten av flottør-kammeret 92 med tilhørende utstyr er beregnet til omtrent 150 tonn. En oppadrettet kraft på omtrent 850 tonn er da tilgjengelig for å strekke stigerørene, og denne kraft kan om ønsket, varieres ved en delvis regulering av vannmengden i flottørkammeret 92. In an example of such a system having eighteen risers, the float chamber 92 may have a diameter of 9.50 meters, a height of 15 meters and a total displacement of 1000 tons. The weight of the float chamber 92 with associated equipment is calculated to be approximately 150 tonnes. An upward force of approximately 850 tonnes is then available to stretch the risers, and this force can, if desired, be varied by partially regulating the amount of water in the float chamber 92.
Stigerørsystemet 24 tilveiebringer sammen med flottørkammeret 92 og virkemåten for den justerbare tilkobling av de øvre ender på stigerørene 90 til produksjonsdekket, et stigerørsystem som i hovedsaken er adskilt eller isolert fra skrogets 32 vertikale bevegelser. Skroget 32 tjener til å beskytte stigerørene 90 fra bølger og havstrømmer, spesielt for de stigerørpartier som opptas inne i passasjen 36. De øvre deler av stigerørsystemet er i hovedsaken beskyttet av skroget 32 og er koblet til produksjonsutstyret via de med ledd forsynte rørelementer som kompenserer for relative vertikalbevegelser. The riser system 24, together with the float chamber 92 and the mechanism for the adjustable connection of the upper ends of the risers 90 to the production deck, provides a riser system which is essentially separated or isolated from the vertical movement of the hull 32. The hull 32 serves to protect the risers 90 from waves and ocean currents, especially for the riser sections that are occupied inside the passage 36. The upper parts of the riser system are mainly protected by the hull 32 and are connected to the production equipment via the jointed pipe elements that compensate for relative vertical movements.
Arrangementet av oljelagerkammere og de variable ballasttanker i skroget 32 gjør det lett å opprettholde konstant dypgående "D" The arrangement of oil storage chambers and the variable ballast tanks in the hull 32 makes it easy to maintain constant draft "D"
og også konstant avstand "K" mellom tyngdepunktet for hele massen og oppdriftssentret for denne. Opprettholdelse av et slikt konstant dypgående og lokalisering av tyngdepunktet i forhold til oppdriftssentret vil øke stabiliteten for bøyekonstruksjonen. and also constant distance "K" between the center of gravity of the whole mass and the center of buoyancy for it. Maintaining such a constant draft and locating the center of gravity in relation to the center of buoyancy will increase the stability of the buoy structure.
Fremgangsmåten for å opprettholde tyngdepunktet i en bestemt posisjon vil lettest bli forstått ved først å betrakte et eksempel der posisjonen for tyngdepunktet endres. Det antas at en bøyekonstruksjon har i hovedsaken samme konstruksjon som den foran beskrevne, men der de variable ballasttanker er plassert over oljelagerkammeret, slik som i de fleste tidligere utførelser der en fast vekt som omfatter skroget og en overliggende konstruksjon, produksjonsutstyr med tilbehør, permanent ballast, samt vekten av de i kjedelinje nedhengende fortøyningsliner kan anslås til omtrent 110 000 tonn, som har et tyngdepunkt 80 meter over et referansepunkt som tilsvarer bunnveggen i det sylindriske skrog. Råoljevolumet i lagertankrommet er for eksempel 165 000 m3 . The procedure for maintaining the center of gravity in a certain position will be most easily understood by first considering an example where the position of the center of gravity changes. It is assumed that a buoy structure has essentially the same construction as the one described above, but where the variable ballast tanks are placed above the oil storage chamber, as in most previous designs where a fixed weight comprising the hull and an overlying structure, production equipment with accessories, permanent ballast , as well as the weight of the chain-line hanging mooring lines can be estimated at approximately 110,000 tonnes, which has a center of gravity 80 meters above a reference point corresponding to the bottom wall of the cylindrical hull. The crude oil volume in the storage tank room is, for example, 165,000 m3.
Sentret for oljevolumet ligger 55 meter over referansepunktet.The center of the oil volume is 55 meters above the reference point.
Uten olje i oljelagerkammeret og med oljelagerkammeret fullstendig fylt med vann og med tomme variable ballasttanker kan tyngdepunktets høyde over referansepunktet beregnes slik som vist i det følgende: Without oil in the oil storage chamber and with the oil storage chamber completely filled with water and with empty variable ballast tanks, the height of the center of gravity above the reference point can be calculated as shown in the following:
Høyde av tyngdepunkt<1>7 875 000/275 000 = 65 meter. Height of center of gravity<1>7 875 000/275 000 = 65 metres.
Når oljetankene er fylt med olje med en vekt på 140 000 tonn When the oil tanks are filled with oil weighing 140,000 tonnes
!°25<t>006<v>?<g>HS98nfi<p>f<8>åi<i>Wr<y>S6ie<p>éa2lISt?5nSif ?&vSngJMt£KilSe et konstant dypgående (165 000 - 140 000 = 25 000 tonn). Da kan beregningen av tyngdepunktet gjøres på lignende måte som foran og som skal angis i det følgende: !°25<t>006<v>?<g>HS98nfi<p>f<8>åi<i>Wr<y>S6ie<p>éa2lISt?5nSif ?&vSngJMt£KilSe a constant draft (165,000 - 140,000 = 25,000 tonnes). Then the calculation of the center of gravity can be done in a similar way as above and which must be stated in the following:
Høyde av tyngdepunkt: 19 250 000/275 000 = 70 meter Height of center of gravity: 19,250,000/275,000 = 70 meters
Selv om det opprettholdes konstant dypgående (oppdriftssentret i samme posisjon), vil tillegget på 25 000 tonn vann bevirke en endring i posisjonen av tyngdepunktet som i dette tilfellet er 70 meter. Even if a constant draft is maintained (the center of buoyancy in the same position), the addition of 25,000 tonnes of water will cause a change in the position of the center of gravity, which in this case is 70 metres.
I fremgangsmåten ifølge foreliggende oppfinnelse antas at oljen har en spesifikk vekt på 0,85 og at forholdet mellom det totale volum av de variable ballasttanker og det totale volum av oljelagerkammeret beregnes som 1 - 0,85 dividert med to - 0,85, hvilket er omtrent lik 0,13. Det antas også at lokaliseringen av den faste vekt er uforandret. Volumet av oljelagertankene er nå 165 000 m<3>og volumet av de variable ballasttanker er 25 000 m<3>og begge har sitt sentrum ved 62,5 meter over referansepunktet som ligger ved bunnen av skroget. In the method according to the present invention, it is assumed that the oil has a specific weight of 0.85 and that the ratio between the total volume of the variable ballast tanks and the total volume of the oil storage chamber is calculated as 1 - 0.85 divided by two - 0.85, which is approximately equal to 0.13. It is also assumed that the localization of the fixed weight is unchanged. The volume of the oil storage tanks is now 165,000 m<3>and the volume of the variable ballast tanks is 25,000 m<3>and both have their center at 62.5 meters above the reference point located at the bottom of the hull.
Når oljetankene er fulle av vann:When the oil tanks are full of water:
Høyde av tyngdepunkt 19 100 000/275 000 = 69 meter Når oljelageret er fullt av olje foretas følgende beregning: Height of center of gravity 19,100,000/275,000 = 69 meters When the oil storage is full of oil, the following calculation is made:
Høyde av tyngdepunkt 19 100 000/275 000 = 69 meter Height of center of gravity 19,100,000/275,000 = 69 meters
Av illustrasjonen foran fremgår at høyden til tyngdepunktet vil bli konstant ved 69 meter uavhengig av mengdeforholdet mellom olje og vann i oljelagerrommet. Virkningen av det å holde tyngdepunktet "G" i en konstant høyde for alle grader av oljeinnhold avhenger av en korrekt dimensjonering av volumene av oljelageret og de variable ballastkammerrom, av at den vertikale utstrekning av begge disse rom er den samme, og av at formen på rommene er prismatiske (horisontale snitt er de samme på alle nivåer). From the illustration in front, it appears that the height of the center of gravity will be constant at 69 meters regardless of the quantity ratio between oil and water in the oil storage room. The effect of keeping the center of gravity "G" at a constant height for all degrees of oil content depends on a correct dimensioning of the volumes of the oil storage and the variable ballast chamber spaces, on the vertical extent of both these spaces being the same, and on the shape of the rooms are prismatic (horizontal sections are the same at all levels).
For å kompensere for andre vertikale vekter strekker de variable ballasttanker seg over toppen av oljelagerkamrene. To compensate for other vertical weights, the variable ballast tanks extend over the top of the oil storage chambers.
Andre ting som kan føre til variabel vektbelastning skyldesOther things that can lead to variable weight load are due
forbruk fra lågere og tilførsel eller fjerning av utstyr fra pumperommet og fra produksjonsdekkene. Selv om slike belastninger er mye mindre enn den variable vekt av innholdet i oljelagerrommet, er det ønskelig å tilveiebringe innretninger for justering av dypgående ved å kompensere for slike vektvariasjoner. Den foran beskrevne bøyekonstruksjon tilfredsstiller slike krav ved at de variable ballasttanker strekker seg over nivået ved toppen av oljelagerrommet, slik at det kan opptas ytterligere ballast. consumption from lowers and supply or removal of equipment from the pump room and from the production decks. Although such loads are much less than the variable weight of the contents of the oil storage space, it is desirable to provide devices for adjusting draft by compensating for such weight variations. The buoy structure described above satisfies such requirements in that the variable ballast tanks extend above the level at the top of the oil storage room, so that additional ballast can be taken up.
Ved hjelp av fremgangsmåten ifølge foreliggende oppfinnelse kan tyngdepunktet for den totale masse varieres. Hvis for eksempel den vertikale høyde for de variable ballasttanker er 130 meter og hvis alle tankene er halvfulle, dvs. fylt til 65 meter, By means of the method according to the present invention, the center of gravity of the total mass can be varied. If, for example, the vertical height of the variable ballast tanks is 130 meters and if all the tanks are half full, i.e. filled to 65 meters,
vil tyngdepunktet for innholdet ligge 32 meter over bunnen av tankene. Hvis imidlertid halvparten av tankene er fylt helt opp, dvs. fylt til 130 meter og den andre halvparten er fullstendig tømt, 0,0 meter, vil dette resultere i den samme totalvekt, men høyden for tyngdepunktet vil bli 65 meter. the center of gravity of the contents will be 32 meters above the bottom of the tanks. If, however, half of the tanks are completely filled, i.e. filled to 130 meters and the other half is completely emptied, 0.0 meters, this will result in the same total weight, but the height of the center of gravity will be 65 meters.
Det skal nå vises til fig. 6 og til virkempåten for lager-systemet og utlastingssysternet der vannivået i samletanken 72 kan holdes på et konstant nivå, for eksempel 30 meter over vannflaten 29. Rørledningen 67 strekker seg fra samletanken 72 til et punkt nær bunnen av oljelagerrommet. Når oljen produseres kan den mates inn i oljelagerkammeret via rørledningen 66 som er avsluttet nær toppen av oljelagerrommet. Når det mates olje inn i oljelagerkammeret, vil vannet under oljen bli fortrengt og vil stige opp gjennom rørledningen 67 til samletanken 72 og kan da føres gjennom separatorer og tømmes ut i sjøen gjennom rørledningen 75. Når det blir lastet olje over i en tankbåt på sjøen, pumpes vann inn i samletanken 72 i en volummessig mengde som tilsvarer hastigheten for lastingen. Oljen trekkes ut gjennom røeledningen 66 av hjelpelastepumpen 82 og vil stå under et visst positivt trykk på grunn av vekten av oljesøylen i oljelagerkammeret, og oljen i rørledningen har en lavere spesifikk vekt enn den avbalanserende vannsøyle som holdes i rørledningen 67 av samletanken 72. Hjelpelastpumpen 82 bevirker at en tankbåt på sjøen blir hurtig lastet, og da pumpen virker mot en liten trykkhøyde vil dens kraftbehov bli lite. Reference should now be made to fig. 6 and to the operating distance for the storage system and the discharge system where the water level in the collection tank 72 can be kept at a constant level, for example 30 meters above the water surface 29. The pipeline 67 extends from the collection tank 72 to a point near the bottom of the oil storage room. When the oil is produced it can be fed into the oil storage chamber via the pipeline 66 which is terminated near the top of the oil storage chamber. When oil is fed into the oil storage chamber, the water under the oil will be displaced and will rise through the pipeline 67 to the collection tank 72 and can then be passed through separators and emptied into the sea through the pipeline 75. When oil is loaded into a tanker at sea , water is pumped into the collecting tank 72 in a volume-wise amount that corresponds to the speed of the loading. The oil is drawn out through the oil line 66 by the auxiliary cargo pump 82 and will be under a certain positive pressure due to the weight of the oil column in the oil storage chamber, and the oil in the pipeline has a lower specific gravity than the balancing water column held in the pipeline 67 by the sump tank 72. The auxiliary cargo pump 82 means that a tanker at sea is quickly loaded, and as the pump works against a small pressure head, its power requirement will be small.
Dete skal bemerkes at den sylindriske form på bøyekonstruk-sjonen gjør at den lett er istand til å motstå de trykkforskjeller som frembringes ved nedsenking av skroget i sjøvannet. Hvis trykkforskjellen er rettet utad, dvs. at det indre trykk i skroget overstiger det ytre trykk i sjøvannet, vil forhudningen i bøyekonstruksjonen være utsatt for en jevn strekkpåkjenning. It should be noted that the cylindrical shape of the buoy construction means that it is easily able to withstand the pressure differences produced by submerging the hull in seawater. If the pressure difference is directed outwards, i.e. that the internal pressure in the hull exceeds the external pressure in the seawater, the skinning in the buoy construction will be exposed to a uniform tensile stress.
Hvis trykkforskjellen er rettet innad, dvs. at det ytre trykk i sjøvannet mot skroget er større enn det indre trykk i skroget, If the pressure difference is directed inwards, i.e. that the external pressure in the seawater against the hull is greater than the internal pressure in the hull,
kan det være nødvendig å anordne langs omkretsen forløpende avstivningsribber for å hindre at forhudningen bulkes. Det skal bemerkets at den øvre del av det neddykkede skrog som er fylt med trykkfast lukkecellet skum er utstyrt med porter for å utbalansere det ytre og indre trykk, mens den ytre forhudning på den nedre del av skroget utsettes for en utad rettettrykkforskjell, idet dette er et resultat av forbindelsen til samletanken 72. it may be necessary to arrange stiffening ribs running along the circumference to prevent the skin from buckling. It should be noted that the upper part of the submerged hull, which is filled with pressure-resistant closed-cell foam, is equipped with ports to balance the external and internal pressure, while the outer skin on the lower part of the hull is exposed to an outwardly directed pressure difference, this being a result of the connection to the header tank 72.
I den videre beskrivelse av driftskarakteristikkene for den foran beskrevne bøyekonstruksjonen skal det nevnes at avstanden K bestemmer stampingsreaksjonen for bøyekonstruksjonen. Duvings-reaksjonen for bøyekonstruksjonen avhenger av det horisontale areal av skroget ved vannflaten i forhold til volumet og propor-sjonene for den neddykkede del av skroget. In the further description of the operating characteristics of the bending structure described above, it should be mentioned that the distance K determines the ramming reaction for the bending structure. The buoyancy reaction for the buoy structure depends on the horizontal area of the hull at the water surface in relation to the volume and proportions of the submerged part of the hull.
Det skal bemerkes at flottørkammerinnretningene 92 for stogerørene er fritt bevegelige i forhold til skroget langs lengdeaksen for skroget. Flottørinnretningen 92 for stigerørene blir tvunget til å følge de horisontale bevegelser eller stampebevegelser for plattformen eller bøyekonstruksjonen. Stampebevegelsene for plattformen, som er avhengig av dens masse, treghets-moment og den konstante "K", påvirker ikke den frie bevegelse av flottørinnretningene for stigerørene i forhold til skroget. Stampebevegelsene for plattformen overføres til flottørinnretningen for stigerørene av føringsinnretningene 96, 97, og dette bevirker at stigerørsystemet foretar stampesvingninger med samme amplityde som for plattformen. Da flottørinnretningen 92 for stigerørene og plattformen beveger seg likt når det gjelder stampåing, blir det ikke noen påvirkning på de forbindelser som med den ene ende er festet til flottørinnretningen 92 og med den andre ende er festet til plattformen 28. Stampebevegelsene for flottørinnret-ningen 92 vil imidlertid foranledige bøyepåkjenninger i stigerørene 90, idet de nedre ender er festet ved sjøbunnen. Det er viktig å kunne minske disse bevegelser ved hjelp av et passende valg av konstanten "K" og holde denne optimale verdi for "K" konstant under alle belastningsforhold. It should be noted that the float chamber devices 92 for the riser tubes are freely movable relative to the hull along the longitudinal axis of the hull. The float device 92 for the risers is forced to follow the horizontal movements or ramming movements of the platform or buoy structure. The pitching motions of the platform, which are dependent on its mass, moment of inertia and the constant "K", do not affect the free movement of the float devices for the risers relative to the hull. The stomping movements for the platform are transferred to the float device for the risers by the guide devices 96, 97, and this causes the riser system to perform stomping oscillations with the same amplitude as for the platform. Since the float device 92 for the risers and the platform move equally when it comes to tamping, there is no effect on the connections which are attached to the float device 92 with one end and to the platform 28 with the other end. The tamping movements for the float device 92 will, however, cause bending stresses in the risers 90, as the lower ends are attached to the seabed. It is important to be able to reduce these movements by means of a suitable choice of the constant "K" and to keep this optimum value for "K" constant under all load conditions.
Bestemmelsen av den optimale avstand "K" mellom tyngdepunktet CG og oppdriftssentret CB for bøyekonstruksjonen omfatter også vurderingen av vind- og strømkrefter som kan bevirke en krengning av plattformen. Det forstyrrende moment er produktet av den av vind og strømmer påførte kraft ganger avstanden mellom sentret for denne påførte kraft og den tilbakeholdende kraft som virker ved festepunktet for fortøyningslinene på det neddykkede skrog. Dette forstyrrende moment motvirkes av et stabiliserende moment The determination of the optimal distance "K" between the center of gravity CG and the center of buoyancy CB for the buoy structure also includes the assessment of wind and current forces that may cause the platform to overturn. The disturbing moment is the product of the force applied by wind and currents times the distance between the center of this applied force and the restraining force acting at the attachment point for the mooring lines on the submerged hull. This disturbing moment is counteracted by a stabilizing moment
som er produktet av plattformens vekt sammen med den vertikale kompoent av fortøyningslinestrekket, avstanden "K" mellom oppdriftssentret og tyngdepunktet og tangens til krengningsvinkelen. Hvis "K" er stor, vil krengningsvinkelen bli mindre. which is the product of the weight of the platform together with the vertical component of the mooring line tension, the distance "K" between the center of buoyancy and the center of gravity and the tangent to the angle of heel. If "K" is large, the bank angle will be smaller.
Den horisontale forskyvning av plattformen i dens i kjedelinje nedhengende fortøyningsliner vil som et resultat av vind- og strømkrefter bevirke en hellning eller krengning av stigerørsy-stemet, og "cosinuseffekten" vil føre til en liten reduksjon i nivåhøyden. På dypt vann, for eksempel på over 300 meters dyp, The horizontal displacement of the platform in its catenary mooring lines will, as a result of wind and current forces, cause a tilting or heeling of the riser system, and the "cosine effect" will lead to a slight reduction in the level height. In deep water, for example at a depth of over 300 metres,
er dennne effekt liten. Krengningen av plattformen skyldes forskjellen i høydenivåene mellom den påførte kraft for vind og bølger og tilbakeholdningskraften fra fortøyningen. Den optimale this effect is small. The tilting of the platform is due to the difference in height levels between the applied force of wind and waves and the restraining force from the mooring. The optimal one
lokalisering av festepunktene for fortøyningslinene ved bunndelen av skroget vil være avhengig av den spesielle utforming av plattformen. location of the attachment points for the mooring lines at the bottom of the hull will depend on the particular design of the platform.
Dypgående "D" for bøyekonstruksjonen bør opprettholdes konstant for å begrense bevegelsene i de fleksible forbindelses-koblinger mellom toppen av stigerørene 90 og plattformen 28. Fordi flottørinnretningene 92 for stigerørene via stigerørene 90 er koblet til den faste brønnhodeinstallasjon ved sjøbunnen vil innretningen 92 forbli på et tilnærmet fast nivå over sjøbunnen. Hvis plattformen holdes på et konstant dypgående vil nivået for selve plattformen og også de øvre ender av de fleksible forbindel-sesledninger variere på grunn av variasjoner i den midlere sjøoverflate på grunn av tidevann og vindstrømmer, og til dette kommer i tillegg virkningen fra duvingsbevegelser som skyldes bølgene. I åpen sjø eller på dypt vann blir tidevanns-vindstrøm-amplityder små, vanligvis av størrelsesorden en meter, og anslaget for en bølgeamplityde på grunn av duving under maksimale strømforhold er av størrelsesordenen tre meter. Den totale variasjon i avstanden mellom flottørinnretningen 92 og plattformen kan anslås til å bli omtrent fire meter. Denne avstandsforskjell kan lett opptas av arrangementet av de stive rør 101 og sammenbin-dende fleksible koblingsstykker som er beskrevet foran. Hvis plattformens dypgående ikke holdes konstant, må enhver variasjon i dypgående legges til denne variasjon, og dette vil komplisere utformingen av de fleksible stigerørsforbindelser. Draft "D" of the buoy structure should be maintained constant to limit the movements of the flexible connecting links between the top of the risers 90 and the platform 28. Because the float devices 92 for the risers via the risers 90 are connected to the fixed wellhead installation at the seabed, the device 92 will remain on a approximately fixed level above the seabed. If the platform is kept at a constant draft, the level of the platform itself and also the upper ends of the flexible connecting lines will vary due to variations in the mean sea surface due to tides and wind currents, and to this is added the effect from dove movements due to the waves. In the open sea or in deep water, tidal-wind current amplitudes become small, usually of the order of one meter, and the estimate for a wave amplitude due to dove under maximum current conditions is of the order of three meters. The total variation in the distance between the float device 92 and the platform can be estimated to be approximately four meters. This distance difference can easily be accommodated by the arrangement of the rigid pipes 101 and connecting flexible coupling pieces described above. If the platform draft is not kept constant, any variation in draft must be added to this variation, and this will complicate the design of the flexible riser connections.
Også noe som må overveies er svingningen eller stampingen av plattformen, idet stampingen skyldes bølgepåvirkningen og kan sammenlignes med og er et eksempel på et fjærmassesystem som fremkalles av periodiske krefeter. Masseelementet er massen for plattformen sammen med den hydrodynamiske eller den "faktiske" nmasse, som kan betraktes som den masse av de omgivende vann som beveges sammen med plattformen. Disse masser har en bestemt fordeling langs den vertikkale akse for skroget. Fjærelementet omfatter det tilbakebringende kraftpar som er en funksjon av "K". Systemet blir lett dempet, dvs. at når en svingning er innledet vil den vedvare for adskillige perioder. Et spesielt massefjær-system vil ha en egen svingeperiode. Det er velkjent at et slikt system vil reagere svært lite på påvirkningskrefter med perioder vesentlig kortere enn egensvingeperioden, men vil gi store bevegelser hvis påvirkningskraften har en svingeperiode som ligger nært opp til egensvingeperioden. Also something to be considered is the swaying or pounding of the platform, the pounding being due to the wave action and comparable to and an example of a spring mass system induced by periodical crayfish. The mass element is the mass of the platform together with the hydrodynamic or "actual" mass, which can be considered as the mass of the surrounding water that moves with the platform. These masses have a specific distribution along the vertical axis of the hull. The spring element comprises the restoring force couple which is a function of "K". The system is easily damped, i.e. once an oscillation is initiated it will persist for several periods. A special mass-spring system will have its own swing period. It is well known that such a system will react very little to impact forces with periods significantly shorter than the natural swing period, but will produce large movements if the impact force has a swing period that is close to the natural swing period.
Havbølger kan ha en spektral fordeling av svingeperioder som kan strekke seg over et område fra to sekunder opp til kanskje femogtyve sekunder. Hvis egensvingeperioden før bøyerkonstruksjonen er beregnet til firti sekunder vil for eksempel dens reaksjon være meget liten på havbølger. Da egensvingeperioden er inverst proporsjonalt til kvadratroten av "fjærmomentet", vil denne lange egensvingeperiode bety at "fjærmomentet" må bli lite. Dette betyr at konstanten "K" må være liten. Ocean waves can have a spectral distribution of oscillation periods that can span a range from two seconds up to perhaps twenty-five seconds. If the self-swing period before the buoy construction is calculated to be forty seconds, for example, its reaction to ocean waves will be very small. As the self-oscillation period is inversely proportional to the square root of the "spring torque", this long self-oscillation period will mean that the "spring torque" must be small. This means that the constant "K" must be small.
For å kunne velge en optimal K-verdi må den relativeIn order to be able to choose an optimal K value, it must be relative
betydning betraktes og sannsynlighet for at to viktige betingelser skal inntreffe, nemlig ving- og strømkrefter og bølger med relativt lange svingeperioder, samt virkninger av de resulterende bevegelser under drift på bøyekonstruksjonen, spesielt funksjone-ringen av prosessutstyret og påkjenninger på stigerørsystemet. importance is considered and the probability that two important conditions will occur, namely wing and current forces and waves with relatively long swing periods, as well as the effects of the resulting movements during operation on the buoy structure, especially the functioning of the process equipment and stresses on the riser system.
Den bøyekonstruksjon 28 som er beskrevet foran tilveiebringer et attraktivt og effektivt arrangement av et råoljelager til sjøs, der produksjonsutstyret er oppebåret over vannflaten og der stigerørsystemet på enkel måte er forbundet med en undersjøisk brønninstallasjon. Stabiliteten av bøyekonstruksjonen økes ved hjelp av det foran beskrevne arrangement som tilveiebringer et konstant dypgående av skroget og opprettholdelse av en konstant avstand "K" mellom oppdriftssentret og tyngdepunktet for bøyekon-struksjonen. Disse trekk forbedrer også virkemåtenm for stigerørsystemet som holdes under et konstant strekk inne i bøyekonstruksjonen og som er fleksibelt koblet til produksjonsutstyret. Det under trykk satte oljelager og utlastingssystem oppnås ved hjelp av enøkonomiksk gunstig hjelpelastepumpe på produksjonsdekket. The buoy structure 28 described above provides an attractive and efficient arrangement of a crude oil storage at sea, where the production equipment is supported above the water surface and where the riser system is connected in a simple way to a subsea well installation. The stability of the buoy structure is increased by means of the arrangement described above which provides a constant draft of the hull and the maintenance of a constant distance "K" between the center of buoyancy and the center of gravity of the buoy structure. These features also improve the operation of the riser system which is kept under constant tension inside the buoy structure and which is flexibly connected to the production equipment. The pressurized oil storage and discharge system is achieved by means of an economically advantageous auxiliary loading pump on the production deck.
Forskjellige endringer og modifikasjoner kan utføres på bøyekonstruksjonen og det foran beskrevne stigerørsystem som ligger innenfor rammen av foreliggende oppfinnelse, og alle slike endringer og modifikasjoner ligger innenfor rammen av de vedføyde patentkraav og omfattes av disse. Various changes and modifications can be carried out on the buoy structure and the riser system described above which are within the scope of the present invention, and all such changes and modifications are within the scope of the appended patent claims and are covered by them.
Claims (13)
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
NO862944A NO862944L (en) | 1986-07-22 | 1986-07-22 | BOEY CONSTRUCTION FOR FREDERICK'S PETROLEUM ACTIVITIES. |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
NO862944A NO862944L (en) | 1986-07-22 | 1986-07-22 | BOEY CONSTRUCTION FOR FREDERICK'S PETROLEUM ACTIVITIES. |
Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
NO862944D0 NO862944D0 (en) | 1986-07-22 |
NO862944L true NO862944L (en) | 1988-01-25 |
Family
ID=19889085
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
NO862944A NO862944L (en) | 1986-07-22 | 1986-07-22 | BOEY CONSTRUCTION FOR FREDERICK'S PETROLEUM ACTIVITIES. |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
NO (1) | NO862944L (en) |
-
1986
- 1986-07-22 NO NO862944A patent/NO862944L/en unknown
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
NO862944D0 (en) | 1986-07-22 |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
US4606673A (en) | Spar buoy construction having production and oil storage facilities and method of operation | |
EP2007619B1 (en) | Mono-column fpso | |
NO174378B (en) | Fraland construction for use in deep waters in connection with drilling, production and storage of petroleum products | |
US6817809B2 (en) | Seabed oil storage and tanker offtake system | |
NO172572B (en) | HALF-SUBMITABLE FARTOEY | |
NO20101494A1 (en) | A storage, loading & unloading system for storing liquid hydrocarbons with application for offshore installations used for drilling and production | |
US4983073A (en) | Column stabilized platform with improved heave motion | |
NO315529B1 (en) | Installation for the production of oil from an offshore body, a method for mounting a riser | |
NO319971B1 (en) | Offshore platform for drilling for or producing hydrocarbons | |
CN101544270A (en) | Floating type platform with underwater storage tank | |
US9828072B2 (en) | Compact floating production, storage and offloading facility | |
US3880102A (en) | Method and apparatus for offshore submersible oil storage and drilling | |
EP2783975A1 (en) | Floating offshore structures | |
NO314392B1 (en) | Liquid offshore drilling / production structure with little depth | |
US6869251B2 (en) | Marine buoy for offshore support | |
US3500783A (en) | Stable ocean platform | |
EP0256177A1 (en) | Spar buoy construction having production and oil storage facilities and method of operation | |
NO893066L (en) | PARTLY DIPPABLE OIL PLATFORM. | |
NO171102B (en) | MARINE CONSTRUCTION EXTENSION SYSTEM | |
AU2018326727A1 (en) | System for providing stability to a floating offshore structure | |
NO742830L (en) | ||
EP3322635B1 (en) | Floating production unit and method of installing a floating production unit | |
NO20110277A1 (en) | Device for oil bearing flow | |
US6230645B1 (en) | Floating offshore structure containing apertures | |
NO823489L (en) | LIQUID OFFSHORE PLATFORM. |