NO854266L - PROCEDURE FOR COLD FLOW PRESSURE OF ALUMINUM OR ALUMINUM ALLOYS. - Google Patents
PROCEDURE FOR COLD FLOW PRESSURE OF ALUMINUM OR ALUMINUM ALLOYS.Info
- Publication number
- NO854266L NO854266L NO854266A NO854266A NO854266L NO 854266 L NO854266 L NO 854266L NO 854266 A NO854266 A NO 854266A NO 854266 A NO854266 A NO 854266A NO 854266 L NO854266 L NO 854266L
- Authority
- NO
- Norway
- Prior art keywords
- aluminum
- pressing
- cold
- flow
- deformation
- Prior art date
Links
- 238000000034 method Methods 0.000 title claims description 37
- XAGFODPZIPBFFR-UHFFFAOYSA-N aluminium Chemical compound [Al] XAGFODPZIPBFFR-UHFFFAOYSA-N 0.000 title claims description 25
- 229910052782 aluminium Inorganic materials 0.000 title claims description 25
- 229910000838 Al alloy Inorganic materials 0.000 title claims description 15
- 238000003825 pressing Methods 0.000 claims description 41
- 229910045601 alloy Inorganic materials 0.000 claims description 28
- 239000000956 alloy Substances 0.000 claims description 28
- 239000000463 material Substances 0.000 claims description 23
- 238000000137 annealing Methods 0.000 claims description 10
- 238000005266 casting Methods 0.000 claims description 10
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 claims description 9
- 238000004881 precipitation hardening Methods 0.000 claims description 7
- 238000010791 quenching Methods 0.000 claims description 7
- 230000000171 quenching effect Effects 0.000 claims description 7
- 238000010438 heat treatment Methods 0.000 claims description 6
- 230000008569 process Effects 0.000 claims description 6
- 238000005242 forging Methods 0.000 claims description 3
- 238000005096 rolling process Methods 0.000 claims description 3
- 229910001148 Al-Li alloy Inorganic materials 0.000 claims description 2
- 239000007787 solid Substances 0.000 claims 6
- 229910018125 Al-Si Inorganic materials 0.000 claims 1
- 229910018137 Al-Zn Inorganic materials 0.000 claims 1
- 229910018520 Al—Si Inorganic materials 0.000 claims 1
- 229910018573 Al—Zn Inorganic materials 0.000 claims 1
- 230000008901 benefit Effects 0.000 description 4
- 230000007423 decrease Effects 0.000 description 4
- 238000001556 precipitation Methods 0.000 description 4
- 239000002994 raw material Substances 0.000 description 4
- 239000000843 powder Substances 0.000 description 3
- 238000009864 tensile test Methods 0.000 description 3
- XUIMIQQOPSSXEZ-UHFFFAOYSA-N Silicon Chemical compound [Si] XUIMIQQOPSSXEZ-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 230000006835 compression Effects 0.000 description 2
- 238000007906 compression Methods 0.000 description 2
- 230000002706 hydrostatic effect Effects 0.000 description 2
- 229910052710 silicon Inorganic materials 0.000 description 2
- 239000010703 silicon Substances 0.000 description 2
- 239000007858 starting material Substances 0.000 description 2
- 238000003860 storage Methods 0.000 description 2
- 238000010998 test method Methods 0.000 description 2
- FYYHWMGAXLPEAU-UHFFFAOYSA-N Magnesium Chemical compound [Mg] FYYHWMGAXLPEAU-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- JFBZPFYRPYOZCQ-UHFFFAOYSA-N [Li].[Al] Chemical compound [Li].[Al] JFBZPFYRPYOZCQ-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 238000005275 alloying Methods 0.000 description 1
- 230000008859 change Effects 0.000 description 1
- 238000005097 cold rolling Methods 0.000 description 1
- 230000001143 conditioned effect Effects 0.000 description 1
- 238000001816 cooling Methods 0.000 description 1
- 238000005260 corrosion Methods 0.000 description 1
- 230000007797 corrosion Effects 0.000 description 1
- 239000013078 crystal Substances 0.000 description 1
- 230000002349 favourable effect Effects 0.000 description 1
- 238000000265 homogenisation Methods 0.000 description 1
- 230000001771 impaired effect Effects 0.000 description 1
- 239000001989 lithium alloy Substances 0.000 description 1
- 229910052749 magnesium Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000011777 magnesium Substances 0.000 description 1
- 238000004663 powder metallurgy Methods 0.000 description 1
- 238000002203 pretreatment Methods 0.000 description 1
- 230000009467 reduction Effects 0.000 description 1
Classifications
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22F—CHANGING THE PHYSICAL STRUCTURE OF NON-FERROUS METALS AND NON-FERROUS ALLOYS
- C22F1/00—Changing the physical structure of non-ferrous metals or alloys by heat treatment or by hot or cold working
- C22F1/04—Changing the physical structure of non-ferrous metals or alloys by heat treatment or by hot or cold working of aluminium or alloys based thereon
- C22F1/05—Changing the physical structure of non-ferrous metals or alloys by heat treatment or by hot or cold working of aluminium or alloys based thereon of alloys of the Al-Si-Mg type, i.e. containing silicon and magnesium in approximately equal proportions
Description
Foreliggende oppfinnelse vedrører en fremgangsmåte til kaldflytpressing av sluminium eller aluminiumlegeringer, hvorved man som rondell anvender et råemne. The present invention relates to a method for cold flow pressing of aluminum or aluminum alloys, whereby a blank is used as a roundel.
Kjente fremgangsmåter til flytpressing skiller seg fra hverandre når ' det gjelder gjennomføring, spesielt ved utgangsmaterialene som velges, nemlig'aluminium eller naturlig harde (blandkrystall-herdede) legeringer samt legeringer som lar seg herde ved utfellinger. Known methods for flow pressing differ from each other when it comes to implementation, especially in the starting materials that are chosen, namely aluminum or naturally hard (mixed crystal hardened) alloys as well as alloys that can be hardened by precipitation.
Ren aluminium og ikke-herdbare aluminiumlegeringer flytpresses utelukkende i tilstanden "mykglødet". Tilstanden "mykglødet" beskriver tilstanden med lavest fasthet. Pure aluminum and non-hardenable aluminum alloys are flow pressed exclusively in the "soft annealed" condition. The condition "soft annealed" describes the condition with the lowest firmness.
Deformasjonsevnen for materialet bestemmes ved hjelp av kjente prøvefremgangsmåter (trykk-, trekke- og torsjons-forsøk) og bestemmes i det vesentlige ved følgende para-metre. Deformasjonsevnen synker med økende andel legerings-elementer, samt med stigende andel utfellingsherdende faser. Deformasjonsgraden synker også i tilfeller hvor materialet på forhånd er deformasjonsherdet, f.eks. ved kaldvalsing, trekking o.l. Til sist synker deformasjonsgraden også avhengig av den tilstedeværende struktur. Av denne anvendes støpelegeringer overhodet ikke til kaldflytpressing. The deformation capacity of the material is determined using known test methods (pressure, tensile and torsion tests) and is essentially determined by the following parameters. The deformation capacity decreases with an increasing proportion of alloying elements, as well as with an increasing proportion of precipitation-hardening phases. The degree of deformation also decreases in cases where the material is previously strain-hardened, e.g. by cold rolling, drawing etc. Finally, the degree of deformation also decreases depending on the structure present. Of this, casting alloys are not used at all for cold flow pressing.
Et unntak utgjør legeringer av typen AlMgSi. Fra "Aluminium-Taschenbuch", 14. opplag, 1984, side 472, er det kjent å forarbeide AlMgSi-legeringer i tilstanden "nylig bråkjølt" eller "utskillingsherdet i kald tilstand" ved kaldflytpressing. Grunnen til dette er at disse legeringene etter en løsningsglødning og en bråkjøling ikke er vesentlig fastere enn i tilstanden "mykglødet". Heller ikke deformerbarheten avtar sterkt. AlMgSi-legeringer viser ingen spesielt utpreget kaldutskillingsherding. Fastheten av disse legeringene øker ikke sterkt ved kaldutskillingsherding, i motsetning til andre utskillingsherdbare legeringer, f.eks. av typen AlCuMg eller AlZnMgCu. An exception is alloys of the type AlMgSi. From "Aluminium-Taschenbuch", 14th edition, 1984, page 472, it is known to process AlMgSi alloys in the state of "recently quenched" or "precipitation hardened in the cold state" by cold flow pressing. The reason for this is that these alloys, after solution annealing and quenching, are not significantly firmer than in the "soft annealed" state. Nor does the deformability decrease significantly. AlMgSi alloys do not show any particularly pronounced cold precipitation hardening. The strength of these alloys does not increase greatly by cold precipitation hardening, in contrast to other precipitation hardenable alloys, e.g. of the type AlCuMg or AlZnMgCu.
Naturharde legeringer av typen AlMg, med et legeringsinnhold på 2 til 3 vekt-% magnesium, bearbeides bare når det er tvingende nødvendig, siden deformasjonsevnen sammenlignet med ren aluminium er betydelig forringet (K. Mayerhofer "Kaltfliesspressen von Stahl und NE-Metallen", 1983, side 29, 30). Naturally hard alloys of the type AlMg, with an alloy content of 2 to 3% by weight of magnesium, are processed only when absolutely necessary, since the deformation capacity compared to pure aluminum is significantly impaired (K. Mayerhofer "Kaltfliespressen von Stahl und NE-Metallen", 1983 , pages 29, 30).
Som eksempel på legeringer som bare flytpresses i tilstanden "mykglødet", kan ifølge "Aluminium-Taschenbuch", 14. opplag, 1984, sidene 471, 472 og K. Mayerhofer "Kaltfliesspressen von Aluminium und NE.Metallen", 1983, sidene 30, 31, AlCuMgl og AlZnMgCuO,5 nevnes. Som grunn for dette angis den lave deformasjonsevnen for de utfellingsherdbare legeringene. As an example of alloys which are only flow pressed in the "soft annealed" state, according to "Aluminium-Taschenbuch", 14th edition, 1984, pages 471, 472 and K. Mayerhofer "Kaltfliespressen von Aluminum und NE.Metallen", 1983, pages 30, 31, AlCuMgl and AlZnMgCuO,5 are mentioned. The reason for this is the low deformation capacity of the precipitation-hardenable alloys.
Ulemper ved kjente, fra utfellingsherdbare legeringer i tilstanden "mykglødet" fremstilte flytpressingsdeler er den ofte utilstrekkelige fastheten, samt det faktum at bare tykkveggede gjenstander kan fremstilles. For å oppnå en høyere fasthet blir de flytpressede delene deretter be-handlet med en ytterligere varmebehandling ved løsnings-glødning og bråpkjøling, samt eventuelt etterfølgende kald-og/eller varm-utlagring. På tross av denne relativt omfattende etterbehandlingen ligger fasthetsverdiene for gjenstandene normalt fremdeles under verdiene for stang-presset eller smidd materiale. Videre er det en ulempe at det ved bråkjøling etter løsningsglødningen ofte kan komme til en forvridning av materialdelen, slik at et ekstra opprettingstrinn er nødvendig, hvilket fordyrer fremgangsmåten i betydelig grad. Disadvantages of flow compression parts produced from known precipitation-hardenable alloys in the "soft annealed" condition are the often insufficient strength, as well as the fact that only thick-walled articles can be produced. In order to achieve a higher strength, the flow-pressed parts are then treated with a further heat treatment by solution annealing and quenching, as well as possibly subsequent cold and/or hot storage. Despite this relatively extensive finishing, the strength values for the objects are normally still below the values for bar-pressed or forged material. Furthermore, it is a disadvantage that during rapid cooling after solution annealing, distortion of the material part can often occur, so that an additional straightening step is necessary, which makes the method considerably more expensive.
Av de ikke-utfellingsherdbare materialene anvendes spesielt ren aluminium på grunn av den lave fasthetsverdien og de dertilhørende gode deformasjonsegenskapene. Ved foreliggende oppfinnelse skal det tilveiebringes en fremgangsmåte hvorved fasthetsverdiene for flytpressingsdeler av ren aluminium og aluminiumlegeirnger forbedres, uavhengig av fremstillingen og behandlingen, samtidig som gode deforma-sjonsegenskaper oppnås, uten at de gunstige kostnadsfor-holdene ved kaldflytpressing påvirkes i negativ retning. Det tilstrebes også å fremstille formlegemer som tidligere ikke har latt seg fremstille ved kaldflytpresing ved denne fremgangsmåten. Of the non-precipitation-hardenable materials, especially pure aluminum is used because of its low strength value and the associated good deformation properties. With the present invention, a method is to be provided by which the strength values for flow-pressing parts of pure aluminum and aluminum alloys are improved, regardless of the manufacture and treatment, while at the same time good deformation properties are achieved, without the favorable cost conditions of cold flow pressing being negatively affected. Efforts are also being made to produce shaped bodies that previously could not be produced by cold flow pressing using this method.
Oppfinnelsen angir, avhengig- av de anvendte aluminium-materialene, tre alternative fremgangsmåter til fremstilling av legemer ved kaldflytpressing, disse beskrives i detalj ved de karakteristiske trekk i patentkravene 1 til 3. The invention specifies, depending on the aluminum materials used, three alternative methods for the production of bodies by cold flow pressing, these are described in detail by the characteristic features in patent claims 1 to 3.
Bedømmelsen av deformerbarheten foregår ifølge teknikkens stand ved de vanlige prøvefremgangsmåtene for massivt formede legemer (trekke-, kompresjons- og torsjonsforsøk). Herved går man ut fra at alt etter den for et bestemt materiale oppnådde deformasjonsverdien er det også forbundet en maksimal deformerbarhet for det aktuelle materialet. The assessment of the deformability takes place according to the state of the art using the usual test methods for massively shaped bodies (tensile, compression and torsion tests). Hereby, it is assumed that depending on the deformation value obtained for a particular material, there is also associated a maximum deformability for the material in question.
Herav følger også den slutning at for å oppnå høyere deformasjonsgrad må enten materialer med opprinnelig høyere deformasjonsverdier velges, eller materialer med opprinnelig lavere deformasjonsverdier må etterbehandles for å oppnå en økning av formendringsevnen, f.eks. ved mykglødning. Som eksempel på de førstnevnte materialene kan ren aluminium nevnes. Ren aluminium har f.eks. i trekkforsøk ca. 401 tøyningsevne, flytpressdeler fremstilt fra ren aluminium oppviser ifølge teknikkens stand en deformasjonsevne på over 90%. From this also follows the conclusion that in order to achieve a higher degree of deformation, either materials with originally higher deformation values must be selected, or materials with originally lower deformation values must be post-treated to achieve an increase in the ability to change shape, e.g. by soft annealing. Pure aluminum can be mentioned as an example of the first-mentioned materials. Pure aluminum has e.g. in tensile test approx. 401 tensile strength, flow-press parts made from pure aluminum show, according to the state of the art, a deformation capacity of over 90%.
Vanlige plastiske legeringer, f.eks. AlCuMg-legeringer, har i fullstendig utskillingsherdet tilstand en maksimal deformasjonsevne i trekkfcrsøk på 10 til 15%. Uten en foregående mykglødning kan man herfra ifølge teknikkens stand ved direkte fremgangsmåte bare oppnå flytpressingsdeler med en deformasjonsgrad på ca. 30%. Common plastic alloys, e.g. AlCuMg alloys, in the fully precipitation-hardened state, have a maximum deformation capacity in tensile tests of 10 to 15%. Without a preceding soft annealing, from here, according to the state of the art, direct methods can only obtain flow pressing parts with a degree of deformation of approx. 30%.
Oppfinnelsen angir derimot en fremgangsmåte hvorved mye høyere deformasjonsgrader kan oppnås, spesielt med utgangspunkt i legemer av aluminium eller aluminiumlegeringer som opprinnelig har de laveste deformasjonsverdiene, uten at det før kaldflytpressingen f.eks. må mykglødes. The invention, on the other hand, specifies a method by which much higher degrees of deformation can be achieved, especially starting from bodies of aluminum or aluminum alloys which originally have the lowest deformation values, without, before the cold flow pressing, e.g. must be soft annealed.
Oppfinnelsen beror på den oppdagelse at deformasjonsevnen for alle aluminiummaterialer kan forhøyes i betydelig grad ved en hydrostatisk trykkspenningstilstand overlagret belastningen. Jo lavere deformerbarheten for utgangs-materialet er, jo høyere må den anvendte hydrostatiske trykkandelen være ved fremgangsmåten ifølge oppfinnelsen. The invention is based on the discovery that the deformation capacity of all aluminum materials can be increased to a considerable extent by a hydrostatic pressure stress state superimposed on the load. The lower the deformability of the starting material, the higher the applied hydrostatic pressure must be in the method according to the invention.
I motsetning til teorien ifølge teknikkens stand kan man tiloppnåelse av den høyeste deformasjonsgraden ved flytpressingsfremgangsmåten også anvende slike materialer som Sr- Contrary to the theory according to the state of the art, in order to achieve the highest degree of deformation in the flow pressing method, such materials as Sr-
opprinnelig bare "oppviser svært lave derformasjonsverdier, f.eks. fullstendig utfellingsherdede AlCuMg-legeringer. originally only "exhibit very low deformation values, eg fully precipitation hardened AlCuMg alloys.
Spesielt gjelder dette også for legeringer i støpet tilstand, spesielt for legeringer med høyt silisiuminnhold og materialer som er fremstilt ved pulvermetallurgiske fremgangsmåter, som ifølge teknikkens stand forkastes fullstendig med hensyn til flytpressingsfremgangsmåten på grunn av sin sprøhet. In particular, this also applies to alloys in the cast state, especially to alloys with a high silicon content and materials produced by powder metallurgical methods, which according to the state of the art are completely rejected with regard to the flow pressing method due to their brittleness.
Ved anvendelsen av fullstendig utfellingsherdede råemner kan man oppnå fasthetsverdier som ligger betydelig over verdiene for flytpressede og deretter varmebehandlede deler av mykglødede råemner. When using completely precipitation-hardened blanks, strength values can be achieved that are significantly above the values for flow-pressed and then heat-treated parts of soft-annealed blanks.
På grunn av den ifølge teknikkens stand herskende teori er det fullstendig uventet at slike sprøve aluminiummaterialer overhodet lar seg kald-deformere, når man ved fremgangsmåten ifølge oppfinnelsen også oppnår betydelige forhøyede fasthetsverdier er dette fullstendig overraskende. Due to the prevailing theory according to the state of the art, it is completely unexpected that such tough aluminum materials can be cold-deformed at all, when with the method according to the invention significantly increased strength values are also achieved, this is completely surprising.
Med fremgangsmåten ifølge oppfinnelsen kan man oppnå deformasjonsgrader på langt over 90%. Når det i foreliggende oppfinnelse tales om høye deformasjonsgrader forstås deformasjonsgrader over 60%. With the method according to the invention, deformation rates of well over 90% can be achieved. When the present invention refers to high degrees of deformation, degrees of deformation above 60% are understood.
Ved siden av de betydelige forbedrede mekaniske egenskapene som oppnås i deler fremstilt ved fremgangsmåten ifølge oppfinnelsen, ligger en betydelig ekstra fordel i den forbedrede kostnadssituasjonen for fremgangsmåten. De ved de tidligere fremgangsmåtene til flytpressing nødvendige mykglødnings- og deretter herdebehandlingstrinnene faller nemlig bort, samt eventuelt, opprettingen av deler som er deformert ved utfellingsherdingen. Alongside the significantly improved mechanical properties that are achieved in parts produced by the method according to the invention, a significant additional advantage lies in the improved cost situation for the method. The soft annealing and then hardening treatment steps necessary in the previous methods for flow pressing are omitted, as well as possibly the creation of parts that are deformed during precipitation hardening.
Med muligheten for også å deformere aluminiumlegeringer med høyt sislisiuminnhold (støpelegeringer) ved kaldflytpressing oppstår videre nye anvedelsesområder, som er betinget av de spesielle egenskapene for disse legeringene (meget høy slitestyrke, høy varmefasthet, liten varmeutvidelse). With the possibility of also deforming aluminum alloys with a high silicon content (casting alloys) by cold flow pressing, new areas of application also arise, which are conditioned by the special properties of these alloys (very high wear resistance, high heat resistance, low thermal expansion).
Ved fremgangsmåten ifølge opfinnelsen kan man også anvende aluminium-litium-legeringer, som utpeker seg ved en spesielt høy fasthet og en spesielt høy elastisitetsmodul. Slike materialer utpeker seg fremfor alt ved en lav spesifikk vekt, derved oppstår flere anvendelsesområder. In the method according to the invention, aluminum-lithium alloys can also be used, which are characterized by a particularly high strength and a particularly high modulus of elasticity. Such materials stand out above all for their low specific weight, thereby creating several areas of application.
Ved bearbeidelsen av pulvermetallurgisk fremstilte aluminiummaterialer oppnår man ved oppfinnelsen flere fordeler, disse kommer spesielt til uttrykk ved den høye korrosjons-bestandigheten, den meget høye varmefastheten og slite- styrken og alt etter legeringen den forhøyede elastisitets-modulen. Også i denne forbindelse oppnås ifølge oppfinnelsen nye anvendelsesområder. When processing aluminum materials produced by powder metallurgy, the invention achieves several advantages, these are particularly expressed in the high corrosion resistance, the very high heat resistance and wear resistance and, depending on the alloy, the increased modulus of elasticity. Also in this connection, according to the invention, new areas of application are achieved.
Tilsvarende fordeler oppnås i det vesentlige også for naturhårde legeringer. Corresponding benefits are essentially also achieved for naturally hard alloys.
Såvidt fremgangsmåten ifølge oppfinnelsen vedrører rondeller som umiddelbart er utvunnet fra støpestykket og deretter varmebehandlet, så forstås herved en mykglødning og en varmebehandling i form av en homogenisering. Varmebehandlingen kan imidlertid også bestå i en løsningsglødning med etterfølgende bråkjøling samt etterfølgende kald-og/eller varmutlagring. Insofar as the method according to the invention relates to rondels which are immediately extracted from the casting and then heat treated, this means a soft annealing and a heat treatment in the form of a homogenisation. However, the heat treatment can also consist of solution annealing with subsequent quenching and subsequent cold and/or hot storage.
Det samme gjelder også for de pulvermetallurgiske materialene. The same also applies to the powder metallurgical materials.
For samtlige andre aluminiummaterialer kommer ved siden av den ovenfor nevnte varmebehandlingen før kaldflytpressingen, alternativt eller i tillegg, også en deformasjonsherding på tale. Denne deformasjonsherdingen kan f.eks. oppnås ved stangpressing, flytpressing, smiing og/eller valsing. For all other aluminum materials, in addition to the above-mentioned heat treatment before the cold flow pressing, alternatively or in addition, a deformation hardening is also involved. This deformation hardening can e.g. achieved by bar pressing, flow pressing, forging and/or rolling.
Slike forbehandlings-fremgangsmåter før kaldflytings-pressingen reduserer deformasjonsverdien for aluminium-materialet, men muliggjør likevel forhøyede deformasjonsgrader ved anvendelse av fremgangsmåten ifølge oppfinnelsen for å oppnå forhøyet fasthet. Such pre-treatment methods before the cold flow pressing reduce the deformation value for the aluminum material, but still enable increased degrees of deformation when using the method according to the invention to achieve increased strength.
Andre trekk ved oppfinnelsen beskrives i patentkravene samt i de øvrige søknadsunderlagene. Other features of the invention are described in the patent claims and in the other application documents.
I det følgende skal oppfinnelsen beskrives nærmere med utgangspunkt i noen utførelseseksempler. In the following, the invention will be described in more detail based on some examples of execution.
Det anvendes en legering av typen AlMgSiO,5 (AA 6060). Råemnet fremstilles på følgende måte: Fra en rund barre fremstilt ved stangstøping fremstilles en rund stav ved stangpressing, denne avkjøles fra temperaturen for stangpressingen ved luft fra en vifte. Deretter varmeutlagres stangen. Fra den fremstilte stangen sages det råemner som har en diameter på 26,3 mm og en høyde på 14,2 mm. An alloy of the type AlMgSiO.5 (AA 6060) is used. The raw material is produced in the following way: From a round ingot produced by bar casting, a round rod is produced by bar pressing, which is cooled from the temperature for the bar pressing by air from a fan. The rod is then heat stored. Blanks with a diameter of 26.3 mm and a height of 14.2 mm are sawn from the manufactured bar.
For referanseeksemplene mykglødes råemnene i tillegg i 4 timer ved 360°C, og avkjøles deretter langsomt. Tilstanden "deformasjonsherdet" tilveiebringes ved stangpressingen. For the reference examples, the blanks are additionally soft annealed for 4 hours at 360°C, and then cooled slowly. The "strain-hardened" state is provided by the bar pressing.
Deretter bestemmes fasthetsverdiene for råemnene, nærmere bestemt flytgrensen, den maksimale strekkfastheten og bruddforlengelsen ved strekkforsøk. The strength values for the raw materials are then determined, more specifically the yield strength, the maximum tensile strength and the elongation at break in tensile tests.
Verdien er, på samme måte som verdiene for mantler fremstilt fra råemnene ved flytpressing, gjengitt i tabell 1. De angitte verdiene vedrører mantler med en deformasjonsgrad på 92% . The value is, in the same way as the values for mantles produced from the raw materials by flow pressing, reproduced in table 1. The stated values relate to mantles with a degree of deformation of 92%.
Deretter løsningsglødes de flytepressede formlegemene i referanseeksemplene, (7 minutter ved 525°C), deretter bråkjøles de og varmeutlagres (10 timer ved 180°C), for å oppnå en fasthetsforhøyelse. The flow-pressed shaped bodies in the reference examples are then solution annealed (7 minutes at 525°C), then quenched and thermally stored (10 hours at 180°C), in order to achieve an increase in strength.
De maksimale fasthetsverdiene som kan oppnås ifølge teknikkens stand ligger under verdiene for råemnene som etter varmeutfellingsherdingen ikke mykglødes mer, som det fremgår av tabell 1. The maximum strength values that can be achieved according to the state of the art are below the values for the blanks that are no longer soft annealed after heat precipitation hardening, as can be seen from table 1.
På tross av den allerede ekstremt høye fastheten for disse råemnene kaldflytpresses de deretter ved en deformasjonsgrad på nok en gang 92%. Derved opnås nok en betydelig fasthets- økning. Fasthetene som er angitt i tabell 1 ligger ca. 100 Despite the already extremely high strength of these raw materials, they are then cold-flow pressed at a deformation rate of once again 92%. Thereby, a significant increase in firmness is achieved. The properties indicated in table 1 are approx. 100
<N/mm2>over ^ e maksimale fasthetsverdiene som kan oppnås for gjenstander fremstilt på konvensjonell måte med samtidig drastisk kostnadsreduksjon. <N/mm2>above ^ e the maximum strength values that can be achieved for objects manufactured in a conventional way with a simultaneous drastic cost reduction.
Slike høye fasthetsverdier kan ved fremgangsmåter ifølge teknikkens stand bare oppnås med langt høyere legerte materialer ved svært mye høyere produksjonskostnader (foregående varmebehandling og etterfølgende utfellings-herding). I dette tilfellet lar ifølge teknikkens stand visse former seg ikke lenger fremstille. With methods according to the state of the art, such high strength values can only be achieved with much higher alloyed materials at much higher production costs (prior heat treatment and subsequent precipitation hardening). In this case, according to the state of the art, certain shapes can no longer be produced.
Tilsvarende forbedringer av egenskapene, spesielt høye fastheter, kan også oppnås ved en rondell som umiddelbart er utvunnet fra et støpestykke og evnetuelt deretter varmebehandlet, som kaldflytpresses ved tilsvarende høye deforma-s jonsgrader. Corresponding improvements in the properties, especially high strengths, can also be achieved by a washer which is immediately extracted from a casting and possibly then heat-treated, which is cold-flow pressed at correspondingly high degrees of deformation.
Til slutt oppnås også de omtalte fordelene for legemer av aluminium- eller aluminiumlegerigner, for legemene fremstilles fra en rondell som er dannet av et pulvermetallurgisk fremstilt materiale ved etterfølgende kaldflytpressing. Finally, the aforementioned advantages are also achieved for bodies made of aluminum or aluminum alloys, for the bodies are produced from a ring formed from a powder metallurgically produced material by subsequent cold flow pressing.
Claims (17)
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| DE19843410037 DE3410037A1 (en) | 1984-03-19 | 1984-03-19 | METHOD FOR COLD EXTRUDING ALUMINUM AND ALUMINUM ALLOYS |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| NO854266L true NO854266L (en) | 1985-10-24 |
Family
ID=6230955
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| NO854266A NO854266L (en) | 1984-03-19 | 1985-10-24 | PROCEDURE FOR COLD FLOW PRESSURE OF ALUMINUM OR ALUMINUM ALLOYS. |
Country Status (8)
| Country | Link |
|---|---|
| EP (1) | EP0211831B2 (en) |
| JP (1) | JPS61501458A (en) |
| AU (1) | AU583816B2 (en) |
| BR (1) | BR8505858A (en) |
| DE (2) | DE3410037A1 (en) |
| IT (1) | IT1184738B (en) |
| NO (1) | NO854266L (en) |
| WO (1) | WO1985004194A1 (en) |
Families Citing this family (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| DE102009001942A1 (en) * | 2009-03-27 | 2010-09-30 | Brose Fahrzeugteile GmbH & Co. Kommanditgesellschaft, Würzburg | Housing for sealed electrical machine utilized e.g. as motor in steering system of motor vehicle, has base forming axial catch for bearing receptacle with bearing shield, where housing is manufactured by impact extrusion process |
Family Cites Families (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US4243438A (en) * | 1978-07-21 | 1981-01-06 | Sumitomo Aluminium Smelting Co., Ltd. | Production of aluminum impact extrusions |
-
1984
- 1984-03-19 DE DE19843410037 patent/DE3410037A1/en not_active Withdrawn
-
1985
- 1985-02-16 BR BR8505858A patent/BR8505858A/en unknown
- 1985-02-16 EP EP85901347A patent/EP0211831B2/en not_active Expired - Lifetime
- 1985-02-16 JP JP60501121A patent/JPS61501458A/en active Pending
- 1985-02-16 AU AU40698/85A patent/AU583816B2/en not_active Ceased
- 1985-02-16 DE DE8585901347T patent/DE3566556D1/en not_active Expired
- 1985-02-16 WO PCT/DE1985/000043 patent/WO1985004194A1/en active IP Right Grant
- 1985-03-19 IT IT19950/85A patent/IT1184738B/en active
- 1985-10-24 NO NO854266A patent/NO854266L/en unknown
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| AU583816B2 (en) | 1989-05-11 |
| DE3566556D1 (en) | 1989-01-05 |
| BR8505858A (en) | 1986-03-25 |
| JPS61501458A (en) | 1986-07-17 |
| EP0211831B1 (en) | 1988-11-30 |
| WO1985004194A1 (en) | 1985-09-26 |
| IT8519950A0 (en) | 1985-03-19 |
| EP0211831A1 (en) | 1987-03-04 |
| DE3410037A1 (en) | 1985-09-19 |
| IT1184738B (en) | 1987-10-28 |
| AU4069885A (en) | 1985-10-11 |
| EP0211831B2 (en) | 1992-09-16 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| US5496426A (en) | Aluminum alloy product having good combinations of mechanical and corrosion resistance properties and formability and process for producing such product | |
| US5861070A (en) | Titanium-aluminum-vanadium alloys and products made using such alloys | |
| US5108519A (en) | Aluminum-lithium alloys suitable for forgings | |
| US4844750A (en) | Aluminum-lithium alloys | |
| US4053330A (en) | Method for improving fatigue properties of titanium alloy articles | |
| US5032189A (en) | Method for refining the microstructure of beta processed ingot metallurgy titanium alloy articles | |
| US4806174A (en) | Aluminum-lithium alloys and method of making the same | |
| EP0683242B1 (en) | Method for making titanium alloy products | |
| US5439536A (en) | Method of minimizing strength anisotropy in aluminum-lithium alloy wrought product by cold rolling, stretching and aging | |
| JP2003532791A (en) | Metal object having fine and homogeneous structure and surface condition, and method of manufacturing the same | |
| US4961792A (en) | Aluminum-lithium alloys having improved corrosion resistance containing Mg and Zn | |
| JP2523556B2 (en) | Titanium engine valve manufacturing method and titanium valve | |
| EP0526174B1 (en) | Process for making exhaust valves | |
| JPS6350414B2 (en) | ||
| CA1338007C (en) | Aluminum-lithium alloys | |
| US5194102A (en) | Method for increasing the strength of aluminum alloy products through warm working | |
| US4921548A (en) | Aluminum-lithium alloys and method of making same | |
| US3333989A (en) | Aluminum base alloy plate | |
| US6565683B1 (en) | Method for processing billets from multiphase alloys and the article | |
| US4616499A (en) | Isothermal forging method | |
| US4915747A (en) | Aluminum-lithium alloys and process therefor | |
| US5964967A (en) | Method of treatment of metal matrix composites | |
| US5039356A (en) | Method to produce fatigue resistant axisymmetric titanium alloy components | |
| NO854266L (en) | PROCEDURE FOR COLD FLOW PRESSURE OF ALUMINUM OR ALUMINUM ALLOYS. | |
| Umezawa et al. | Microstructural refinement of an As-Cast Al-12.6 Wt Pct Si alloy by repeated thermomechanical treatment to produce a heavily deformable material |