NO844999L

NO844999L - MEMBRAN PUMP AND VALVE ARRANGEMENTS FOR THIS.

Info

Publication number: NO844999L
Application number: NO844999A
Authority: NO
Inventors: Joseph Candido Casilli; Lawrence Joseph Gibson; William Dewitt Hassler
Original assignee: Itt
Priority date: 1983-12-23
Filing date: 1984-12-13
Publication date: 1985-06-24
Also published as: EP0147889A1; CA1224970A

Description

Foreliggende oppfinnelse angår pumper, spsielt luftdrevne The present invention relates to pumps, especially air-driven

mémbranpumper og ventilarrangementer i disse.diaphragm pumps and valve arrangements therein.

Det er tidligere kjent forskjellige konstruksjoner av pumper, blant dem slike som er godt egnet for pumping av flytende stoffer med høy viskositet, slik som maling e.l. Noen av de kjente pumper er konstruert som mémbranpumper, hvor komprimert luft eller lignende gasser benyttes for å gi pumpeeffekt. I pumper av denne typen avdeler en bevegelig vegg som omfatter et fleksibelt membran strukket tvers over pumpens innvendige rom, det indre av pumpen i et pumpekammer for væsken som skal pumpes og et påvirkningskammer eller aktivt kammer, hvor gassmediet innføres under trykk og utøver sitt trykk på den bevegelige membranveggen, og hvor gassen deretter slippes ut og således gir en pumpeeffekt. Slike mémbranpumper benyttes ofte i tandem, dvs. to slike pumper benyttes samtidig, og de har sine bevegelige vegger sammenkoblet for samtidig bevegelse slik at når den ene membranpumpen har sitt trykk-kammer fylt av trykkgass og således pumper væske, er trykk-kammeret til den andre pumpen under ut-tømming, fordi den bevegelige veggen beveger seg i fellesskap for de to pumpene og væske derfor trekkes inn i pumpekammeret til den sistnevnte pumpen. Different constructions of pumps have previously been known, among them those that are well suited for pumping liquid substances with high viscosity, such as paint etc. Some of the known pumps are designed as membrane pumps, where compressed air or similar gases are used to provide pumping power. In pumps of this type, a movable wall comprising a flexible membrane stretched across the internal space of the pump divides the interior of the pump into a pumping chamber for the liquid to be pumped and an impact chamber or active chamber, where the gas medium is introduced under pressure and exerts its pressure on the movable membrane wall, and where the gas is then released and thus produces a pumping effect. Such diaphragm pumps are often used in tandem, i.e. two such pumps are used at the same time, and they have their movable walls connected together for simultaneous movement so that when one diaphragm pump has its pressure chamber filled with pressurized gas and thus pumps liquid, the pressure chamber of the second pump during discharge, because the movable wall moves jointly for the two pumps and liquid is therefore drawn into the pump chamber of the latter pump.

Det skal understrekes at, for å oppnå den ovenfor beskrevne pumpevirkning i et pumpearrangement som omfatter to pumper i tandem, er det nødvendig å gjennomføre en styring av åpning og lukking, av gass-strømmer til og fra de aktive kamrene til de to pumpene på ert organisert og tidsstyrt måte. For dette formål er det allerede utviklet forskjellige styringskonstruksjoner og/eller fordelingsventilmontasjer. Imidlertid, har erfaringer med slike styringsventiler av tidligere kjente typer vist at de lider av mange ulemper. En av ulempene er -at ventilarrangementet må smøres relativt ofte, noe som vanligvis gjøres ved å innføre oljedråper i trykkgass-mediet. Dersom trykkgassen inneholder forurensninger, slik som støvpartikler e.l., vil slike forurensninger fanges av smøremiddelet og utøve en slitasje i ventilarrangementet, noe som vil føre til en øket slitasje av de ulike komponenter i denne. It should be emphasized that, in order to achieve the above-described pumping effect in a pumping arrangement comprising two pumps in tandem, it is necessary to carry out a control of opening and closing, of gas flows to and from the active chambers of the two pumps on pea organized and time-managed manner. For this purpose, various control structures and/or distribution valve assemblies have already been developed. However, experience with such control valves of previously known types has shown that they suffer from many disadvantages. One of the disadvantages is that the valve arrangement must be lubricated relatively often, which is usually done by introducing oil droplets into the compressed gas medium. If the compressed gas contains contaminants, such as dust particles etc., such contaminants will be trapped by the lubricant and exert wear on the valve arrangement, which will lead to increased wear on the various components therein.

Formålet med foreliggende oppfinnelse er å tilveiebringe en membranventil som ikke lider av de ovennevnte ulemper. The purpose of the present invention is to provide a diaphragm valve which does not suffer from the above-mentioned disadvantages.

Mer spesielt er formålet å frembringe et membranpumpeanlegg hvor tids-styringen av fordelingen av gass-strømmene skjer i avhengighet av bevegelsen til den bevegelige veggen i de tandem-monterte membranpumpene. More specifically, the purpose is to produce a diaphragm pump system where the time management of the distribution of the gas flows takes place in dependence on the movement of the movable wall in the tandem-mounted diaphragm pumps.

Det er ennå et formål å frembringe et ventilarrangement som It is yet another object to provide a valve arrangement which

ikke krever smøring.does not require lubrication.

Dessuten er det et formål med oppfinnelsen å konstruere ventilarrangementet slik at det blir enkelt i konstruksjon, billig i produksjon, lett å benytte og pålitelig i drift. Furthermore, it is an object of the invention to construct the valve arrangement so that it is simple in construction, cheap in production, easy to use and reliable in operation.

Dette oppnås ved å utforme membranpumpeanlegget i overens-stemmelse med de nedenfor fremsatte patentkrav. This is achieved by designing the diaphragm pump system in accordance with the patent claims set out below.

Styrihgsventilene som benyttes, fordeler trykkgassen til og fra åpningene som foreligger ved de aksielle endepartier av en fordelingsventil som styrer gass-strømmen til og fra de aktive kamrene. I den ene endeposisjon hvor ventilen påvirkes av en fjær, forbinder ventilen det tilsvarende åpning med den omgivende atmosfære. I sin andre endestilling forbinder ventilen åpningen med forrådet av trykkgass. Fordelingsventilen som er formet som en spole, forskyves således mellom sine endeposisjoner for vekselvis å tillate at trykkgass ledes inn i og ledes ut fra de aktive kamre. The control valves that are used distribute the pressurized gas to and from the openings that are present at the axial end parts of a distribution valve that controls the gas flow to and from the active chambers. In one end position where the valve is acted upon by a spring, the valve connects the corresponding opening with the surrounding atmosphere. In its second end position, the valve connects the opening with the supply of compressed gas. The distribution valve, which is shaped like a coil, is thus displaced between its end positions to alternately allow pressurized gas to be led into and out of the active chambers.

Minst den delen av spolen som kommer i kontakt med det harde anodiserte belegg i ventilføringen, er fremstilt av et selv-smørende materiale. Spolen bærer i sine riller skiller.inger som også er fremstilt av et materiale som er selvsmørende. Erfaring og testing av forskjellige kombinasjoner av.materialer har vist at det er særlig fordelaktig å fremstille ihvertfall den ovennevnte del av spolen av polytetrafluoretylen med glimmer som fyllstoff og skilleringene av polytetrafluoretylen med grafitt som fyllstoff; Denne spesielle kombinasjon av materialer gir utmerkede resultater, dvs. slitasjen holdes på et.minimum, fare for fastkiling foreligger ikke, og bevegeligheten til spolen i sin utboring er helt utmerket under alle driftsforhold. At least the part of the coil that comes into contact with the hard anodized coating in the valve guide is made of a self-lubricating material. The coil carries separators in its grooves which are also made of a material that is self-lubricating. Experience and testing of different combinations of materials has shown that it is particularly advantageous to manufacture at least the above-mentioned part of the coil from polytetrafluoroethylene with mica as filler and the separations from polytetrafluoroethylene with graphite as filler; This special combination of materials gives excellent results, i.e. wear is kept to a minimum, there is no risk of jamming, and the movement of the coil in its bore is absolutely excellent under all operating conditions.

For å gi en klarere forståelse av foreliggende oppfinnelse vises til nedenstående detaljerte beskrivelse av utførelses-eksempler, samt til de ledsagende figurer, hvor: - fig. 1 viser et sideriss av pumpearrangementet i henhold til foreliggende oppfinnelse i snitt, bortsett fra styringsarrangementet, - fig. 2 er en demontert perspektivtegning av et styringsarrangement som kan benyttes i forbindelse med pumpearrangementet i To give a clearer understanding of the present invention, reference is made to the detailed description of embodiment examples below, as well as to the accompanying figures, where: - fig. 1 shows a side view of the pump arrangement according to the present invention in section, apart from the control arrangement, - fig. 2 is a disassembled perspective drawing of a control arrangement which can be used in connection with the pump arrangement i

fig. 1,fig. 1,

- fig. 3 viser i prinsipp hvordan arrangementet i fig. 2 er konstruert, idet et snitt gjennom planet III-III i fig. 2 er - fig. 3 shows in principle how the arrangement in fig. 2 is constructed, a section through plane III-III in fig. 2 is

vist,shown,

- fig. 4 viser en demontert fremstilling av styringsutstyret, men her en modifisert versjon i forhold til den som er vist i fig. 2, - fig. 5 er et snitt i likhet med det som er vist i fig. 3, men her tatt gjennom planet V-V i fig. 4. - fig. 4 shows a disassembled representation of the control equipment, but here a modified version compared to that shown in fig. 2, - fig. 5 is a section similar to that shown in fig. 3, but here taken through the plane V-V in fig. 4.

Fig. 1 viser et pumpearrangement som er konstruert i overens-stemmelse med foreliggende oppfinnelse. Pumpen 1 omfatter som sine hovedkomponenter, en støtte eller ramme 2, to pumpeelementer 3 og 4 og et påvirknings- og styringsarrangement 5, som er anbrakt mellom de to pumpeelementene 3 og 4 og styrer driften av disse på en måte som vil bli detaljert forklart nedenfor.. Fig. 1 shows a pump arrangement which is constructed in accordance with the present invention. The pump 1 comprises as its main components, a support or frame 2, two pump elements 3 and 4 and an influence and control arrangement 5, which is placed between the two pump elements 3 and 4 and controls the operation of these in a way that will be explained in detail below ..

Støtten eller rammen 2 er hul og inneholder mange passasjer eller, rom som ennå ikke er beskrevet. Ved sin nedre del, ifølge tegningen, er rammen 2 forsynt med en inntaksåpning 6 for væsken som skal pumpes, mens en utløpsåpning 7 for den samme væsken er anbrakt ved den øvre del av rammen 2. Inntaksåpningen 6 kommuniserer med to inntakspassasjer 8 og 9 og utløpsporten 7 kommuniserer med to utløpspassasjer 10 og 11. Inntakspassasjene 8 og 9 fører inn i de respektive ventilkammere 12 og 13, som rommer de respektive inntaksventilkuler 14 og 15 og kommuniserer gjennom hver sin åpning 16 og 17 med de respektive pumpekamrene 18 og 19. Dessuten er det anbrakt ringformede forseglingselementer 20 og 21 av elastisk materiale stasjonært ved.den nedre del av de respektive ventilkamre 12 og 13, og disse tjener som ventilseter for de respektive ventilkuler 14 og 15. The support or frame 2 is hollow and contains many passages or spaces not yet described. At its lower part, according to the drawing, the frame 2 is provided with an intake opening 6 for the liquid to be pumped, while an outlet opening 7 for the same liquid is located at the upper part of the frame 2. The intake opening 6 communicates with two intake passages 8 and 9 and the outlet port 7 communicates with two outlet passages 10 and 11. The intake passages 8 and 9 lead into the respective valve chambers 12 and 13, which accommodate the respective intake valve balls 14 and 15 and communicate through respective openings 16 and 17 with the respective pump chambers 18 and 19. Also annular sealing elements 20 and 21 of elastic material have been placed stationary at the lower part of the respective valve chambers 12 and 13, and these serve as valve seats for the respective valve balls 14 and 15.

Pumpekamrene 18 og 19 kommuniserer ved deres øvre ender, hhv. med ventilutløpskamrene 22 og 23, som i sin tur kommuniserer med de respektive utløpspassasjer 10 og 11 via åpningene 24 The pump chambers 18 and 19 communicate at their upper ends, respectively. with the valve outlet chambers 22 and 23, which in turn communicate with the respective outlet passages 10 and 11 via the openings 24

og 25. Ventilutløpskamrene 22 og 23 rommer hver sin utløpsventil-kule 26 og 27 samt ved sine nedre deler.ringformede.forseglings- and 25. The valve outlet chambers 22 and 23 each contain an outlet valve ball 26 and 27 as well as at their lower parts, annular, sealing

elementer 28 og 29, som utgjør ventilseter for de tilsvarende ventilkuler 26 og 27. elements 28 and 29, which constitute valve seats for the corresponding valve balls 26 and 27.

Rammen 2 er, som vist, oppbygget av separate bjelker 31 og 32, samt øvre og nedre traverser 33 og 34, som strekker seg The frame 2 is, as shown, made up of separate beams 31 and 32, as well as upper and lower traverses 33 and 34, which extend

mellom og forbinder bjelkene 31 og 32 med hverandre. Rammedelene 31-34 er koblet til hverandre v.hj.a. ringformede klemorganer .35, 36, 37.og 38, som er av velkjent konstruksjon og ikke er forklart nærmere her.. De ringformede forseglingselementene eller pak-ningene 20, 21, 28 og 29 er anbrakt ved planene som skiller de forskjellige deler 31-34 av rammen 2 slik at de ved siden av å virke som sete for de respektive.ventilkuler 14, 15, 26 og 27 også forsegler grenseflaten.mellom delene 31-34 i rammen 2, ved at de er tilpasset og holdt på plass i stilling mellom delene 31-34 ved virkning av de respektive klemorganer 35-38. between and connects the beams 31 and 32 to each other. The frame parts 31-34 are connected to each other v.hj.a. annular clamping members 35, 36, 37 and 38, which are of well-known construction and are not explained in more detail here. The annular sealing elements or gaskets 20, 21, 28 and 29 are located at the planes which separate the various parts 31- 34 of the frame 2 so that, in addition to acting as a seat for the respective valve balls 14, 15, 26 and 27, they also seal the interface between the parts 31-34 of the frame 2, by being adapted and held in place in position between the parts 31-34 by the action of the respective clamping means 35-38.

Bjelkene 31 og 32 i rammen 2 har hver sine utvidelser eller flenser 3 9 og 40. Pumpeelementene 3 og 4 omfatter innkapslinger 41 og 42, som på konvensjonell måte er festet, uten.at dette fremgår på tegningen, f.eks. ved skruer e.l. forbindelsesorganer, til styringsarrangementet 5 som hhv. er koblet, v.hj.a. ringformede klemorganer 43 og 44 til flensene 39 og 40 i bjelkene 31 og 32 til rammen 2. Dermed vil innkapslingene 41 og 42 sammen med de tilhørende bjelker 31 og 32 avgrense de indre rom. Hvert av disse indre rom er inndelt av en bevegelig skillevegg 4 5 hhv. The beams 31 and 32 in the frame 2 each have their own extensions or flanges 39 and 40. The pump elements 3 and 4 comprise enclosures 41 and 42, which are attached in a conventional manner, without this appearing in the drawing, e.g. by screws etc. connection bodies, to the control arrangement 5 which respectively is connected, v.hj.a. annular clamping members 43 and 44 to the flanges 39 and 40 in the beams 31 and 32 of the frame 2. Thus, the enclosures 41 and 42 together with the associated beams 31 and 32 will delimit the inner spaces. Each of these inner rooms is divided by a movable partition wall 4 5 respectively.

46 i de.ovenfor nevnte pumpekamre 18 og 19, samt et aktivt kammer 47, 48. De bevegelige skillevegger 45 og 4 6 omfatter hver en fleksibel membran 49 og 50 som på forseglende måte er fastklemt ved sin ytre periferi mellom.flensene 3 9 og 4 0 og innkapslingene 41 og 42 v.hj.a. de respektive klemorganer 43, 44. Ved det sentrale område til.hver av membrane 49 og.50 er det på forseglende måte festet en felles aksling 51 som går gjennom det indre av styringsarrangementet 5 og forbinder de to bevegelige skilleveggene 45 og 46 slik at de blir tvunget til å bevege seg sammen. For å montere de respektive membraner 49 og 50 til den felles aksling 51 er det'benyttet to montasjeplater 52 og 53, hhv. 54 og 55 på den felles aksling 51. Disse definerer det sentrale område til de respktive membraner. 49 og 50 og.fastlåser dette mellom seg. Montasjeplatene 52 og 53, hhv. 54 og 55 er montert på den felles aksling 51, idet den er fastholdt mellom en skulder 56 hhv. 58 og en gjenget mutter 57 hhv. 59 eller et annet feste-organ. Således kan montasjeplatene 52 og 53 hhv. 54 og 55 fast-klemme det sentrale område til den respektive membran 49 og 50 mellom seg, og derved er membranene 49 og 50 montert til samme felles aksling 51. 46 in the above-mentioned pump chambers 18 and 19, as well as an active chamber 47, 48. The movable partitions 45 and 46 each comprise a flexible membrane 49 and 50 which is clamped in a sealing manner at its outer periphery between the flanges 39 and 4 0 and the enclosures 41 and 42 v.hj.a. the respective clamping members 43, 44. At the central area of each of the diaphragms 49 and 50, a common shaft 51 is attached in a sealing manner, which passes through the interior of the control arrangement 5 and connects the two movable partitions 45 and 46 so that the are forced to move together. To mount the respective membranes 49 and 50 to the common shaft 51, two mounting plates 52 and 53 are used, respectively. 54 and 55 on the common shaft 51. These define the central area of the respective membranes. 49 and 50 and lock this between them. Mounting plates 52 and 53, respectively. 54 and 55 are mounted on the common shaft 51, as it is held between a shoulder 56 and 58 and a threaded nut 57 respectively. 59 or another fastening device. Thus, the mounting plates 52 and 53 can respectively 54 and 55 firmly clamp the central area of the respective membrane 49 and 50 between them, and thereby the membranes 49 and 50 are mounted to the same common shaft 51.

Driften av apparatet som er vist, vil nå kort bli beskrevet, mens utformingen og detaljene i styringsarrangementet 5 foreløbig er utelatt. På det nåværende tidspunkt er det tilstrekkelig å stadfeste at styringsarrangementet 5 styrer adgangen for et virksomet medium,'særlig en gass under trykk, slik som f.eks. komprimert luft, og leder gassen inn i rommene eller kamrene 47 og.48 og leder den ut igjen fra disse kamre på ønskede tidspunkter. The operation of the apparatus shown will now be briefly described, while the design and details of the control arrangement 5 have been omitted for the time being. At the present time, it is sufficient to confirm that the control arrangement 5 controls the access for an effective medium, in particular a gas under pressure, such as e.g. compressed air, and leads the gas into the rooms or chambers 47 and 48 and leads it out again from these chambers at desired times.

I den posisjonen som membranene.befinner seg i i fig. 1, nærmer de bevegelige skillevegger 45 og 46 seg slutten av deres høyregående bevegelse. Dette skyldes at et trykkmedium er ført inn i kammeret 48 til pumpeanordningen 4 mens det samtidig til-lates at innholdet i det aktive kammer 4 7 i.pumpeanordningen 3 slipper ut fra kammeret ved et relativt lavt, men.overatmosfærisk trykk. På grunn av trykket som utøves av trykkmediet på den bevegelige, skillevegg 46 og den relativt lave motstand som gis av mot-trykket fra mediet som befinner seg i det aktive kammer 47, vil akslingen 51 og de bevegelige skilleveggene 45 og 46 som er montert til denne, bevege seg mot høyre. Dette medfører en reduksjon av. trykket i pumpekammeret 18 slik at ventilkulen 14 løftes opp fra sitt ventilsete 20, og mediet som skal.pumpes, trekkes.inn i pumpekammeret 18. På grunn av det reduserte trykk i pumpekammeret 18 forblir ventilkulen 26 i forseglende kontakt med sitt tilforordnede ringformede ventilsete 28, slik at ikke noe av det mediet som pumpes vil trekkes inn i pumpekammeret.18 fra utløpspassasjen 10 via utløpsporten 7. Samtidig vil trykket i pumpekammeret 19 økes, noe som betyr at ventilkulen 15 vil forbli i eller føres .inn til forseglende kontakt med sitt til.-: hørende ringformede ventilsete 21 og vil således hindre at innholdet i pumpekammer 19, som nå kommer under trykk>slipper tilbake til inntakspassasjen 9. På den annen side vil det økede trykk til mediet som rommes i pumpekammeret føre til at ventilkulen 27 løfter seg bort fra sitt tilforordnede ventilsete 29, . slik at mediet som pumpes vil støtes ut fra pumpekammer 19 gjennom In the position in which the membranes are in fig. 1, the movable partitions 45 and 46 are nearing the end of their rightward movement. This is because a pressure medium is introduced into the chamber 48 of the pump device 4 while simultaneously allowing the contents of the active chamber 4 7 in the pump device 3 to escape from the chamber at a relatively low but above-atmospheric pressure. Due to the pressure exerted by the pressure medium on the movable partition wall 46 and the relatively low resistance provided by the counter-pressure from the medium located in the active chamber 47, the shaft 51 and the movable partition walls 45 and 46 which are mounted to this, move to the right. This results in a reduction of the pressure in the pump chamber 18 so that the valve ball 14 is lifted up from its valve seat 20, and the medium to be pumped is drawn into the pump chamber 18. Due to the reduced pressure in the pump chamber 18, the valve ball 26 remains in sealing contact with its assigned annular valve seat 28 , so that none of the medium being pumped will be drawn into the pump chamber 18 from the outlet passage 10 via the outlet port 7. At the same time, the pressure in the pump chamber 19 will be increased, which means that the valve ball 15 will remain in or be brought into sealing contact with its to.-: belonging to the annular valve seat 21 and will thus prevent the contents of the pump chamber 19, which now comes under pressure, from escaping back into the intake passage 9. On the other hand, the increased pressure of the medium contained in the pump chamber will cause the valve ball 27 to lift away from its assigned valve seat 29, . so that the medium being pumped will be ejected from pump chamber 19 through

kammeret 23 til utløpspassasjen 11 og endelig inn til utløps-the chamber 23 to the outlet passage 11 and finally into the outlet

port 7. Det skal bemerkes at så snart de bevegelige skillevegger 4 5 og 4 6 har nådd slutten av sin høyrerettede bevegelse, blir situasjonen snudd, dvs. trykkmedium føres inn i det-aktive kammer 47, mens innholdet i det aktive kammer 48 tillates.å strømme ut fra dette, på grunn av styringsarrangementet 5. Dette vil.føre til en bevegelse av skilleveggene 45 og 46 sammen, nå mot venstre og med en tilsvarende trykkreduksjon i pumpekammer 19 og økning av trykket i pumpekammer 18, slik at ventilkulene 14, 15, 26 og 27 nå vil bevege seg til sine motsatte posisjoner, i hvilke de hindrer at mediet som pumpes, strømmer tilbake fra pumpekammer 18 mot inntaksport 6, sørger for at mediet som pumpes flyter fra inntaksport 6 inn i.pumpekammer 19, forhindrer strøm av mediet som pumpes tilbake fra utløpsport 7 til pumpekammer 19 og tillater at trykkmediet som pumpes, flyter fra pumpekammer 18.mot utløpsport 7. En annen reversering finner sted ved slutten av den venstrerettede bevegelsen til de bevegelige skillevegger 4 5 port 7. It should be noted that as soon as the movable partitions 45 and 46 have reached the end of their rightward movement, the situation is reversed, i.e. pressure medium is fed into the active chamber 47, while the contents of the active chamber 48 are allowed. to flow out from this, due to the control arrangement 5. This will lead to a movement of the partitions 45 and 46 together, now to the left and with a corresponding pressure reduction in pump chamber 19 and increase of pressure in pump chamber 18, so that the valve balls 14, 15, 26 and 27 will now move to their opposite positions, in which they prevent the medium being pumped from flowing back from pump chamber 18 towards intake port 6, ensuring that the medium being pumped flows from intake port 6 into pump chamber 19, preventing flow of the medium being pumped back from outlet port 7 to pump chamber 19 and allowing the pressure medium being pumped to flow from pump chamber 18 towards outlet port 7. Another reversal takes place at the end of the leftward movement of the moving ige partitions 4 5

og 46, slik at den opprinnelig beskrevne driftstilstand etableres på ny. and 46, so that the originally described operating condition is established again.

Som nevnt ovenfor, styrer styringsarrangementet 5 strømmenAs mentioned above, the control arrangement 5 controls the flow

av drivmedium inn i og ut fra de aktive kamre 47 og 48. En første og en andre utførelse av konstruksjonen til styringsarrangementet 5 vil nå bli beskrevet i forbindelse med figurene 2 og 4 of drive medium into and out of the active chambers 47 and 48. A first and a second embodiment of the construction of the control arrangement 5 will now be described in connection with figures 2 and 4

på tegningen, og driften av disse vil deretter beskrives særlig i forbindelse med figurene 3, hhv. 5 i tegningene. Disse versjonene ligner hverandre på mange måter slik at de samme referansetall vil benyttes for å identifisere tilsvarende deler. Begge versjoner vil bli diskutert felles nedenfor,.og bare ulikhetene mellom dem vil bli spesielt pekt ut. on the drawing, and the operation of these will then be described particularly in connection with figures 3, respectively. 5 in the drawings. These versions are similar in many ways so that the same reference numbers will be used to identify corresponding parts. Both versions will be discussed together below, and only the differences between them will be specifically pointed out.

Figurene 2 og 4 er begge demonterte eller såkalte "spredte" fremstillinger av første og andre versjon av styringsarrangement 5 og viser de forskjellige komponentene som inngår i disse. En av hovedkomponentene i styringsarrangement 5 er innkapslingen 60, gjennom hvilken den felles aksling 51 passerer som vist, stort sett sentralt og fastholdt i eller understøttet av et selvsmø-rende.glidelager 30. Innkapslingen eller ventilhuset 60 har tre utborihgér 61, 62 og 63, som alle er vist parallelle med aksen til den felles aksling 51 og med radial avstand fra denne. Figures 2 and 4 are both disassembled or so-called "scattered" representations of the first and second versions of the control arrangement 5 and show the various components included in them. One of the main components in control arrangement 5 is the casing 60, through which the common shaft 51 passes as shown, largely centrally and retained in or supported by a self-lubricating slide bearing 30. The casing or valve housing 60 has three bore holes 61, 62 and 63, all of which are shown parallel to the axis of the common shaft 51 and at a radial distance from this.

Imidlertid kan utboring 62 gå på tvers av innkapslingen 60 dersom dette ønskes, f.eks. for å redusere den totale dimensjon og vekt til innkapslingen 60. However, the bore 62 can go across the encapsulation 60 if this is desired, e.g. to reduce the overall dimension and weight of the enclosure 60.

Utboringen 62 tjener til å oppta en fordelingsventil 64 som er konstruert som en spoleventil. Fordelingsventilen 64. er forsynt med to fordelingskanaler 65 og 66, som er adskilt fra. hverandre av en adskillende krage 67 og begrenset ved de motsatte aksielle ender av begrensende krager 68 og 69. Fordelingsventil 64 omfatter dessuten, ved sine endestykker, terminalkrager 70 og 71, som henholdsvis avgrenser rillene 72 og 73 mellom dem og de begrensende krager 68 og 69. Fjærende ekspansjonsringer 74 og 75 befinner seg i de respektive riller 72 og 73 når ventillegemet 64 er montert sammen, og disse ekspansjonsringer 74 og 75 omgis av tilsvarende splittede skilleringer 76 og 77, som også opptas i de respektive riller 72 og 73, ihvertfall når fordelingsventilen 64 befinner seg i utboringen 62. The bore 62 serves to accommodate a distribution valve 64 which is designed as a spool valve. The distribution valve 64. is provided with two distribution channels 65 and 66, which are separated from. each other by a separating collar 67 and limited at the opposite axial ends by limiting collars 68 and 69. Distribution valve 64 also includes, at its end pieces, terminal collars 70 and 71, which respectively define grooves 72 and 73 between them and the limiting collars 68 and 69 Resilient expansion rings 74 and 75 are located in the respective grooves 72 and 73 when the valve body 64 is assembled together, and these expansion rings 74 and 75 are surrounded by corresponding split separator rings 76 and 77, which are also accommodated in the respective grooves 72 and 73, at least when the distribution valve 64 is located in the bore 62.

Utboringene 61 og 63 opptar i seg hhv. omkoblings- eller begrensningsventilmontasjer 78 og 79, som strukturelt sett er identiske, slik at deres.forskjellige komponenter vil bli identi-fisert ved samme referansenummer i følgende beskrivelse og tegning. De respektive ventilmontasjer 78 og 7 9 omfatter som én av sine hovedkomponenter, et omkoblingsventilorgan 80, som omfatter en føringsdel 81 og en stammedel 82 ved. den ene siden av føringsdelen. Føringsdelen 81 er vist med sekskantet tverrsnitt. Grunnen til denne utforming vil bli gitt senere. Stammedelen 82 til den første versjonen er forsynt med en rille 83 som tjener til delvis å oppta en anslagsskive 84. Ved siden av anslags-skiven er det- rundt den del av stammedelen 82 som ligger mellom rillen 83 og føringsdelen 81 i rekkefølge anbrakt en fjærskive 85, en skilleskive 86, en forseglingsring 87 og en ekstra forseglingsring 88. På den andre siden er.det i.den andre versjonen bare anbrakt en forseglingsring 88 rundt stammedelen 82 under montasjen. Dessuten er det i begge versjoner innsatt en helisk komprimert fjær 89 i den respektive utboring 61 eller 63 ved motsatt aksial ende av føringsdel 81 sett fra stammedel 82. Figurene 2 og 4 indikerer også at.et ringformet element 90 er anbrakt ved den ene aksielle enden til utboringen 63. På lignende måte er et annet slikt ringformet element 90 anbrakt i utboringen 61, men ved den motsatte aksiale enden av denne. Det er også vist i figurene 2 og 4 at innkapslingen 60 har en innven-dig gjenget utløpsåpning 91, og at en utløpsbøssing eller et koblingsstykke 92 med et utvendig gjenget endeparti blir skrudd inn i utboringen 91 under montasjen. Innkapsling 60 har også en matenippel eller et koblingsstykke som ligner på utløpsnippelen ±éller koblingsstykket 92, men ikke fremgår på figurene 2 og 4, da de er skjult bak innkapslingen 60. Drillings 61 and 63 take up respectively diverter or restriction valve assemblies 78 and 79, which are structurally identical, so that their various components will be identified by the same reference number in the following description and drawing. The respective valve assemblies 78 and 79 comprise, as one of their main components, a switching valve member 80, which comprises a guide part 81 and a stem part 82 at. one side of the guide part. The guide part 81 is shown with a hexagonal cross-section. The reason for this design will be given later. The stem part 82 of the first version is provided with a groove 83 which serves to partially accommodate a stop disc 84. Next to the stop disc, a spring disc is placed around the part of the stem part 82 which lies between the groove 83 and the guide part 81 in sequence 85, a separating disc 86, a sealing ring 87 and an additional sealing ring 88. On the other side, in the second version, only one sealing ring 88 is placed around the stem part 82 during assembly. Moreover, in both versions a helically compressed spring 89 is inserted in the respective bore 61 or 63 at the opposite axial end of guide part 81 seen from stem part 82. Figures 2 and 4 also indicate that an annular element 90 is placed at one axial end to the bore 63. In a similar manner, another such annular element 90 is placed in the bore 61, but at the opposite axial end thereof. It is also shown in Figures 2 and 4 that the enclosure 60 has an internally threaded outlet opening 91, and that an outlet bushing or a coupling piece 92 with an externally threaded end portion is screwed into the bore 91 during assembly. Enclosure 60 also has a feed nipple or a coupling piece similar to the outlet nipple or coupling piece 92, but not shown in Figures 2 and 4, as they are hidden behind enclosure 60.

Fordelingsventil 64 og begrensningsventil 78 og 79 er vist i fig. 3 i sammensatt tilstand og slik som de er satt sammen i de respektive utboringer 62, 61 og 63. Det sees at forseglingselementene eller ringene 86-88 er anbrakt på motsatt aksielle sider av det ringformede element 90 i den første versjon, og at forseglingselement eller ring.88 er anbrakt ved samme aksielle side av det ringformede element som føringsdel 81 i begge versjoner. Det kan.også sees at føringsdel 81 på grunn av sin sekskantede form er i kontakt med og dermed føres av den avgrensende overflate i utboringene 61 eller 63 som vist i forbindelse med den begrensede ventilmontasje 78. Likevel vil, som vist i forbindelse med koblings- eller begrensningsventilmontasjen 79, det foreligge åpninger eller gap 110 mellom kontaktområdene til føringsdel 81 og overflaten som avgrenser den respektive utboring 61 og 63, og disse gap 110 sørger for kommunikasjon mellom rommet som opptar den heliske fjær 89 og de som opptar forseglingselement 88 i de respektive utboringer 61 og 63...Mens føringsdel 81 er vist' med et sekskantet tverrsnitt, vil det bemerkes at samme kombinasjon av føring og passasje kan oppnås ved å gi utboringene 61 og.63 og/eller føringsdel 81 andre ikke-komplementære tverrsnitt med flere innbyrdes kontaktflater av lineær form. Distribution valve 64 and restriction valves 78 and 79 are shown in fig. 3 in the assembled state and as assembled in the respective bores 62, 61 and 63. It can be seen that the sealing elements or rings 86-88 are placed on opposite axial sides of the annular element 90 in the first version, and that the sealing element or ring 88 is placed at the same axial side of the ring-shaped element as guide part 81 in both versions. It can also be seen that, due to its hexagonal shape, guide part 81 is in contact with and thus guided by the delimiting surface in the bores 61 or 63 as shown in connection with the limited valve assembly 78. Nevertheless, as shown in connection with coupling or the restriction valve assembly 79, there are openings or gaps 110 between the contact areas of the guide part 81 and the surface which delimits the respective bores 61 and 63, and these gaps 110 provide for communication between the space which occupies the helical spring 89 and those which occupy the sealing element 88 in the respective bores 61 and 63...While guide portion 81 is shown with a hexagonal cross-section, it will be noted that the same combination of guide and passage can be achieved by providing bores 61 and 63 and/or guide portion 81 other non-complementary cross-sections with multiple mutual contact surfaces of linear form.

Figurene 3 og 5 viser også at hvert av de ringformede elementer 90 har en sentral passasje .9.3, gjennom hvilken stammedelen 82 til den respektive omkoblingsventil 80 passerer med klaring. Figures 3 and 5 also show that each of the annular elements 90 has a central passage .9.3, through which the stem part 82 of the respective switching valve 80 passes with clearance.

I den første versjonen har den sentrale passasjen 93 en praktisk talt konstant diameter over hele sin aksielle lengde. I det andre tilfelle (fig. 5) har.den. sentrale passasjen 93 en større diameter ved en første seksjon 111, som ligger, nærmest førings-delen 81, og en mindre diameter ved en annen seksjon 112 anbrakt fjernere: fra føringsdelen til den respektive omkoblingsventil 80 som inngår i ventilmontasjen 78 eller 79. Den første seksjonen 111 er dimensjonert slik at den tillater en praktisk talt uhind-ret luftstrøm forbi stammedelen 82. På den andre siden er passasjen 112 dimensjonert slik i forhold til stammedelen 82 at den forårsaker en strupning i klaringen mellom stammen 82 og overflaten som avgrenser den andre passasjen 112. Den siste klaringen kan med fordel være i størrelsesorden 0,002 mm. I begge tilfelle har det ringformede element 90 en radielt rettet passasje 94 som kommuniserer med den sentrale passasjen.93 (inne i passasje-seksjonene 111 og 112 i den andre versjonen) med en tilsvarende passasje 95 anbrakt i ventilhuset 60 og åpnende ut i det aktive rom 96 eller 97 som er avgrenset i utboringen 62 av de respektive innkapslinger 41 og 42 og de respektive terminalkrager 70 og 71 som befinner seg nær disse. Ventilhuset 60 har også en til-førselskanal 98 som er koblet til den ovennevnte tilførsels-kobling og åpner seg inn i utboring 62 som praktisk talt ligger sentralt deri, og en avgrenet eller avkortet utløpskanal 99 som åpner seg inn i utboringen 62 på steder som ligger i en forutbestemt avstand fra hverandre i aksiell, retning og ligger på aksielt motsatte sider av tilførselskanalen 98. Utløpskanalen 99 fører til utløpsbøssingen 92 som er nevnt ovenfor. In the first version, the central passage 93 has a practically constant diameter over its entire axial length. In the second case (fig. 5) it has. central passage 93 a larger diameter at a first section 111, which is located, closest to the guide part 81, and a smaller diameter at another section 112 located further away: from the guide part to the respective switching valve 80 which is included in the valve assembly 78 or 79. The first the section 111 is dimensioned so as to allow a practically unobstructed air flow past the stem part 82. On the other hand, the passage 112 is dimensioned in relation to the stem part 82 so as to cause a bottleneck in the clearance between the stem 82 and the surface delimiting the second passage 112. The final clearance can advantageously be of the order of 0.002 mm. In both cases, the annular element 90 has a radially directed passage 94 which communicates with the central passage 93 (inside the passage sections 111 and 112 in the second version) with a corresponding passage 95 placed in the valve housing 60 and opening into the active room 96 or 97 which is delimited in the bore 62 of the respective enclosures 41 and 42 and the respective terminal collars 70 and 71 which are located close to these. The valve housing 60 also has a supply channel 98 which is connected to the above-mentioned supply connection and opens into a bore 62 which is practically centrally located therein, and a branched or truncated outlet channel 99 which opens into the bore 62 at places located at a predetermined distance from each other in the axial direction and located on axially opposite sides of the supply channel 98. The outlet channel 99 leads to the outlet bushing 92 mentioned above.

Ventilhuset 60 har dessuten to utløpskanaler 100, og h<y>er av disse kommuniserer ved en av sine endepartier med en åpning 101 i den respektive utboring 61 eller 63 ved siden av det tilsvarende ringformede element 90 og ved.sin motsatte side og på en måte som ikke er vist på figuren, med utløpsbøssing 92. Videre har ventilhuset 60 to matekanaler 102, og hver av disse kommuniserer ved sin ene ende med et hulrom 103 i den tilsvarende utboring 61. eller 63 som rommer den heliske kompresjonsfjær 89 og ved sin andre ende og på en måte som heller ikke er vist på figuren, med den før nevnte matenippel eller koblingsstykke. Kanalene 100 og 102 er på en forseglet måte dekket av de respektive innkapslinger 41 og 42. Endelig har ventilhuset 60 forsynings- og avløpskana-ler 104 og 105 som åpner seg inn i utboringen 62 ved steder som ligger aksielt i avstand fra hverandre og mellom stedene hvor matekanalene 98 og utløpskanal 99 åpner seg ut i utboringen 62. The valve housing 60 also has two outlet channels 100, and each of these communicates at one of its end parts with an opening 101 in the respective bore 61 or 63 next to the corresponding annular element 90 and at its opposite side and on a way that is not shown in the figure, with outlet bushing 92. Furthermore, the valve housing 60 has two feed channels 102, and each of these communicates at one end with a cavity 103 in the corresponding bore 61 or 63 which accommodates the helical compression spring 89 and at its other end and in a way that is also not shown in the figure, with the previously mentioned feed nipple or coupling piece. The channels 100 and 102 are covered in a sealed manner by the respective enclosures 41 and 42. Finally, the valve housing 60 has supply and drain channels 104 and 105 which open into the bore 62 at locations which are axially spaced from each other and between the locations where the feed channels 98 and outlet channel 99 open out into the bore 62.

De respektive innkapslinger 41 og 42 er forsynt med perifere åpninger, gjennom hvilke tilførsels- og avløpskanalene 1.04 og 105 står i kommunikasjon med de respektive kamre 47 og 48 i pumpeele mentene 3 og 4. Innkapslingene 41 og 42 har dessuten åpninger 107, gjennom hvilke stammen 82 til den respektive omkoblingsventil 80 passerer inn i de tilsvarende kamre 47 og 48 og for-segles rundt åpningene 107 av respektive selvsmørende forseg-linger 108 av konvensjonell konstruksjon. The respective enclosures 41 and 42 are provided with peripheral openings, through which the supply and drainage channels 1.04 and 105 are in communication with the respective chambers 47 and 48 in the pump elements 3 and 4. The enclosures 41 and 42 also have openings 107, through which the trunk 82 to the respective switching valve 80 passes into the corresponding chambers 47 and 48 and is sealed around the openings 107 by respective self-lubricating seals 108 of conventional construction.

Ventilhuset 60 er fortrinnsvis fremstilt av aluminium og er over hele sin overflate som grenser mot utboring 62 forsynt med et hardt anodisert belegg 109. Ventilelementet eller.spolen 64 The valve housing 60 is preferably made of aluminum and is provided with a hard anodized coating 109 over its entire surface adjacent to the bore 62. The valve element or coil 64

er enten i sin helhet, eller ihvertfall de deler av den som kommer i kontakt med det anodiserte belegg 109, fremstilt av et materiale som ikke trenger noen smøring eller er selvsmørende. Mange slike selvsmørende materialer er kjent, men særlig gode resultater er blitt oppnådd med spolen 64 bestående av polytetrafluoretylen blandet med glimmer som fyllstoff. Da imidlertid dette materialet har en tendens til å svelle under visse driftsforhold, ble det.forsøkt å fremstille spolen 64 med en kjerne av metallisk materiale, belagt med polytetrafluoretylen. Resultatene fra dette forsøket ble enda bedre enn de som ble oppnådd tidligere, særlig når kjernen var laget av aluminium. Erfaring har vist at disse to materialene, dvs. glimmerfylt polytetrafluoretylen i spolen 64 og hårdanodisert aluminium i belegget 109 til ventilhuset 60, samarbeider meget godt og at det ikke er nødvendig å smøre ventillegemet 64 med olje eller andre smøringsmidler for å oppnå en fri passasje av spolen 64 i utboringen 62 når et diffe-rensielt trykk virker i aksiell retning på spolen 64. Det viser seg,:at<;under drift vil noe av blandingen slites av og avsettes på belegget 109., og dette vil ytterligere redusere friksjonen. is either in its entirety, or at least those parts of it that come into contact with the anodized coating 109, made of a material that does not need any lubrication or is self-lubricating. Many such self-lubricating materials are known, but particularly good results have been achieved with the coil 64 consisting of polytetrafluoroethylene mixed with mica as filler. However, since this material has a tendency to swell under certain operating conditions, an attempt was made to manufacture the coil 64 with a core of metallic material, coated with polytetrafluoroethylene. The results from this experiment were even better than those obtained previously, especially when the core was made of aluminium. Experience has shown that these two materials, i.e. mica-filled polytetrafluoroethylene in the coil 64 and hard-anodized aluminum in the coating 109 of the valve body 60, work together very well and that it is not necessary to lubricate the valve body 64 with oil or other lubricants to achieve a free passage of the coil 64 in the bore 62 when a differential pressure acts in an axial direction on the coil 64. It appears that during operation some of the mixture will be worn off and deposited on the coating 109, and this will further reduce friction.

I det følgende vil driften av de to versjoner av styringsarrangement 5 bli beskrevet under henvisning til figurene 3 og 5. In the following, the operation of the two versions of control arrangement 5 will be described with reference to figures 3 and 5.

Posisjonene til de forskjellige komponentene i styringsarrangement 2, som er vist i fig. 3, er vist mens akslingen 51 reverserer fra bevegelsen mot høyre og skal påbegynne bevegelse mot venstre, eller mer presist, helt i begynnelsen av bevegelsen mot venstre. Her er ventilelement 80 til den begrensende ventil 79 vist i sin ytterste høyre stilling, og fastholdes der ved påvirkning av fjæren 89 og trykkdifferansen som.virker på ventilelementet 80 i motsatt aksiell retning. Dette betyr at forseg-lingen 88 er i forseglende kontakt med både det ringformede element 90 og føringsdelen til ventilmontasjen 79, slik at den avbryter kommunikasjonen mellom gapene 110 og den sentrale passasjen 93. Samtidig er forseglingsring 87 anbrakt i avstand, fra det ringformede element 90, noe som betyr at en sammenhengende vei er etablert mellom kammer 97, gjennom kanal 95., den radiale passasjen 94, sentralpassasjen 93, åpning. 101 og kanal 100, og helt fram til avslutningen med utløpsbøssing 92. Derved vil trykket som opptrer i kammer 97 praktisk talt være lik det omgivende trykk, mens trykket i hulrommet 103 er overatmosfærisk, noe som resulterer i den ovennevnte trykkforskjell. Figurene 3 og 5 viser også at montasjeplaten 53, av hvilken bare en del er vist, tidligere, under sin bevegelse mot høyre, har kontaktet stammen til ventilelement 80 i ventilmontasjen 78 og trykket den ned slik at hele omkoblingsventil 78 er blitt forskjøvet mot høyre fra den stilling som den blir presset mot av fjæren 89. Denne bevegelsen mot høyre resulterte til slutt i den viste situasjonen på figuren, hvor, i den første versjonen forseglingselement 87 ved hjelp av den fjærende virkning til fjærskiven 85, forsegler mellomrommet mellom det ringformede element 90, stammen 89 og skilleskiven 86, og derved avbrytes kommunikasjonen mellom den sentrale passasjen 93 og åpningen 101, kanalen 100 og endelig utløpsbøssing 92. Imidlertid fører denne høyrerettede bevegelse av ventilelement 80 i ventilmontasjen 78, i begge versjoner, til et opphør av den forseglende virkning til den forseglende ring 88, slik at en uavbrutt vei fås fra den ovennevnte matebøssing gjennom kanal 102, hulrommet 103, gapene 110, gjennom føringsdel 81, sentralpassasjen 93, (den største diameterseksjon 111 til den sistnevnte i den andre versjonen) og kanal 95 til aktivt rom 96. På denne måten er det overatmosfæriske trykk som føres til tilførselsbøssingen,,i stand til å forplante seg inn i det aktive rom 96 for å påvirke endeflaten til fordelingsventilen eller spolen 64 og således forskyve den til den viste posisjonen lengst til høyre mot et ikke-eksisterende eller neglisjerbart overatmosfærisk trykk i det aktive rom 97. På.denne tiden vil det, i den andre versjonen, fortsatt.være en kommunikasjon mellom passajsen 93 og åpningen 101,, kanalen 100 og endelig utløpsbøssingen 92. Imidlertid vil, fordi denne kommunikasjonen finner sted gjennom klaringen mellom stammedelen 82 og overflaten som avgrenser den del av passasjen 93 som har minst diameter 112, med. klaring som forklart ovenfor, være liten nok til å gi en betydelig strupe-effekt, og det overatmosfæriske trykk.vil fortsatt være i stand til å forplante seg nesten uforminsket inn i det aktive rom 96, i det minste som et trykkstøt som er tilstrekkelig til å forskyve spolen 64 til tross for lekkasje av trykkfluidum gjennom skilleskiven 86 i passajen 93. Så snart forskyvning foregår, vil ikke en etterfølgende reduksjon av trykket i det aktive rom 96 ha noen påvirkning på stillingen til spolen 64. Selvfølgelig vil klaringen i den seksjon til passasjen 93 som har størst diameter 85 måtte være tilstrekkelig til ikke bare å kompensere for den ovennevnte lekkasje gjennom seksjonen 86, men også å tillate strømning av en tilstrekkelig stor mengde av det komprimerte fluidum inn i det aktive rom 96 for å fylle dette etter hvert som spolen 64 trekker seg mot høyre. The positions of the various components in control arrangement 2, which are shown in fig. 3, is shown while the shaft 51 reverses from the movement to the right and is to begin movement to the left, or more precisely, at the very beginning of the movement to the left. Here, valve element 80 of the limiting valve 79 is shown in its extreme right position, and is held there by the influence of the spring 89 and the pressure difference which acts on the valve element 80 in the opposite axial direction. This means that the seal 88 is in sealing contact with both the annular element 90 and the guide part of the valve assembly 79, so that it interrupts the communication between the gaps 110 and the central passage 93. At the same time, the sealing ring 87 is placed at a distance from the annular element 90 , which means that a continuous path is established between chamber 97, through channel 95, the radial passage 94, the central passage 93, opening. 101 and channel 100, and right up to the end with outlet bushing 92. Thereby, the pressure occurring in chamber 97 will practically be equal to the ambient pressure, while the pressure in cavity 103 is above atmospheric, which results in the above-mentioned pressure difference. Figures 3 and 5 also show that the mounting plate 53, of which only a part is shown, previously, during its movement to the right, has contacted the stem of valve element 80 in the valve assembly 78 and pressed it down so that the entire switching valve 78 has been displaced to the right from the position against which it is pressed by the spring 89. This movement to the right eventually resulted in the situation shown in the figure, where, in the first version, the sealing element 87, by means of the resilient action of the spring disk 85, seals the space between the annular element 90 , the stem 89 and the partition disc 86, thereby interrupting the communication between the central passage 93 and the opening 101, the channel 100 and the final outlet bushing 92. However, this rightward movement of the valve element 80 in the valve assembly 78 leads, in both versions, to a cessation of the sealing effect to the sealing ring 88, so that an uninterrupted path is obtained from the above-mentioned feed bushing through the channel 102, the cavity 103, the gaps 110, through the guide part 81, the central passage 93, (the largest diameter section 111 of the latter in the second version) and channel 95 to active space 96. In this way, the superatmospheric pressure which is carried to the supply bushing,, is able to propagate into the active space 96 to affect the end face of the distribution valve or coil 64 and thus displace it to the rightmost position shown against a non-existent or negligible superatmospheric pressure in the active space 97. At this time, in the the second version, still. be a communication between the passage 93 and the opening 101, the channel 100 and finally the outlet bushing 92. However, because this communication takes place through the clearance between the trunk part 82 and the surface which defines the part of the passage 93 which has at least diameter 112 , with clearance as explained above, be small enough to produce a significant throttling effect, and the superatmospheric pressure will still be able to propagate almost unabated into the active space 96, at least as a pressure surge sufficient to to displace the coil 64 despite leakage of pressure fluid through the partition disc 86 in the passage 93. Once displacement takes place, a subsequent reduction of the pressure in the active space 96 will not have any effect on the position of the coil 64. Of course, the clearance in that section to the passage 93 having the largest diameter 85 had to be sufficient not only to compensate for the above-mentioned leakage through the section 86, but also to allow the flow of a sufficiently large amount of the compressed fluid into the active space 96 to fill it as the coil 64 pulls to the right.

Så snart denne forskyvningen finner sted, blir den tidligere foreliggende kommunikasjonsvei mellom kammer 47 gjennom de perifere åpninger 106, kanalen 104, kanalen 65 med den venstre grenen av utløpskanalen 99 og dermed også med utløpsbøssingen 92 brutt, og isteden etableres kommunikasjon mellom kammer 47 gjennom de perifere åpninger 106, kanal 104, kanal 65 med tilførselskanal 98 og endelig med tilførselsbøssingen, slik at det overatmosfæriske trykk fra tilførselsbøssingen forplanter seg inn i kammer 47. Dermed vil dette overatmosfæriske trykk nå virke på den bevegelige skillevegg 45 for å presse denne mot venstre. Den ovennevnte forskyvning mot høyre av spolen 64 har også avbrutt den forut-gående eksisterende kommunikasjon mellom kammer 48, gjennom de perifere åpninger 106, kanal 105, kanal 66 og tilførselskanal 98, som avsluttes med tilførselsbøssingen. På den annen side har den forskyvningen som har foregått av spolen 64 mot høyre, ført til kommunikasjon mellom kammer 48 gjennom periferåpninger 106, relieffkanaler 105, kanal 66 og den.høyre gren av utløpskanal 99, som ender i utløpsbøssing 92. Dette betyr selvfølgelig at trykket i det aktive kammer 48 reduseres til nivået for. det omgivende trykk, slik at det ikke motvirker det superatmosfæriske trykk som bygger seg opp i det aktive kammer 47 på den andre, siden av den bevegelige skillevegg 45. Således vil akslingen 51 og de bevegelige skillevegger 45 og 46 som er montert derpå., begynne sin bevegelse mot venstre med tilsvarende pumpevirkning på mediet som inneholdes i pumpekammer 18 og 19 som beskrevet ovenfor i forbindelse med fig. 1. Denne bevegelse mot venstre, som også omfatter bevegelse mot venstre av.montasjeplate 53, vil ledsages av en tilsvarende bevegelse mot venstre av omkoblingsventil 80 til ventilmontasjen 78 under virkning av den tilforordnede heliske kompresjonsfjær 89, inntil kommunikasjon mellom det aktive rom 96 og kanal. 102 blir avbrutt, noe som fører til et avbrudd i til-førselen av trykkmediet inn i passasjene 93 og 94, passasjen 9.5 og det aktive rom'96. I den første versjonen blir kommunikasjonen mellom det aktive rom 96 og kanalen 100 etablert samtidig med at.trykket i aktive rom 96 reduseres. I den andre versjonen vil klaringen i passasjen 112 fortsette å... tillate en strupet gjennomstrømning av fluidum inn i åpningen 101 og utløpskanal 100, hvorved trykket i det aktive rom 96 blir redusert... T. begge tilfelle vil imidlertid spolen 64 forbli i den posisjon som den da har inntatt, fordi trykket i det aktive rom 97 praktisk talt er det samme som trykket i det aktive rom 96 eller ihvertfall til å begynne med, lavere. Spolen 64 forblir i denne posisjonen inntil montasjeplaten 55 til den bevegelige skillevegg 56 kommer i kontakt med stammen 82 til omkoblingsventilen 80. i den begrensede ventilmontasje 79 og trykker denne ned i en grad som er nødvendig for å avbryte kommunikasjonen fra det aktive rom .97 til kanal 100 og etablere kommunikasjon med det aktive rom 97 med kanal 102. As soon as this displacement takes place, the previously existing communication path between chamber 47 through the peripheral openings 106, the channel 104, the channel 65 with the left branch of the outlet channel 99 and thus also with the outlet bushing 92 is broken, and instead communication is established between chamber 47 through the peripheral openings 106, channel 104, channel 65 with supply channel 98 and finally with the supply bushing, so that the superatmospheric pressure from the supply bushing propagates into chamber 47. Thus, this superatmospheric pressure will now act on the movable partition wall 45 to push it to the left. The above-mentioned displacement to the right of coil 64 has also interrupted the pre-existing communication between chamber 48, through the peripheral openings 106, channel 105, channel 66 and supply channel 98, which terminates with the supply bushing. On the other hand, the displacement that has taken place of the coil 64 to the right has led to communication between chamber 48 through peripheral openings 106, relief channels 105, channel 66 and the right branch of outlet channel 99, which ends in outlet bushing 92. This of course means that the pressure in the active chamber 48 is reduced to the level of the ambient pressure, so that it does not counteract the superatmospheric pressure that builds up in the active chamber 47 on the other side of the movable partition wall 45. Thus, the shaft 51 and the movable partition walls 45 and 46 which are mounted thereon will begin its movement to the left with a corresponding pumping effect on the medium contained in pump chambers 18 and 19 as described above in connection with fig. 1. This movement to the left, which also includes movement to the left of mounting plate 53, will be accompanied by a corresponding movement to the left of switching valve 80 to valve assembly 78 under the action of the associated helical compression spring 89, until communication between the active space 96 and channel . 102 is interrupted, which leads to an interruption in the supply of the pressure medium into the passages 93 and 94, the passage 9.5 and the active space'96. In the first version, the communication between the active space 96 and the channel 100 is established at the same time that the pressure in the active space 96 is reduced. In the second version, the clearance in the passage 112 will continue to... allow a throttled flow of fluid into the opening 101 and outlet channel 100, whereby the pressure in the active space 96 is reduced... T. in both cases, however, the coil 64 will remain in the position it has then taken, because the pressure in the active space 97 is practically the same as the pressure in the active space 96 or, at least initially, lower. The spool 64 remains in this position until the mounting plate 55 of the movable partition 56 contacts the stem 82 of the diverter valve 80 in the restricted valve assembly 79 and depresses it to an extent necessary to interrupt communication from the active space .97 to channel 100 and establish communication with the active room 97 with channel 102.

Som nevnt ovenfor, er det ikke nødvendig å smøre spolen 64 fordi den i det minst langs sin periferi er dannet av et syntetisk plastmateriale som -ikke trenger noen smøring. Dessuten benytter arrangementet i henhold til foreliggende oppfinnelse istedenfor elastisk forseglende ringer på spolen 64, noe som er vanlig innenfor ventilproduksjon, skilleringer 76 og 77 som er laget av et relativt stivt syntetisk plastmateriale som også er av selvsmørende type. Et materiale som er funnet å.være særlig velegnet for dette formål er polytetrafluoretylen fylt.med grafitt. Dermed vil disse skilleringer 76 og 77 gli langs den indre overflate på det anodiserte belegget 109, og det vil gradvis slites av i liten grad på overflaten, noe som resulterer i at det vil bygge seg opp et lag av polytetrafluoretylen og/eller grafitt på den indre overflate av belegget 109. Dette avsatte laget omfatter ingredienser som har skilt seg ut fra.spolen 64 og/eller skuleringene 76 og 77 vil virke som et smøremiddel og eliminere, eller ihvertfall redusere, ytterligere slitasje av skilleringene 76 og 77. Dessuten vil det avsatte materiale fylle forekommende hulrom eller fortrengninger i det harde anodiserte belegget 109, og således gi en svært glatt friksjonsflate mot spolen 64 og skilleringene 76 og 77. As mentioned above, it is not necessary to lubricate the coil 64 because it is formed, at least along its periphery, of a synthetic plastic material which does not need any lubrication. Moreover, the arrangement according to the present invention uses, instead of elastic sealing rings on the spool 64, which is common in valve production, separating rings 76 and 77 which are made of a relatively rigid synthetic plastic material which is also of the self-lubricating type. A material that has been found to be particularly suitable for this purpose is polytetrafluoroethylene filled with graphite. Thus, these spacers 76 and 77 will slide along the inner surface of the anodized coating 109, and it will gradually wear off to a small extent on the surface, resulting in a layer of polytetrafluoroethylene and/or graphite building up on it inner surface of the coating 109. This deposited layer includes ingredients that have separated from the coil 64 and/or the separators 76 and 77 will act as a lubricant and eliminate, or at least reduce, further wear of the separators 76 and 77. In addition, it deposited material fill any voids or displacements in the hard anodized coating 109, and thus provide a very smooth friction surface against the coil 64 and the partitions 76 and 77.

De bakenforliggende fjærende ekspansjonsringer 74 og 75 tvinger skilleringene 76 hhv. 77 radielt utover til glidende kontakt med den indre overflaten til det anodiserte belegget 10.9. Dette introduserer noe friksjon eller etterslep i bevegelsen til spolen 64 slik at, selv-om spolen 64 utsettes for.vibrasjoner, noe som kan skje under pumpens drift, vil den ikke ved et uhell forskyves fra sin endeposisjon mot den andre posisjonen. The rear springy expansion rings 74 and 75 force the separators 76 respectively. 77 radially outward into sliding contact with the inner surface of the anodized coating 10.9. This introduces some friction or lag in the movement of spool 64 so that, even if spool 64 is subjected to vibration, which may occur during pump operation, it will not accidentally shift from its end position toward the other position.

Skilleringene 76 og 77, som er vist i fig. 2, splittes for å være i stand til å utvide seg radielt som svar på presset fra de fjærende ekspansjonsringene 74 og 75. Denne splittingen introduserer selvfølgelig en diskontinuitet i skilleringene 76 og 77, gjennom hvilke fluidum kan strømme mellom kanalene 65 og det aktive rom 96, eller kanalen 66 og det aktive rom 97. Imidlertid har erfaring vist.at slike lekkasjer er neglisjerbare og ikke påvirker driften av styringsarrangementet 5 i uheldig retning. Tilleggsmengder av den komprimerte gassen kan nå flyte forbi skilleringene 76 og 77 ved avgrensning mellom .disse og de begrensende krager 68, 69 og terminalkragene 70, 71. Imidlertid er denne lekkasjen neglisjerbar, særlig fordi, så snart som spolen 64 starter sin bevegelse ut av sin ene endeposisjon mot den The separators 76 and 77, which are shown in fig. 2, is split to be able to expand radially in response to the pressure of the resilient expansion rings 74 and 75. This splitting, of course, introduces a discontinuity in the partitions 76 and 77 through which fluid can flow between the channels 65 and the active space 96 , or the channel 66 and the active space 97. However, experience has shown that such leaks are negligible and do not adversely affect the operation of the control arrangement 5. Additional quantities of the compressed gas can now flow past the partitions 76 and 77 at the boundary between these and the limiting collars 68, 69 and the terminal collars 70, 71. However, this leakage is negligible, particularly because, as soon as the coil 64 starts its movement out of its one end position against it

andre, vil trekk-kraften som virker på de respektive skilleringer others, the pulling force acting on the respective separators will

76 eller 77 føre til at disse på forseglende måte kontakter en av kragene 68 eller 70,.eventuelt 71 eller 69, avhengig av retningen til spolens 64 bevegelse. Denne forseglende kontakt vil bli 76 or 77 lead to these sealingly contacting one of the collars 68 or 70, possibly 71 or 69, depending on the direction of the coil 64's movement. This sealing contact will be

forvart inntil spolen 64 starter med å bevege seg i motsatt retning. wait until the coil 64 starts to move in the opposite direction.

I begge tilfelle vil nærværet og den forseglende effekt av skilleringene 76 og 77 hindre.mer alvorlige lekkasjer av. trykkluft gjennom grenseflaten mellom spolen 64 og belegget 109, som ellers ville resultere i en uønsket oppbygning av eller reduksjon av trykket, med en tilsvarende reduksjon eller tap av drifts-påliteligheten. In both cases, the presence and the sealing effect of the partitions 76 and 77 will prevent more serious leaks of. compressed air through the interface between the coil 64 and the coating 109, which would otherwise result in an unwanted build-up or reduction of the pressure, with a corresponding reduction or loss of operational reliability.

Føringsdelen 81 til omkoblingsventil 80 er fortrinnsvis av et slikt materiale.og har en slik form at den heller ikke trenger noen smøring. Dette betyr at de begrensende ventilmontasjer 78 og 79 heller ikke behøver å smøres, slik at trykkluft som benyttes for styringsarrangement 5 ikke behøver å få noen oljedråper innført i seg. Dette er en betydelig fordel.sammenlignet med konvensjonelle ventiler eller pumper, fordi støv eller andre forurensninger, som alltid vil foreligge i trykkluften, ikke vil samles og klebe seg til de forskjellige komponenter i styringsarrangement 5 under påvirkning av den inntrengende olje eller lignende smøringsmidler. • Det sekskantede tverrsnitt til førings-del 81 med den tilsvarende begrensede kontaktflate mellom de respektive smøringsdeler 81 og avgrensende overflate til utboringene 61 eller 63 er særlig nyttig når det gelder å eliminere behovet for smøring. The guide part 81 for the switching valve 80 is preferably made of such a material and has such a shape that it also does not need any lubrication. This means that the restricting valve assemblies 78 and 79 do not need to be lubricated either, so that the compressed air used for the control arrangement 5 does not need to have any drops of oil introduced into it. This is a significant advantage compared to conventional valves or pumps, because dust or other contaminants, which will always be present in the compressed air, will not collect and stick to the various components of the control arrangement 5 under the influence of the penetrating oil or similar lubricants. • The hexagonal cross-section of the guide part 81 with the corresponding limited contact surface between the respective lubrication parts 81 and the boundary surface of the bores 61 or 63 is particularly useful when it is necessary to eliminate the need for lubrication.

Utløpsbøssingen 92 er vist konstruert som en lyddemper, så den kan benyttes i en vilkårlig omgivelse med utladning av for-brukt luft til den omgivende atmosfære. Imidlertid er det for anvendelse av pumpen 1 i neddykket tilstand, dvs. hvor pumpen er dykket helt ned i mediet som den skal pumpe i det minste til nivået for utløpsbøssingen eller tilkoblingen 92, mulig å for-binde en slange eller en lignende leder med bøssingen 92 og å la en slik slange føres ut av det flytende medium, hvori pumpen 1 er dykket ned. The outlet bushing 92 is shown designed as a silencer, so it can be used in any environment with the discharge of spent air into the surrounding atmosphere. However, for use of the pump 1 in a submerged state, i.e. where the pump is completely submerged in the medium it is to pump at least to the level of the outlet bushing or connection 92, it is possible to connect a hose or a similar conductor to the bushing 92 and allowing such a hose to be led out of the liquid medium in which the pump 1 is immersed.

Claims

1. Diaphragm pump for pumping liquid media, especially for those with a high viscosity, - characterized in that the pump includes: - two membrane pumps arranged along a common axis and working in opposite phases, each. comprises an enclosure with inlet and outlet ports for the liquid to be pumped, and a movable partition wall which "sealingly" divides the interior of the enclosure into a pumping chamber and an active chamber, - a shaft which extends parallel to the axis of the movable partitions of the two diaphragm pumps and connects these to each other so that they are forced to move together, and - control equipment for operating the pump so that it alternately draws liquid into and ejects liquid from its pump chambers through the respective intake and outlet ports, comprising - a control housing placed between and attached to the pump housing and with three through bores, of which at least two extend practically parallel to the axis, - two restricting valve assemblies which are each accommodated in one of the two bores and each comprises a valve body which is guided in the respective bore for movement in opposite axial directions between two end positions and provided with a stem part which projects into the respective active chamber for each valve element and into the path of movement of the respective movable partition to be moved by the latter from its one end position towards the other, and a spring forcing the valve element towards its one end position, - a spool valve which is accommodated in the remaining of the three bores, which can be moved axially between two outer positions and with a peripheral surface with two distribution grooves and two end portions that delimit the respective end openings in this last bore, - supply means for supplying compressed gas to the boreholes, -.outlet devices, to.remove gas from the boreholes, - connecting means.for.forming communication paths between the two boreholes with one or the other end part of the remaining last borehole, o 0/ - connection means for separately establishing communication between the remaining bore and each of the active chambers, and - separating means in each of the two bores to sufficiently separate the communication equipment from the supply equipment in one end position and from the outlet equipment in the other end position for the relevant valve element, this separation equipment allowing communication between the communication equipment and the outlet equipment in one end position and with the supply equipment in the second end position of the valve element, thereby respectively opening for compressed gas medium in one and opening for emptying gas from the other of the end areas with associated movement of the spool valve from one to the other of its end positions, in which communication is established via the respective distribution channels between the circulation equipment and one of the influencing organs and the other of the relevant influencing organs and the outlet equipment.

2. Diaphragm pump according to claim 1, characterized in that the coil, at least at the part of it that forms contact with the surface of the last bore, consists of a material that does not require any external lubrication.

3. Diaphragm pump according to claim 2, characterized in that the material is a synthetic plastic material.

4. Diaphragm pump according to claim 3, characterized in that the synthetic plastic material is polytetrafluoroethylene filled with mica.

5. Diaphragm pump according to claim 1, characterized in that the spool valve. have external grooves at their end parts and that these open in towards the peripheral surface and absorb spacers which lie in the grooves and contact the surface which delimits the last bore.

6. Diaphragm pump. according to claim 5,. characterized in that the partitions are made of a material that does not require any external lubrication.

7. Diaphragm pump according to claim 6, characterized in that the material is a synthetic plastic material.

8. Diaphragm pump according to claim 7, characterized in that the synthetic plastic material is polytetrafluoroethylene filled with graphite.

9. Diaphragm pump according to claim 8, characterized in that at least the surface which delimits the last bore consists of a hardened coating.

10. Diaphragm pump according to claim 9, characterized in that the valve housing consists of aluminum and that the hardened coating is an anodized coating of the aluminum in the valve housing.

11. Diaphragm pump according to claim 5, characterized in that it also comprises springy expansion rings which are accommodated in the grooves of the spool valve within the partitions, and forces the latter radially outwards into contact with the surface which delimits the last bore.

12. Diaphragm pump according to requirements. 1, characterized in that the separating device comprises two annular elements which are each stationary mounted in one of the two boreholes and have a central passage, through which the respective stem part passes with clearance, and a practically radial passage which connects the central passage with the connection equipment and two sealing elements which are each placed around the stem part at one axial side of the annular element, in which the supply and outlet equipment communicates with the respective of the two bores at opposite sides of the annular element, and that the respective valve element carries first and other delimiting parts at opposite sides of the annular element which delimit the respective sealing elements and the annular element and force these into sealing contact with the latter in each end position for. the valve body.

13. Diaphragm pump according to claim 1, characterized in that each of the valve elements has a guide part which is guided by the respective bore, and where. the dividing part comprises two annular elements which are each stationary mounted in one of the two bores to divide it into two compartments, one of which is closer to the corresponding movable partition wall than the other which accommodates the guide part and comprises an axially directed central passage which connects the compartments with each other, and a practically radial passage leading into the central passage at a zone for the latter between the rooms, and communicating with the aforementioned connecting means, the stem part passing through the central passage with a relatively large first clearance between the second space and said zone, and with a smaller second clearance between the zone and the first cavity, so that the second clearance acts as a throttle of the gas flow, while the separating means also comprise an annular sealing element which is placed between the annular element and the guide part of the valve element around the stem of this valve element, and acts to interrupt the communication between the second cavity and the central passage in the first end position of the valve element so that the pressure in the radial passage and towards the channel is reduced due to the throttling effect, and to establish a such communication as the valve element moves toward its second end position with a resulting flow of the pressure fluid through the first clearance and into the radial passage where the pressure builds up.

14. Valve arrangement for use in a diaphragm pump according to one of the preceding claims, characterized in that it comprises: - a valve body with at least one bore centered around an axis, - a spool valve which is accommodated in the bore for movement in two opposite axial directions, and with a peripheral surface which is provided with at least one. distribution channel and two grooves which are arranged at axially opposite sides of the distribution channel, which, spool valve,. at least for the parts of it that form the peripheral surface and contact the interface with the bore, consist of a material that does not require lubrication, - spacers that are at least partially absorbed in the grooves and contact the boundary surface of the bore, which spacers are formed from a material that does not require any lubrication, and - several passages in the valve housing to lead a gaseous medium into and out of the bore.

15. Valve arrangement according to claim 14, characterized in that the synthetic plastic material which forms at least part of the spool valve is polytetrafluoroethylene.

16. Valve arrangement according to claim 14, characterized in that the material for the partitions is polytetrafluoroethylene filled with graphite.

17. Valve arrangement according to claim 14, characterized in that the valve housing is made of aluminium, and where at least the surface that delimits the bore consists of a hard anodised aluminum coating.

18. Switching valve for use in a diaphragm pump with a movable partition according to any one of the preceding claims, characterized in that it comprises - an enclosure that delimits a bore and a channel that opens into this bore at a predetermined area in the latter, < - an annular element which is stationary mounted in the bore at this area to divide the bore into two compartments, one of which is closer to the movable partition wall than the other and comprising an axially directed central passage connecting the two compartments with a virtually radial passage that opens, enters the central passage at a zone in it that lies between the departments and communicates with the channel, - outlet device for fluid from one compartment in order to maintain the pressure in it at a relatively low level, - supply organs for. to introduce pressure fluid into the second compartment to keep the pressure in that compartment at a relatively high level, - an elongate valve member which is accommodated in the bore and which can move axially in this between a first and a second end position, and comprising a guide part with sliding contact against the surface which peripherally surrounds the second compartment in the bore, and an active part which axially abuts the guide part and extends from there into and through a central passage in the annular element and outside this into the first compartment and into the path of movement of the movable partition wall, at least at the first end position of the valve element, where the impact part passes through the central passage with a larger first clearance between the second section and this zone and with a smaller second clearance between this zone and one section, so that the second clearance can act as a throttling or narrowing of the flow path, - spring means for biasing the valve element towards its first end position so that the valve element is moved by the movable partition against the action of the biasing means towards its second end position, and - an annular sealing element placed between the annular element and the guide part of the valve element around the impact part of the valve element and operative to interrupt communication between the second compartment and the central passage in the first end position of the valve element, so that the pressure in the radial passage in the channel is reduced due to the narrowing and for establishing such communication as the valve element moves toward its second end position with a resulting flow of the pressure fluid through the first clearance into the radial passage and channel as the pressure builds up.

19. Switching valve according to claim 18, characterized in that the supply means communicate with a part of the bore in the second compartment which is remote from the active part of the valve element and where the guide part of the valve element at least defines a gap between it and the peripheral over surface which delimits the second section for the passage of pressurized fluid through this from the aforementioned section through the central passage.

20. Switching valve according to claim 18, characterized in that the active part of the valve element has a section that passes through the central passage of the annular element when the valve element is in and between the first and second positions and has a constant diameter throughout, and where the central passage of the annular element has a first section with a larger internal diameter extending from the one compartment and said zone and externally delimiting the first clearance, to a second section with a smaller internal diameter extending between this zone and said compartment and externally delimiting the second clearance.