NO822145L

NO822145L - Fremgangsmaate for aa fjerne sure gasser fra gassblandinger (saerlig naturgass)

Info

Publication number: NO822145L
Application number: NO82822145A
Authority: NO
Inventors: Luigi Gazzi; Giancarlo Cotone; Gianfranco Soldati; Alessandro Ginnasi; Alessandro Vetere; Carlo Rescalli
Original assignee: Snam Progetti
Priority date: 1981-07-23
Filing date: 1982-06-25
Publication date: 1983-01-24
Also published as: PL237515A1; RO85733B; AU557319B2; DE3227477A1; BR8204065A; YU160482A; RO85733A; ES514718A0; MTP912B; DE3227477C2; ES8402868A1; IN158235B; US4514203A; GR76184B; GB2102696A; DK328682A; IT1211081B; IT8123081A0; GB2102696B; CA1177381A

Description

Foreliggende oppfinnelse vedrører en fremgangsmåte for å fjerne sure gasser fra naturgass eller syntetiserte gasser,

og det særegne ved fremgangsmåten i henhold til oppfinnelsen er at den anvender ett eller flere selektive løsnings-midler valgt blant estere og etere med lav molekylvekt fra følgende klasser: estere av alkoholer med den generelle formel R^COOI^

hvoriR^ og R2 er alkyl med fra 1 til 4 karbonatomer, enten like eller forskjellige;

estere av glykoler med den generelle formel :

hvori R^ og R2er alkyl med fra 1 til 3 karbonatomer like eller forskjellige, R^ og R^er like eller forskjellige og er enten alkyl med fra 1 til 3 karbonatomer eller hydrogen-atomer, n er et helt tall som kan være 0 eller 1;

cykliske estere (laktoner) med formler:

hvori R2, R^,R^, Rj. er like eller forskjellige og er alkylengrupper hvori hydrogen eventuelt er substituert med alkyl eller metoksy-grupper $ - åpen-kjedede eller cykliske etere, for eksempel med formel hvori R^, R,., Rg er like eller forskjellige og er alkylener hvori hydrogen eventuelt er substituert med alkyl eller metoksy, R^ er et oksygenatom eller alkylen hvori hydrogenet eventuelt kan være substituert med alkyl eller metoksy, R4 . er lik R5reller er fraværende i tilfellet med en femleddet ring; dietere med den generelle formel R,-0-CHo-(R_) - CHo-0-R„ 1 2 3 n 2 2 hvori R^er alkyl med fra 1 til 4 karbonatomer, R2 er alkyl med fra 1 til 4 karbonatomer eller hydrogenatom, R^er enten alkylen eller en (CF^-O-CH,,) -gruppe,, n er et helt tall enten 0 eller 1; monoetere med den generelle formel R^-0-R2hvori R^ og R2er like eller forskjellige og er alkyl med fra 1 til 4 karbonatomer; - ester-etere, dvs. forbindelser inneholdende samtidig både ester- og eter-gruppene, med formel (R^-0)^-R^-COOR^OR^,

hvori R3og R^er like eller forskjellige og er alkyl med fra 1 til 4 karbonatomer, R2er alkylen med 1 til 4 karbonatomer, R^er lik R2eller lik R^, og n er et helt tall enten 0 eller 1.

Ved en kryogenisk prosess for å fjerne sure gasser fra naturgasser og fra syntetiserte gasser i samsvar med det foregående, omfatter denne følgende trinn: a) naturgassen eller den syntetiserte gass tilføres en lavtemperatur-destillasjonskolonne for å redusere innholdet

av sure gasser;.

b) den delvis rensede gass som kommer ut fra destillasjonskolonnen under a) tilføres en absorbsjonskolonne for ytterligere å redusere innholdet av sure bestanddeler til en ønsket verdi; c) det eller de forbrukte løsningsmidler som kommer ut fra bunnen av absorbsjonskolonnen regenereres initialt ved hjelp~av-et*éller flere ekspansjonstrinn hvor~fra de nyttige komponenter som er absorbert sammen i trinn b) gjenvinnes for resirkulering til den nevnte absorbsjonskolonne og deretter ved et eller flere ytterligere ekspansjonstrinn hvorfra de sure gasser utvikles; d) det eller de regenererte løsningsmidler fra c) resirkuleres til absorbsjonskolonnen i b).

Disse og andre trekk ved oppfinnelsen fremgår av patentkrav-ene.

Oppfinnelsen vedrører således en framgangsmåte for fjernelse av sure gasser som f.eks. hydrogensulfid og karbondioksyd f r a gassblandinger som inneholder disse bestanddeler, 'idet fremgangsmåten er spesielt egnet for behandling av gassformede blandinger som ofte har et meget stort innhold av sure gasser.

Fremgangsmåtene i samsvar med konvensjonell teknikk for å løse dette problem er teknisk indikert for behanling av gasser som i deres rå tilstand inneholder forholdsvis lave prosentandeler av sure gasser.

Disse konvensjonelle prosesser har i virkeligheten vært påvirket av det forhold at de er blitt utviklet i perioder hvor energiprisene var forholdsvis lave slik at bare naturgasser med lav prosentandel av de nevnte sure komponenter ble utnyttet.

Disse prosesser ved konvensjonell teknikk kan selvfølgelig også anvendes for behandling av gasser med et høyt innhold av sure komponenter, men resultatene er både fra et økonomisk og teknisk synspunkt blitt uakseptable under strengere krav.

Disse prosesser er faktisk vesentlig basert'på~absorbsjpn:: med selektiv løsningsmidler som holder tilbake de sure komponenter og etterlater den fri rensede gass.

Utgiftene til sådan behandling er med en grov tilnærming proporsjonal med den mengde løsningsmiddel som anvendes i forhold til det volum av gass som behandles. Denne mengde løsningsmiddel er en voksende funksjon av innholdet av sure komponenter<p>g omkostningene til behandlingen må således bæres av den rensede gass.

Det blir således klart at behandlinger i sarasvar med konvensjonell teknikk fører til utgifter som vokser uak-septabelt ettersom innholdet av sure gasser øker.

Under de foreliggende betingelser med energiknapphet er den beste mulighet å utnytte de tilgjengelige ressurser i størst mulig grad.

For å begynne produksjon i gassfelter hvori det finnes gasser med et høyt innhold av sure komponenter, eller for å rense syntesegasser fremstilt fra fyringsolje eller kull, har det vært følt et sterkt behov for behandlings-prosesser som er egnet for gasser med et høyt og enda meget høyt innhold av sure komponenter og som kan tilfreds-stille endog meget strenge krav.

Behandlingen av gasser av den nevnte type krever anvendelse av blandet teknologi] dvs. med kjøleteknikk og med et løsningsmiddel slik at fordelene med de to prosesser kombineres slik at det derved oppnås en tilfredsstillende rensing av angjeldende gasser med tålbare omkostninger.

Det er tidligere foreslått en liknende prosess i Btitisk

Patentskrift 1.555.068 hvor det læres rensing av en rå-gass inneholdende mer enn 70% sure gasser ved hjelp av den kombinerte bruk av et lavtemperatur-destillasjonstrinn og et absorbsjonstrinn under anvendelse av et løsnings-' middel. De løsningsmidler som beskrives i patentskriftet er dimetyleterpolyglykol og propylenkarbonat.

Den foreliggende oppfinnelse tilveiebringer en forbedret og ny fremgangsmåte, spesielt egnet for å behandle gasser med en høy prosentandel av sure gasser og som utnytter en klasse av selektive løsningsmidler som er spesielt egnet for rensing ved hjelp av en kjølekrets, og det er et formål for den foreliggende oppfinnelse å anvende slike løsnings-midler ved behandlingsprosessen under anvendelse av angitte typer av ester og etere med lave molekylvekt som tidliger angitt, f.eks. metylfdrmiat,,metylacetat og etylacetat, videre f .eks. 1 ,.3-propandiolacetat og 2 , 2-dimetylpropan-diol-diacetat samt f.eks. tetrahydrofuran, metyltetrahydrofuran, tetrahydropyran og 1,3-tioxolan, eller i henholds-vis 1,2-dimetoksyetan, 1-metoksyetoksyetan, dimetoksy-dietylenklykol og 1-metoksyetanol, eller 2-metoksyetyl-acetat for å nevne noen eksempelvise løsningsmidler.

De nevnte løsningsmidler kombinerer et antall egenskaper som er ganske gunstige for deres bruk som selektive løs-ningsmidler.

De har således en høy stabilitet under anvendelsesbeting-elsene, de har en høy løsningsevne overfor de sure gasser, en høy selektivitet overfor f^S i forhold til CO,, og hydrokarbonene generelt, en høy selektivitet for CO^i forhold til hydrokarbonene og har i tillegg en lav molekylvekt og et lavt smeltepunkt. Den siste egenskap er vital for deres bruk i en kjøleprosess.

I tilfellet av behandling av en naturgass, er etter lav-temperaturdestillasjonen og før den endelige rensing med et løsningsmiddel, gassen tilgjengelig ved meget lave temperaturer, betraktelig lavere enn null grader celcius.

Under prosessen med den endelige rensing, er det en fordel å være i stand til å oppnå temperaturer som er betraktelig lavere enn temperaturen av gassen, og dette er en fordel på grunn av at absorbsjonsevnen av løsningsmidlet derved også øker dets selektivitet. Løsningsmidlene for fremgangsmåten i henhold til oppfinnelsen har et lavt smeltepunkt og er således helt spesielt egnet for anvendelse i en kjøleprosess.

De løsningsmidler som er nevnt i det foregående har i tillegg den evne at de er markert selektive overfor hydrogensulfid i sammenlikning med karbondioksyd slik at de tilveiebringer en god grad av sikkerhet i forhold til den farligste komponent.

Løsningsmidlene kan i samsvar med oppfinnelsen anvendes alene eller i blanding med hverandre, eller de kan blandes med vann 'og/eller med en organisk forbindelse med et lavt smeltepunkt, som f.eks. dimetyleter, metanol, aceton med henblikk på å innstille den oppløsende evne som en funksjon av gassene som skal behandles og betingelsene for gassen og med hensyn til temperatur og trykk.

Ved den praktiske gjennomføring av fjernelsen av de sure gasser må regenereringen av løsningsmidlet, i trinn c) etter ekspansjonstrinnene, fullføres ved hjelp av en destillasjonskolonne hvis de sure gasser inneholder også hydrogensulfid, i og med at kravene for restinnholdet av. P^S i den behandlende gass er mye mer strenge enn for alene. Omvendt, hvis bare CX^ inneholdes i de sure gasser, vil anvendelsen eller ikke av en regenerativ destil-las j onskolonne avhengig av det maksimalt tillatte innhold av karbondioksyd i den rensede gass.

Destillasjonskolonnen under a) arbeider under et trykk på fra 30 til 75 atmosfærer absolutt, foretrukket mellom 35

og 55 atmosfærer absolutt, mens temperaturen i kolonne-toppen må velges mellom -80°C og -30°C og temperaturen i kolonnebunnen må være mellom -7°C og +50°C.

Absorbsjonskolonnen i b) arbeider under det samme trykk (trykkfall ikke inkludert) som i den foregående destillasjonskolonne, dvs. mellom 30 og 75 atmosfærer absolutt, mens temperaturen må velges mellom -100°C og -10°C.

Ekspansjonstrinnene i c) kan totalt være fra 2 til 6

idet det siste trinn arbeider under et trykk mellom 0,2

og 2 atmosfærer absolutt.

Hvis også en destillasjonskolonne anordnes for regenererings-trinnet vil denne kolonne arbeide under et trykk på

mellom 1,1 og 3 atmosfærer absolutt ved en topptemperatur på fra 30 til 50^C idet bunntemperaturen er mellom 55

og 100°C.

Hvis bare CO,, er tilstede må temperaturområdet for driften av lavtemperatur-destillasjonskolonnen være snevrere enn nevnt.

I virkeligheten er under disse betingelser topptemperaturen av lavtemperatur-destillasjonskolonnen mellom -57 og -30°C og kolonne-bunntemperaturen er fra -7 til +31°C.

I tilfellet hvor bare CO2er tilstede, hvis kravene med hensyn til innholdet av CO2i den rensede gass ikke er for strenge, slik at ikke noen endelig destillasjonskolonne er nødvendig, arbeider videre det siste ekspansjonstrinn under et trykk på mellom 0,2 og 0,9 atmosfærer absolutt.

Oppfinnelsen skal nå forklares nærmere ved hjelp av den vedføyde tegning som viser en eksempelvis utførelsesform av oppfinnelsen hvor naturgass strippes for både CO^ og H2S.

Naturgassen tilføres gjennom ledningen 1 og avkjøles og spaltes eventuelt i to (eller flere) fraksjoner ved hjelp av fraksjonert kondensering under anvendelse av varmeveks- - lere 2 og 3 og en separator 4. De to fraksjoner tilføres ved hjelp av ventilene 5 og 6 til lavtemperatur-destillasjonskolonnen 7 som er utstyrt med en deflegmator 8 og en gjenkoker 9,som oppvarmes ved å kondensere en del av kjølefluidet. Kolonnen 7 har til formål å redusere innholdet av sure gasser til 5-30 mol %. Hvis en trykk-forskjell på minst 3 atmosfærer forekommer mellom trykket i rågassen og arbeidstrykket i kolonnen 7, kan gassen eller den fraksjon av denne som etterlates i damptilstand etter forkjøling eller fraksjonert kondensering bringes til å ekspandere i en turbin slik at det frembringes både nega-tive kalorier og energi.

Gassen 10 som kommer ut fra toppen av destillasjonskolonnen kombineres før den tilføres absorbsjonskolonnen 11 med en del av det brukte løsningsmiddel 12, som trekkes ut fra den siste plate i absorbsjonskolonnen.

Den således blandede blanding 13 avkjøles i varmeveksleren

14 ved hjelp av en del av den væskestrøm 15 av sure gasser som frembringes av lavtemperatur-desillasjonskolonnen og sendes til en separator som i flytskjemaet i samsvar med dette eksempel er anbrakt ved bunnen av absorbsjonskolonnen og separatoren tilveiebringer det løsningsmiddel som skal regenereres såvel som den delvis rensede gass som tilføres under den siste plate av absorbsjonskolonnen.

Den rensede gass 16, som nå inneholder ikke mer enn noen titals deler pr. million (ppm) av CC^og et fåtall ppm f^S, kommer ut fra kolonnen 11 og oppvarmes i varme-vekslerne 17 og 18 slik at det gjenvinnes negativer kalorier og komprimeres til brukstrykket i kompressoren 19 før den forlater anlegget via ledningen 20. Fra bunnen av lavtemperatur-destillas j onskolonnen 7 trekkes det ut en væske-strøm 15 som hovedsakelig består av CC^og f^S, som under-kjøles i varmeveksleren 18 og eventuelt oppdeles i to strømmer, idet den ene av strømmene ekspanderes i ventilen 21 og fordampes i deflegmatoren 8 idet den annen .strøm ekspanderes gjennom ventilen 22 og fordampes i varmeveksleren 14 slik at blandingen 13 avkjøles.

Hvis strømmen inneholdende CO^og ikke oppdeles, ekspanderes hele strømmen gjennom ventilen 21 og fordampes i deflegmatoren 8. Ekspansjonen gjennom de to ventilen foregår under et trykk på fra en atmosfære til 8 atmosfære absolutt.

De to fordampede strømmer kombineres til å utgjøre en enkel strøm 2 3 som oppvarmes i 18, ekspanderes gjennom turbinen 24, opphetes på nytt i 18 og sendes til slutt ut fra anlegget via ledningen 25.

Fra bunnen av absorbsjonskolonnen 11 trekkes det ut en strøm 26 inneholdende løsningsmidlet, karbondioksydet, H^S og

nyttige komponenter som f.eks. metan.

For å regenerere løsningsmidlet innehold deri ekspanderes angjeldende strøm, etter avkjøling i 17, gjennom et antall ekspansjonstrinn (tre i foreliggende tilfelle) gjennom ventilene 27,28 og 29 og separatorene 30,31 og 32. Fra de første to separatorer 30 og 31 oppnås en gass som fremdeles er irik på metall og som resirkuleres ved hjelp av kompressorene 33 og 34 til absorbsjonskolonnen 11. Fra bunnen av den tredje separator-32 7 trekkes det ut en strøm som sendes ved hjelp av en pumpe 35 delvis til absorbsjonskolonnen og delvis til destillasjonskolonnen 36 etter oppvarming i en varmeveksler 37, hvorved regenereringen av løsningsmidlet er fullført. Destillasjonskolonnen 36 er utstyrt med en gjenkoker 38 og en kondenser 39. Fra bunnen av destillasjonskolonnen 36 trekkes det ut en strøm 40

som hovedsakelig består av regnerert løsningsmiddel og som etter avkjøling ved 37 ved hjelp av en pumpe 41 tilføres absorbsjonskolonnen 11.

Gjennom toppen av destillajonskolonnen 36 kommer det ut en gassformet strøm som hovedsakelig inneholder CC^og f^S

og som etter avkjøling i varmeveksleren 42 blandes med den gassformede strøm 43 som kommer ut fra toppen av den siste separator og den strøm som oppnås på denne måte, 44, blandes i sin tur med strømmen som kommer fra turbinen 24 og forlater anlegget gjennom rørledningen 25 étter oppvarming ved 18. Eventuelt kan turbinen 24 erstattes med en ventil.

Claims

1. Fremgangsmåte for å fjerne sure gasser fra naturgass eller syntetiserte gasser, karakterisert ved anvendelse av ett eller flere selektive løsningsmidler valgtblånt estere og etere med lav molekylvekt og av følgende klasser: estere av alkoholer med den generelle formel R^COOR2 hvori og R2 er alkyl med fra 1 til 4 karbonatomer, like eller forskjellige; estere av glykoler med den generelle formel:

hvori R^ og R2 er alkyl med fra 1 til 3 karbonatomer like eller forskjellige, R^ og R4 er like eller forskjellige og er enten alkyl med fra 1 til 3 karbonatomer eller hydrogen-atomer, n er et helt tall 0 eller 1; cykliske ester (laktoner) men formel:

hvori R2 , R^/ R4° Q R5 er like eller forskjellige og er alkylener hvori hydrogen eventuelt er substituert med alkyl eller metoksy-grupper: Åpen-kjedede eller cykliske etere som

hvori 1*2» R^ , Rg er like eller forskjellige og er alkylener hvori hydrogen eventuelt er substituert med alkyl eller metoksy-grupper, R^ er et oksygenatom eller alkylen hvori hydrogenet eventuelt kan være substituert med alkyl eller metoksy, R^ er R^ eller er fraværende i tilfellet av en femleddet ring; dietere med den generelle formel R^ -O-CP^ -(F^ )n _CH2 -0-R2 hvori R^ er alkyl med fra 1 til 4 karbonatomer, R2 er alkyl med fra 1 til 4 karbonatomer eller hydrogen, R^ er enten alkylen eller CP^-O-Cf^ og n er et helt tall enten 0 eller 1; monoetere med den generelle formel R^ -0-R2 hvori R^ og R2 er like eller forskjellige og er alkyl med fra 1 til 4 karbonatomer; - estere-etere som både inneholder ester- og eter-funk- sjonene samtidig, med formel (R.-0) -R1 -C00Ro-0R_. hvori J ^ 4 n 1 2 3 R^ og R^ er like eller forskjellige og er alkyl med fra 1 til 4 karbonatomer, R2 er alkylen med 1 til 4 karbonatomer, R^ er lik R2 eller lik R^ og n er et helt tall enten 0 eller 1.

2. Fremgangsmåte for kryogentisk fjernelse av sure gasser fra naturgasser og fra syntetiserte gasser som angitt i krav 1, karakterisert ved at den omfatter følgende trinn: a) naturgassen eller den syntetiserte gass tilføres en lavtemperatur-destillasjonskolonne for å redusere innholdet av sure gasser; b) den delvis rensede gass som kommer ut fra destillasjonskolonnen under a) føres en absorbsjonskolonne for ytterligere å redusere innholder av sure gasser til en ønsket verdi; c) det eller de forbrukte løsningsmidler som kommer ut fra bunnen av absorbsjonskolonnen regenereres initialt ved hjelp av ett eller flere ekspansjonstrinn hvorfra de nyttige komponenter som er absorbert sammen i trinn b) gjenvinnes for resirkulering til den nevnte absorbsjonskolonne og deretter ved ett eller flere ytterligere ekspansjonstrinn hvorfra de sure gasser utvikles; d) det eller de regenererte løsningsmidler fra c) resirkuleres til absorbsjonskolonnen i b).

3. Fremgangsmåte som angitt i krav 2, karakterisert ved at lavtemperatur-destillasjonskolonnen under a) arbeider under et trykk på mellom 30 og 75 atmosfærer absolutt ved en topptemperatur mellom -80 og -30°C og en bunntemperatur på fra -7 til +50°C.

4. Fremgangsmåte som angitt i krav 3, karakterisert ved at trykket er mellom 35 og 55 atmosfærer absolutt.

5. Fremgangsmåte som angitt i krav 2 og 3, karakterisert ved at absorbsjonskolonnen under b) arbeider under det samme trykk som destillasjonskolonnen under a), idet temperaturen er mellom -100°C og -10°C.

6. Fremgangsmåte som angitt i krav 2, karakterisert ved at ekspansjonstrinnene under c) totalt kan utgjøre fra 2 til 6.

7. Fremgangsmåte som angitt i krav 2, karakterisert ved at de i tillegg til ekspansjonstrinnene under c) fullføres regenereringen av løsningsmidlet ved hjelp av en regenerativ destillasjonskolonne hvor de sure gasser kommer ut på toppen.

8. Fremgangsmåte som angitt i krav 2 og 7, karakterisert ved at den regenerative destillasjonskolonne arbeider under et trykk på mellom 1,1 og 3 atmosfære absolutt ved en topptemperatur mellom 30 og 50°C og en bunntemperatur mellom 55 og 100°C.

9. Fremgangsmåte som angitt i krav 2 og 6, karakterisert ved at den siste separator under c) arbeider under trykk mellom 0,2 og 2 atmosfærer absolutt.

10. Fremgangsmåte som angitt i krav 2, karakterisert ved at den flytendegjorte sure gasstrøm som trekkes ut fra bunnen av lavtemperatur-destillas jonskolonnen under a) underkjøles i en varmeveksler, ekspanderes og fordampes helt eller delvis i kon-denseren i destillasjonskolonnen og for den mulige delvise andel i en varmeveksler blir den eller de således oppnådde sure gasstrømmer oppvarmet i den samme varmeveksler som den flytende strøm.;: ytterligere ekspandert i en ventil eller en turbin og endelig oppvarmet på nytt i den samme varmeveksler av den flytendegjorte sure gasstrøm.

11. Fremgangsmåte som angitt i krav 2 og 10, karakterisert ved at de trykk hvorunder de sure gasser ekspanderes etter at de er blitt underkjølt utgjør mellom 1 og 8 atmosfærer absolutt og at det trykk hvorunder de sure gasser ekspanderes etter å være blitt fordampet og oppvarmet er omtrent atmosfæretrykket.

12. Fremgangsmåte som angitt i krav 2, karakterisert ved at naturgassen eller den syntetiserte gass før den sendes til lavtemperatur-destillasjonskolonnen under a) oppdeles i to eller flere fraksjoner ved hjelp av fraksjonert kondensajon.

13. Fremgangsmåte som angitt i krav 2, karakterisert ved at naturgassen eller den syntetiserte gass eller den andel derav som er tilbake i damptilstand etter forkjøling eller fraksjonert kondensa-sjon, før den sendes til lavtemperatur-destillasjonskolonnen ekspanderes i en turbin.

14. Fremgangsmåte som angitt i krav 2 og 3, karakterisert ved at lavtemperaturen-destillasjonskolonnen, i det tilfellet at bare CH^ er tilstede, arbeider ved en topptemperatur på mellom -57 og -30°C og en bunntemperatur på mellom -7 og +31°C.

15. Fremgangsmåte som angitt i krav 2, karakterisert ved at en del av det forbrukte løsningsmiddel som trekkes ut fra den siste plate i absorbsjonskolonnen under b) kombineres med gassen som kommer fra lavtemperatur-destillasjonskolonnen under a) og at den således dannede blanding avkjøles i en varmeveksler av en del av den flytende strøm av sure gasser fremstilt av lavtemperatur-destillasjonskolonnen og sendes til en separator hvorfra det løsningsmiddel som skal regenereres og den delvis rensede gass som tilføres den samme absorbsjonskollonne oppnås.

16. Fremgangsmåte som angitt i krav 1 og 2, karakterisert ved at vann og/eller en organisk forbindelse med et lavt smeltepunkt tilsettes det selektive løsningsmiddel.

17. Fremgangsmåte som angitt i krav 1,2 og 16, karakterisert ved at den organiske forbindelse med et lavt smeltepunkt tilsettes i et mengdeforhold mellom 0,3% og 40% av den resulterende blanding.

18. Fremgangsmåte som angitt i krav 1 og 2, karakterisert ved at den organiske forbindelse er metanol eller dimetyleter eller aceton.

19. Fremgangsmåte som angitt i krav 1 og 2, karakterisert ved at det selektive løs-ningsmiddel er metylformiat eller metylacetat eller etylacetat.

20. Fremgangsmåte som angitt i krav 1 og 2, karakterisert ved at det selektive løs-ningsmiddel er tetrahydropyran eller 1,3-tioxolan eller tetrahydrofuran eller metyltetrahydrofuran.

21. Fremgangsmåte som angitt i krav 1 og 2, karakterisert ved at det selektive løs-ningsmiddel er diacetatet av 1,3-propandiol eller diacetatet av 2,2-dimetyl-1,3-propandiol.

22. Fremgangsmåte som angitt i krav 1 og 2, karakterisert ved . at det selektive løs-ningsmiddel er 1,2-dimetoksyetan eller 1,2-metoksyetoksyetan eller dimetoksydietylenglycol eller 1-metoksyetanol.

23. Fremgangsmåte som angitt i krav 1 og 2, karakterisert ved at det selektive løs-ningsmiddel er 2-metoksyetyleacetat.