NO821516L

NO821516L - WASTE WATER TREATMENT PROCESS

Info

Publication number: NO821516L
Application number: NO821516A
Authority: NO
Inventors: Robert H Elliott Jr
Original assignee: Zerpol Corp
Priority date: 1980-09-10
Filing date: 1982-05-07
Publication date: 1982-05-07
Also published as: AU7588881A; EP0058717A1; JPS57501521A; ES505816A0; DE3144400A1; DK201282A; GR75031B; WO1982000817A1; ES8300649A1; BE890283A; EP0058717A4; IT1144770B; NL8120352A; CA1190174A; GB2093357A; SE8202895L; IT8168189A0; GB2093357B; BR8108782A

Description

Det har vært en voksende interesse hos naturfor-skere, industrialister, føderal- og statsinstitusjoner samt lokale lovgivende myndigheter og den alminnelige befolkning vedrørende regulering av industriell forurensning av miljøet. Forurensning av luft og overflatevann ved.direkte utsending There has been a growing interest among natural scientists, industrialists, federal and state institutions as well as local legislative authorities and the general population regarding the regulation of industrial pollution of the environment. Pollution of air and surface water by direct emission

av avfallsmaterialer fra industrianlegg i luften eller i innsjøer og elver har i mange år representert en bekymring. of waste materials from industrial plants in the air or in lakes and rivers has been a concern for many years.

I den senere tid har forurensning av undergrunnsvann samtIn recent times, contamination of groundwater as well

av luft og overflatevann som resultat av lagring av fast og flytende avfall ved avhendingssteder på land blitt ansett som et alvorlig problem. Føderale og statlige vedtekter, kommunale forordninger, og bestemmelser fra kontorer slik som EPA som øker strengheten for forurensningsstandarder blir nesten kontinuerlig satt i kraft og kunngjort. Mens den ideelle standard ut fra beskyttelse av miljøet er null ut-tømming av- forurensninger, er det for mange områder innen teknologien idag en utberedt antagelse at denne standard of air and surface water as a result of the storage of solid and liquid waste at disposal sites on land has been considered a serious problem. Federal and state statutes, municipal ordinances, and regulations from agencies such as the EPA that increase the stringency of pollution standards are almost continually enacted and promulgated. While the ideal standard from the point of view of protecting the environment is zero discharge of pollutants, for many areas within technology today it is a prepared assumption that this standard

ikke er praktisk, og det har følgelig blitt etablert stan^ darder ved nivåer som anses som gjennomførlige. is not practical, and consequently standards have been established at levels that are considered feasible.

Foreliggende fremgangsmåter'for behandling av industrielt avløpsvannutløp omfatter ioneveksling, omvendt osmose, fordampning, filtrering og kjemisk ødeleggelse av forurensninger. Bruken av disse prosesser, som er omtalt i mer detalj* nedenfor, har ikke vært vellykket med hensyn til på økonomisk måte å nå det endeli-ge mål med null uttømming av flytende avløp. Current methods for treating industrial waste water discharge include ion exchange, reverse osmosis, evaporation, filtration and chemical destruction of pollutants. The use of these processes, which are discussed in more detail* below, have not been successful in economically achieving the ultimate goal of zero liquid effluent discharge.

I ioneutvekslingsprosesser føres, avløpet gjennomIn ion exchange processes, the effluent is passed through

et sjikt av faste ionevekslingsharpikser. En reversibel kjemisk reaksjon finner sted mellom ionevekslingsharpiksene og avløpet, hvorved de skadelige ioner som inneholdes i av-løpet utveksles med ikke-forurensende ioner fra ionevekslingsharpiksene. Det rensede avløp har deretter uttømmes eller returneres til prosessen som utvikler avløpet. Etter hvert blir ionevekslingsharpiksene kontaminert og må dekontamineres og regenereres ved tilbakevasking. I tilbakevaskingspro-sessen av ionevekslingsharpiksene blir det utviklet avløps-vann som er sterkere forurenset enn det opprinnelige avløps- a layer of solid ion exchange resins. A reversible chemical reaction takes place between the ion exchange resins and the effluent, whereby the harmful ions contained in the effluent are exchanged with non-polluting ions from the ion exchange resins. The treated effluent is then discharged or returned to the process that develops the effluent. Eventually, the ion exchange resins become contaminated and must be decontaminated and regenerated by backwashing. In the backwashing process of the ion exchange resins, wastewater is developed that is more polluted than the original wastewater.

vann og som må fjernes ved en eller annen metode. Videre er fremgangsmåten kostbar og ionevekslingsharpiksene må periodisk erstattes. water and which must be removed by one method or another. Furthermore, the method is expensive and the ion exchange resins must be periodically replaced.

Omvendt osmose er effektiv i noen tilfeller, menReverse osmosis is effective in some cases, however

er begrenset med hensyn til de typer av anvendelser for hvilke det kan benyttes.fordi kalsiumsalter avsettes i de semi-permeable membranene og de fleste industrielle prosesser inkluderer en kalkbehandling som innfører ytterligere kalsium for derved ytterligere å forurense membranene. Dessuten an-griper og ødelegger kromsyre og cyanidbad med høy pH-verdi membranene. is limited with regard to the types of applications for which it can be used. because calcium salts are deposited in the semi-permeable membranes and most industrial processes include a lime treatment which introduces additional calcium to thereby further contaminate the membranes. In addition, chromic acid and cyanide baths with a high pH value attack and destroy the membranes.

I fordampningsprosesser passerer avløpet gjennomIn evaporation processes, the effluent passes through

én eller flere evaporatorenheter som konsentrer det for videre håndtering. Et eksempel på en slik fordampningspro-séss er beskrevet i US-PS 3.973.987 til Hewitt et al. Fordampningsprosesser har de ulemper, at evaporatorenhetene er relativt kostbare og bruker betydelige mengder energi. Etter hvert som energi blir mindre rikelig tilgjengelig og mer kostbar, vil det bli enda mer vanskelig å berettige bruk av denne metode enn det er nå. Dessuten, dersom avløpet inneholder cyanid med relativt høye konsentrasjoner og tilstrekkelig høye hydrogenionekoirsentrasjoner, er overføring av cyanid til det "rensede" vann et problem. one or more evaporator units that concentrate it for further handling. An example of such an evaporation process is described in US-PS 3,973,987 to Hewitt et al. Evaporation processes have the disadvantage that the evaporator units are relatively expensive and use significant amounts of energy. As energy becomes less abundantly available and more expensive, it will become even more difficult to justify the use of this method than it is now. Also, if the effluent contains cyanide in relatively high concentrations and sufficiently high hydrogen ion ion concentrations, transfer of cyanide to the "purified" water is a problem.

Kjemiske ødeleggelsesmetoder er muligens de mest vanlige og kan anvendes både til kontinuerlige og satsvise operasjoner<p>g kan anvendes på små og store avløpsvol.um. De fleste toksiske forurensende stoffer reduseres til et akseptabelt nivå, men noe, slik som kadmium, forårsaker problemer, hvorved de eksisterende og forventede forurensningskontro.il-standarder ikke kan tilfredsstilles. Vesentlig null uttøm-ming kan oppnås i et kort tidsrom ved kjemiske ødeleggelsesmetoder ved resirkulering av det behandlede avløp. Oppløse-lige salter bygges imidlertid opp i det behandlede avløp og følgelig kan det behandlede avløp bare resirkuleres relativt få ganger. Ved et visst punkt er det nødvendig å dumpe det resirkulerte avløp hvori oppløselige forurensende stoffer er oppbygget til en høy konsentrasjon. Chemical destruction methods are possibly the most common and can be used for both continuous and batch operations<p>g can be used on small and large waste volumes. Most toxic pollutants are reduced to an acceptable level, but some, such as cadmium, cause problems whereby existing and expected pollution control standards cannot be met. Substantially zero discharge can be achieved in a short period of time by chemical destruction methods by recycling the treated effluent. Soluble salts, however, build up in the treated waste water and consequently the treated waste water can only be recycled relatively few times. At a certain point it is necessary to dump the recycled effluent in which soluble pollutants have built up to a high concentration.

Filtreringsmetoder har lenge vært benyttet for å separere forurensninger fra industrielt avløpsvann, men. opp-løste forurensninger må først utfelles for å fjerne dem. Bruk av kjemiske utfellingsmidler kan introdusere ytterligere forurensninger i det "rensede" vann. ■'. Denne metode er følgelig ikke bare begrenset til utfellbare forurensninger, men kan også være langsom, kostbar og/eller delvis selv-hindrende. Filtration methods have long been used to separate pollutants from industrial wastewater, but. dissolved contaminants must first be precipitated to remove them. The use of chemical precipitants can introduce additional contaminants into the "purified" water. ■'. This method is therefore not only limited to precipitable contaminants, but can also be slow, expensive and/or partially self-obstructing.

Det er følgelig et formål med foreliggende oppfinnelse å tilveiebringe en fremgangsmåte og et system for økonomisk fjerning av urenheter fra industrielt avfallsvann. It is consequently an object of the present invention to provide a method and a system for the economical removal of impurities from industrial waste water.

Det er et annet formål å tilveiebringe en økonomisk gjennomførlig fremgangsmåte.for vesentlig null uttøm-ming av forurensninger i flytende, avløp. It is another object to provide an economically feasible method for substantially zero discharge of pollutants into liquid sewage.

Det er.et annet formål .å minimalisere energiomkostningene for fjerning av urenheter fra industrielt avfallsvann . Another purpose is to minimize the energy costs for removing impurities from industrial waste water.

Det er et annet formål å tilveiebringe.en fremgangsmåte og et system for resirkulering av avløp innen en industriell prosess i lengre tidsrom.' It is another object to provide a method and a system for recycling waste water within an industrial process for extended periods of time.

Det er et ytterligere formål å tilveiebringe en fremgangsmåte for fjerning av organiske urenheter fra avfallsvann ... It is a further object to provide a method for removing organic impurities from waste water...

Enda et annet formål er å. tilveiebringe en fremgangsmåte og et system for separering av organiske forbindelser fra tungmetallsalter og for gjenvinning av tungmetallsalter i en form som er egnet for resirkulering til metall-brukerne eller produsentene. Yet another object is to provide a method and system for separating organic compounds from heavy metal salts and for recovering heavy metal salts in a form suitable for recycling to the metal users or producers.

Et ytterligere formål er å tilveiebringe en fremgangsmåte og et system for fjerning av urenheter fra industrielt avfallsvann hvilket resulterer i minimalisering av bruken av tilsetningsvann for* industriprosessene. A further object is to provide a method and system for the removal of impurities from industrial waste water which results in the minimization of the use of make-up water for* the industrial processes.

Det er et annet formål å tilveiebringe én fremgangsmåte og et .system for på økonomisk måte å oppnå null uttømming av flytende avløp ved behandling av industrielt avfallsvann under anvendelse av utstyr som ikke bare er lett kommersielt tilgjengelig, men som i stor grad allerede vil It is another object to provide a method and system for economically achieving zero discharge of liquid effluent in the treatment of industrial waste water using equipment which is not only readily commercially available, but which to a large extent already will

være tilstede i systemer som er i drift.be present in systems that are in operation.

Ifølge foreliggende oppfinnelse er det tilveiebragt en fremgangsmåte for rensing av avfallsvann fra en industriell prosess, omfattende innføring av nevnte avfallsvann i en dampkjele, oppvarming'av nevnte; avfallsvann i nevnte kjele for dannelse av en dampkomponent og en væskeformig komponent konsentrert med hensyn til urenheter, fjerning av damp fra nevnte kjele og anvendelse av den for et industrielt formål slik som for varme eller en energikilde,for tilveiebringelse av mekanisk bevegelse, og fjerning fra kjelen av minst en According to the present invention, there is provided a method for purifying waste water from an industrial process, comprising introduction of said waste water into a steam boiler, heating of said; waste water in said boiler to form a vapor component and a liquid component concentrated with respect to impurities, removing steam from said boiler and using it for an industrial purpose such as for heat or a source of energy, for providing mechanical motion, and removing from the cauldron of at least one

del av den væskeformige .komponent inneholdende en høy.konsentrasjon av oppløste salter og eventuelt utfelte faste stoffer. Den kondenserte damp resirkuleres til kjelen for bruk i den industrielle prosess. part of the liquid component containing a high concentration of dissolved salts and possibly precipitated solids. The condensed steam is recycled to the boiler for use in the industrial process.

I den foretrukne fremgangsmåte for utførelse av foreliggende oppfinnelse blir suspenderte faste stoffer og oppløselige og/eller uoppløselige organiske stoffer slik som olje, fjernet fra avfallsvannet før det innføres i kjelen. In the preferred method for carrying out the present invention, suspended solids and soluble and/or insoluble organic substances such as oil are removed from the waste water before it is introduced into the boiler.

Bruken av en dampkjele for å konsentrere urenheter og samtidig produsere damp for bruk som en energikilde til-fredsstiller de ovenfor angitte formål. Industrielt avfallsvann kan uventet anvendes som fødevann til en dampkjele på sikker måte og uten å skade kjelen. Dette står i motsetning til konvensjonell erfaring når det gjelder krav til føde-vannskvalitet for en kjele, som lærer at kjéle-fødevann bør være så rent som mulig for å. hindre korrosjon og dannelse av kjelesten i kjelen. Dannelse av kjelesten ikke bare redu-serer hastigheten for varmeoverføring og øker mengden av nød-vendig brennstoff, men det kan forårsake varme flekker som resulterer i utbrenning av varmeoverføringsflaten. The use of a steam boiler to concentrate impurities and at the same time produce steam for use as an energy source satisfies the above stated purposes. Industrial waste water can unexpectedly be used as feed water for a steam boiler safely and without damaging the boiler. This is in contrast to conventional experience regarding feed water quality requirements for a boiler, which teaches that boiler feed water should be as clean as possible to prevent corrosion and boiler scale formation in the boiler. Formation of the boiler scale not only reduces the rate of heat transfer and increases the amount of fuel required, but it can cause hot spots resulting in burnout of the heat transfer surface.

Den her beskrevne fremgangsmåte lar seg meget godt'tilpasse til eksisterende apparatur i de fleste industrielle operasjoner, idet den kan benyttes med eksisterende dampkjeler i anlegge.t. Meget lite ekstra energi er nødvendig hos kjelen for å produsere damp fra det forurensede industri-avfall svann sammenlignet med det konvensjonellé meget rene kjele-fødevann. Fremgangsmåten og systemet er således relativt økonomisk og energieffektivt, og øker omkostningene .med brukt energi i et industrianlegg bare med noen prosent. Betydelige økonomiske resultater resulterer også fra resirkulering av det behandlede avfallsvann til industriprosessen som produserer avfallsvannet. ;I de fleste tilfeller er så-"ledes det behandlede vann tilstrekkelig rent for bruk som alt eller en del av det tilførse.lsvann som skal til for- in- . dustriprosessen. I tillegg kan verdifulle kjemikalier gjen-vinnes fra den vandige fasen inneholdende høye konsentrasjoner av salter dannet i damputviklingsenheten. Den konsentrerte vandige fasen som er dannet i damputviklingsenheten som kan inneholde utfellinger, kan ytterligere konsentreres ved avdrivning av ikke-toksiske bestanddeler slik åt det bare vil være en liten mengde toksiske bestanddeler tilbake hvilke lett og på sikker måte kan fjernes.. Metallsalter i form av vesentlig rene krystaller kan oppnås ved fordampning av vann fra den konsentrerte.vandige fase fjernet fra kj elen . The method described here can be adapted very well to existing equipment in most industrial operations, as it can be used with existing steam boilers in plants. Very little extra energy is needed at the boiler to produce steam from the polluted industrial waste water compared to the conventional very clean boiler feed water. The procedure and system are thus relatively economical and energy efficient, and increase the costs of used energy in an industrial plant by only a few percent. Significant economic results also result from recycling the treated wastewater to the industrial process that produces the wastewater. In most cases, the treated water is thus sufficiently clean for use as all or part of the supplied water that is to be used for industrial process. In addition, valuable chemicals can be recovered from the aqueous phase containing high concentrations of salts formed in the steam generation unit. The concentrated aqueous phase formed in the steam generation unit which may contain precipitates can be further concentrated by stripping off non-toxic constituents so that only a small amount of toxic constituents will remain which can be easily and safely removed.. Metal salts in the form of substantially pure crystals can be obtained by evaporation of water from the concentrated aqueous phase removed from the boiler.

For bedre forståelse av oppfinnelsen henvises det til følgende beskrivelse av en foretråkken utførelse derav,, tatt i forbindelse med figurene på de medfølgende tegninger hvor: Fig. 1 er et skjematisk diagram- av et system ifølge foreliggende oppfinnelse og som illustrerer en fremgangsmåte også ifølge oppfinnelsen; For a better understanding of the invention, reference is made to the following description of a preferred embodiment thereof, taken in conjunction with the figures in the accompanying drawings where: Fig. 1 is a schematic diagram of a system according to the present invention and which illustrates a method also according to the invention ;

fig. 2 er et snitt av en røkrørskjele som kan benyttes med et system ifølge foreliggende oppfinnelse; fig. 2 is a section of a flue boiler that can be used with a system according to the present invention;

fig. 3 er et skjematisk diagram som viser modifikasjoner ved systemet vist på fig. 1. fig. 3 is a schematic diagram showing modifications to the system shown in fig. 1.

Foreliggende søknad er en "continuation-in-part" The present application is a "continuation-in-part"

av søknad Serial No. 65.816. inngitt 13. august 1979 som var en "continuation-in-part" av søknad Serial No. 907.190 inngitt 18. mai 1978. of application Serial No. 65,816. filed Aug. 13, 1979 which was a "continuation-in-part" of application Serial No. 907,190 filed May 18, 1978.

Ved utførelse av foreliggende fremgangsmåte blir When carrying out the present method,

flytende avfallsvann fra en industriprosess innført i en dampkjele for å produsere damp og en væskeformig komponent anriket på urenheter. Tilførselen til kjelen kan være et hvilket.som liquid waste water from an industrial process introduced into a steam boiler to produce steam and a liquid component enriched in impurities. The supply to the boiler can be any

helst industriavfall og foreliggende oppfinnelse er ikke begrenset til, men er spesielt egnet for de industriavfall som inneholder en høy konsentrasjon av tungmetallsalter. Oppfinnelsen skal følgelig beskrives i detalj med spesiell henvisning til metallbehandling, inkludert metalloverflate-polering, metallplettering, beising og lignende prosesser hvori avfallsvannet inneholder høye konsentrasjoner av tungmetallsalter. preferably industrial waste and the present invention is not limited to, but is particularly suitable for, those industrial wastes which contain a high concentration of heavy metal salts. Accordingly, the invention shall be described in detail with particular reference to metal treatment, including metal surface polishing, metal plating, pickling and similar processes in which the waste water contains high concentrations of heavy metal salts.

Materialer som kan være tilstede i avfallsvannet inkluderer, men er ikke begrenset til, salter av ett eller flere av elementene inkludert aluminium, kobolt, kopper, nikkel, kadmium, sink, krom, . gull, sølv, antimon., bly, rhodi-um, iridium, palladium,, molybden, jern, tinn, arsen, barium, bor, kalsium, litium, magnesium, mangan, kvikksølv, kalium, natrium og titan. Anionene som kan være tilstede inkluderer, mén er ikke begrenset til, fluorid, klorid, sulfat., nitrat, cyanat og cyanid. Karbonpulver kan også være tilstede. Materials that may be present in the wastewater include, but are not limited to, salts of one or more of the elements including aluminum, cobalt, copper, nickel, cadmium, zinc, chromium, . gold, silver, antimony, lead, rhodium, iridium, palladium,, molybdenum, iron, tin, arsenic, barium, boron, calcium, lithium, magnesium, manganese, mercury, potassium, sodium and titanium. The anions that may be present include, but are not limited to, fluoride, chloride, sulfate, nitrate, cyanate, and cyanide. Carbon powder may also be present.

Konsentrasjonen av urenheter i fødevannet kan være ved et hvilket som helst nivå; for- mest effektiv operasjon av et industrianlegg vil den imidlertid være i området fra et nivå der konsentrasjonen av urenheter nesten er for høy til å. være nyttig i industriprosessen til dens metningspunkt under omgivelsesbetingelser. Mens en tilførsel inneholdende faste stoffer kunne innføres i kjelen, blir i den.foretrukne driftsmetode faste stoffer separert fra væsken, slik som ved sedimentering, og den klarede væske føres til .kjelen. En The concentration of impurities in the feed water can be at any level; for the most efficient operation of an industrial plant, however, it will be in the range from a level where the concentration of impurities is almost too high to be useful in the industrial process to its saturation point under ambient conditions. While a feed containing solids could be introduced into the boiler, in the preferred method of operation the solids are separated from the liquid, such as by sedimentation, and the clarified liquid is fed to the boiler. One

slik klaret væske vil normalt være mettet med i det minste den komponent som utgjør de faste - stoffene ved omgivelses--temperaturer, f.eks. fra ca. 10 - ca. 30°C. Avfallsvannet som tilføres til kjelen vil typisk inneholde fra ca. 200 ppm til ca. 10.000 ppm beregnet på vekt, og vanligvis fra ca. Such clarified liquid will normally be saturated with at least the component that makes up the solids at ambient temperatures, e.g. from approx. 10 - approx. 30°C. The waste water supplied to the boiler will typically contain from approx. 200 ppm to approx. 10,000 ppm calculated by weight, and usually from approx.

2000 ppm beregnet på vekt av -oppløste salter, men mengder av oppløste salter så høye som 30.000 ppm og høyere kan være tilstede. 2000 ppm calculated by weight of -dissolved salts, but amounts of dissolved salts as high as 30,000 ppm and higher may be present.

I den foretrukne fremgangsmåten for utførelse av foreliggende oppfinnelse er tilførselen til kjelen avfallsvann som i det minste delvis er utsatt for gjentatt utfelling av tunge metaller med passende utfellingsmidler. Kalk og natriumhydroksyd er egnede utfellingsmidler og valget av det ene eller det andre, eller også et annet middel, vil avhenge av de spesifikke betingelser under hvilke prosessen utføres. Bruken av kalk har den fordel at konsentrasjonen av oppløste salter vil øke ved en- relativt langsom hastighet i betraktning av den lave oppløselighet til kalsiumsalter, spesielt karbonatet. Kalk har den ulempe at den opprettholder konsentrasjonen av kalsium ved et nivå hvorved noe kjelesten kan dannes i kjelen. In the preferred method for carrying out the present invention, the supply to the boiler is waste water which is at least partially subjected to repeated precipitation of heavy metals with suitable precipitation agents. Lime and sodium hydroxide are suitable precipitating agents and the choice of one or the other, or another agent, will depend on the specific conditions under which the process is carried out. The use of lime has the advantage that the concentration of dissolved salts will increase at a relatively slow rate in view of the low solubility of calcium salts, especially the carbonate. Lime has the disadvantage that it maintains the concentration of calcium at a level whereby some scale can form in the boiler.

Bruken av natriumhydroksyd som utfellingsmiddel til-later, på den annen side at oppfinnelsen kan utføres praktisk talt fritt for kjelestensdannende materialer. I betraktning av den høye.oppløseligheten til natriumforbindelser øker imidlertid konsentrasjonen av oppløste salter hurtigere enn når kalk benyttes. Kjelen kan lett holde konsentrasjonen for natriumsaltene ved et akseptabelt nivå; i løpet av perioder, hvor kjelen ikke behøver å produsere energi, slik. som om sommeren når kjelen ikke anvendes for fremstilling av damp for varme, kan imidlertid kalk velges'som kjemikalium, i det minste i den tid kjelen er avstengt. The use of sodium hydroxide as a precipitating agent allows, on the other hand, that the invention can be carried out practically free of scale-forming materials. In view of the high solubility of sodium compounds, however, the concentration of dissolved salts increases faster than when lime is used. The boiler can easily keep the concentration of the sodium salts at an acceptable level; during periods when the boiler does not need to produce energy, such as as in the summer when the boiler is not used for the production of steam for heat, however, lime can be chosen as a chemical, at least during the time the boiler is switched off.

Mange avfallsvann, spesielt de fra .metallpletter-ingsprosesser, inneholder vannblandbare og/eller vann-ubland-bar.e organiske, forbindelser og/eller materialer slik som ace-ton, rusthindrende oljer, orgahiske lysgjøringsmidler slik som benzaldehyd, klorerte oppløsningsmidler slik som perkloretylen og trikloretylen og organisk-rnetalliske forbindelser. Dersom disse organiske urenheter innføres i kjelen, blir de dampdestillert og viser seg i .kondensatet, og forurenser således til en viss grad det rensede vann. I den foretrukne fremgangsmåte for utførelse av foreliggende oppfinnelse blir de organiske urenhetene fjernet fra avfallsvannet før det innføres i kjelen. I den foretrukne fremgangsmåte for fjern-■ing av organiske urenheter fra avfallsvann før det innføres i kjelen blir avfallsvannet bragt i kontakt med en vann-ublandbar organisk forbindelse hvori de organiske urenhetene er. oppløselige, hvorved de organiske urenhetene strippes fra vannet. Olje er det foretrukne organiske strippingsmiddel siden det allerede kan'være i systemet, f.eks. som et resultat av dets anvendelse som et rusthindrende middel, og man kan dra fordel av dets vann-ublandbarhet, tetthet og bland-barhet med organiske urenheter.: Organiske stoffer som er oppløselige i vann, slik som lysgjøringsmidler som eksemplifisert ved benzaldehyd samt. de vann-ublandbare stoffene, blir overraskende fjernet av oljen. I den foretrukne fremgangsmåte for. fjerning av organiske urenheter blir avfallsvann inneholdende de organiske urenhetene ført gjennom et lag av olje.som flyter på et legeme av avfallsvann, slik som omtalt i detalj nedenfor i forbindelse med fig. 3. Many waste waters, especially those from metal plating processes, contain water-miscible and/or water-immiscible organic compounds and/or materials such as acetone, anti-rust oils, organic brighteners such as benzaldehyde, chlorinated solvents such as perchlorethylene and trichlorethylene and organometallic compounds. If these organic impurities are introduced into the boiler, they are steam distilled and appear in the condensate, thus contaminating the purified water to a certain extent. In the preferred method for carrying out the present invention, the organic impurities are removed from the waste water before it is introduced into the boiler. In the preferred method for removing organic impurities from waste water before it is introduced into the boiler, the waste water is brought into contact with a water-immiscible organic compound in which the organic impurities are. soluble, whereby the organic impurities are stripped from the water. Oil is the preferred organic stripping agent since it may already be in the system, e.g. as a result of its use as an anti-rust agent, and one can take advantage of its water immiscibility, density and miscibility with organic impurities.: Organic substances which are soluble in water, such as brighteners as exemplified by benzaldehyde as well. the water-immiscible substances are surprisingly removed by the oil. In the preferred method for. removal of organic impurities, waste water containing the organic impurities is passed through a layer of oil floating on a body of waste water, as discussed in detail below in connection with fig. 3.

Denne fremgangsmåte for fjerning av organiske forbindelser fra avfallsvann kan anvendes ved rensingsmetoder andre enn de som innebærer bruk av en kjele for å separere uorganiske urenheter, slik som omvendt osmose, og er ikke begrenset til bruken av en kjele for å konsentrere urenheter. This method for removing organic compounds from waste water can be applied to purification methods other than those involving the use of a boiler to separate inorganic impurities, such as reverse osmosis, and is not limited to the use of a boiler to concentrate impurities.

For å redusere korrosjon i kjelen bør tilførselen justeres til en' pH-verdi slik at pH-verdien til avfallsvannet i kjelen er i området 8 10. Passende forbindelser for regulering av pH-nivået og for å minimalisere utvikling av kjelesten er omtalt mer detaljert nedenfor. To reduce corrosion in the boiler, the supply should be adjusted to a pH value so that the pH value of the waste water in the boiler is in the range 8 10. Appropriate compounds for regulating the pH level and to minimize the development of boiler scale are discussed in more detail below .

Kjelen kan opereres ved et hvilket som helst trykk' for hvilket kjelen ble konstruert og driftstrykket vil vanligvis være bestemt av typen av dampanvendelse. F.eks., dersom damp anvendes for oppvarming, kan kjelen opereres under ca. 1,05 kg/cm<2>manometertrykk, mens dersom damp anvendes for tilførsel av mekanisk energi, kan trykket være så høyt som det for hvilket kjelen ble konstruert. The boiler can be operated at any pressure for which the boiler was designed and the operating pressure will usually be determined by the type of steam application. For example, if steam is used for heating, the boiler can be operated under approx. 1.05 kg/cm<2> manometer pressure, while if steam is used to supply mechanical energy, the pressure can be as high as that for which the boiler was designed.

Man har uventet oppdaget at tilstedeværelsen av cyanid i en lav konsentrasjon i kjelen har en nyttevirkning med hensyn til å hjelpe hindring av korrosjon. Mens meka-nismen ikke er kjent, antas det at cyanidet virker som et rensemiddel for oksydasjonsmidler som kan være tilstede. It has been unexpectedly discovered that the presence of cyanide in a low concentration in the boiler has a beneficial effect in helping to prevent corrosion. While the mechanism is not known, it is believed that the cyanide acts as a scavenger for oxidizing agents that may be present.

I den foretrukne metode for utførelse av foreliggende fremgangsmåte blir således en lav konsentrasjon av cyanid holdt i kjelen. In the preferred method of carrying out the present process, a low concentration of cyanide is thus kept in the boiler.

For å unngå at cyanidet destillerer, over sammenTo avoid the cyanide distilling, over together

med dampen er det nødvendig å holde avfallsvannets pH-verdi i det alkaliske området. Ved en pH-verdi på 6 vil alt cyanid destillere over. Ved en høyere pH-verdi vil mengden som de-, stillerer over avhenge av cyanidets konsentrasjon. Ved f.eks. en cyanidkonsentrasjon på .200 ppm, beregnet på vekt, vil. noe cyanid destillere ved en pH-verdi på 7,5, mens intet vil destillere ved en pH-verdi på over 8,0. Ved en konsentrasjon with the steam, it is necessary to keep the pH value of the waste water in the alkaline range. At a pH value of 6, all cyanide will distill over. At a higher pH value, the amount that de-, settles over will depend on the cyanide's concentration. By e.g. a cyanide concentration of .200 ppm, calculated by weight, will. some cyanide will distil at a pH of 7.5, while none will distil at a pH above 8.0. At a concentration

på 2000 ppm Vil noe cyanid destillere over ved en pH-verdi på 8,. mens intet vil destillere ved en pH-verdi på 9. Cya-nidkonsentras jonen holdes fortrinnsvis under 2000 ppm fordi cyanid ved høyere konsentrasjoner kan angripe deler av kjelen, som f.eks. sveiser. Den mest foretrukne cyanidkonsentrasjon er i området fra ca. 1 ppm til ca.. 200 ppm. of 2000 ppm Will some cyanide distil over at a pH value of 8. while nothing will distil at a pH value of 9. The cyanide concentration is preferably kept below 2000 ppm because cyanide at higher concentrations can attack parts of the boiler, such as e.g. welder. The most preferred cyanide concentration is in the range from approx. 1 ppm to approx. 200 ppm.

Mange pletteringsavfall inneholder cyanid og detMany plating wastes contain cyanide and that

kan være nødvendig å behandle avfallsvannet for å hindre cyanidet i å,oppbygges i kjelen til et for høyt nivå. Cyanid kan holdes ved et riktig nivå i kjelen ved tilsetning av kalsiumhypokloritt for. å oksydere det til karbondioksyd og nitrogen. Det er imidlertid uventet oppdaget at oksyda-sjon av cyanid med H^O^ resulterer i en betydelig reduksjon av faststoffer som føres over med dampen. Når f .eks. cyanid ble ødelagt med kalsiumhypokloritt, var det.tilstede faststoffer i den kondenserte damp.i en mengde på ca. 40 ppm, beregnet på vekt. Når oksydasjonsmidlet var U^ O^, ble konsentrasjonen av faststoffer i den kondenserte damp redusert til ca. 4 ppm,.beregnet på vekt. Konsentrasjonen av faststoffer i' kondensatet i et. system med en dampfelle, . ble redusert ytterligere, til ca. 1 ppm under anvendelse av rustfritt stål eller CPVC-rør etter dampfellen. Bruken av oksydasjonsmidler i en kjele inneholdende damp antas å være i strid med van- it may be necessary to treat the waste water to prevent the cyanide from building up in the boiler to too high a level. Cyanide can be kept at a proper level in the boiler by adding calcium hypochlorite for. to oxidize it to carbon dioxide and nitrogen. However, it has unexpectedly been discovered that oxidation of cyanide with H^O^ results in a significant reduction of solids carried over with the steam. When e.g. cyanide was destroyed with calcium hypochlorite, solids were present in the condensed vapor in an amount of approx. 40 ppm, calculated by weight. When the oxidizing agent was U^O^, the concentration of solids in the condensed steam was reduced to approx. 4 ppm, calculated by weight. The concentration of solids in the condensate in a system with a steam trap, . was reduced further, to approx. 1 ppm using stainless steel or CPVC pipe after the steam trap. The use of oxidizing agents in a boiler containing steam is believed to be contrary to water-

lig kjeledriftspraksis.similar to boiler operation practice.

I den foretrukne metode for utførelse av denne fremgangsmåte er kromat tilstede i en konsentrasjon på minst 5 ppm, beregnet på vekt, og fortrinnsvis i en konsentrasjon på minst ca. 10 ppm. Konsentrasjoner fra ca. 10 ppm til ca. In the preferred method of carrying out this process, chromate is present in a concentration of at least 5 ppm, calculated by weight, and preferably in a concentration of at least approx. 10 ppm. Concentrations from approx. 10 ppm to approx.

2000 ppm er mest typiske, men konsentrasjonen kan variere til 2000 ppm is most typical, but the concentration can vary to

5000 ppm eller høyere.. Kromat hjelper å redusere korrosjon av metall i kjelen, og det kan tilsettes dersom det ikke allerede er tilstede i avfallsvannet som tilføres til kjelen. 5000 ppm or higher.. Chromate helps reduce corrosion of metal in the boiler, and it can be added if it is not already present in the waste water supplied to the boiler.

Man har uventet funnet at for bruk ved behandlingIt has unexpectedly been found that for use in treatment

av avfallsvann fra en metallple:tteringsprosess der tungmetallene omfatter kadmium, kopper, nikkel, tinn, sink, krom og jern, er mengden av kjelesten som dannes i kjelen ubetydelig og oppløste faste stoffer kan akkumuleres til.et nivå på of waste water from a metal plating process where the heavy metals include cadmium, copper, nickel, tin, zinc, chromium and iron, the amount of scale formed in the boiler is negligible and dissolved solids can accumulate to a level of

over ca. 40 vekt-% ved temperaturene i kjelen. Fraværet avover approx. 40% by weight at the temperatures in the boiler. The absence of

en betydelig mengde materialer som har.en invertert oppløse-lighetskurve, . slik som kalsium- og magnesiumsalter, kan for-klare den lave forekomst av kjelestensdannelse. I den foretrukne metode for utførelse av foreliggende oppfinnelse holdes konsentrasjonen for Ca<++>ved et nivå.under ca. 200 ppm, beregnet på vekt, mer foretrukket under ca. 100 ppm, beregnet på vekt, og i den mest foretrukne metode holdes Ca<++>under ca..10 ppm. Den totale konsentrasjon av materiale som har en invertert oppløselighetskurve holdes fortrinnsvis under ca. 300 ppm og helst under ca. 20 ppm, beregnet på vekt. a significant amount of materials that have an inverted solubility curve, . such as calcium and magnesium salts, can explain the low occurrence of scale formation. In the preferred method for carrying out the present invention, the concentration of Ca<++> is kept at a level below approx. 200 ppm, calculated by weight, more preferably below approx. 100 ppm, calculated by weight, and in the most preferred method Ca<++> is kept below approx..10 ppm. The total concentration of material which has an inverted solubility curve is preferably kept below approx. 300 ppm and preferably below approx. 20 ppm, calculated by weight.

Konsentrasjonen av metallsalter i kjelen, oppløst pluss utfelt, kan hensiktsmessig variere, f ra ..et. nivå litt høyere enn det i avfallsvanntilførselen til et nivå på ca. 55 vekt-%..Forsåvidt som null flytende avløp fra industri-anlegget ér det endelige mål, og et nødvendig supplement til dette mål er produksjonen av Urenhetene i form av faste stoffer, så blir saltene ved den foretrukne fremgangsmåte for utførelse av foreliggende oppfinnelse konsentrert i dampkjelen til et så høyt nivå som mulig i overensstemmelse med sikker og effektiv operasjon av kjelen. Den foretrukne konsentrasjon av faste stoffer, oppløste og utfelte, er i området fra ca. 5% - ca. 30 vekt-% og den mest foretrukne konsentrasjon er fra ca. 10% - ca..20 vekt-%. De konsentrerte faste stoffer fjernes ved utblåsing når den ønskede konsentrasjon er .nådd, og fjerningen kan enten være satsvis eller kontinuerlig. The concentration of metal salts in the boiler, dissolved plus precipitated, can suitably vary, from ..et. level slightly higher than that in the waste water supply to a level of approx. 55 wt. in the steam boiler to as high a level as possible consistent with safe and efficient operation of the boiler. The preferred concentration of solids, dissolved and precipitated, is in the range from approx. 5% - approx. 30% by weight and the most preferred concentration is from approx. 10% - approx. 20% by weight. The concentrated solids are removed by blowing out when the desired concentration is reached, and the removal can either be batchwise or continuously.

I denne fremgangsmåte for behandling av avfalls- . vann og resirkulering av det vesentlig rene vann produsert ifølge foreliggende oppfinnelse, krever den industrielle prosess lite eller intet tilsetningsvann fra andre kilder. Dette trekk har de fordeler at ikke bare blir omkostningene med tilsetningsvann drastisk redusert, men kalsium akkumuleres ikke i systemet som det ville ha gjort dersom det ble kontinuerlig tilsatt i tilsetningsvann. For å holde kalsiu.m- In this procedure for treating waste. water and recycling the substantially pure water produced according to the present invention, the industrial process requires little or no additive water from other sources. This move has the advantage that not only are the costs of make-up water drastically reduced, but calcium does not accumulate in the system as it would have done if it had been continuously added to make-up water. To keep kalsiu.m-

og magnesiumkonsentrasjoner lave, blir tilsetningsvann fortrinnsvis, bløtgjort eller det kan bestå av regnvann som er innsamlet og.tilsatt. and magnesium concentrations are low, additive water is preferably softened or it can consist of rainwater that has been collected and added.

Oppfinnelsen.kan utføres på forskjellige måterThe invention can be implemented in different ways

og de utførélsesformer som er vist på tegningene er bare gitt for å illustrere oppfinnelsen. and the embodiments shown in the drawings are provided only to illustrate the invention.

Under henvisning til fig..1 ■ på tegningen er en industriprosess som .produserer forurenset utløp av avløps-vann generelt betegnet som 10. Industriprosessen kan omfatte omtrent hvilken som helst industriprosess som produserer forurenset avløpsvann-utløp, men fremgangsmåten ifølge foreliggende oppfinnelse vil bli beskrevet med spesiell henvisning til metallbearbeidelse, inkludert metalloverfla;tepoler-ing, metallplettering, beising o.l. Det skal forstås at foreliggende oppfinnelse kan anvendes på en rekke forskjellige andre industriprosesser som gir et avløp med en relativt høy konsentrasjon av urenheter og referansen til metallbearbei-ding er kun ment som eksempel. With reference to Fig. 1 ■ of the drawing, an industrial process which produces polluted waste water discharge is generally designated as 10. The industrial process may comprise just about any industrial process which produces polluted waste water discharge, but the method according to the present invention will be described with special reference to metalworking, including metal surface polishing, metal plating, pickling, etc. It should be understood that the present invention can be applied to a number of different other industrial processes which produce an effluent with a relatively high concentration of impurities and the reference to metalworking is only intended as an example.

Utløpet av avløpsvann fra industriprosessen 10 inneholder .fortrinnsvis enten ikke meget store mengder korroderende kjemikalier eller det inneholder korrosjonsbestan-dige kjemikalier. Avløpsvannet fra en krom-pletteringspro-sess, der avløpet inneholder kromioner som hjelper å beskyt-te kjelerørene fra å bli korrodert, er et eksempel på avløp inneholdende korrosjonsbeskyttende kjemikalier. The effluent from the industrial process 10 preferably either does not contain very large amounts of corrosive chemicals or it contains corrosion-resistant chemicals. The waste water from a chrome plating process, where the waste water contains chromium ions that help protect the boiler tubes from being corroded, is an example of waste water containing corrosion protection chemicals.

Utløpet av avløpsvann fra prosessen 10 føres ved hjelp av en ledning 12 gjennom en ventil 13 direkte inn i en dampkjele 14.- Dampkjelen 14 kan være av en hvilken som helst konvensjonell konstruksjon og kan f.eks. omfatte en røkrørskjel, vannrørskjel eller "package-type"-kjei. I dampkjelen 14 blir avløpsvannet oppvarmet for. fremstilling av en dampkomponent hvorved urenhetene i kjelen konsentreres i den vandige fasen. Selv om urenhetene konsentreres til et nivå over deres oppløselighet ved omgivelsestemperatur, kan de enten forbli i oppløsning ved den temperaturen i kjelen, eller de kan utfelles. The outlet of waste water from the process 10 is led by means of a line 12 through a valve 13 directly into a steam boiler 14. The steam boiler 14 can be of any conventional construction and can e.g. include a smoke tube boiler, water tube boiler or "package-type" boiler. In the steam boiler 14, the waste water is heated too. production of a steam component whereby the impurities in the boiler are concentrated in the aqueous phase. Even if the impurities are concentrated to a level above their solubility at ambient temperature, they may either remain in solution at that temperature in the boiler or they may precipitate.

Standard kjeleforbindelser kan innføres i avløps-vannet før det kommer inn i kjelen 14 for å inhibere eller minimalisere oppbygningen av kjelesten og for å redusere kor-' rosjon i kjelen. Kjeleforbindelsene kan alternativt tilsettes til kjelen. Når kjeleforbindelser tilsettes direkte til kjelen 14, innføres de gjennom en inngangskanal 16 ved hjelp av en pumpe 18 fordi disse kjeler er trykkbeholdere. Ved anvendelse av disse forbindelser er det ønskelig å justere pH-verdien i avfallsvannet i kjelen til et område på ca. 8 - 10 . Standard boiler compounds can be introduced into the waste water before it enters the boiler 14 to inhibit or minimize the build-up of boiler scale and to reduce corrosion in the boiler. The boiler compounds can alternatively be added to the boiler. When boiler compounds are added directly to the boiler 14, they are introduced through an inlet channel 16 by means of a pump 18 because these boilers are pressure vessels. When using these compounds, it is desirable to adjust the pH value in the waste water in the boiler to a range of approx. 8 - 10 .

Passende kjeleforbindelser er velkjente for fagmannen. Valget av og passende mengde av en riktig kjelefor-bindelse eller -forbindelser kan lett bestemmes ved rutine-forsøk ved å ta i betraktning typen av utløp med avløpsvann. Egnede kjeleforbindelser inkluderer f.eks. nåtriumfosfat, sodaaske, ammoniakk, flyktige aminer slik som morfolin og cykloheksylamin, chelaterende midler slik som EDTA, og poly-akrylamider av den.type som fremstilles ifølge U.S. patent nr. 3.463.730 til Booth et al. Suitable boiler connections are well known to those skilled in the art. The selection and appropriate amount of a proper boiler compound or compounds can be easily determined by routine testing, taking into account the type of waste water outlet. Suitable boiler connections include e.g. sodium phosphate, soda ash, ammonia, volatile amines such as morpholine and cyclohexylamine, chelating agents such as EDTA, and polyacrylamides of the type prepared according to U.S. Patent No. 3,463,730 to Booth et al.

Mens varmeoverføringsflåtene i kjelen ikke skades av avfallsvannet, er det uventet funnet at de konvensjonelle nivåkontrollene laget av messing kan korrodere og det er foretrukket å benytte nivåkontroller fremstilt av rustfritt, stål. While the heat transfer fins in the boiler are not damaged by the waste water, it has unexpectedly been found that the conventional level controls made of brass can corrode and it is preferred to use level controls made of stainless steel.

De konsentrerte urenhetene som kan inneholde utfelte stoffer, vil akkumuleres i kjelen 14 og kan danne et slam' som kan. f,'jernes ved utblåsning gjennom ledningen 20 og en konvensjonell utblåsningsventil 21. En kombinasjon av slam og kjelesten kan akkumulere seg og kan fjernes gjennom utblås-ningsventilen 20 og/eller skraperanordninger. The concentrated impurities which may contain precipitated substances will accumulate in the boiler 14 and may form a sludge which may. f,' ironed out by exhausting through the line 20 and a conventional exhaust valve 21. A combination of sludge and scale can accumulate and can be removed through the exhaust valve 20 and/or scraper devices.

Fra kjelen 14 føres'dampkomponenten gjennom ledning-, en 22 som arbeidsdamp benyttet for et hvilket som helst indu strielt formål som indikert ved 24 , slik som oppvarming av et anlegg eller varmeveksling eller for drift av turbiner. Ettersom dampen anvendes for det industrielle formål, blir From boiler 14, the steam component is passed through line 22 as working steam used for any industrial purpose as indicated at 24, such as heating a plant or heat exchange or for operating turbines. As the steam is used for industrial purposes,

den kondensert under dannelse av relativt rent vann som kan føres gjennom ledningen 26 til en kondensat-returtank 28. it condensed to form relatively clean water which can be passed through the line 26 to a condensate return tank 28.

Det kondenserte vann kan selektivt pumpes fra kondensat-returtanken 28 direkte til kjelen 14 ved hjelp av pumpen 35 gjennom-ledningen -31 og ventilen 33 når det er utilstrekkelig ubehandlet eller forbehandlet utløp av avfallsvann som kommer inn i kjelen. Ventilen 33 styres fortrinnsvis ved hjelp av en standard vannivå-føleranordning i vanntanken. The condensed water can be selectively pumped from the condensate return tank 28 directly to the boiler 14 by means of the pump 35 through the line -31 and the valve 33 when there is insufficient untreated or pre-treated effluent of waste water entering the boiler. The valve 33 is preferably controlled by means of a standard water level sensor device in the water tank.

Vannet kan alternativt ledes fra kondensat-retur-tankén 28 gjennom ledningen 30 til en lagringstank 32. Vannet fra lagringstanken 32 føres gjennom ledningen .34, ventilen 36, pumpen 38 og kontrollventilen 4 3 tilbake til den opprinnelig industriprosess for bruk deri. Når pumpen 38 The water can alternatively be led from the condensate return tank 28 through the line 30 to a storage tank 32. The water from the storage tank 32 is led through the line .34, the valve 36, the pump 38 and the control valve 4 3 back to the original industrial process for use therein. When the pump 38

er nødvendig, bør en akkumulatoranordning 45 benyttes for å kompensere for eventuelt trykkstøt i ledningen som resulterer fra start av pumpen og ellers hjelpe å opprettholde jevnt trykk. Akkumulatoranordningen kan være en hvilken som helst standardanordning som omfatter et stempel, membran eller belger. Pumpen 38 kan være unødvendig der gravitasjons-tilførsel kan overføre vann fra lagringstanken 32 til industriprosessen 10. En annen variasjon ville være å la kondensatet gå direkte til industriprosessen 10 eller, til prosessen fra kondensat-returtanken 28. is necessary, an accumulator device 45 should be used to compensate for any pressure surge in the line resulting from the start of the pump and otherwise help maintain even pressure. The accumulator device can be any standard device comprising a piston, membrane or bellows. The pump 38 may be unnecessary where gravity feed can transfer water from the storage tank 32 to the industrial process 10. Another variation would be to let the condensate go directly to the industrial process 10 or, to the process from the condensate return tank 28.

Mange industriprosesser gir utløp av avløpsvann inneholdende uoppløselige materialer. I dette tilfelle kan en fremgangsmåte ifølge foreliggende oppfinnelse inkludere en viss forbehandling av utløpet av avfallsvann. En slik prosess er beskrevet igjen under henvisning til fig. 1 på tegning.en. Many industrial processes discharge wastewater containing insoluble materials. In this case, a method according to the present invention can include a certain pre-treatment of the effluent of waste water. Such a process is described again with reference to fig. 1 on drawing.en.

Utløp .av avløpsvann inneholdende oppløste ionerDischarge of waste water containing dissolved ions

og faste stoffer produsert i industriprosessen 10 ledes gjennom ledninger 40, 42 og 44 og ventiler 46 og 48 til sedimenteringstanker 50 og 52. Avhengig av systemet kan naturlig- and solids produced in the industrial process 10 are led through lines 40, 42 and 44 and valves 46 and 48 to sedimentation tanks 50 and 52. Depending on the system, natural

vis et hvilket som helst antall sedimenteringstanker benyttes. show any number of sedimentation tanks are used.

For illustrasjonsformål skal det antas at utløpet av avløpsvann inneholder 1000 ppm suspenderte og oppløste faste stoffer. Egnede flokkuleringsmidler eller utfellingsmidler, slik som kalk, tilsettes til utløpet av avløpsvannet i sedimenteringstankene 50 .og 52. Kalk er nyttig som et. middel . f or å fjerne kalsium eller magnesium som er-tilstede som bikarbonater ved dannelse av uoppløselige karbonater som illustrert ved ligningen: Ca(OH)2+ Ca(HC03)2.-> 2CaC034- + 2H20Konsentrasjonen av kalsium blir imidlertid fortrinnsvis gjort så'liten som mulig som ved anvendelse av et annet middel slik som natriumhydroksyd istedenfor kalk. For illustration purposes, it shall be assumed that the effluent contains 1000 ppm suspended and dissolved solids. Suitable flocculating agents or precipitating agents, such as lime, are added to the outlet of the waste water in the sedimentation tanks 50 and 52. Lime is useful as a means. to remove calcium or magnesium which is present as bicarbonates by forming insoluble carbonates as illustrated by the equation: Ca(OH)2+ Ca(HC03)2.-> 2CaC034- + 2H20 The concentration of calcium is, however, preferably made so small as possible as by using another agent such as sodium hydroxide instead of lime.

Tankene 50 og 52 blir fortrinnsvis benyttet vekselvis, dvs. én tank. fylles og deretter den andre slik at prosessen er en stasvis prosess. Et kontinuerlig system kan også, om ønsket, benyttes. Etter en tidsperiode separeres avløpet i to komponenter, en relativt klar komponent' 54 og 56 inneholdende kun oppløste faste stoffer, slik som natrium-og kaliumklorider, -nitrater, -sulfater osv., i en konsentrasjon på ca. 1000'ppm, og en slam- eller utfelt komponent 58 og 60 med en konsentrasjon av faste stoffer på ca. 2 - 5%. The tanks 50 and 52 are preferably used alternately, i.e. one tank. is filled and then the other so that the process is a stepwise process. A continuous system can also, if desired, be used. After a period of time, the effluent is separated into two components, a relatively clear component' 54 and 56 containing only dissolved solids, such as sodium and potassium chlorides, nitrates, sulphates etc., in a concentration of approx. 1000'ppm, and a sludge or precipitated component 58 and 60 with a solids concentration of approx. 2 - 5%.

I mange tilfeller kan utløpet av avløpsvann resirkuleres tilbake til industriprosessen for bruk deri etter at de suspenderte faste stoffene er fjernet.. Komponenten 54 og 6 inneholdende de oppløste faste stoffene blir således fjernet gjennom ledningene 62 og 64 og gjennom ventilene 66 og 68 fra sedimenteringstankene 50 og 52, respektivt. Ledningene 62 og 64 er forbundet med tankene 50 og 52, respektivt, ved et punkt over det forventede slamnivå'58 og 60 slik at bare komponentene 54 og 56 fjernes, Komponenten inneholdende de oppløste faste stoffene blir deretter ledet gjennom ledningen 70 til lagringstanken 72. In many cases, the effluent effluent can be recycled back to the industrial process for use therein after the suspended solids have been removed. The components 54 and 6 containing the dissolved solids are thus removed through the lines 62 and 64 and through the valves 66 and 68 from the sedimentation tanks 50. and 52, respectively. The lines 62 and 64 are connected to the tanks 50 and 52, respectively, at a point above the expected sludge level' 58 and 60 so that only the components 54 and 56 are removed, The component containing the dissolved solids is then led through the line 70 to the storage tank 72.

Nivået i væsketanken 72 kan heves og konsentrasjonen av oppløste faste stoffer deri fortynnes ved tilsetning av vann fra kondensat-returtanken 28. Vann blir selektivt ført fra tanken 28 til tanken 72 gjennorn ledningen 37, ventilen 39 og pumpen 41. Pumpen og ventilen kan styres ved hjelp The level in the liquid tank 72 can be raised and the concentration of dissolved solids in it diluted by adding water from the condensate return tank 28. Water is selectively led from the tank 28 to the tank 72 through the line 37, the valve 39 and the pump 41. The pump and the valve can be controlled by help

av nivåføleranordninger og konsentrasjonsføleranordningerof level sensor devices and concentration sensor devices

som er kjent for fagmannen. Væsken inneholdende de oppløste faste stoffene i tanken 72 resirkuleres gjennom ledningen 74, ventilen 78,,pumpen 82, kontrollventilen 87 og ledningen 86 tilbake til . industriprosessen 10.<:>Når gravitasjonstil-førsel er tilgjengelig, blir naturligvis pumpen .8 2 unødven-dig. Når pumpen anvendes, benyttes også akkumul.atoranord-ningen 89 for opprettholdelse av jevnt trykk. which is known to the person skilled in the art. The liquid containing the dissolved solids in tank 72 is recycled through line 74, valve 78, pump 82, control valve 87 and line 86 back to . the industrial process 10.<:>When gravity supply is available, of course the pump .8 2 becomes unnecessary. When the pump is used, the accumulator device 89 is also used to maintain uniform pressure.

Resirkuleringen av avløpsvannkomponenten inneholdende kun oppløste salter er en hjelp når det gjelder i stor grad å redusere-mengden av vann som er nødvendig fra primære kilder, slik som vannledningsvannsystemet, hvorved man sparer vann som er en verdifull naturlig resurs. I tillegg er mange av de oppløste kjemikalier som inneholdes i komponenten inneholdende de oppløste saltene, nyttige for industrielle formål. Man kan således få en tovels-omkostningsinnsparing.. Komponenten inneholdende de oppløste saltene kan typisk resirkuleres i et langt tidsrom, slik som f.eks. et år. Den resirkulerte komponenten vil til slutt inneholde en for stor konsentrasjon av oppløste salter for å være nyttig i den industrielle prosess. Ved det tidspunkt innføres den i kjelen 14 gjennom ledningen 76, ventilen 80, pumpen 84 og ledningen 88. Kjeleforbindelser er ikke nødvendige, men i den foretrukne fremgangsmåte for utførelse av foreliggende oppfinnelse blir- de tilsatt til den. forbehandlede, resirkulerte komponent før den innføres i kjelen. Kjelen produserer damp for en industriell anvendelse i løpet av hvilken dampen kondenseres og det resulterende vann resirkuleres til industriprosessen 10 og/eller kjelen 14 som angitt ovenfor. The recycling of the wastewater component containing only dissolved salts is helpful in greatly reducing the amount of water required from primary sources, such as the tap water system, thereby saving water which is a valuable natural resource. In addition, many of the dissolved chemicals contained in the component containing the dissolved salts are useful for industrial purposes. You can thus get a two-fold cost saving. The component containing the dissolved salts can typically be recycled over a long period of time, such as e.g. a year. The recycled component will eventually contain too large a concentration of dissolved salts to be useful in the industrial process. At that point it is introduced into the boiler 14 through line 76, valve 80, pump 84 and line 88. Boiler connections are not necessary, but in the preferred method of carrying out the present invention they are added to it. pre-treated, recycled component before it is introduced into the boiler. The boiler produces steam for an industrial application during which the steam is condensed and the resulting water is recycled to the industrial process 10 and/or the boiler 14 as indicated above.

En del av komponentene inneholdende de oppløste saltene i tanken 72 blir fortrinnsvis kontinuerlig resirkulert til industriprosessen mens en mindre del føres kontinuerlig til kjelen. På denne måte mottar industriprosessen en resirkulert komponent inneholdende oppløste salter og en vesentlig, ren komponent som har gått gjennom damp- og kondensasjons- syklusen som angitt ovenfor. Prosesser som krever vann av høy kvalitet kan motta kondensat kontinuerlig og denne metode kan eliminere ionevékslingsenheter. A part of the components containing the dissolved salts in the tank 72 is preferably continuously recycled to the industrial process, while a smaller part is continuously fed to the boiler. In this way, the industrial process receives a recycled component containing dissolved salts and a substantially pure component which has gone through the steam and condensation cycle as indicated above. Processes that require high quality water can receive condensate continuously and this method can eliminate ion exchange units.

Slammet 58 og 6 0 i tankene 50 og 52 kan pumpes gjennom ledningene 90, 02, 99 og gjennom ventilene 94 og 96 ved The sludge 58 and 60 in the tanks 50 and 52 can be pumped through the lines 90, 02, 99 and through the valves 94 and 96 by

..hjelp av en pumpe 98 til en.konsentreringstank 100. Slammet 58 og 60 fra sedimenteringstankene 50 og 52 kan. typisk ha ..with the help of a pump 98 to a concentration tank 100. The sludge 58 and 60 from the sedimentation tanks 50 and 52 can. typically have

en konsentrasjon på ca. 2 - 5% faste stoffer. Slammet over-føres til konsentreringstanken 100 og etter henstand natten over produseres en relativt klar komponent 102 inneholdende oppløste salter og en konsentrert slamkomponent 104 som over et tidsrom kan oppbygges til et innhold av 15%' faste stoffer. Komponenten 102 resirkuleres til tanken 50 gjennom ledningen 108 og ventilen 109 for resirkulering til industriprosessen 10 og/eller' for å bli ført til kjelen 14 som beskrevet ovenfor.- Når konsentrert slam 104 blir for konsentrert eller oppbygges til et bestemt nivå i tanken 100, blir det utført gjennom ledningen 106 og ventilen 107. a concentration of approx. 2 - 5% solids. The sludge is transferred to the concentration tank 100 and after standing overnight a relatively clear component 102 containing dissolved salts and a concentrated sludge component 104 is produced which over a period of time can be built up to a content of 15% solids. The component 102 is recycled to the tank 50 through the line 108 and the valve 109 for recycling to the industrial process 10 and/or' to be taken to the boiler 14 as described above.- When concentrated sludge 104 becomes too concentrated or builds up to a certain level in the tank 100, it is carried out through the line 106 and the valve 107.

Konsentrert slam 104 og slam eller kjelesten dannetConcentrated sludge 104 and sludge or slag formed

i kjelen 14 kan konsentreres ytterligere ved en hvilken- som helst egnet prosess. Det mere konsentrerte slammet og kjele-stenen reduseres til et meget lite volum og kan lett kasser-es,, eller resirkuleres til metallbehandlingsanordninger. in the boiler 14 can be further concentrated by any suitable process. The more concentrated sludge and scale is reduced to a very small volume and can be easily discarded or recycled into metal processing devices.

Energien i kjele-avgassene kan anvendes, for å konsentrere slam ved varmeveksling mellom de varme gassene som er forbrenningsproduktene. fra kjele-brennstoffet og slammet, og i en prosess hvori slammet fra kjelen innføres, i kjele-avtrekksdelen og vann fjernes fra slammet ved fordampning er meget energieffektiv.. Vanninnholdet kan således lett reduseres til mindre enn ca. 2 vekt-%. The energy in the boiler exhaust gases can be used to concentrate sludge by heat exchange between the hot gases which are the combustion products. from the boiler fuel and the sludge, and in a process in which the sludge from the boiler is introduced into the boiler extraction section and water is removed from the sludge by evaporation is very energy efficient. The water content can thus easily be reduced to less than approx. 2% by weight.

Ved utførelse av foreliggende oppfinnelse er det funnet at beskaffenheten av tilførselen av industriavløpsvann til kjelen 14 kan forårsake et skummingsproblem i kjelen og væsken ville deretter ha en tendens.til å bølge opp og ned deri. Som et resultat kan kjelen 14 avstenges og/eller av-løpsvannet, kan uttømmes istedenfor damp fra kjelen. Det er således et viktig trekk ved foreliggende oppfinnelse å til veiebringe fri høyde når det er nødvendig ved toppen av kjelen for å romme skummet og for å avhjelpe problemet med å uttømme vann istedenfor damp. For de fleste kjeler antas det at det bør. tilveiebringes et mellomrom på minst ca. 30,5 cm' mellom toppen av avløpsvannet og toppen av kjelen 14. Om nødvendig kan en konvensjonell flottørbryter tilveiebringes ved det ønskede vannivå i kjelen 14 og kan operere én ventil ved innløpet til kjelen for å hindre overbelastning av.kjelen In carrying out the present invention, it has been found that the nature of the supply of industrial waste water to the boiler 14 can cause a foaming problem in the boiler and the liquid would then tend to surge up and down therein. As a result, the boiler 14 can be shut down and/or the waste water can be discharged instead of steam from the boiler. It is thus an important feature of the present invention to provide free height when necessary at the top of the boiler to accommodate the foam and to remedy the problem of discharging water instead of steam. For most boilers it is assumed that it should. a space of at least approx. 30.5 cm' between the top of the waste water and the top of the boiler 14. If necessary, a conventional float switch can be provided at the desired water level in the boiler 14 and can operate one valve at the inlet to the boiler to prevent overloading of the boiler

■ med avløpsvann. Under henvisning til fig.. 2 representerer kjelen 10a en standard røkrørskjeie for bruk i foreliggende oppfinnelse. I denne kjelen beveger varme seg fra varme forbrenn-ingsgasser i rørene gjennom rørveggene til vannet i kjelens vanntank. Retningen for temperaturfall over rørveggen er fra forbrenningsgassehe til avløpsvannet. Overføringen av varme representeres ved ligningen ■ with waste water. Referring to Fig. 2, the boiler 10a represents a standard flue boiler for use in the present invention. In this boiler, heat moves from hot combustion gases in the pipes through the pipe walls to the water in the boiler's water tank. The direction of temperature drop across the pipe wall is from the combustion gas source to the waste water. The transfer of heat is represented by the equation

hvor where

Q er mengden av varme. overført pr. tidsenhet-,Q is the amount of heat. transferred per time unit-,

A er det areal av overflaten gjennom hvilken varmen overføres, A is the area of the surface through which the heat is transferred,

li er den totale varmeoverføringskoeffisient, ogli is the total heat transfer coefficient, and

AT er forskjellen i temperatur mellom den fluid som oppvarmes og de varme forbrenningsgassene. AT is the difference in temperature between the fluid being heated and the hot combustion gases.

AT for dampkjeler er relativt høy i forhold til det'som er tilfelle for evaporatorer der varmen som kreves for fordampningen vanligvis tilføres ved kondensasjon av damp, AT for steam boilers is relatively high compared to what is the case for evaporators where the heat required for evaporation is usually supplied by condensation of steam,

og følgelig kan varmeoverføringsarealet og således størrel-sen av kjelen være meget mindre enn den for en evaporator som har en ekvivalent kapasitet for omdannelse av vann- til damp. En ytterligere ulempe med en evaporator som øker omkostningene for et system som anvender en evaporator er at den tren-ger en energikilde, som i de.fleste tilfeller er en dampkjele. and consequently the heat transfer area and thus the size of the boiler can be much smaller than that of an evaporator which has an equivalent capacity for converting water to steam. A further disadvantage of an evaporator which increases the costs for a system using an evaporator is that it needs an energy source, which in most cases is a steam boiler.

Kjelen 10a omfatter ytre sidevegger 12a og 14a, en ytre bunnvegg.16a og en ytre toppvegg 18a som kan være inte-grért med eller tilstøtende til vanntank-toppveggen 20a. I tillegg til toppveggen 20a omfatter tanken 12a en bunnvegg 22a og sidevegger 24a og 26a. Det påberopes ingen nyhet i.den nøyaktige konstruksjon av kjelen eller vanntanken. Tegningen er kun representativ for standard røkrørskjeier hvori foreliggende oppfinnelse kan foretas. The boiler 10a comprises outer side walls 12a and 14a, an outer bottom wall 16a and an outer top wall 18a which can be integrated with or adjacent to the water tank top wall 20a. In addition to the top wall 20a, the tank 12a comprises a bottom wall 22a and side walls 24a and 26a. No novelty is claimed in the exact construction of the boiler or the water tank. The drawing is only representative of standard flue boilers in which the present invention can be carried out.

Vann pumpes inn i tanken 12a gj-ennom ledningen 12 og ventilen 13 som kan styres ved hjelp av en standard vann-nivådetektor forbundet med tanken 12a. Ledingen 12 er også forsynt med en kontrollventil lia.. Når kjelen benyttes for Water is pumped into the tank 12a through the line 12 and the valve 13 which can be controlled by means of a standard water level detector connected to the tank 12a. The line 12 is also provided with a control valve lia.. When the boiler is used for

å rense industriavløpsvann, er ledningen 12 forbundet méd en kilde for industriavløpsvann slik som industriprosessen 10 vist på fig. 1. Avløpsvannet kan ledes direkte til kjelen 10a eller kan forbehandles ifølge fremgangsmåten beskrevet ovenfor eller ifølge hvilken som helst annen ønsket prosess. Vannet innføres i tanken til et nivå 27a like over den øvers-te rekken av kjelerør 50a slik at det gis et rom i tanken for dampen 29a. Damp produsert i kjelen går ut gjennom ledningen 22 og dens strøm reguleres ved hjelp av en hvilken som helst konvensjonell ventil, ikke vist. Kjelen kan omfatte en hvilken som helst konvensjonell utblåsningsvenfil og -ledning, ikke vist, og en hvilken som helst konvensjonell ventilforsynt innløpsport, ikke vist, for tilsetning av standard kjeleforbindelser for å minimalisere kjelestensopp-bygging og korrosjon. to purify industrial waste water, the line 12 is connected to a source for industrial waste water such as the industrial process 10 shown in fig. 1. The waste water can be led directly to the boiler 10a or can be pre-treated according to the method described above or according to any other desired process. The water is introduced into the tank to a level 27a just above the top row of boiler tubes 50a so that a space is provided in the tank for the steam 29a. Steam produced in the boiler exits through line 22 and its flow is regulated by any conventional valve, not shown. The boiler may include any conventional exhaust manifold and conduit, not shown, and any conventional valved inlet port, not shown, for the addition of standard boiler connections to minimize scale build-up and corrosion.

Brenneren 28a kan være en hvilken som helst egnet, konvensjonell brenner.av den type som anvendes i kjeler, slik som en gassbrenner, oljebrenner, kullbrenner eller en kombinasjon derav. Varme fra brenneren 28a beveger seg gjennom kammeret 30a mellom de ytre kjelevegger og vanntankveggene. Varmen styres deretter av ledeplaten 32a. gjennom røkrørene 34a, 36a og 38a inn i et kammer 42a. Kammeret 42a avgrenses av kjelens ytre vegg 14a, tankveggen 26a og lédeplatene 40a og 44a. Derfra går varmen gjennom røkrørene 46a, 48a og 50a inn.. i kammeret 54a begrenset av k jelens ytre vegg 12a , tankveggen 24a og en- buet ledeplate 52a. I sin bane gjennom kjelen overfører varme gasser deres varme gjennom røkrørene til vannet og utføres deretter gjennom røkkanalen 56a. The burner 28a may be any suitable conventional burner of the type used in boilers, such as a gas burner, oil burner, coal burner or a combination thereof. Heat from the burner 28a moves through the chamber 30a between the outer boiler walls and the water tank walls. The heat is then controlled by the guide plate 32a. through the smoke pipes 34a, 36a and 38a into a chamber 42a. The chamber 42a is delimited by the boiler's outer wall 14a, the tank wall 26a and the guide plates 40a and 44a. From there, the heat passes through the flue pipes 46a, 48a and 50a into the chamber 54a limited by the boiler's outer wall 12a, the tank wall 24a and the single-curved guide plate 52a. In its path through the boiler, hot gases transfer their heat through the flue pipes to the water and then exit through flue duct 56a.

Festet til tanken.19a er en kjelestenbeholder 58a for mottagelse.av eventuell kjelesten skrapet fra tanken 19a. Egnet konvensjonelt pakningsmateriale eller tegningsanordning-er kan benyttes for å hindre vann i å lekke ut av tanken'19a eller kjelestenbeholderén 58a. Attached to the tank 19a is a stone container 58a for receiving any stone scraped from the tank 19a. Suitable conventional packing material or drawing devices can be used to prevent water from leaking out of the tank 19a or the boiler container 58a.

Ifølge en foretrukken. utførelse som er spesielt nyttig når avløpsvannet inneholder vann-ublandbare organiske væskeformige forurensninger, spesielt de som har en høyere spesifikk vekt enn avløpsvannet, med eller uten uoppløste metallsalter, blir avløpsvannet kraftig omrørt, før passasje av avløpsvannet gjennom oljelaget, slik som ved injisering av bobler av en gass (inkludert gassblandinger), f.eks. oksy-gen, nitrogen, karbondioksyd og fortrinnsvis. 1'uft. Væsken kan f.eks. agiteres i et første væskelegeme og føres gjen- According to a preferred. embodiment which is particularly useful when the wastewater contains water-immiscible organic liquid pollutants, especially those having a higher specific gravity than the wastewater, with or without undissolved metal salts, the wastewater is vigorously stirred, before passing the wastewater through the oil layer, such as by injecting bubbles of a gas (including gas mixtures), e.g. oxygen, nitrogen, carbon dioxide and preferably. 1'upt. The liquid can e.g. is agitated in a first body of liquid and is re-

nom oljelaget i et annet, separat væskelegeme..nom the oil layer in another, separate liquid body..

Operasjonene med agitasjon av væske i det første væskelegeme og overføring av væsken fra det første til det andre væskelegeme kan hver foretas kontinuerlig eller ikke-kontinuerlig, og under visse perioder kan disse operasjoner foregå samtidig, vekselvis'eller i andre tidsforhold. Væsken som føres gjennom oljelaget blir fortrinnsvis fjernet fra en øvre del eller fra overflaten av det første væskelegemet i en første beholder og overføres fra denne beholderen til en annen beholder som inneholder det andre væskelegeme og hvori oljelaget utgjør i det minste den øvre del av det andre væskele.gemet. Dessuten er det ønskelig at det første væskelegeme utviser en gradient med hensyn til massen av utfelte metallsalter pr. volumenhet av væske, som er posi-tiv med øket væskedybde. Det er således mer suspenderte og/ eller sedimenterte faste stoffer av metallsalter i en nedre del av det første legeme eller den første beholderen sammenlignet med dens øvre del. Den ønskede gradient kan oppnås på. en hvilken som helst hensiktsmessig måte, slik som f.eks. ved å tilveiebringe mindre kraftig agitasjon i den øvre del-en av det første legeme eller den første beholderen og/eller ved å avbryte agitasjonsoperasjonen under i det minste en del av den tid når overføringsoperasjonen utføres. Ifølge en spesielt foretrukken utførelse blir væsken overført kun etter en periode med redusert eller ingen agitasjon tilstrekkelig til å bevirke en betydelig eller vesentlig sedimentering av suspenderte faste stoffer, og dette blir fortrinnsvis, men ikke nødvendigvis, kombinert med fjerning av væske bare fra overflaten av det første legemet The operations of agitation of liquid in the first body of liquid and transfer of the liquid from the first to the second body of liquid can each be carried out continuously or non-continuously, and during certain periods these operations can take place simultaneously, alternately or in other time conditions. The liquid passed through the oil layer is preferably removed from an upper part or from the surface of the first liquid body in a first container and transferred from this container to another container containing the second liquid body and in which the oil layer forms at least the upper part of the second liquid.hidden. Furthermore, it is desirable that the first body of liquid exhibits a gradient with regard to the mass of precipitated metal salts per volume unit of liquid, which is positive with increased liquid depth. There are thus more suspended and/or sedimented solids of metal salts in a lower part of the first body or the first container compared to its upper part. The desired gradient can be achieved on any convenient way, such as e.g. by providing less vigorous agitation in the upper part of the first body or the first container and/or by interrupting the agitation operation during at least part of the time when the transfer operation is performed. According to a particularly preferred embodiment, the liquid is transferred only after a period of reduced or no agitation sufficient to effect significant or substantial sedimentation of suspended solids, and this is preferably, but not necessarily, combined with removal of liquid only from the surface of the first body

Uten hensyn til punktet for fjerning og sekvensen for agitasjon og overføring, bevirkes den overførte væske til å strømme inn i og gjennom i det minste en del av tykkelsen av oljelaget mens'man i tilstrekkelig grad begrenser agitasjonen av oljelaget for å holde det vesentlig intakt. Ved å anta at oljelaget har en lavere spesifikk vekt enn en even- . tuell annen væske som kan være tilstede i det andre legemet, hvilket vanligvis er tilfelle, blir organiske stoffer fra det første væskelegemet (selv de som kan være,tyngre enn. vann) dispergert eller oppløst i oljelaget i det andre væskelegemet, méns den vandige del av det første legemet dannes eller passerer inn i et nedre vandig lag i det andre legemet. En hensiktsmessig og foretrukken teknikk for å bevirke overfør-ing er å fjerne væske fra det sistnevnte vandige lag; og å drive en slik.fjernet væske, i kontakt med en øvre del eller overflaten av det første væskelegemet i retning av en dam eller demning over hvilken væsken ved overflaten av det første legeme forårsakes å strømme. Væskeoverløpet kan deretter føres nedover, fortrinnsvis langs en nedover-rettet overflate på hvilken den strømmer,, til oljelaget. Regardless of the point of removal and the sequence of agitation and transfer, the transferred fluid is caused to flow into and through at least a portion of the thickness of the oil layer while sufficiently limiting agitation of the oil layer to keep it substantially intact. By assuming that the oil layer has a lower specific gravity than an even- . any other fluid that may be present in the second body, which is usually the case, organic substances from the first body of fluid (even those which may be heavier than water) are dispersed or dissolved in the oil layer of the second body of fluid, while the aqueous portion of the first body is formed or passes into a lower aqueous layer in the second body. A convenient and preferred technique for effecting transfer is to remove liquid from the latter aqueous layer; and driving such removed liquid, in contact with an upper portion or surface of the first body of liquid in the direction of a pond or dam over which the liquid at the surface of the first body is caused to flow. The liquid overflow can then be led downwards, preferably along a downwardly directed surface on which it flows, to the oil layer.

Et system for resirkulering.av avløpsvann fra en metallpletteringsprosess som viser deler av systemet på fig.. 1 med modifikasjoner ér gitt på fig. 3. I dette systemet blir avløpsvann fra industriprosessen tilsatt gjennom ledningen 40 og ventilene 46 eller 48 til enten tanken 50 eller tanken 52 hvor det behandles slik som ved tilsetning av etUtfellingsmiddel. Den resulterende blanding agiteres med luft innført fra en luftkilde (ikke vist) gjennom ledningen 12.4 eller ledningen 125. A system for recycling waste water from a metal plating process showing parts of the system in fig. 1 with modifications is given in fig. 3. In this system, waste water from the industrial process is added through line 40 and valves 46 or 48 to either tank 50 or tank 52 where it is treated as by the addition of a precipitant. The resulting mixture is agitated with air introduced from an air source (not shown) through line 12.4 or line 125.

Som på fig. 1 benyttes tankene 50. og 52 vekselvis, dvs. når én tank er full og avløpsvannet deri er klart for behandling, er den andre tanken tom og klar til å motta av- løpsvann fra industriprosessen. Olje og andre organiske forbindelser som ofte finnes i avløpsvann, slik som klorerte oppløsningsmidler og lysgjøringsmidler, fjernes fra avløps-vannet ved å føre avløpsvannet gjennom oljelaget 130 i resirkulasjonstanken 136. Dette oppnås ved- å tilsette nok væske til tankene 50 eller 52 enten fra ledningen 40 eller fra resirkuleringstanken 136 gjennom ledningen 128 eller 129 til å.forårsake at avløpsvann strømmer over inn i resirkulasjonstanken 136. As in fig. 1, tanks 50 and 52 are used alternately, i.e. when one tank is full and the waste water in it is ready for treatment, the other tank is empty and ready to receive waste water from the industrial process. Oil and other organic compounds that are often found in waste water, such as chlorinated solvents and lightening agents, are removed from the waste water by passing the waste water through the oil layer 130 in the recirculation tank 136. This is achieved by adding enough liquid to the tanks 50 or 52 either from the line 40 or from the recirculation tank 136 through line 128 or 129 to cause wastewater to overflow into the recirculation tank 136.

Oljelaget 130 er effektivt med hensyn til fra av-løpsvann å fjerne organiske forbindelser som er oppløselige i oljen inkludert vannoppløselige organiske stoffer slik som lysgjøringsmidler samt vann-ublandbare forbindelser, og er effektivt når det gjelder å fjerne emulgerte partikler som ville være vanskelig å separere fra vann ved forskjeller i spesifikk vekt. The oil layer 130 is effective in removing from wastewater organic compounds that are soluble in the oil including water-soluble organic substances such as brighteners as well as water-immiscible compounds, and is effective in removing emulsified particles that would be difficult to separate from water by differences in specific gravity.

Dersom et oljelag ikke dannes innen én eller to sykler etter starting.av prosessen, bør nok olje tilsettes for dannelse av laget 130 med en tykkelse fra ca. 0,;64 cm - 7,62 cm. Oljelaget holdes fortrinnsvis ved en tykkelse fra ca. 2,54 - ca. 5,08 cm. Mens tykkelser større enn disse kan benyttes, synes det ikke å være noen fordel med tykkere lag. Betegnelsen "olje"•refererer seg til lettere petroleumfrak-sjoner som vanligvis benyttes for rusthindrende formål eller for smøring slik som oljer betegnet SAE nr. 30. If an oil layer does not form within one or two cycles after starting the process, enough oil should be added to form the layer 130 with a thickness of approx. 0.;64 cm - 7.62 cm. The oil layer is preferably kept at a thickness of approx. 2.54 - approx. 5.08 cm. While thicknesses greater than these can be used, there does not appear to be any advantage with thicker layers. The term "oil"•refers to lighter petroleum fractions which are usually used for rust prevention purposes or for lubrication such as oils designated SAE No. 30.

Ved,bruk av luftagitasjonssystemet blir de vann-ublandbare organiske stofféne som er tyngre enn vann, slik som klorerte oppløsningsmidler som eksemplifisert ved perkloretylen og trikloretylen, hindret i å akkumulere seg i slammet ved å bli dispergert i tankene 50 og 52 og således strømme over inn i resirkulasjonstanken 136. Slammet for resirkulering til metallbehanaiingsanordninger er således relativt fritt for organiske forbindelser. Ved bruk av luftagitasjonssystemet for å dispergere de tunge organiske stoffer i tankene 50 og 52 er agitasjonen fortrinnsvis intermit-terende for å tillate faste stoffer å sedimenteres mens av-løpsvann . strømmer ' over inn i tanken 136. By using the air agitation system, the water-immiscible organic substances that are heavier than water, such as chlorinated solvents as exemplified by perchlorethylene and trichlorethylene, are prevented from accumulating in the sludge by being dispersed in the tanks 50 and 52 and thus overflowing into in the recirculation tank 136. The sludge for recycling to metal treatment devices is thus relatively free of organic compounds. When using the air agitation system to disperse the heavy organics in the tanks 50 and 52, the agitation is preferably intermittent to allow solids to settle while the wastewater. flows 'over into the tank 136.

Operasjon av luftagitasjonsystemet og resirkula-sjonspumpen holder konsentrasjonen av det totale organiske karbon i den kondenserte damp ved et relativt lavt nivå. Dersom tunge organiske stoffer, slik som de klorerte oppløs-ningsmidler, ikke er tilstede, vil resirk.ulasjon alene holde konsentrasjonen av totalt organisk karbon, i dampkon-densatet ved et ubetydelig lavt nivå. Operation of the air agitation system and recirculation pump keeps the concentration of total organic carbon in the condensed steam at a relatively low level. If heavy organic substances, such as the chlorinated solvents, are not present, recirculation alone will keep the concentration of total organic carbon in the steam condensate at an insignificantly low level.

Tilstedeværelsen av en- tung organisk urenhet, slik som trikloretylen og perkloretylen, i avløpsvannet kan kreve regulering av sammensetningen av oljelaget 130 for opprettholdelse av en tetthet mindre enn den for avløpsvannet. Tett-heten kan om nødvendig reduseres ved tilsetning av ytterligere olje til laget, enten med eller uten et trinn for fjerning av en del av materialet fra laget 130. Den spesifikke vekt til oljelaget holdes fortrinnsvis under ca. 0,9. The presence of a heavy organic impurity, such as trichlorethylene and perchlorethylene, in the waste water may require regulation of the composition of the oil layer 130 to maintain a density less than that of the waste water. If necessary, the density can be reduced by adding further oil to the layer, either with or without a step for removing part of the material from the layer 130. The specific weight of the oil layer is preferably kept below approx. 0.9.

Det klare, oljefrie vann 135 fra resirkulasjonstanken 136 føres ved hjelp av pumpen.126 eller 127 gjennom ledningene 128 eller 12.9- inn i tanken 50 eller 52 gjennom sprøytedyser .(ikke vist). Dette resirkulerende vann tjener til å tilveiebringe vann til tanken 50 eller 52 for' å bære oljen og andre organiske stoffer inn i resirkulasjonstanken eller for å. spyle slammet 58 eller 60 fra tankene 50 eller 52 når de tømmes..Klar væske fra tankene 50 eller 52 pumpes inn'i lagringstanken 72 gjennom ledningen 70. . Det behandlede avløpsvann fra tanken 7 2 kan. res ir-, kuleres som vist på fig. 1. The clear, oil-free water 135 from the recirculation tank 136 is fed by means of the pump 126 or 127 through the lines 128 or 12.9 into the tank 50 or 52 through spray nozzles (not shown). This recirculating water serves to provide water to the tank 50 or 52 to carry the oil and other organics into the recirculating tank or to flush the sludge 58 or 60 from the tanks 50 or 52 when they are emptied.. Clear liquid from the tanks 50 or 52 is pumped into the storage tank 72 through the line 70. . The treated waste water from the tank 7 2 can. res ir-, is culled as shown in fig. 1.

Fremgangsmåten ifølge foreliggende oppfinnelse til-veiebringer vesentlig hull avløpsvannsutløp. Utløpet av avløpsvann behandles ifølge foreliggende oppfinnelse og be-høver aldri å forlate systemet. De eneste forurensninger som forlater systemet er i form av olje- (organiske stoffer), sterkt konsentrert slam og/eller kjelesten som er lettere å avhende enn store mengder fortynnede væskeformige avløp hvorav enkelte kan tørkes for derved ytterligere å konsentrere dem og anbringe dem i en form som er egnet for behandling av metallprodusenter. Fremgangsmåten skal nå illustreres under anvendelse av følgende spesifikke, ikke-begrensende eksempler: Eksempel 1 The method according to the present invention provides substantial hole waste water outlet. The outflow of waste water is treated according to the present invention and never needs to leave the system. The only pollutants that leave the system are in the form of oil (organic matter), highly concentrated sludge and/or boiler scale which are easier to dispose of than large quantities of dilute liquid effluent, some of which can be dried to further concentrate them and place them in a form suitable for processing by metal fabricators. The method will now be illustrated using the following specific, non-limiting examples: Example 1

Omtrent 1.892,5 liter resirkulert avløpsvann bie oppnådd fra vaske- og skyllebadene i en elektropletterings- .. prosess. Det resirkulerte avløpsvann, som hadde vært benyttet i badene i omtrent ett år, inneholdt tunge metaller slik som kadmium, kopper, nikkel, tinn, sink og jern. I. tillegg inneholdt det cyanid, seksverdig krom, olje, alkal-isk rensemiddel og forskjellige syrer. Approximately 1,892.5 liters of recycled wastewater bee obtained from the wash and rinse baths in an electroplating .. process. The recycled waste water, which had been used in the baths for about a year, contained heavy metals such as cadmium, copper, nickel, tin, zinc and iron. In addition, it contained cyanide, hexavalent chromium, oil, alkaline cleaning agent and various acids.

Cyanidet ble ødelagt ved normal klorering. Det seksverdige krom ble delvis redusert med en hydrosulfitt-forbindelse og oljen ble fjernet kontinuerlig med.en olje-separator. De tunge metallene ble utfelt med overskudd kalk°g polyamin-flokkuleringsmidler. Etter denne behandling var en slamkomponent og en klar komponent tilbake. pH-verdien til den klare komponenten ble regulert til omtrent 8 og den ble pumpet til et reservoar for bruk i elektropletterings-prosessen etter behov. Den klare kompnenten ble.resirkulert én gang eller to ganger hver uke og etter ca. ett år ble vannet ubrukbart på grunn av en oppbygning av oppløste faste stoffer og innblanding i'.pletteringsoperasjonen. De opp-løste faste stoffene, i en konsentrasjon på 8.500 mg/l, syntes for det meste å bestå av natriumsulfat, natriumklorid og natriumnitrat. Andre kationer slik som kalium,- kalsium, magnesium og ammoniakk var ti.l'stede, men det ble ikke gjort noe for å bestemme eksakte mengder. Organiske materialer, slik som fuktemidler, var også tilstede. The cyanide was destroyed by normal chlorination. The hexavalent chromium was partially reduced with a hydrosulphite compound and the oil was removed continuously with an oil separator. The heavy metals were precipitated with excess lime and polyamine flocculants. After this treatment, a sludge component and a clear component remained. The pH of the clear component was adjusted to about 8 and it was pumped to a reservoir for use in the electroplating process as needed. The clear component was recycled once or twice each week and after approx. one year the water became unusable due to a build-up of dissolved solids and interference in the plating operation. The dissolved solids, at a concentration of 8,500 mg/l, appeared to consist mostly of sodium sulfate, sodium chloride and sodium nitrate. Other cations such as potassium, calcium, magnesium and ammonia were also present, but nothing was done to determine exact amounts. Organic materials, such as humectants, were also present.

Den resirkulerte komponent inneholdende den store konsentrasjon av oppløste faste stoffer ble deretter innført i en liten laboratoriekjeie for å undersøke om kjelen ville separere forurensningene fra dampen og ikke skade kjelen. The recycled component containing the high concentration of dissolved solids was then introduced into a small laboratory boiler to investigate whether the boiler would separate the contaminants from the steam and not damage the boiler.

Dampen som ble produsert i kjelen ved et trykkThe steam that was produced in the boiler by a pressure

2 2

på ca. 1,05 kg/cm manometertrykk ble kondensert og vann-kondensatet var -relativt rent. Det inneholdt noe ammoniakk og jern og hadde en pH-verdi på 8,8. Slammet som ble produsert i kjelen var mykt og sivet ut av en reguleringsventil (tilsvarende en typisk utblåsningsventil) og eksperimentet of approx. 1.05 kg/cm gauge pressure was condensed and the water condensate was relatively pure. It contained some ammonia and iron and had a pH value of 8.8. The sludge produced in the boiler was soft and seeped out of a control valve (equivalent to a typical blow-off valve) and the experiment

fprløp. Kjelen inneholdt et gjennomsnitt på ca. 15,14 liter av komponenten inneholdende den høye konsentrasjon av opp-løste faste stoffer når de 1.892,5 liter avløpsvann ble ført gjennom kjelen. Når kjelen ble tatt fra hverandre, ble det funnet noe hard kjelesten og denne ble fjernet.. fpr race. The boiler contained an average of approx. 15.14 liters of the component containing the high concentration of dissolved solids when the 1,892.5 liters of waste water was passed through the boiler. When the boiler was taken apart, some hard boiler stone was found and this was removed.

Eksempel 2Example 2

En 208,2 liters tønne med kromavfall ble oppnådd fra et annet anlegg som behandlet kopper og kopperlegering-er. Krommateriålet ble redusert til treverdig tilstand og slammet representerte ca. 5 0% av oppløsningen i volum. Opp-løsningens pH-verdi ble regulert til 8, oppløsningen ble agitert og hensatt i ca. 20 minutter. Slammet'utgjorde fremdeles ca. 50 volum-! og forble slikt etter henstand av slammet natten over. Vekten av faststoffer i slammet var ca. 51. A 208.2 liter barrel of chrome waste was obtained from another facility that processed copper and copper alloys. The chrome material was reduced to a trivalent state and the sludge represented approx. 50% of the solution by volume. The solution's pH value was adjusted to 8, the solution was agitated and left for approx. 20 minutes. The sludge' still amounted to approx. 50 volume-! and remained so after the sludge had settled overnight. The weight of solids in the sludge was approx. 51.

Avfallet ble deretter innført i laboratoriekjelen. Man var bekymret for at slammet ville være vanskelig å konsentrere i kjelen på grunn av dets voluminøse natur. Dette viste seg imidlertid ikke å være tilfelle. Det grønne slammet viste seg.ikke i kjelens seglass eller kom inn i dampporten. Man fikk imidlertid vanskeligheter i andre hen-seender. Selv om pH-verdien ble innstilt og.holdt ved ca. The waste was then introduced into the laboratory boiler. There was concern that the sludge would be difficult to concentrate in the boiler due to its bulky nature. However, this turned out not to be the case. The green sludge did not appear in the boiler sight glass or enter the steam port. However, there were difficulties in other respects. Although the pH value was set and maintained at approx.

8, hadde dampen en.pH-verdi på 2,4 og korroderte kjele-dampledningene sterkt. Overskudd natriumsulfitt var tilstede og dette ga korroderende svoveldioksyd og svovelsyrling. Seksverdig krom-ble tilsatt for å fjerne overskudd natriumsulfitt og forsøket ble gjentatt. Når omtrent 5 mg/l seksverdig krom ble opprettholdt i kjelen,ble det ikke bragt ytterligere svoveldioksyd over sammen med dampen og pH-verdien til kondensatet var ca. 8. Det viste seg ingen ytterligere korrosjon i kjelesystemet. 8, the steam had a pH value of 2.4 and severely corroded the boiler steam lines. Excess sodium sulphite was present and this produced corrosive sulfur dioxide and sulfuric acid. Hexavalent chromium was added to remove excess sodium sulphite and the experiment was repeated. When approximately 5 mg/l hexavalent chromium was maintained in the boiler, no further sulfur dioxide was carried over with the steam and the pH value of the condensate was approx. 8. No further corrosion was found in the boiler system.

Eksempel 3Example 3

Et annet forsøk ble utført med det samme kromavvann som benyttet i eXsempel 2. Betingelsene i kjelen var 5-10 Another experiment was carried out with the same chromium waste water as used in example 2. The conditions in the boiler were 5-10

ppm seksverdig krom og pH-verdien varierte fra ca. 8 - ca. 10. Morfolin ble tilsatt til kjelen for å justere dampens pH-verdi slik at når dampen kom inn' i kondensattanken, var pH-verdi- ppm hexavalent chromium and the pH value varied from approx. 8 - approx. 10. Morpholine was added to the boiler to adjust the pH value of the steam so that when the steam entered the condensate tank, the pH value was

en mellom 7,5 og .8,5. Damptrykket var ca. k,05 kg/cm<2>manometertrykk.. one between 7.5 and .8.5. The steam pressure was approx. k,05 kg/cm<2>manometer pressure..

Kromslammet forstyrret ikke de normale kjelebeting-elsene. Kondensatet viste tilstedeværelsen av morfolin og en pH-verdi på ca..8... Ingen merkbar korrosjon kunne detekteres i kjelen eller i dampledningene. Det konsentrerte treverdige krom ble fjernet fra kjelen gjennom kontrollventilen ved ca. 60% oppløste salter og faste stoffer. Ingen hard kjelesten dannet seg på innsiden av kjelen. The chrome sludge did not disturb the normal boiler conditions. The condensate showed the presence of morpholine and a pH value of approx..8... No noticeable corrosion could be detected in the boiler or in the steam lines. The concentrated trivalent chromium was removed from the boiler through the control valve at approx. 60% dissolved salts and solids. No hard scale formed on the inside of the boiler.

En del av urenhetene som var fjernet fra kjelen ble ytterligere konsentrert ved å anbringe slammet på et klede som ble anbragt på et dampbord. Mer vann ble avdrevet og de faste stoffene ble konsentrert til ca. 97 vekt-%. Slammet hadde en mørkegrønn farge og var hardt. Det var lettsmuldrende og kunne lett skilles fra kledet. Some of the impurities that had been removed from the boiler were further concentrated by placing the sludge on a cloth which was placed on a steam table. More water was removed and the solids were concentrated to approx. 97% by weight. The mud had a dark green color and was hard. It was easily crumbled and could easily be separated from the cloth.

En annen del av de 60% faststoffene fjernet fra kjelen ble anbragt i kjelens utblåsningsdel hvor vann ble avdrevet og de faste stoffene konsentrert til ca. 98%'. Eksempel 4 Another part of the 60% solids removed from the boiler was placed in the boiler's exhaust section where water was removed and the solids concentrated to approx. 98%'. Example 4

Slam fra kjelen dannet i eksempel 3 og bestående av 60% faste stoffer ble pumpet fra kjelen til en transpor-tør av rustfritt stål beregnet til å føre slammet inn i kjelens utblåsningsdel. Utblåsningsgassene som hadde en temperatur fra ca. 176,7 - 232,2°C konsentrerte de faste stoffene ytterligere. Sludge from the boiler formed in example 3 and consisting of 60% solids was pumped from the boiler to a stainless steel conveyor intended to lead the sludge into the boiler's exhaust section. The exhaust gases, which had a temperature of approx. 176.7 - 232.2°C concentrated the solids further.

Eksempel 5Example 5

Følgende eksempel ble utført i laboratoriet somThe following example was carried out in the laboratory which

en del av et økonomisk studium. Det antas at de nedenfor angitte økonomiske innsparinger ville bli oppnådd. part of an economic course. It is assumed that the financial savings indicated below would be achieved.

Betingelser ved et annet anlegg ble observert og prøver av avløpsvannet tatt. Det ble lagt spesiell vekt på økonomien for dette anlegg* som illustrerte de tilknyt-tede energiinnspaririger ifølge foreliggende oppfinnelse. Omtrent 340.200 kg damp ble utviklet daglig om vinteren for oppvarming og bearbeidelse i anlegget. Om sommeren ble det daglig benyttet ca. 90.72 0 kg damp. Vannutløpet varierte mellom 378.540 og 529.956 liter daglig i året. Omtrent 75% av vannet ble benyttet i elektropletteringsavdelingen.. Selv om vannet ble renset ved kjemisk behandling før uttømming i en elv, ble det ikke ansett for å være rent nok for resirkulering til pletteringsavdelingen. Prøver på kjemisk behandlet avløpsvann ble ført gjennom laboratoriekjelen og vannet som ble kondensert fra dampen produsert i kjelen viste seg å være av høy kvalitet og tilfredsstillende for pletteringsoperasjonen. Conditions at another facility were observed and samples of the waste water taken. Particular emphasis was placed on the economics of this facility* which illustrated the associated energy savings according to the present invention. Approximately 340,200 kg of steam was developed daily in winter for heating and processing in the plant. During the summer, approx. 90.72 0 kg steam. The water discharge varied between 378,540 and 529,956 liters per day in the year. About 75% of the water was used in the electroplating department.. Although the water was purified by chemical treatment before discharging into a river, it was not considered clean enough for recycling to the plating department. Samples of chemically treated wastewater were passed through the laboratory boiler and the water condensed from the steam produced in the boiler proved to be of high quality and satisfactory for the plating operation.

Dersom avløpsvannet fra pletteringsoperasjonen bare ble ført gjennom en separat evaporator, ville de,ytterligere omkostninger være over $ 2.00 0 pr. dag, hvilket ville doble budsjettomkostningene. Dersom avløpsvannet ble innført i den eksisterende anleggskjelen, ville,imidlertid energiomkostningene bare bli noe forøket. For illu-stråsjon ble det på en kald vinterdag utviklet 347.004 kg damp og 264.648,4 kg (295.261,2 liter) damp ble benyttet i:pletteringsområdet. Ved å føre alt avløpsvannet gjennom den eksisterende kjelen ifølge foreliggende oppfinnelse, ville det være mer enn nok vann for daglig bruk. Én ytter-1 ligere fordel ville være at kondensatet ville være varmt (23,8 - 37,8°C), hvilket ville lette skylling i pletter-ingsoperas jonen. If the wastewater from the plating operation were only passed through a separate evaporator, the additional costs would be over $2,000 per day, which would double the budget costs. If the waste water was introduced into the existing plant boiler, however, the energy costs would only be slightly increased. For illustration, on a cold winter's day 347,004 kg of steam was developed and 264,648.4 kg (295,261.2 liters) of steam was used in the plating area. By passing all the waste water through the existing boiler according to the present invention, there would be more than enough water for daily use. One further advantage would be that the condensate would be warm (23.8 - 37.8°C), which would facilitate rinsing in the plating operation.

Siden dampen allikevel måtte utvikles, ville de eneste ytterligere omkostninger være oppvarming av konden- Since the steam had to be developed anyway, the only additional costs would be heating the condensate

1 sat-returvannet mer enn det som tidligere ble gjort. Det1 sat-return water more than what was previously done. The

ble anslått at 10% ytterligere energi ville være nødvendig for dette formål, men dette ville bli utlignet ved mindre utblåsning, slik at . nettoenergitapet bare- ville være 4 - it was estimated that 10% additional energy would be required for this purpose, but this would be offset by less exhaust, so that . the net energy loss would just be 4 -

R S- R S-

Jo. Yes.

Om sommeren ville ikke nok damp bli utviklet for behandling av vannet ifølge foreliggende oppfinnelse i hver syklus. En bestemmelse ville' måtte foretas med hensyn til hvilken prosess i anlegget som var mest kritisk og ville kreve det rene kondensatet av høy kvalitet produsert ifølge foreliggende oppfinnelse. Resten av operasjonen ville benytte resirkulert vann fra normale kjemiske nedbrytningsme-toder.. Nettoresultatet ville være- et system med vesentlig lukket sløyfe og vesentlig intet vann ville noen gang forlate systemet i væskeform inneholdende forurensende stoffer, med unntagelse av i det konsentrerte slammet fra kjelen. In summer, not enough steam would be developed to treat the water according to the present invention in each cycle. A determination would have to be made as to which process in the plant was most critical and would require the clean, high quality condensate produced according to the present invention. The rest of the operation would use recycled water from normal chemical degradation methods. The net result would be a substantially closed loop system and substantially no water would ever leave the system in liquid form containing pollutants, except in the concentrated sludge from the boiler.

Eksempel 6Example 6

Flere tønner på 208 , 2. liter med vannavløp ble opp-samlet fra et anlegg før avfallsbehandlingsmetoder ble fore-tatt på vannavløpet. Omkostningene med kjemikalier i dette anlegg var meget høye med hensyn til reduksjon av seksverdig krom og utfelling av tunge metaller. Den eneste forbehandling før føring av avfallet gjennorn kjelen var å justere pH-verdien til 9 og å tilsette polyaminer for å hindre at dannet kjelesten klebet seg til kjeleplaten. Seksverdig krom ble opprettholdt i kjelen. Vannet som ble kondensert fra dampen fremstilt i kjelen hadde utmerket kvalitet, men kjele-stenen festet seg noe og mekanisk skraping var nødvendig. Several barrels of 208 2. liters of water waste were collected from a facility before waste treatment methods were carried out on the water waste. The costs of chemicals in this plant were very high with regard to the reduction of hexavalent chromium and the precipitation of heavy metals. The only pre-treatment before passing the waste back to the boiler was to adjust the pH value to 9 and to add polyamines to prevent the formed boiler scale from sticking to the boiler plate. Hexavalent chromium was maintained in the boiler. The water condensed from the steam produced in the boiler was of excellent quality, but the boiler stone stuck somewhat and mechanical scraping was necessary.

Eksempel 7Example 7

Trikloretylen ble innført i det resirkulerte vannTrichlorethylene was introduced into the recycled water

i. systemet på fig. 3 for å bestemme- om det ville vise seg i kondensatet dersom det ble innført i kjelen og for å bestemme om det ville bli fjernet ved å føre det resirkulerte vann gjennom et oljelag. Trikloretylen ble valgt fordi det er blitt funnet-i grunnvann og anses for å være et karcinogen. i. the system of fig. 3 to determine- whether it would appear in the condensate if introduced into the boiler and to determine whether it would be removed by passing the recycled water through an oil bed. Trichlorethylene was chosen because it has been found in groundwater and is considered to be a carcinogen.

Når trikloretylen var en komponent av avløpsvannet innført i kjelen, var den kondenserte damp blåfarget. Grun-nen til fargen er ikke kjent, men det gjorde at tilstedeværelsen av trikloretylen lett kunne detekteres visuelt. Luftagitasjonssystemet og resirkulasjonspumpene ble deretter satt på i ca. 30 minutter og dette tvang vannet over over-løpet gjennom et oljelag med en tykkelse på 7,62 cm; Avløps-vannet fikk sedimentere natten over og klart vann ble bragt inn i kjelen. Kondensatet var klart, hvilket indikerte fraværet av betydelige mengder trikloretylen. When trichlorethylene was a component of the wastewater introduced into the boiler, the condensed steam was blue in color. The reason for the color is not known, but it meant that the presence of trichlorethylene could be easily detected visually. The air agitation system and recirculation pumps were then switched on for approx. 30 minutes and this forced the water over the overflow through an oil layer 7.62 cm thick; The waste water was allowed to settle overnight and clear water was brought into the boiler. The condensate was clear, indicating the absence of significant amounts of trichlorethylene.

Eksempel 8Example 8

Forsøket i eksempel 7 ble gjentatt uten'luftagita-sjon. Den kondenserte dampen fra kjelen var blåfarget, hvilket indikerte tilstedeværelsen av trikloretylen i kondensatet. The experiment in Example 7 was repeated without air agitation. The condensed steam from the boiler was blue in color, indicating the presence of trichlorethylene in the condensate.

Eksempel 9Example 9

Trekkoljer og organiske lysgjøringsmidler for plettering, men uten noen klorerte oppløsningsmidler, ble innført i det resirkulerte vannet som var ført inn i kjelen.. Ingen blåfarge viste seg i kondensatet; analyser viste imidlertid en betydelig konsentrasjon av totalt organisk karbon i kondensatet.... Drawing oils and organic brighteners for plating, but without any chlorinated solvents, were introduced into the recycled water fed into the boiler.. No blue color appeared in the condensate; however, analyzes showed a significant concentration of total organic carbon in the condensate....

Foreliggende oppfinnelse kan komme til uttrykk'i andre spesifikke former uten at man fraviker dens ånd eller vesentlige attributter.. Industriavfallene kan f.eks. være fra kilder andre enn metallprosesser, som f.eks. kjemiske prosesser, biologiske prosesser, bergverksindustrier, eller farmasøytiske industrier. Trykket ved hvilket kjelen opereres bestemmes av dens muligheter og det dampen skal brukes til. Trykk så høye som 10,54 kg/cm 2kan være ønsket for bearbeidelse av avfall fra den farmasøytiske industri eller for biologiske avfall for å sikre ødeleggelse av alle virus-er og termofiler. Det skal følgelig vises til de medfølgen-de krav, snarere enn den ovenstående beskrivelse når det gjelder å indikere oppfinnelsens rammé. The present invention can be expressed in other specific forms without deviating from its spirit or essential attributes. The industrial waste can e.g. be from sources other than metal processes, such as e.g. chemical processes, biological processes, mining industries, or pharmaceutical industries. The pressure at which the boiler operates is determined by its capabilities and what the steam will be used for. Pressures as high as 10.54 kg/cm 2 may be desired for processing waste from the pharmaceutical industry or for biological waste to ensure the destruction of all viruses and thermophiles. Consequently, reference must be made to the accompanying claims, rather than the above description when it comes to indicating the scope of the invention.

Claims

1. Method for substantially zero depletion of polluting impurities in waste water, characterized by the steps: introduction of said waste water, which has a first concentration including dissolved impurities, into a boiler having a heat transfer surface in contact with said waste water, raising the temperature of said , surface for generating a vapor component and a component having a different concentration of impurities, said second concen tration is greater than said first concentration, and removal of said steam component from the boiler.

2. Method according to claim 1, characterized in that the steam removed from the boiler is used for an industrial purpose resulting in the formation of condensate, and that at least part of said condensate is recycled for use in said industrial process.

3. Method according to claim 2, characterized in that a part of the condensate is recycled to the steam boiler.

4. Method according to claim ^ characterized by .' that the waste water supplied to the boiler contains from approx. 200 - approx. 5000 ppm, calculated by weight, of impurities.

5. Method ■ according to claim 1, character i-, certified that the liquid component in the boiler contains from approx. 5% - approx. 30%, calculated by weight, of impurities.

6. Method according to claim 1, characterized in that the liquid component in the boiler contains from approx. 10% - approx. 20%, calculated by weight, of impurities.

7. Method according to claim 1, characterized in that the impurities in the waste water comprise at least one salt of alkali, alkaline earth metal and heavy metals.

8. Method according to claim 7, characterized in that the heavy metals are selected from the group consisting of cadmium, copper, nickel, tin, zinc, chromium, iron and aluminium.

9. Method according to claim 31, characterized in that the concentration of cyanide in the boiler is less than approx. 2000ppm.

10. Method according to claim 31, characterized in that the concentration of cyanide in the boiler is from approx. 1 - approx. 200ppm..

11. Method according to claim 1, characterized in that compounds which have an inverted solubility curve comprise at most approx. 300 ppm, calculated by weight, of impurities in the waste water.

12.. Method according to claim 1, characterized in that calcium ions in the waste water comprise at most approx. 200 ppm, calculated by weight.

13. Method according to claim 27, characterized in that part of said partially purified aqueous waste component is recycled to said industrial process before treatment in the boiler.

14.. Method according to claim 38, characterized in that the boiler has an outlet part ("exhaust stack") for evacuation of hot gases developed from raising the temperature on said heat transfer surface, and further comprehensive introduction of said removed component to said outlet part and concentration of the removed component using heat from said hot gases..

15. Method according to claim 38, characterized in that the removed component is retained in the outlet part for a period of time which is sufficient to reduce the water content to less than approx. 2% by weight.

16. Method according to claim 15, characterized in that at least one of the impurities is a metal salt which is crystallized in substantially pure form by evaporation of the water in said liquid component.

17. Method according to claim 15, characterized in that the impurities are metal salts.

18. Method according to claim 1, characterized in that the pH value of the waste water is regulated to a . value in the range from approx. 8 - approx. 10.

19. Method according to claim 1, characterized in that the waste water contains at least one organic impurity and that the method comprises a step of removing said organic impurity from the waste water before introducing the waste water into the boiler.

20. Method according to claim 19, characterized in that said impurity is removed from the waste water by passing the waste water through a layer of a water-immiscible .solvent for said impurity.

21. Method according to claim 20, characterized in that the layer of a water-immiscible solvent comprises an oil.

22. Method according to claim 20, characterized in that said impurity is selected from the group consisting of oils, organic lightening agents for plating and chlorinated solvents.

23. Method according to claim 19, characterized in that at least part of said organic impurities are water-soluble organic compounds.

24. Method according to claim 19, characterized in that at least a part of said organic impurities are essentially water-immiscible.

25. Procedure . according to claim 19, character i-, it is seen that at least a part of said organic impurities are substantially water-immiscible and have a specific weight that is greater than that of water.

26. Method according to claim 20, characterized in that the step of passing the waste water through a water-immiscible organic solvent is carried out by passing the waste water through a layer. of the solvent placed on the surface of an aqueous body.

27. Procedure for substantially zero depletion of polluting impurities in the discharge of waste water according to claim 1, characterized in that it further comprises the steps: precipitation of a portion of said impurities, separation of the resulting precipitated impurities from the resulting aqueous phase to form a partially purified aqueous waste, and then treatment of at least one. part of the partially cleaned aqueous waste in the boiler.

28. Method according to claim 27, characterized in that said impurities also include undissolved impurities.

29. Method according to claim 31, characterized in that the cyanide is oxidized with an oxidizing agent selected from the group consisting of hydrogen peroxide, sodium peroxide and ozone.

30. /Procedure for substantial, zero depletion of polluting impurities in the discharge of waste water, characterized by the steps: adding an oxidizing agent to said waste water and heating the waste water in a boiler to form a steam component.

31. Method according to claim 30, characterized in that... the waste water contains cyanide.

32.. Method according to claim 31, characterized in that the preferred oxidizing agent is hydrogen peroxide.

33. Method according to claim 31, characterized in that it further comprises the step of adjusting the wastewater's pH value to prevent distillation of said cyanide during the heating of the wastewater.

34. Method according to claim 33, characterized in that the wastewater is adjusted to a pH value of above 9 for a concentration of said cyanide of 2000 ppm or less...

35. Method according to claim 33. characterized in that the waste water is adjusted to a pH value of over 8 for a concentration of the cyanide of 200 ppm or less.

36. Method, according to claim 26, characterized in that it further comprises the step of agitating the waste water before its passage through said solvent.

37. Method according to claim 36, characterized in that the agitation is achieved by injecting gas bubbles in the wastewater.

38. Method according to claim 1. k o rak t e r ■ i-s is tw d that it further comprises the step of removing at least part of said component which has said second concentration from the boiler.;

39. Procedure for substantially zero depletion of pre-, pollutant. impurities in the discharge of wastewater from an industrial process, characterized by the steps: separation of said discharge into components including a first component containing dissolved solids, recycling of part of said first component for use in said industrial process, and treatment of part of said first component in the boiler according to claim 1.

40. Method according to claim 39, characterized in that said recycling step is carried out for a specific period of time before any treatment in the boiler.

41'. Method according to claim 40, characterized in that said specific time period is the time during which the recycled component no longer has a beneficial effect in said industrial process.

42. Method according to claim 39, characterized in that said recycling step and said step of treatment in the boiler proceed continuously, and the method further comprises the steps of condensing steam removed from the boiler to form a condensate and recycling the condensate for use in said industrial process.

43. Method according to claim 42, characterized in that it further comprises the step of combining said condensate with said first component before said use in the industrial process.

44'. Procedure for substantially zero, depletion of polluting impurities in waste water from metalworking operations where. the waste water contains high concentrations of heavy metal salts, characterized by the steps: introducing the waste water, which has a first concentration, including dissolved impurities, into a boiler having heat transfer surfaces in contact with the waste water, raising the temperature of said surface to produce a steam component and a component which has a different concentration, said second concentration being greater than said first concentration, and discharge of said steam component from the boiler.

4 5.. Method according to claim 44, characterized in that the waste water further comprises an organic impurity selected from the group consisting of oils, organic brighteners and chlorinated solvents, and that it further comprises the step of passing the organic impurity through an organic solvent for said impurity.

46. Method according to claim 44, characterized in that it further comprises the steps: separating said outlet into components including a first component which contains dissolved salts and another component and recycling said first component to said metalworking operations for a specific period of time before introducing the waste water in the boiler.

47. Method according to claim 46, characterized in that the waste water further comprises cyanide, as well as the step of adding an oxidizing agent to the waste water before. introduction of the waste water into the boiler.

48. Method according to claim 4 7, characterized in that the oxidizing agent is hydrogen peroxide.

49. Method according to claim 44, characterized in that the waste water from said metalworking-electrical sesopéras consists essentially of plating waste.