NO792655L - FITTING. - Google Patents
FITTING.Info
- Publication number
- NO792655L NO792655L NO792655A NO792655A NO792655L NO 792655 L NO792655 L NO 792655L NO 792655 A NO792655 A NO 792655A NO 792655 A NO792655 A NO 792655A NO 792655 L NO792655 L NO 792655L
- Authority
- NO
- Norway
- Prior art keywords
- cylinder
- diameter
- thick
- walled
- larger
- Prior art date
Links
- 238000000034 method Methods 0.000 claims description 12
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 claims description 11
- 239000002131 composite material Substances 0.000 claims description 8
- 238000010276 construction Methods 0.000 claims description 7
- 238000007789 sealing Methods 0.000 claims description 7
- 238000005553 drilling Methods 0.000 claims description 4
- 238000003754 machining Methods 0.000 claims description 4
- 238000010438 heat treatment Methods 0.000 claims description 2
- 238000005482 strain hardening Methods 0.000 claims description 2
- 230000000903 blocking effect Effects 0.000 claims 1
- 238000001816 cooling Methods 0.000 claims 1
- 239000007787 solid Substances 0.000 claims 1
- 206010016256 fatigue Diseases 0.000 description 6
- 230000006872 improvement Effects 0.000 description 3
- 238000012986 modification Methods 0.000 description 3
- 230000004048 modification Effects 0.000 description 3
- VGGSQFUCUMXWEO-UHFFFAOYSA-N Ethene Chemical compound C=C VGGSQFUCUMXWEO-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 239000005977 Ethylene Substances 0.000 description 2
- 229910000831 Steel Inorganic materials 0.000 description 2
- 230000007547 defect Effects 0.000 description 2
- 239000002184 metal Substances 0.000 description 2
- 229910052751 metal Inorganic materials 0.000 description 2
- 238000006116 polymerization reaction Methods 0.000 description 2
- 239000010959 steel Substances 0.000 description 2
- 150000007514 bases Chemical class 0.000 description 1
- 238000006243 chemical reaction Methods 0.000 description 1
- 150000001875 compounds Chemical class 0.000 description 1
- 239000004035 construction material Substances 0.000 description 1
- 238000002788 crimping Methods 0.000 description 1
- 125000004122 cyclic group Chemical group 0.000 description 1
- 230000003111 delayed effect Effects 0.000 description 1
- 238000013461 design Methods 0.000 description 1
- 238000009826 distribution Methods 0.000 description 1
- 230000000694 effects Effects 0.000 description 1
- 208000028327 extreme fatigue Diseases 0.000 description 1
- 238000009434 installation Methods 0.000 description 1
- 150000002739 metals Chemical class 0.000 description 1
- 239000000203 mixture Substances 0.000 description 1
- 238000012856 packing Methods 0.000 description 1
- 238000003825 pressing Methods 0.000 description 1
- 238000012545 processing Methods 0.000 description 1
Classifications
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
- B01J—CHEMICAL OR PHYSICAL PROCESSES, e.g. CATALYSIS OR COLLOID CHEMISTRY; THEIR RELEVANT APPARATUS
- B01J3/00—Processes of utilising sub-atmospheric or super-atmospheric pressure to effect chemical or physical change of matter; Apparatus therefor
- B01J3/002—Component parts of these vessels not mentioned in B01J3/004, B01J3/006, B01J3/02 - B01J3/08; Measures taken in conjunction with the process to be carried out, e.g. safety measures
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B23—MACHINE TOOLS; METAL-WORKING NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
- B23P—METAL-WORKING NOT OTHERWISE PROVIDED FOR; COMBINED OPERATIONS; UNIVERSAL MACHINE TOOLS
- B23P11/00—Connecting or disconnecting metal parts or objects by metal-working techniques not otherwise provided for
- B23P11/02—Connecting or disconnecting metal parts or objects by metal-working techniques not otherwise provided for by first expanding and then shrinking or vice versa, e.g. by using pressure fluids; by making force fits
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F16—ENGINEERING ELEMENTS AND UNITS; GENERAL MEASURES FOR PRODUCING AND MAINTAINING EFFECTIVE FUNCTIONING OF MACHINES OR INSTALLATIONS; THERMAL INSULATION IN GENERAL
- F16L—PIPES; JOINTS OR FITTINGS FOR PIPES; SUPPORTS FOR PIPES, CABLES OR PROTECTIVE TUBING; MEANS FOR THERMAL INSULATION IN GENERAL
- F16L23/00—Flanged joints
- F16L23/16—Flanged joints characterised by the sealing means
- F16L23/18—Flanged joints characterised by the sealing means the sealing means being rings
- F16L23/20—Flanged joints characterised by the sealing means the sealing means being rings made exclusively of metal
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F16—ENGINEERING ELEMENTS AND UNITS; GENERAL MEASURES FOR PRODUCING AND MAINTAINING EFFECTIVE FUNCTIONING OF MACHINES OR INSTALLATIONS; THERMAL INSULATION IN GENERAL
- F16L—PIPES; JOINTS OR FITTINGS FOR PIPES; SUPPORTS FOR PIPES, CABLES OR PROTECTIVE TUBING; MEANS FOR THERMAL INSULATION IN GENERAL
- F16L41/00—Branching pipes; Joining pipes to walls
- F16L41/08—Joining pipes to walls or pipes, the joined pipe axis being perpendicular to the plane of the wall or to the axis of another pipe
- F16L41/10—Joining pipes to walls or pipes, the joined pipe axis being perpendicular to the plane of the wall or to the axis of another pipe the extremity of the pipe being screwed into the wall
-
- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y10—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC
- Y10T—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER US CLASSIFICATION
- Y10T137/00—Fluid handling
- Y10T137/598—With repair, tapping, assembly, or disassembly means
- Y10T137/612—Tapping a pipe, keg, or apertured tank under pressure
- Y10T137/6123—With aperture forming means
-
- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y10—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC
- Y10T—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER US CLASSIFICATION
- Y10T29/00—Metal working
- Y10T29/49—Method of mechanical manufacture
- Y10T29/49428—Gas and water specific plumbing component making
-
- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y10—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC
- Y10T—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER US CLASSIFICATION
- Y10T29/00—Metal working
- Y10T29/49—Method of mechanical manufacture
- Y10T29/49826—Assembling or joining
- Y10T29/49863—Assembling or joining with prestressing of part
- Y10T29/49865—Assembling or joining with prestressing of part by temperature differential [e.g., shrink fit]
Description
Fitting.Fitting.
Foreliggende oppfinnelse vedrører relativt kompakte høytrykks fittings med utsøkt utmatningsmotstand, og spesielt til en enhetlig fitting av sammensatt skallkonstruksjon som funksjonerer både som en instrumentforbindelse og en tetningsring mellom flensforsynte seksjoner av høytrykks ledninger eller rør. Foreliggende oppfinnelse omfatter også spesielle fremstillings-. teknikker som søker å maksimalisere utmatningsmotstanden for angjeldende fittings og hjelpe til å redusere deres produksjons-omkostninger . The present invention relates to relatively compact high-pressure fittings with excellent fatigue resistance, and in particular to a uniform fitting of composite shell construction which functions both as an instrument connection and a sealing ring between flanged sections of high-pressure lines or pipes. The present invention also includes special manufacturing. techniques that seek to maximize the yield strength of the fittings in question and help to reduce their production costs.
Tretthetsbrudd i høytrykksutstyr er et vanlig problem somFatigue failure in high-pressure equipment is a common problem that
blir spesielt notorisk når man står overfor hyppige trykkfluktuasjoner. Et eksempel på et kommersielt felt hvor sykliske trykkfluktuasjoner er fremherskende i sterk grad, er høytrykks polymerisasjon av etylen. becomes particularly notorious when faced with frequent pressure fluctuations. An example of a commercial field where cyclic pressure fluctuations are prevalent is the high pressure polymerization of ethylene.
Den mest vanlige form for utstyr som benyttes for høytrykks etylenpolymerisasjon er den rørformede reaktor som består av lange seksjoner av tykkveggede rør som er forbundet i serie. The most common form of equipment used for high-pressure ethylene polymerization is the tubular reactor consisting of long sections of thick-walled tubes connected in series.
For å tillate midlere og sideveis adkomst til reaksjonssonenTo allow medial and lateral access to the reaction zone
på punkter langsetter reaktoren uten å skade de tykkveggede rør, har det vært vanlig praksis at det mellom de flensforsynte ender av tilstøtende rørseksjoner har vært anordnet massive forbindelses-blokker, så som blokken 38 vist på fig. 2 i US patent nr. at points where the reactor extends without damaging the thick-walled pipes, it has been common practice that between the flanged ends of adjacent pipe sections massive connection blocks have been arranged, such as the block 38 shown in fig. 2 in US patent no.
4 008 049. På grunn av de spenningskonsentrasjonseffekter som 4 008 049. Due to the stress concentration effects which
oppstår på grunn av termoelementåpningen e;l. boret gjennom sideveggene av disse, har disse tidligere kjente forbindelses-blokker måttet konstrueres med eksepesjonelt tykke vegger for å forhindre tretthetssprekker fra å oppstå under bruk. occurs due to the thermocouple opening etc. drilled through the side walls thereof, these previously known connecting blocks have had to be constructed with exceptionally thick walls to prevent fatigue cracks from occurring during use.
Formålet med foreliggende oppfinnelse er å tilveiebringe en The purpose of the present invention is to provide a
I IN
jforbedret høytrykks fitting som kombinerer funksjonene av en. 'instrumentf orbindelse og en tetningsanordning for forbindelsen mellom flensforsynte rørseksjoner. Et beslektet formål er å tilveiebringe slike fittings som har særdeles god utmatningsmotstand uten samtidig å ha stor vekt og størrelse. jimproved high-pressure fitting that combines the functions of a. instrument connection and a sealing device for the connection between flanged pipe sections. A related purpose is to provide such fittings which have particularly good fatigue resistance without at the same time having great weight and size.
Et annet formål er å tilveiebringe effektive metoder for å fremstille slike fittings som maksimaliserer likhet og reduserer defekter og vrak. Ytterligere formål og fordeler vil fremgå Another object is to provide efficient methods of making such fittings which maximize similarity and reduce defects and scrap. Further purposes and benefits will appear
av den detaljerte beskrivelse av oppfinnelsen som følger.of the detailed description of the invention which follows.
I henhold til foreliggende oppfinnelse er de forbedrede, ut-matningsmotstandsdyktige fittings av nevnte typekarakterisertved en sammensatt skallkonstruksjon som involverer to konsentriske tykkveggede sylindriske skall med innbyrdes presspasning, idet det ytre skall er krympet på det indre skall, hvilket indre skall ikke har gjengede partier eller andre spenningskonsentrerende punkter bortsett fra en eller to.radiale boringer omtrentlig i sitt midtparti, hvilke boringer er egnet som laterale adkomst-porter, for innsetting av termoelementer, etc. Tilgrensende til hver slik radial boring og konsentrisk innrettet med denne er det anordnet en omhyggelig gjenget radial åpning gjennom nevnte ytre skall for befestigelse av holde- eller forbindelses-midler, idet diameteren av nevnte gjenget åpning er betydelig, større enn diameteren av den tilstøtende radiale boring, men er bare en mindre brøkdel, dvs. betydelig mindre enn halvparten av lengden av nevnte ytre skall. According to the present invention, the improved fatigue-resistant fittings of the aforementioned type are characterized by a composite shell construction involving two concentric thick-walled cylindrical shells with a press fit, the outer shell being crimped onto the inner shell, which inner shell has no threaded portions or other stress-concentrating points except for one or two radial bores approximately in its central part, which bores are suitable as lateral access ports, for inserting thermocouples, etc. Adjacent to each such radial bore and concentrically aligned with it is arranged a carefully threaded radial opening through said outer shell for attachment of holding or connecting means, the diameter of said threaded opening being considerable, greater than the diameter of the adjacent radial bore, but is only a minor fraction, i.e. considerably less than half the length of said outer shell.
I den foretrukne fremgangsmåte.for fremstilling av angjeldende fittings blir den eller de gjengede radiale åpninger i det ytre skall borte og i gjengete fullstendig før det ytre skall krympes på det indre skall, og deretter blir den radiale boring av mindre diameter boret i det indre skallet i tilslutning til og i aksialinnretning med hver av de gjengede radiale åpninger. Ytterligere • bedring av utmatingsmotstanden av den resulterende krympemonterte sammensatte fitting kan oppnås ved å utsette denne for innvendig trykkbehandling. In the preferred method for manufacturing the fittings in question, the threaded radial opening(s) in the outer shell are removed and completely threaded before the outer shell is crimped onto the inner shell, and then the radial bore of smaller diameter is drilled in the inner shell in connection with and in axial arrangement with each of the threaded radial openings. Further • improvement in the output resistance of the resulting shrink fit composite fitting can be achieved by subjecting it to internal pressure treatment.
Til bedre forståelse av oppfinnelsen skal den beskrives nærmere under henvisning til de utførelseseksempler som er vist på ved-j jføyede tegninger. j i Fig. 1 viser et aksialt snitt av en grunnleggende fitting konst-ruert i henhold til foreliggende oppfinnelse og som gir to adkomst forbindelser. Fig. 2 er et tilsvarende snitt av en lignende fitting forsynt med spesielt utformede tetningsflate ved hver ende og ved adkomstfor-bindelsene. Fig. 3 er et tilsvarende snitt av en fitting som hovedsaklig til-" svarer konstruksjone vist på fig. 2, bortsett fra at det indre skallet strekker seg forbi det ytre skallet ved hver ende. Fig. 4 er et snitt av fittingen på fig. 3 langs linjen 4-4 på fig. 3. Fig. 5 er et aksialt snitt av en fitting som har omtrent samme endelige fasong som fittingen vist på figurene 3 og 4, men som er fremstilt ved å fjerne et betydelig ytre parti av det ytre skallet i en mindre lengde ved hver ende. Fig. 6 er et tilsvarende snitt av en fitting av samme generelle karakter som fittingen vist på fig. 5, bortsett fra at kun ene ad-komstforbindelse er anordnet i denne og at den reduserte tykkelse av det ytre skallet ved en ende er større enn ved den andre. Fig. 7 er et aksialt snitt av en tykkvegget sylinder som har en lengde som er., tilstrekkelig til å kunne inndeles ved flere individuelle fittings av gjeldende type og som oppviser et mønster av gjengede radiale åpninger som kan tjene som sideforbindelse på de ferdige fittings. Fig. 3 er et aksialtsnitt av en annen tykkvegget sylinder av stort sett samme lengde som den som er vist på fig. 7, og som har en ytre diameter som er litt større enn innerdiameteren av sylinderen på fig. 7. Fig. 9 er et snitt av sammenstillingen fremkommet ved at sylinderen på fig. 7 er krympet på sylinderen på fig. 8 og ved å bore små ria- For a better understanding of the invention, it shall be described in more detail with reference to the embodiment examples shown in the attached drawings. j in Fig. 1 shows an axial section of a basic fitting constructed according to the present invention and which provides two access connections. Fig. 2 is a corresponding section of a similar fitting provided with a specially designed sealing surface at each end and at the access connections. Fig. 3 is a corresponding section of a fitting which essentially corresponds to the construction shown in Fig. 2, except that the inner shell extends past the outer shell at each end. Fig. 4 is a section of the fitting in Fig. 3 along the line 4-4 of Fig. 3. Fig. 5 is an axial section of a fitting which has approximately the same final shape as the fitting shown in Figs. 3 and 4, but which is made by removing a substantial outer portion of the outer the shell in a smaller length at each end Fig. 6 is a corresponding section of a fitting of the same general character as the fitting shown in Fig. 5, except that only one access connection is provided therein and that the reduced thickness of the the outer shell at one end is larger than at the other Fig. 7 is an axial section of a thick-walled cylinder having a length sufficient to be divided by several individual fittings of the current type and showing a pattern of threaded radial openings that can serve as lateral connections on the finished fittings. Fig. 3 is an axial section of another thick-walled cylinder of substantially the same length as that shown in fig. 7, and which has an outer diameter that is slightly larger than the inner diameter of the cylinder in fig. 7. Fig. 9 is a section of the assembly resulting from the cylinder in fig. 7 is crimped on the cylinder of fig. 8 and by drilling small ria-
Idiale boringer gjennom sistnevnte i aksialinnretning med de gjengede radiale åpninger i sylinderen på fig. 7. Ideal bores through the latter in axial arrangement with the threaded radial openings in the cylinder of fig. 7.
På fig. 1 er det vist. den grunnleggende sammensatte sylinderkonst-ruksjon av en enkel fitting som har to sideforbindeiser. Denne fitting består av en ytre tykkvegget sylinder 12 som konsentriske er krympet på den indre tykkveggete sylinder 10. Selvom uttrykket "tykkvegget" sylinder vanligvis benyttes for sylindre som har en veggtykkelse som er større enn 10 % av deres innerdiameter, er det i foreliggende oppfinnelse foretrukket å benytte sylindre som har en ytterdiameter som er minst 40 % større enn deres innerdiameter. Nevnte indre sylinder 10 er fri for gjengede partier og andre spenningskonsentrerende punkter, bortsett fra radielle boringer 14. I tilslutning til og aksialt innrettet med nevnte boringer 14 er det anordnet omhyggelig gjengede åpninger 16 av betydelig større diameter gjennom de ytre skall 12 for bruk som befestigelse for adkomst fittings eller instrumenteringsanordninger og for å holde dem i tett kontakt med den indre sylinder 10. In fig. 1 it is shown. the basic compound cylinder construction of a single fitting having two side connectors. This fitting consists of an outer thick-walled cylinder 12 which is concentrically crimped on the inner thick-walled cylinder 10. Although the term "thick-walled" cylinder is usually used for cylinders having a wall thickness greater than 10% of their inner diameter, in the present invention it is preferred to use cylinders that have an outer diameter that is at least 40% greater than their inner diameter. Said inner cylinder 10 is free of threaded portions and other stress-concentrating points, apart from radial bores 14. In connection with and axially aligned with said bores 14, carefully threaded openings 16 of considerably larger diameter are arranged through the outer shells 12 for use as fastening for access fittings or instrumentation devices and to keep them in close contact with the inner cylinder 10.
Den fitting som er vist på fig. 2 er det hovedsaklig av samme kon-struksjon og består av det samme grunnleggende arrangement • av ele-menter som er betegnet med henvisningstall som tilsvarer den som er benyttet på fig. 1. Imidlertid er det utført små fasongmodi-fikasjoner for å gi med positiv tetning ved hver ende av fittingen og ved hver sideforbindelse. Således er det på den ytre periferi av den indre sylinder 10 konsentrisk med hver radiale boring 14 utformet et konisk sete 15 med grunn vidvinkel (dvs. over 100°, fortrinnsvis totalt mellom 120 og 150°), og hver ende il av det sammensatte sylindriske legeme er svakt avsmalnende slik at det dannes en konveks avkortet kjegle fasong, fortrinnsvis tilsvarende, en konus vinkel på mellom 120 og 170°. The fitting shown in fig. 2, it is essentially of the same construction and consists of the same basic arrangement • of elements which are denoted by reference numbers corresponding to the one used in fig. 1. However, slight shape modifications have been made to provide a positive seal at each end of the fitting and at each side connection. Thus, on the outer periphery of the inner cylinder 10, concentrically with each radial bore 14, a conical seat 15 is formed with a shallow wide angle (i.e. above 100°, preferably between 120 and 150° in total), and each end il of the compound cylindrical body is slightly tapered so that a convex truncated cone shape is formed, preferably corresponding to a cone angle of between 120 and 170°.
På fig. 3 og 4 er det vist en analog fitting med det samme, arrangement av det hovedelementere, av hvilke hvert er identifiserte med samme henvisningstallet som tidligere benyttet. Mot den viste ho-vedforskjellen i denne spesielle fitting er det at den tykkveggede ytre sylinder 12 ikke er så lang som den indre sylinder 10, men tillater en kort navlignende forlengelse av den indre sylinder ved hver ende av fittingen. Disse forlengelser benyttes som innretnings styringer ved montering av fittingen mellom f lensf ors ynte høyjj trykksrør seksjoner som forbindelse ved hjelp av denne. Disse j forlengelser utgjør kun en mindre brøkdel av fittingens totale i • lengde, dvs. de vanligvis ikke er mer enn omtrent en tredjedel. For å sikre god spenningsfordeling og utmatningsmotstand av den resulterende sammensatte tykkveggede skallfitting, bør forholdet mellom lengden av den tykkveggede ytre sylinder 12 og diameteren av de radiale boringer 14 alltid være minst 6:1 og fortrinnsvis minst 8:1. In fig. 3 and 4 show an analogous fitting with the same arrangement of the main elements, each of which is identified with the same reference number as previously used. Against the shown main difference in this particular fitting is that the thick-walled outer cylinder 12 is not as long as the inner cylinder 10, but allows a short hub-like extension of the inner cylinder at each end of the fitting. These extensions are used as device controls when installing the fitting between flanged high-pressure pipe sections as a connection using this. These j extensions make up only a small fraction of the fitting's total i • length, i.e. they are usually no more than about a third. To ensure good stress distribution and fatigue resistance of the resulting composite thick-walled shell fitting, the ratio between the length of the thick-walled outer cylinder 12 and the diameter of the radial bores 14 should always be at least 6:1 and preferably at least 8:1.
Ytterligere fordelaktig, men valgfrie forbedringer illustrert på fig. 3 og 4 omfatter svakt avrundede kanter 13 på de radiale boringer 14 ved den indre periferi av den indre sylinder 10, og de små., isolerte' rømningshull eller- spor 17 som forløper vertikalt i gjengene til åpningene 16 for å gi utslipp for eventuell mindre lekkasjer forbi setet 15. Further advantageous but optional improvements illustrated in FIG. 3 and 4 include slightly rounded edges 13 of the radial bores 14 at the inner periphery of the inner cylinder 10, and the small, isolated escape holes or grooves 17 which run vertically in the threads of the openings 16 to provide discharge for any smaller leaks past the seat 15.
Fig. 5 og 6 viser ytterligere utførelser på fittings som er ana-loge med modifikasjoner midt på fig. 3 og 4. Disse utførelser viser hvorledes ytterdiameteren av denavlignende forlengelser 18 lett kan varieres ved å redusere veggtykkelsen av den ytre sylinder ved endene. Som vist på fig. 6, kan således ytterdiamteren av den resulterende navforlengelse ved den ene enden 18' gjøres større Fig. 5 and 6 show further versions of fittings which are analogous with modifications in the middle of fig. 3 and 4. These embodiments show how the outer diameter of the nav-like extensions 18 can be easily varied by reducing the wall thickness of the outer cylinder at the ends. As shown in fig. 6, the outer diameter of the resulting hub extension at one end 18' can thus be made larger
enn den motsatt ende 18<1>' for å tilpasse fittingen for forbindelse av rørseksjoner med forskjellige diameter. Det vil også sees at fig. 6 illustrerer et annet valgfritt trekk, nemlig anordning an-tydende en lateral adkomståpning i stedet for to. than the opposite end 18<1>' to adapt the fitting for connecting pipe sections of different diameters. It will also be seen that fig. 6 illustrates another optional feature, namely a device indicating a lateral access opening instead of two.
Fittings ifølge foreliggende oppfinnelse vil vanligvis være fremstilte av sterkt metall så som legerte stål eller lignende. Et viktig trinn i fremstillingsprosessen er å oppnå en jevn krympeforbindelse mellom den indre sylinder og den ytre sylinder. Dette krever i sin tur at utsiden av den indré sylinder og innsiden av den ytre sylinder er absolutt konsentriske og glatte, idet ytterdiameteren av den indre sylinder er noe større enn ved en gitt tem-peratur enn innerdiameteren av den ytre sylinder idet forskjellen er stort sett jevn og utgjør en mindre brøkdel av en prosent. For de mest interessante metaller vil den riktige forskjell mellom dia-meterne for å gi en god presspasning, ligge i et område fra omtrent en tiendels prosent til omtrent tre tiendels prosent, fordi en slik forskjell gir tilstrekkelig trykkraft mellom sylindrene uten jå kreve for stor oppvarming av denne ytre sylinder for å utvidej idenne tilstrekkelig til at den kan gli innpå den indre sylinders ytre sider. Fittings according to the present invention will usually be made of strong metal such as alloyed steel or the like. An important step in the manufacturing process is to achieve an even crimp connection between the inner cylinder and the outer cylinder. This in turn requires that the outside of the inner cylinder and the inside of the outer cylinder are absolutely concentric and smooth, as the outer diameter of the inner cylinder is somewhat larger than at a given temperature than the inner diameter of the outer cylinder, the difference being mostly even and amount to a smaller fraction of one percent. For the most interesting metals, the correct difference between the diameters to give a good press fit will lie in a range from about one-tenth of a percent to about three-tenths of a percent, because such a difference gives sufficient pressing force between the cylinders without requiring too much heating of this outer cylinder to expand it sufficiently so that it can slide onto the outer sides of the inner cylinder.
Den totale fremstillingsprosedyre forenkles i stor grad ved å bore og gjenge alle planlagte gjengede radiale åpninger gjennom sideveggen av den ytre sylinder før den krympes på den indre sylinder, mens boring av de radiale boringer og tilhørende maskinering på sideveggene av den indre sylinder utsettes til krympningstrinnet er fullført. Ved bruk av denne rekkefølge oppnås forønsket koak-sialt forhold mellom de gjengede åpninger i den ytre sylinder og de tilstøtende radiale boringer i den indre sylinder med minimal vanskelighet. The overall manufacturing procedure is greatly simplified by drilling and threading all planned threaded radial openings through the sidewall of the outer cylinder before shrinking it onto the inner cylinder, while drilling the radial bores and associated machining on the sidewalls of the inner cylinder is delayed until the shrinking step is finished. By using this sequence, the desired coaxial relationship between the threaded openings in the outer cylinder and the adjacent radial bores in the inner cylinder is achieved with minimal difficulty.
Ved å benytte sterke legerte stål og følge den fremstillingsprosedyre angitt ovenfor har det vært fremstilt fittings med meget god utmatingsmotstand i forskjellige størrelser med innerdiametre fra omtrent 2,5 til 5 cm. De tilsvarende ytterdiametre av den indre sylinder benyttet i slike fittings er stort sett omtrent 3,7 5 cm til omtrent 10 cm, noe som betinger en diameterforskjell på omtrent 0,05 mm til 0,25 mm for å gi den forønskede krympeforbindelse med den ytre sylinder. I denne forbindelse oppnås meget gode resulta-ter når ytterflaten av den indre sylinder og innerflaten av den ytre sylinder er glattere enn det man får med vanlig maskinell behandling. Således er det å foretrekke at honing eller sliping benyttes for,å gi de endelige dimensjonsjusteringer av disse flater for å gi dem en finish som har en maksimal ruhet på omtrent 630/i^.. By using strong alloyed steels and following the manufacturing procedure indicated above, fittings with very good ejection resistance have been produced in various sizes with inner diameters from approximately 2.5 to 5 cm. The corresponding outer diameters of the inner cylinder used in such fittings are generally about 3.75 cm to about 10 cm, which requires a diameter difference of about 0.05 mm to 0.25 mm to provide the desired crimp connection with the outer cylinder. In this connection, very good results are achieved when the outer surface of the inner cylinder and the inner surface of the outer cylinder are smoother than what is obtained with normal machine processing. Thus, it is preferred that honing or grinding be used to provide the final dimensional adjustments to these surfaces to give them a finish having a maximum roughness of approximately 630/µm.
Selvom sterke, variege fittings med uovertruffen utmatningsmotstand Although strong, variegated fittings with unsurpassed fatigue resistance
oppnås ved de fremstillingsteknikker som allerede er beskrevet, kan ytterligere forbedringer i levetid under ekstreme utmatnings-tilstander med høyt og skarpt fluktuerende trykk ofte oppnås ved å utsette de sammensatte skallfittinger for en behandling som involverer utøvelse av internt trykk som er høyt nok til å starte partsielle flytning eller kald bearbeidning av den sammensatte kon-struksjon. achieved by the manufacturing techniques already described, further improvements in life under extreme fatigue conditions with high and sharply fluctuating pressures can often be achieved by subjecting the composite shell fittings to a treatment involving the application of internal pressures high enough to initiate partial moving or cold working of the composite construction.
Når slik -trykkbehandling skal benyttes, har det vist seg fordelaktig å fremstille fittings av sylindre som er. lengre, enn den for-ønskede fittinglengde for å gi kasserbare endepartier som kan be-'nyttes til å gi slike tette forbindelse som er nødvendig for å j oppnå de nødvendige interne trykk. Disse endepartier kan deretter skjæres bort og kastes, slik at man får en trykkbehandlet fitting som er fri for skrammer og strukturskader eller defekter. When such pressure treatment is to be used, it has proven advantageous to produce fittings from cylinders that are longer than the desired fitting length to provide disposable end portions which can be used to provide such tight connections as are necessary to achieve the required internal pressures. These end parts can then be cut away and discarded, so that you get a pressure-treated fitting that is free of scratches and structural damage or defects.
I steden for å fremstille en enkelt fitting i gangen, er det imidlertid svært fordelaktig fra et omkostningsstandpunkt i de ovenfor-nevnte prosedyrer å benytte tykkveggede sylindre av tilstrekkelig Instead of producing a single fitting at a time, however, it is very advantageous from a cost point of view in the above-mentioned procedures to use thick-walled cylinders of sufficient
lengde til at de til slutt kan deles opp i flere individuelle fittings, og dette gjelder spesielt når invendig trykkbehandling benyttes fordi tap av konstruksjonsmateriale i form av kasserbare endepar tier benyttet for å oppnå behandlingstrykket, blir således redusert. length so that they can eventually be divided into several individual fittings, and this applies especially when internal pressure treatment is used because loss of construction material in the form of disposable end parts used to achieve the treatment pressure is thus reduced.
Detaljer med denne multienhetsfremstillings teknikk vil bedre forstås ved henvisning til fig. 7, 8 og 9. Fig. 7 viser en tykkvegget ytre sylinder 24 av en lengde som overskrider lengden av 4 individuelle fittings med en mengde som er tilstrekkelig til å gi kasserbare endepartier angitt med henholdsvis "E^" og "E2". Details of this multi-unit manufacturing technique will be better understood by reference to FIG. 7, 8 and 9. Fig. 7 shows a thick-walled outer cylinder 24 of a length exceeding the length of 4 individual fittings by an amount sufficient to provide disposable end portions indicated by "E^" and "E2" respectively.
Det sentrale parti av nevnte sylinder 24 har fire nøyaktig gjengede radiale åpninger 16 og 16' gjennom sin øvre sidevegg. Disse er innbyrdes jevnt adskilt og er forsynt med rømnlngshull eller-spor 17 og 171 som forløper rett gjennom gjengene i de respektive åpninger. Diametralt motsatt hver av de to midlere åpninger,16' The central part of said cylinder 24 has four precisely threaded radial openings 16 and 16' through its upper side wall. These are evenly spaced from each other and are provided with escape holes or grooves 17 and 171 which run straight through the threads in the respective openings. Diametrically opposite each of the two middle openings, 16'
er det anordnet lignende radiale åpninger 16 '<1>i den nedre sidevegg med tilsvarende rømningshull eller- spor 17'<1>. På lignende måte representerer fig. 8 den tykkveggede indre sylinder 22 som similar radial openings 16'<1> are arranged in the lower side wall with corresponding escape holes or grooves 17'<1>. Similarly, fig. 8 the thick-walled inner cylinder 22 which
den tykkveggede ytre sylinder 24 skal krympes på. Sylinderen 22the thick-walled outer cylinder 24 must be crimped on. Cylinder 22
er således av samme lengde som sylinderen 24 og har en jevn ytterdiameter som kun er noen få hundredels mm større enn ytterdiameteren av sylinderen 24 når begge sylindre har samme temperaturer. Videre har både innerflaten av sylinderen 24 og ytterflaten av sylinderen 22 en jevn finish med en ruhetsgrad som ikke er større enn omtrent 630^c« is thus of the same length as the cylinder 24 and has a uniform outer diameter which is only a few hundredths of a mm larger than the outer diameter of the cylinder 24 when both cylinders have the same temperatures. Furthermore, both the inner surface of the cylinder 24 and the outer surface of the cylinder 22 have a smooth finish with a degree of roughness no greater than about 630°
Fig. 9 viser endelig den ferdige sammensetning oppnådd ved termisk å ekspandere sylinder 24 tilstrekkelig til at sylinderen 22 kan gli inn i denne, og deretter termisk å krympe sylinderen 24 for å gi en krympeforbindelse mellom sylinderne. Deretter følger maski-' Fig. 9 finally shows the finished composition obtained by thermally expanding cylinder 24 sufficiently so that cylinder 22 can slide into it, and then thermally shrinking cylinder 24 to provide a crimp connection between the cylinders. Then follows maski-'
'nering av de.radielle boringer 14, 14' og 14'' og tilhørende grunne, koniske seter 15, 15' og 15'' i den indre sylinder 22. 'nering of the radial bores 14, 14' and 14'' and associated shallow, conical seats 15, 15' and 15'' in the inner cylinder 22.
Om nødvendig, kan den valgfrie trykkbehandling, også kalt "auto-frettage"- behandling, i delt utførelse på den sammensatte an- If necessary, the optional pressure treatment, also called "auto-frettage" treatment, in a split design on the composite an-
ordning på fig. 9 ved hjelp av trykktettende forbindelser påsatte de kasserbare endeseksjoner "E^" og "^ 2"' mens de laterale adkomst-åpninger tettes ved av fjernbare plugger som holdes på plass av pakkmutre som skrues inn i åpningene 16, 16' og 16''. arrangement in fig. 9 by means of pressure-tight connections the disposable end sections "E^" and "^ 2"' are attached while the lateral access openings are sealed by removable plugs held in place by packing nuts which are screwed into the openings 16, 16' and 16''. .
Som det endelige trinn i denne flerenhetsfabrikasjonsteknikk blir montasjen vist på fig. 9 delt langs hver av de brutte linjer som der er antydet, for etter fjerning av de kasserbare endeseksjoner E^og E^å oppnå fire individuelle fittings, dvs. to fittings som As the final step in this multi-unit fabrication technique, the assembly is shown in fig. 9 divided along each of the broken lines indicated therein, in order, after removal of the disposable end sections E^ and E^, to obtain four individual fittings, i.e. two fittings which
har en sideadkomst åpning og to fittings som har to slike adkomst-åpninger. Mønsteret for hver fitting er naturligvis varierbart etter' lønske, og antall individuelle enheter er multienhets-monstasje kan naturligvis varieres betydelig, eksempelvis fra to til et maksimalt antall som bestemmes av størrelsen av de individuelle enheter i forhold til den totale sylinderlengde som kan håndteres ,under krympeoperasjonene og de andre angitte fabrikasjons-teknikker. I det mest fordelaktige størrelsesområdet kan denne fremgangsmåte generelt utføres med en montasje-lengde som gir seks individuelle fittings føre det oppstår rimelige innretnings-vanskeligheter. has a side access opening and two fittings that have two such access openings. The pattern for each fitting is of course variable according to demand, and the number of individual units is a multi-unit assembly can of course be varied significantly, for example from two to a maximum number determined by the size of the individual units in relation to the total cylinder length that can be handled, under the crimping operations and the other indicated fabrication techniques. In the most advantageous size range, this method can generally be carried out with an assembly length that provides six individual fittings before reasonable installation difficulties arise.
Etter at oppfinnelsen nå er beskrevet generelt og i forbindelseAfter the invention has now been described generally and in connection
med spesielle utførelseseksempler, skulle dens prinsip klart kunne forstås. Det er således hensikten at de påfølgende krav skal omfatte alle modifikasjoner og ekvivalenter av oppfinnelsen som vil fremstå som klare ekvivalenter eller variasjoner for fagmannen. with specific examples of execution, its principle should be clearly understood. It is thus intended that the following claims shall include all modifications and equivalents of the invention which will appear as clear equivalents or variations to the person skilled in the art.
Claims (14)
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
US05/934,227 US4163561A (en) | 1978-08-15 | 1978-08-15 | Fatigue resistant fittings and methods of fabrication |
Publications (1)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
NO792655L true NO792655L (en) | 1980-02-18 |
Family
ID=25465194
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
NO792655A NO792655L (en) | 1978-08-15 | 1979-08-14 | FITTING. |
Country Status (8)
Country | Link |
---|---|
US (1) | US4163561A (en) |
JP (1) | JPS607155B2 (en) |
CA (1) | CA1093115A (en) |
CH (1) | CH631534A5 (en) |
DE (1) | DE2926447C3 (en) |
FR (1) | FR2433700A1 (en) |
GB (1) | GB2027819B (en) |
NO (1) | NO792655L (en) |
Families Citing this family (20)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
DE3114609C2 (en) * | 1981-04-10 | 1985-10-17 | Anton Hummel Gmbh Metallwarenfabrik, 7808 Waldkirch | Venting device |
EP0141888A1 (en) * | 1983-11-10 | 1985-05-22 | Skinner Engine Company | High pressure ball valve |
US4938193A (en) * | 1987-06-15 | 1990-07-03 | Stanadyne Automotive Corp. | Fuel injection nozzle |
US4790055A (en) * | 1987-06-15 | 1988-12-13 | Stanadyne, Inc. | Method of assembling a fuel nozzle assembly |
US5249344A (en) * | 1989-11-07 | 1993-10-05 | British Gas Plc | Method of and apparatus for cutting a pipe |
DE4413767C2 (en) * | 1993-04-23 | 1998-05-28 | Immanuel Jeschke | Radial probe hole in the flange of the pipe of a supply line |
CA2230745A1 (en) * | 1997-03-03 | 1998-09-03 | Kikuo Asada | Method for improving fatigue strength due to repeated pressure at branch hole part in member for high pressure fluid, branch hole part of member for high pressure fluid formed by the method, and member for high pressure fluid with built-in slider having the branch hole |
GB2322921B (en) * | 1997-03-03 | 2001-09-12 | Usui Kokusai Sangyo Kk | Common rail and method of manufacturing the same |
US6126208A (en) * | 1997-03-03 | 2000-10-03 | Usui Kokusai Sangyo Kaisha Limited | Common rail and method of manufacturing the same |
CA2230744A1 (en) * | 1997-03-03 | 1998-09-03 | Usui Kokusai Sangyo Kaisha Limited | Common rail and method of manufacturing the same |
DE19751138C1 (en) * | 1997-11-19 | 1998-11-19 | Uhde Hochdrucktechnik Gmbh | High-pressure pipeline pipe deflection angle-piece |
DE19851286C2 (en) * | 1998-11-06 | 2001-05-17 | Siemens Ag | Device with intersection of holes |
IT1309928B1 (en) * | 1999-12-01 | 2002-02-05 | Bundy S P A | PIPE FOR PRESSURE FLUID SUPPLY SYSTEMS, IN PARTICULAR FOR FUEL SUPPLY IN DIESEL ENGINES, |
US6418770B1 (en) | 2000-12-08 | 2002-07-16 | Meritor Suspension Systems Company | Method for improving the fatigue life of a tubular stabilizer bar |
JP2004092551A (en) * | 2002-09-02 | 2004-03-25 | Usui Kokusai Sangyo Kaisha Ltd | Diesel common rail for engine |
DE10303853B4 (en) * | 2003-01-30 | 2008-07-10 | Schmittergroup Ag | A method of making a high pressure fuel composite metal conduit and a composite metal conduit made thereafter |
DE102010048290B4 (en) * | 2010-10-14 | 2019-10-31 | Dipl.-Ing. H. Schulz Hds Hydraulik Gmbh & Co. Kg | SAE hose fitting with pressure measuring connection |
HUE026149T2 (en) * | 2012-12-27 | 2016-05-30 | Nuovo Pignone Srl | Packing cups manufacturing |
CN105300424A (en) * | 2014-07-28 | 2016-02-03 | 德国威卡Aw股份两合公司 | Adapter for measuring a physical variable |
DE102017104608B4 (en) * | 2017-03-06 | 2022-12-29 | Gkn Powder Metallurgy Engineering Gmbh | Pipe section of a common rail pipe and method for its manufacture |
Family Cites Families (8)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
US714903A (en) * | 1898-02-17 | 1902-12-02 | Robert Lewis | Process of lining pipes. |
US2386747A (en) * | 1944-01-27 | 1945-10-16 | Griscom Russell Co | Bimetal tube |
US2608989A (en) * | 1949-02-24 | 1952-09-02 | John W Mcdonald | Piercing valve |
FR1341773A (en) * | 1962-11-03 | 1963-11-02 | Improvements made to clamping devices for pipe connections | |
NL6807886A (en) * | 1967-06-08 | 1968-12-09 | ||
US4008049A (en) * | 1970-07-09 | 1977-02-15 | Dart Industries Inc. | Apparatus for controlling operational parameters in polymerization equipment |
US3734112A (en) * | 1971-03-10 | 1973-05-22 | Mueller Co | Method of tapping a hole in a main through a fitting |
GB1518788A (en) * | 1975-07-22 | 1978-07-26 | Raychem Ltd | Heatrecoverable article |
-
1978
- 1978-08-15 US US05/934,227 patent/US4163561A/en not_active Expired - Lifetime
-
1979
- 1979-06-28 CA CA330,789A patent/CA1093115A/en not_active Expired
- 1979-06-29 DE DE2926447A patent/DE2926447C3/en not_active Expired
- 1979-07-06 FR FR7917664A patent/FR2433700A1/en active Granted
- 1979-07-11 GB GB7924165A patent/GB2027819B/en not_active Expired
- 1979-08-13 JP JP54102299A patent/JPS607155B2/en not_active Expired
- 1979-08-14 CH CH744379A patent/CH631534A5/en not_active IP Right Cessation
- 1979-08-14 NO NO792655A patent/NO792655L/en unknown
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
DE2926447B2 (en) | 1981-02-26 |
CH631534A5 (en) | 1982-08-13 |
GB2027819A (en) | 1980-02-27 |
DE2926447C3 (en) | 1982-10-07 |
FR2433700B1 (en) | 1984-10-26 |
JPS607155B2 (en) | 1985-02-22 |
CA1093115A (en) | 1981-01-06 |
US4163561A (en) | 1979-08-07 |
DE2926447A1 (en) | 1980-02-28 |
FR2433700A1 (en) | 1980-03-14 |
GB2027819B (en) | 1982-08-11 |
JPS5527588A (en) | 1980-02-27 |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
NO792655L (en) | FITTING. | |
AU2018206739B2 (en) | Pipe end fitting with improved venting | |
US4332073A (en) | Method of producing multiple-wall composite pipes | |
AU599150B2 (en) | Junction bolt and method of adjusting clamping force of the same | |
JPH08184392A (en) | Joint with screw for pipe | |
US3668918A (en) | Method for manufacturing shafts for vehicles | |
CN1959174B (en) | Pressure pipe with formed joint | |
CN101135238A (en) | Downhole dump valve | |
NO176492B (en) | Pipe connection of composite material | |
CN101338842B (en) | Method of manufacturing hose coupling fitting | |
CA1251238A (en) | Heavy duty tube coupling | |
JP2002538389A (en) | Fluid pressure nut for adding tension | |
US7883120B2 (en) | Male element for a sealed threaded tubular connection | |
NO167264B (en) | DEVICE FOR COOLING A LIGHT METAL STRESS | |
WO1997002450A1 (en) | Flare-tube assembly | |
EA007192B1 (en) | Method for closing a hydraulic, pneumatic and/or oleopneumatic cylinder and means for implementing thereof | |
NO131404B (en) | ||
NO128501B (en) | ||
TWI465642B (en) | Screw spindle machine and method of manufacturing the same | |
GB2043511A (en) | Drawing dies | |
CN110947900A (en) | Nuclear island evaporator reducing cylinder integral forging and forging forming method thereof | |
JP7290143B2 (en) | Jaw for clamping device, clamping device and clamping method | |
EP0302618A1 (en) | Connecting device | |
RU2035251C1 (en) | Steel gas bottles and method of their manufacture | |
GB2114187A (en) | A pump rod for a pump string |